JP6967337B2 - 浸炭窒化部品および浸炭窒化部品の製造方法 - Google Patents
浸炭窒化部品および浸炭窒化部品の製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP6967337B2 JP6967337B2 JP2016072945A JP2016072945A JP6967337B2 JP 6967337 B2 JP6967337 B2 JP 6967337B2 JP 2016072945 A JP2016072945 A JP 2016072945A JP 2016072945 A JP2016072945 A JP 2016072945A JP 6967337 B2 JP6967337 B2 JP 6967337B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- carburizing
- carburized
- steel material
- treatment
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Description
本発明は、浸炭処理および窒化処理の施された鋼材からなる浸炭窒化部品およびその製造方法に関する。
従来、歯車、ベルト式無段変速機（ＣＶＴ）用プーリーなどの機械部品として、浸炭処理の施された鋼材からなる浸炭部品がある。
浸炭処理としては、ガス浸炭処理、真空浸炭処理などがある（例えば、特許文献１〜５参照）。真空浸炭処理では、ガス浸炭処理と比較して、以下に示す効果がある。すなわち、浸炭温度を高くできるので、短時間で所定の炭素濃度の浸炭部品が得られる。また、浸炭処理に伴う粒界酸化を抑制できるため、曲げ疲労強度の高い浸炭部品が得られやすい。さらに、炭素収率が高いため、二酸化炭素の排出量を抑えることができる。
浸炭処理としては、ガス浸炭処理、真空浸炭処理などがある（例えば、特許文献１〜５参照）。真空浸炭処理では、ガス浸炭処理と比較して、以下に示す効果がある。すなわち、浸炭温度を高くできるので、短時間で所定の炭素濃度の浸炭部品が得られる。また、浸炭処理に伴う粒界酸化を抑制できるため、曲げ疲労強度の高い浸炭部品が得られやすい。さらに、炭素収率が高いため、二酸化炭素の排出量を抑えることができる。
また、機械部品として、鋼材に浸炭窒化処理を施した部品がある（例えば、特許文献６および特許文献７参照）。
しかしながら、真空浸炭処理を用いて浸炭した浸炭部品は、エッジ部の炭素濃度が、平坦部と比較して高くなりやすい。このため、浸炭部品のエッジ部は、必要以上の高濃度で炭素が含有された過剰浸炭になりやすい。過剰浸炭された部分の焼入れ組織には、破壊の起点となる粗大なセメンタイトが残存しやすいため、真空浸炭処理を施した浸炭部品では、曲げ疲労強度が不充分となる場合があった。
特に、歯車、ＣＶＴ用プーリーなどのエッジ部が多く存在する表面形状を有する浸炭部品では、真空浸炭処理に伴うエッジ部の過剰浸炭に起因する曲げ疲労強度の劣化が問題となっていた。
特に、歯車、ＣＶＴ用プーリーなどのエッジ部が多く存在する表面形状を有する浸炭部品では、真空浸炭処理に伴うエッジ部の過剰浸炭に起因する曲げ疲労強度の劣化が問題となっていた。
また、真空浸炭処理の施された鋼材からなる浸炭部品は、焼き戻し軟化抵抗が低いため、十分な面疲労強度が得られない場合があった。
鋼材に対して浸炭窒化処理を行う場合、浸炭処理のみを行う場合と比較して、焼き戻し軟化抵抗を向上させることができる。
鋼材に対して浸炭窒化処理を行う場合、浸炭処理のみを行う場合と比較して、焼き戻し軟化抵抗を向上させることができる。
しかし、鋼材に浸炭窒化処理を施した浸炭窒化部品であっても、焼き戻し軟化抵抗が不十分となる場合があり、より一層焼き戻し軟化抵抗を向上させることが要求されていた。
また、従来のエッジ部を含む形状を有する浸炭部品および浸炭窒化部品では、より一層曲げ疲労強度を向上させることが要求されていた。
本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであり、エッジ部を含む形状を有し、焼き戻し軟化抵抗および曲げ疲労強度に優れた浸炭窒化部品およびその製造方法を提供することを課題とする。
また、従来のエッジ部を含む形状を有する浸炭部品および浸炭窒化部品では、より一層曲げ疲労強度を向上させることが要求されていた。
本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであり、エッジ部を含む形状を有し、焼き戻し軟化抵抗および曲げ疲労強度に優れた浸炭窒化部品およびその製造方法を提供することを課題とする。
本発明者は、上記課題を解決するために、浸炭窒化部品の焼き戻し軟化抵抗および曲げ疲労強度について、鋭意検討した。その結果、炭素濃度および窒素濃度が適正で、微細な炭化物および／または窒化物の析出物を十分に含む表層を有することにより、エッジ部を含む形状であっても優れた焼き戻し軟化抵抗および曲げ疲労強度が得られることを見出し、本発明の浸炭窒化部品を想到した。
本発明の要旨は以下のとおりである。
本発明の要旨は以下のとおりである。
［１］ 芯部が、質量％で、
Ｃ:０．１０〜０．２５％、
Ｓｉ:０．０３〜０．４９％、
Ｍｎ:０．３０〜１．５０％、
Ｐ:０．０３０％以下、
Ｓ:０．０６０％以下、
Ｃｒ:０．９０〜３．００％、
Ａｌ:０．１００％以下
およびＮ:０．０３０％以下を含有し、
残部がＦｅおよび不純物からなる化学組成を有し、
表面が平坦部とエッジ部とを有し、
前記平坦部の粒界酸化層深さが１μｍ以下であり、前記平坦部の表面から深さ０．０５ｍｍの位置までの平坦部表層領域は、炭素濃度が０．７０％以上０．８９％以下、窒素濃度が０．２０％以上０．７０％以下、炭化物および／または窒化物の析出物密度が０．５個／μｍ２以上１．３個／μｍ ２ 以下であり、
前記エッジ部の表面から深さ０．０５ｍｍの位置までのエッジ部表層領域は、前記炭化物および／または窒化物の析出物の最大長さが５．０μｍ以下であることを特徴とする曲げ疲労強度に優れた浸炭窒化部品。
Ｃ:０．１０〜０．２５％、
Ｓｉ:０．０３〜０．４９％、
Ｍｎ:０．３０〜１．５０％、
Ｐ:０．０３０％以下、
Ｓ:０．０６０％以下、
Ｃｒ:０．９０〜３．００％、
Ａｌ:０．１００％以下
およびＮ:０．０３０％以下を含有し、
残部がＦｅおよび不純物からなる化学組成を有し、
表面が平坦部とエッジ部とを有し、
前記平坦部の粒界酸化層深さが１μｍ以下であり、前記平坦部の表面から深さ０．０５ｍｍの位置までの平坦部表層領域は、炭素濃度が０．７０％以上０．８９％以下、窒素濃度が０．２０％以上０．７０％以下、炭化物および／または窒化物の析出物密度が０．５個／μｍ２以上１．３個／μｍ ２ 以下であり、
前記エッジ部の表面から深さ０．０５ｍｍの位置までのエッジ部表層領域は、前記炭化物および／または窒化物の析出物の最大長さが５．０μｍ以下であることを特徴とする曲げ疲労強度に優れた浸炭窒化部品。
［２］ 前記芯部が更に、質量％で、
Ｎｂ：０．１００％以下、
Ｔｉ：０．１００％以下
からなる群から選ばれる１種以上を含有することを特徴とする［１］に記載の浸炭窒化部品。
［３］ 前記芯部が更に、質量％で、
Ｍｏ：０．５０％以下、
Ｃｕ：０．５％以下、
Ｎｉ：０．５０％以下
からなる群から選ばれる１種以上を含有することを特徴とする［１］または［２］に記載の浸炭窒化部品。
Ｎｂ：０．１００％以下、
Ｔｉ：０．１００％以下
からなる群から選ばれる１種以上を含有することを特徴とする［１］に記載の浸炭窒化部品。
［３］ 前記芯部が更に、質量％で、
Ｍｏ：０．５０％以下、
Ｃｕ：０．５％以下、
Ｎｉ：０．５０％以下
からなる群から選ばれる１種以上を含有することを特徴とする［１］または［２］に記載の浸炭窒化部品。
［４］ ［１］〜［３］のいずれか一項に記載の浸炭窒化部品の製造方法であり、
［１］〜［３］のいずれか一項に記載の化学組成を有し、頂点部とエッジ部と平坦部とを含む表面を有する鋼材を製造する工程と、
前記鋼材に真空浸炭処理を行った後に窒化処理と焼入れ処理とを行う工程を備え、
前記真空浸炭処理が、９８０〜１１００℃の浸炭温度で前記鋼材を浸炭処理する浸炭工程と、前記浸炭温度を維持した状態で前記鋼材に侵入した炭素を前記鋼材中に拡散させる拡散工程と、前記拡散工程後の表面温度が前記浸炭温度である前記鋼材を３．０〜１００℃／ｓｅｃの冷却速度で前記浸炭温度から５００℃の間を冷却することにより、５００℃以下に冷却する冷却工程とを備え、浸炭時間と拡散時間の比（浸炭時間／拡散時間）が０．２０以上０．４５以下であることを特徴とする浸炭窒化部品の製造方法。
［１］〜［３］のいずれか一項に記載の化学組成を有し、頂点部とエッジ部と平坦部とを含む表面を有する鋼材を製造する工程と、
前記鋼材に真空浸炭処理を行った後に窒化処理と焼入れ処理とを行う工程を備え、
前記真空浸炭処理が、９８０〜１１００℃の浸炭温度で前記鋼材を浸炭処理する浸炭工程と、前記浸炭温度を維持した状態で前記鋼材に侵入した炭素を前記鋼材中に拡散させる拡散工程と、前記拡散工程後の表面温度が前記浸炭温度である前記鋼材を３．０〜１００℃／ｓｅｃの冷却速度で前記浸炭温度から５００℃の間を冷却することにより、５００℃以下に冷却する冷却工程とを備え、浸炭時間と拡散時間の比（浸炭時間／拡散時間）が０．２０以上０．４５以下であることを特徴とする浸炭窒化部品の製造方法。
本発明の浸炭窒化部品は、芯部のＣｒ含有量が０．９０％以上であり、Ｓｉ含有量が０．４９％以下であり、平坦部表層領域における炭素濃度が０．７０％以上０．８９％以下、窒素濃度が０．２０％以上０．７０％以下、炭化物および／または窒化物の析出物密度が０．５個／μｍ２以上であり、エッジ部表層領域における炭化物および／または窒化物の析出物の最大長さが５．０μｍ以下である。このため、エッジ部を含む形状であって、優れた焼き戻し軟化抵抗および曲げ疲労強度を有する浸炭窒化部品を提供できる。
本発明の浸炭窒化部品の製造方法では、エッジ部を含む表面を有するＣｒおよびＳｉを上記含有量で含む鋼材を、十分に高い炭素濃度となるように真空浸炭処理し、十分に速い冷却速度で浸炭温度〜５００℃の間を冷却し、冷却後の鋼材に窒化処理と焼入れ処理とを行う。このため、優れた焼き戻し軟化抵抗および曲げ疲労強度を有する本発明の浸炭窒化部品が得られる。
以下、図面を参照し、本発明の実施形態を詳しく説明する。
本発明者は、上記課題を解決するために、浸炭窒化部品の曲げ疲労強度について、鋭意検討した。その結果、浸炭窒化部品の表層に析出したＣｒ窒化物および／またはＭｎＳｉ窒化物が、結晶粒界に存在しているものでは、焼入れ性が低下して、浸炭窒化部品の曲げ疲労強度が低下することが分かった。
そこで、本発明者は、真空浸炭処理される鋼材の化学組成と、浸炭窒化部品の表層に析出する析出物とに着目して、検討した。その結果、以下の（１）〜（４）の知見を得た。
本発明者は、上記課題を解決するために、浸炭窒化部品の曲げ疲労強度について、鋭意検討した。その結果、浸炭窒化部品の表層に析出したＣｒ窒化物および／またはＭｎＳｉ窒化物が、結晶粒界に存在しているものでは、焼入れ性が低下して、浸炭窒化部品の曲げ疲労強度が低下することが分かった。
そこで、本発明者は、真空浸炭処理される鋼材の化学組成と、浸炭窒化部品の表層に析出する析出物とに着目して、検討した。その結果、以下の（１）〜（４）の知見を得た。
（１）鋼材中のＣｒ含有量を０．９０％以上とすることで、浸炭処理および窒化処理を行うことによる炭化物および窒化物の結晶粒内における析出が促進されるとともに、焼入れ性を確保することができ、曲げ疲労強度が向上する。
（２）鋼材中のＳｉ含有量を０．４９％以下とすることで、Ｓｉ含有量が多すぎることによる曲げ疲労強度の低下を抑制できる。
（２）鋼材中のＳｉ含有量を０．４９％以下とすることで、Ｓｉ含有量が多すぎることによる曲げ疲労強度の低下を抑制できる。
（３）エッジ部を含む形状を有するＣｒおよびＳｉを上記含有量で含む鋼材を、十分に高い炭素濃度となるように真空浸炭処理し、十分に速い冷却速度で浸炭温度〜５００℃の間を冷却することで、微細なセメンタイトを析出させてエッジ部の過剰浸炭による曲げ疲労強度の低下を抑制できるとともに、結晶粒内に十分な数の微細な炭化物を析出させることができる。
（４）冷却後の鋼材を窒化処理することで、焼き戻し軟化抵抗が向上する。また、窒化処理において、冷却後の鋼材中の炭化物を析出サイトとして結晶粒内に微細な窒化物が析出されるため、表層の結晶粒界への窒化物の析出および成長が抑制された浸炭窒化部品が得られる。
（４）冷却後の鋼材を窒化処理することで、焼き戻し軟化抵抗が向上する。また、窒化処理において、冷却後の鋼材中の炭化物を析出サイトとして結晶粒内に微細な窒化物が析出されるため、表層の結晶粒界への窒化物の析出および成長が抑制された浸炭窒化部品が得られる。
以下、上記の知見に基づいて完成した本発明の浸炭窒化部品および浸炭窒化部品の製造方法について詳述する。
本実施形態の浸炭窒化部品は、頂点部と平坦部とエッジ部とを有する鋼材に、真空浸炭処理と、窒化処理と、焼入れ処理とを施したものである。
本実施形態の浸炭窒化部品の表面は、頂点部とエッジ部と平坦部とを含む。浸炭窒化部品の表面のうち、頂点部およびエッジ部には過剰浸炭が発生しやすい。頂点部は、鋼の体積に対する表面積が大きい。このため、浸炭処理によち炭素が多く入りやすく、深さ方向に拡散しにくい。そのため、頂点部は過剰浸炭が起こりやすい。しかし、頂点部は、実際に使用される際に大きな負荷がかからない箇所である。よって、頂点部は、過剰浸炭の度合いを評価する必要がない。そのため、本発明で過剰浸炭を抑制する対象は、エッジ部である。以下、本実施形態における頂点部、エッジ部、平坦部について、図面を参照して説明する。
本実施形態の浸炭窒化部品は、頂点部と平坦部とエッジ部とを有する鋼材に、真空浸炭処理と、窒化処理と、焼入れ処理とを施したものである。
本実施形態の浸炭窒化部品の表面は、頂点部とエッジ部と平坦部とを含む。浸炭窒化部品の表面のうち、頂点部およびエッジ部には過剰浸炭が発生しやすい。頂点部は、鋼の体積に対する表面積が大きい。このため、浸炭処理によち炭素が多く入りやすく、深さ方向に拡散しにくい。そのため、頂点部は過剰浸炭が起こりやすい。しかし、頂点部は、実際に使用される際に大きな負荷がかからない箇所である。よって、頂点部は、過剰浸炭の度合いを評価する必要がない。そのため、本発明で過剰浸炭を抑制する対象は、エッジ部である。以下、本実施形態における頂点部、エッジ部、平坦部について、図面を参照して説明する。
図１は、本発明の浸炭窒化部品の一例を示した斜視図である。図１に示す浸炭窒化部品１００は、表面に頂点部とエッジ部と平坦部とを有する４点曲げ試験片である。ここで、図１に示す浸炭窒化部品１００における、頂点部とエッジ部と平坦部について説明する。
図１に示す浸炭窒化部品１００は、全体が四角柱状であり、長さ方向略中央に切り欠き部分が形成されている。
図１に示す浸炭窒化部品１００は、全体が四角柱状であり、長さ方向略中央に切り欠き部分が形成されている。
まず、図１に示す浸炭窒化部品１００の表面のうち、頂点部について説明する。部品表面上における任意の位置に存在する点をＰａと定義する。点Ｐａを中心とする半径１．０ｍｍの仮想球を想定し、仮想球と浸炭窒化部品とが重なる部分の体積をＶ、浸炭窒化部品の表面のうち仮想球に含まれる部分の面積をＳとする。そしてＶ／Ｓで表わされるパラメーターが０．２２３以下である部分を頂点と定義する。図１に示すＰａにおいて、Ｖ／Ｓは０．２２２であり頂点部である。
次に、切り欠き部分の辺２の表面部分（縁表面部分）に注目する。縁表面部分において、辺２上における任意の位置に存在する点を、点Ｐｃと定義する。そして、図１に示すように、点Ｐｃにおける辺２と垂直な断面ＣＳを想定する。
図２は、図１に示す浸炭窒化部品の一部を示した断面図であり、図１に示す断面ＣＳを示した模式図である。図２に示すように、断面ＣＳにおいて、浸炭窒化部品の表面の任意の点ＸＰから、表面から垂直方向に１．０ｍｍの深さの仮想点Ｐを想定する。仮想点Ｐの集合体を図２の点線矩形にて示す。仮想点Ｐを中心とする半径１．０ｍｍの仮想球を想定し、当該仮想球が浸炭窒化部品の表面と接する（交わりが１点）場合、仮想点ＰはＰ１とし、Ｐ１を中心とする仮想球と浸炭窒化部品の表面との接点をＸＰ１とする。点ＸＰ１で定義される部分を平坦部とする（図１において符号３で示す部分、図２における「平坦部」）。
以上の通り、点Ｐ１ならびに点Ｐ１と対になる点ＸＰ１を定義し、点ＸＰ１により平坦部を定義した。そして、当該平坦部と頂点部以外の部分、すなわち前記点ＸＰ１と点Ｐａ以外の浸炭窒化部品の表面の点ＸＰ２をエッジ部と定義した（例えば、図１において符号２で示される辺、図２における「エッジ部」）。
また、本実施形態における浸炭窒化部品の「芯部」とは、真空浸炭処理および窒化処理の施される鋼材の化学成分であるＣやＮの濃度が、鋼材の浸炭窒化処理によって変動（増加）しない、浸炭窒化部品の表層よりも深い部分を指す。具体的には、浸炭窒化部品の表面からの最短深さ（表面から垂直方向の深さ）が２．０ｍｍ以上である浸炭窒化部品の内部を芯部と定義する。
「鋼材（芯部）の化学組成」
本実施形態の浸炭窒化部品の芯部は、次の化学組成を有する。芯部の化学組成は上記した真空浸炭処理する前の鋼材の化学組成と同じものである。なお、元素の含有量の「％」は「重量％」を意味する。
（Ｃ：０．１０〜０．２５％）
炭素（Ｃ）は、浸炭窒化部品の芯部硬度を高める。Ｃ含有量が低すぎると、上記効果が得られない。一方、Ｃ含有量が高すぎると、芯部硬度が高くなりすぎ、靭性が低下するため、かえって曲げ疲労強度が低下する。したがって、Ｃの含有量を０．１０〜０．２５％とする。
本実施形態の浸炭窒化部品の芯部は、次の化学組成を有する。芯部の化学組成は上記した真空浸炭処理する前の鋼材の化学組成と同じものである。なお、元素の含有量の「％」は「重量％」を意味する。
（Ｃ：０．１０〜０．２５％）
炭素（Ｃ）は、浸炭窒化部品の芯部硬度を高める。Ｃ含有量が低すぎると、上記効果が得られない。一方、Ｃ含有量が高すぎると、芯部硬度が高くなりすぎ、靭性が低下するため、かえって曲げ疲労強度が低下する。したがって、Ｃの含有量を０．１０〜０．２５％とする。
（Ｓｉ：０．０３〜０．４９％）
Ｓｉは、鋼材の焼入れ性および焼戻し軟化抵抗を高め、曲げ疲労強度および面疲労強度を高める。しかし、Ｓｉ含有量が高すぎると、ＭｎＳｉ窒化物が析出して、かえって鋼材の焼入れ性が低下し、曲げ疲労強度が低下する。したがって、上記効果を得るために、Ｓｉの含有量を０．０３〜０．４９％とした。Ｓｉ含有量は、好ましくは０．１０〜０．４０％である。
Ｓｉは、鋼材の焼入れ性および焼戻し軟化抵抗を高め、曲げ疲労強度および面疲労強度を高める。しかし、Ｓｉ含有量が高すぎると、ＭｎＳｉ窒化物が析出して、かえって鋼材の焼入れ性が低下し、曲げ疲労強度が低下する。したがって、上記効果を得るために、Ｓｉの含有量を０．０３〜０．４９％とした。Ｓｉ含有量は、好ましくは０．１０〜０．４０％である。
（Ｍｎ：０．３０〜１．５０％）
Ｍｎは、焼入れ性を高める効果があり、曲げ疲労強度を高めるのに有効な元素である。しかし、Ｍｎ含有量が０．３０％未満では、前記の効果が十分に得られない。一方、Ｍｎの含有量が１．５０％を超えると、残留オーステナイトが多くなり過ぎ、かえって曲げ疲労強度が低下する。したがって、Ｍｎの含有量を０．３０〜１．５０％とした。また、Ｍｎ含有量は、より好ましくは０．７０〜１．３０％である。
Ｍｎは、焼入れ性を高める効果があり、曲げ疲労強度を高めるのに有効な元素である。しかし、Ｍｎ含有量が０．３０％未満では、前記の効果が十分に得られない。一方、Ｍｎの含有量が１．５０％を超えると、残留オーステナイトが多くなり過ぎ、かえって曲げ疲労強度が低下する。したがって、Ｍｎの含有量を０．３０〜１．５０％とした。また、Ｍｎ含有量は、より好ましくは０．７０〜１．３０％である。
（Ｐ：０．０３０％以下）
Ｐは、粒界偏析して粒界を脆化させやすい元素である。このため、Ｐ含有量が０．０３０％を超えると、曲げ疲労強度や面疲労強度を低下させる。したがって、Ｐ含有量は０．０３０％以下とする。なお、Ｐは鋼材中に不可避的に含有されるもので、Ｐ含有量を低くしようとすると、製造コストが高くなる。そのため、Ｐ含有量の好ましい下限は０．００３％であり、さらに好ましい下限は０．００６％である。
Ｐは、粒界偏析して粒界を脆化させやすい元素である。このため、Ｐ含有量が０．０３０％を超えると、曲げ疲労強度や面疲労強度を低下させる。したがって、Ｐ含有量は０．０３０％以下とする。なお、Ｐは鋼材中に不可避的に含有されるもので、Ｐ含有量を低くしようとすると、製造コストが高くなる。そのため、Ｐ含有量の好ましい下限は０．００３％であり、さらに好ましい下限は０．００６％である。
（Ｓ：０．０６０％以下）
Ｓは、不純物として含有される元素である。Ｓ含有量が多いと、粗大なＭｎＳが生成しやすくなり、曲げ疲労強度が低下する。Ｓの含有量が０．０６０％を超えると、所望の曲げ疲労強度が得られない。したがって、Ｓの含有量を０．０６０％以下とする。Ｓ含有量の好ましい上限は０．０３０％である。しかし、Ｓ含有量を０．００３％未満に低減すると、製造コストが上昇する。そのため、Ｓ含有量の好ましい下限は０．００３％である。
また、Ｓは、Ｍｎと結合してＭｎＳを形成し、切削加工性を向上させる。しかし、Ｓの含有量が０．００６％未満であると、切削加工性の向上効果が得られ難い。
Ｓは、不純物として含有される元素である。Ｓ含有量が多いと、粗大なＭｎＳが生成しやすくなり、曲げ疲労強度が低下する。Ｓの含有量が０．０６０％を超えると、所望の曲げ疲労強度が得られない。したがって、Ｓの含有量を０．０６０％以下とする。Ｓ含有量の好ましい上限は０．０３０％である。しかし、Ｓ含有量を０．００３％未満に低減すると、製造コストが上昇する。そのため、Ｓ含有量の好ましい下限は０．００３％である。
また、Ｓは、Ｍｎと結合してＭｎＳを形成し、切削加工性を向上させる。しかし、Ｓの含有量が０．００６％未満であると、切削加工性の向上効果が得られ難い。
（Ｃｒ：０．９０〜３．００％）
Ｃｒは、浸炭処理および窒化処理を行うことによる炭化物および窒化物の析出を促進し、焼入れ性および焼戻し軟化抵抗を高める効果があるため、曲げ疲労強度および面疲労強度を高めるのに有効な元素である。しかし、Ｃｒ含有量が０．９０％未満では、これらの効果が得られ難い。また、Ｃｒの含有量が３．００％を超えると、過剰浸炭により曲げ疲労強度が低下する。したがって、Ｃｒの含有量を０．９０〜３．００％とした。Ｃｒ含有量は、好ましくは１．００〜２．００％である。
Ｃｒは、浸炭処理および窒化処理を行うことによる炭化物および窒化物の析出を促進し、焼入れ性および焼戻し軟化抵抗を高める効果があるため、曲げ疲労強度および面疲労強度を高めるのに有効な元素である。しかし、Ｃｒ含有量が０．９０％未満では、これらの効果が得られ難い。また、Ｃｒの含有量が３．００％を超えると、過剰浸炭により曲げ疲労強度が低下する。したがって、Ｃｒの含有量を０．９０〜３．００％とした。Ｃｒ含有量は、好ましくは１．００〜２．００％である。
（Ａｌ：０．１００％以下）
Ａｌは、脱酸作用を有し、焼入れ性と焼戻し軟化抵抗を高める効果を有する。しかし、Ａｌ含有量が０．０１０％未満ではこれらの効果は得られ難い。したがって、Ａｌの含有量を０．０１０％以上とすることが好ましい。一方、Ａｌは、硬質な酸化物系介在物を形成しやすく、Ａｌ含有量が０．１００％を越えると、曲げ疲労強度が低下する。したがって、Ａｌの含有量を０．１００％以下とした。
Ａｌは、脱酸作用を有し、焼入れ性と焼戻し軟化抵抗を高める効果を有する。しかし、Ａｌ含有量が０．０１０％未満ではこれらの効果は得られ難い。したがって、Ａｌの含有量を０．０１０％以上とすることが好ましい。一方、Ａｌは、硬質な酸化物系介在物を形成しやすく、Ａｌ含有量が０．１００％を越えると、曲げ疲労強度が低下する。したがって、Ａｌの含有量を０．１００％以下とした。
（Ｎ：０．０３０％以下）
窒素（Ｎ）は、不可避的に鋼材中に含有される。Ｎは、Ａｌと結合してＡｌＮを形成し、結晶粒を微細化する。しかしながら、Ｎ含有量が高すぎると、鋼材の鍛造性が低下する。したがって、Ｎ含有量は０．０３０％以下とする。Ｎ含有量の好ましい上限は０．０２０％であり、より好ましくは０．０１８％である。Ｎ含有量を低くしようとすると、製造コストが高くなる。そのため、Ｎ含有量の好ましい下限は０．００３％とする。
窒素（Ｎ）は、不可避的に鋼材中に含有される。Ｎは、Ａｌと結合してＡｌＮを形成し、結晶粒を微細化する。しかしながら、Ｎ含有量が高すぎると、鋼材の鍛造性が低下する。したがって、Ｎ含有量は０．０３０％以下とする。Ｎ含有量の好ましい上限は０．０２０％であり、より好ましくは０．０１８％である。Ｎ含有量を低くしようとすると、製造コストが高くなる。そのため、Ｎ含有量の好ましい下限は０．００３％とする。
本実施形態の浸炭窒化部品の芯部の化学組成の残部はＦｅおよび不純物からなる。ここで、不純物とは、浸炭窒化部品となる浸炭前の鋼材を工業的に製造する際に、原料としての鉱石、スクラップ、または製造環境などから混入されるものを意味する。
本実施形態における鋼材は、さらに、Ｆｅの一部に替えて、Ｎｂおよび／またはＴｉを含有してもよい。ＮｂおよびＴｉは任意に含有される元素である。
（Ｎｂ：０〜０．１００％以下）
Ｎｂは、鋼中のＮおよび／またはＣと結びついて、微細な炭化物、窒化物、又は炭窒化物を生成し、表面硬化熱処理（真空浸炭処理および窒化処理）での結晶粒成長を抑制する効果がある。Ｎｂが少しでも含まれていれば、上記効果がある程度得られる。一方、０．１００％を超えてＮｂを含有させた場合には、粗粒化抑制効果は飽和する。したがって、Ｎｂ含有量の上限を０．１００％とする。Ｎｂ含有量の上限は、好ましくは０．０８０％、より好ましくは０．０４５％とする。
（Ｎｂ：０〜０．１００％以下）
Ｎｂは、鋼中のＮおよび／またはＣと結びついて、微細な炭化物、窒化物、又は炭窒化物を生成し、表面硬化熱処理（真空浸炭処理および窒化処理）での結晶粒成長を抑制する効果がある。Ｎｂが少しでも含まれていれば、上記効果がある程度得られる。一方、０．１００％を超えてＮｂを含有させた場合には、粗粒化抑制効果は飽和する。したがって、Ｎｂ含有量の上限を０．１００％とする。Ｎｂ含有量の上限は、好ましくは０．０８０％、より好ましくは０．０４５％とする。
（Ｔｉ：０〜０．１００％以下）
Ｔｉは、鋼中のＮおよび／またはＣと結びついて、微細な炭化物、窒化物、又は炭窒化物を生成し、表面硬化熱処理（真空浸炭処理および窒化処理）での結晶粒成長を抑制する効果がある。Ｔｉが少しでも含まれていれば、上記効果がある程度得られる。一方、Ｔｉ含有量が過剰になると、粗大な窒化物や酸化物を生成し、鋼材の靭性を低下させる。したがって、Ｔｉ含有量は、０．１００％以下とし、好ましくは０．０５０％以下とする。
Ｔｉは、鋼中のＮおよび／またはＣと結びついて、微細な炭化物、窒化物、又は炭窒化物を生成し、表面硬化熱処理（真空浸炭処理および窒化処理）での結晶粒成長を抑制する効果がある。Ｔｉが少しでも含まれていれば、上記効果がある程度得られる。一方、Ｔｉ含有量が過剰になると、粗大な窒化物や酸化物を生成し、鋼材の靭性を低下させる。したがって、Ｔｉ含有量は、０．１００％以下とし、好ましくは０．０５０％以下とする。
本実施形態における鋼材は、さらに、Ｆｅの一部に替えて、Ｍｏ、Ｃｕ及びＮｉからなる群から選択される１種以上を含有してもよい。これらの元素は任意に含有される元素である。これらの元素はいずれも、靱性を高める。
（Ｍｏ：０〜０．５０％以下）
Ｍｏは、鋼材の焼入れ性を高め、鋼材の曲げ疲労強度を高める。Ｍｏが少しでも含まれていれば、上記効果がある程度得られる。一方、０．５０％を超えてＭｏを含有させても、効果が飽和するばかりか、熱間加工後の鋼材の強度が高くなりすぎて、鋼材の被削性が低下する。したがって、Ｍｏ含有量は０．５０％以下とする。Ｍｏ含有量は、０．４０％以下であることが好ましい。
Ｍｏは、鋼材の焼入れ性を高め、鋼材の曲げ疲労強度を高める。Ｍｏが少しでも含まれていれば、上記効果がある程度得られる。一方、０．５０％を超えてＭｏを含有させても、効果が飽和するばかりか、熱間加工後の鋼材の強度が高くなりすぎて、鋼材の被削性が低下する。したがって、Ｍｏ含有量は０．５０％以下とする。Ｍｏ含有量は、０．４０％以下であることが好ましい。
（Ｃｕ：０〜０．５％以下）
Ｃｕは、鋼材の過剰浸炭を抑制し、さらに、鋼材の靱性を高める。Ｃｕが少しでも含有されていれば、上記効果がある程度得られる。一方、Ｃｕ含有量が高すぎると、鋼材の熱間加工性が低下する。したがって、Ｃｕ含有量を０．５％以下とする。Ｃｕ含有量が０．１％以上であると、上記効果が顕著に得られる。Ｃｕ含有量は、好ましくは０．３％以下である。
Ｃｕは、鋼材の過剰浸炭を抑制し、さらに、鋼材の靱性を高める。Ｃｕが少しでも含有されていれば、上記効果がある程度得られる。一方、Ｃｕ含有量が高すぎると、鋼材の熱間加工性が低下する。したがって、Ｃｕ含有量を０．５％以下とする。Ｃｕ含有量が０．１％以上であると、上記効果が顕著に得られる。Ｃｕ含有量は、好ましくは０．３％以下である。
（Ｎｉ：０〜０．５０％以下）
Ｎｉは、鋼材の過剰浸炭を抑制し、さらに鋼材の靱性を高める。Ｎｉが少しでも含有されていれば、上記効果がある程度得られる。一方、０．５０％を超えてＮｉを含有させても、効果が飽和するばかりか、鋼材の製造コストが上昇する。したがって、Ｎｉ含有量を０．５０％以下とする。Ｎｉ含有量が０．１０％以上であると、上記効果が顕著に得られる。Ｎｉ含有量は好ましくは０．２０％以下である。
Ｎｉは、鋼材の過剰浸炭を抑制し、さらに鋼材の靱性を高める。Ｎｉが少しでも含有されていれば、上記効果がある程度得られる。一方、０．５０％を超えてＮｉを含有させても、効果が飽和するばかりか、鋼材の製造コストが上昇する。したがって、Ｎｉ含有量を０．５０％以下とする。Ｎｉ含有量が０．１０％以上であると、上記効果が顕著に得られる。Ｎｉ含有量は好ましくは０．２０％以下である。
「浸炭窒化部品の表面の炭素濃度および窒素濃度」
本実施形態の浸炭窒化部品では、平坦部の表面から深さ０．０５ｍｍの位置までの平坦部表層領域は、炭素濃度が０．７０％以上０．８９％以下であり、窒素濃度が０．２０％以上０．７０％以下である。
本実施形態の浸炭窒化部品では、平坦部の表面から深さ０．０５ｍｍの位置までの平坦部表層領域は、炭素濃度が０．７０％以上０．８９％以下であり、窒素濃度が０．２０％以上０．７０％以下である。
平坦部表層領域の炭素濃度および窒素濃度は、それぞれ次の方法により測定できる。
平坦部表層領域の断面の炭素濃度および窒素濃度を、ＥＰＭＡ（電子線マイク口アナライザ）により分析し、表面から深さ０．０５ｍｍの位置までの炭素濃度および窒素濃度の平均値をそれぞれ算出する。
なお、平坦部表層領域の炭素濃度および窒素濃度を表面から深さ０．０５ｍｍの位置までの濃度としたのは、浸炭窒化の度合いの評価に対する表面の汚れの影響を抑制して表層の浸炭窒化の度合いを高精度で評価するためである。
平坦部表層領域の断面の炭素濃度および窒素濃度を、ＥＰＭＡ（電子線マイク口アナライザ）により分析し、表面から深さ０．０５ｍｍの位置までの炭素濃度および窒素濃度の平均値をそれぞれ算出する。
なお、平坦部表層領域の炭素濃度および窒素濃度を表面から深さ０．０５ｍｍの位置までの濃度としたのは、浸炭窒化の度合いの評価に対する表面の汚れの影響を抑制して表層の浸炭窒化の度合いを高精度で評価するためである。
平坦部表層領域の炭素濃度は、浸炭窒化部品の表面硬度を高め、曲げ疲労強度を高くするために０．７０％以上必要である。一方、平坦部表層領域の炭素濃度が０．８９％を超えると、エッジ部表層領域の炭素濃度が高くなりすぎて、粗大セメンタイトが析出しやすくなり、エッジ部の曲げ疲労強度が低下する。このため、平坦部表層領域の炭素濃度を０．７０％以上０．８９％以下とする。平坦部表層領域の炭素濃度は、好ましくは０．７５％以上である。平坦部表層領域の炭素濃度は、好ましくは０．８５％以下である。
平坦部表層領域の窒素濃度は、焼き戻し軟化抵抗を向上させ、浸炭窒化部品の表面硬度を高くするために０．２０％以上必要である。一方、平坦部表層領域の窒素濃度が０．７０％を超えると、焼入れ処理後に残留する硬度の低い残留オーステナイト量が多くなり、浸炭窒化部品の硬度が低下する。このため、平坦部表層領域の窒素濃度を０．２０％以上０．７０％以下とする。平坦部表層領域の窒素濃度は、好ましくは０．２５％以上である。平坦部表層領域の窒素濃度は、好ましくは０．６５％以下である。
平坦部表層領域の炭素濃度および窒素濃度は、真空浸炭処理および真空浸炭処理後に行う窒素処理（および焼入れ処理）における条件を調整することにより制御できる。
「炭化物および／または窒化物の析出物」
本実施形態の浸炭窒化部品では、平坦部表層領域において炭化物および／または窒化物の析出物密度が０．５個／μｍ２以上である。上記の析出物密度が０．５個／μｍ２未満である場合、炭化物および／または窒化物の析出物が不足して、浸炭窒化部品の硬度および／または曲げ疲労強度が不足する。上記の析出物密度は、浸炭窒化部品の硬度および／または曲げ疲労強度を向上させるために、０．７個／μｍ２以上であることが好ましい。
本実施形態の浸炭窒化部品では、平坦部表層領域において炭化物および／または窒化物の析出物密度が０．５個／μｍ２以上である。上記の析出物密度が０．５個／μｍ２未満である場合、炭化物および／または窒化物の析出物が不足して、浸炭窒化部品の硬度および／または曲げ疲労強度が不足する。上記の析出物密度は、浸炭窒化部品の硬度および／または曲げ疲労強度を向上させるために、０．７個／μｍ２以上であることが好ましい。
また、本実施形態の浸炭窒化部品では、エッジ部の表面から深さ０．０５ｍｍの位置までのエッジ部表層領域における炭化物および／または窒化物の析出物の最大長さを５．０μｍ以下とする。上記の析出物の最大長さが５．０μｍを超えると、炭化物および／または窒化物の析出物が粗大であるため、浸炭窒化部品の曲げ疲労強度が不足する。上記の析出物の最大長さは、浸炭窒化部品の曲げ疲労強度を向上させるために、３．０μｍ以下であることが好ましい。
（平坦部の粒界酸化層深さ：１μｍ以下）
本実施形態の浸炭窒化部品は、真空浸炭処理の施されたものであるため、浸炭窒化処理によって形成される粒界酸化層が少ない。粒界酸化層は、不完全焼入れ組織を少なくするために、少ない程望ましい。不完全焼入れ組織は、浸炭窒化部品の疲労強度の低下を招くものであり、不完全焼入れ組織が多くなるにつれて、疲労強度の低下の程度が大きくなる。したがって、浸炭窒化部品の平坦部の粒界酸化層深さの上限を１μｍとする。
本実施形態において、浸炭窒化部品の平坦部の粒界酸化層深さとは、平坦部の表面から内部に向かって連続して伸びる黒色の酸化物が到達している表面からの最大深さを意味する。
本実施形態の浸炭窒化部品は、真空浸炭処理の施されたものであるため、浸炭窒化処理によって形成される粒界酸化層が少ない。粒界酸化層は、不完全焼入れ組織を少なくするために、少ない程望ましい。不完全焼入れ組織は、浸炭窒化部品の疲労強度の低下を招くものであり、不完全焼入れ組織が多くなるにつれて、疲労強度の低下の程度が大きくなる。したがって、浸炭窒化部品の平坦部の粒界酸化層深さの上限を１μｍとする。
本実施形態において、浸炭窒化部品の平坦部の粒界酸化層深さとは、平坦部の表面から内部に向かって連続して伸びる黒色の酸化物が到達している表面からの最大深さを意味する。
「製造方法」
次に、本実施形態の浸炭窒化部品の製造方法について例を挙げて説明する。
まず、上述の化学組成を満たし、頂点部と平坦部とエッジ部とを有する鋼材を製造する。
本実施形態では、例えば、上記化学組成の溶鋼を製造し、連続鋳造法により鋳片（スラブまたはブルーム）を製造する。鋳片に代えて、上記化学組成の溶鋼を用いて造塊法によりインゴット（鋼塊）を製造してもよい。
次に、鋳片またはインゴッ卜を熱間加工して、ビレット（鋼片）を製造する。その後、ビレットを熱間加工して、棒鋼または線材とする。熱間加工は、熱間圧延であってもよいし、熱間鍛造であってもよい。
次に、本実施形態の浸炭窒化部品の製造方法について例を挙げて説明する。
まず、上述の化学組成を満たし、頂点部と平坦部とエッジ部とを有する鋼材を製造する。
本実施形態では、例えば、上記化学組成の溶鋼を製造し、連続鋳造法により鋳片（スラブまたはブルーム）を製造する。鋳片に代えて、上記化学組成の溶鋼を用いて造塊法によりインゴット（鋼塊）を製造してもよい。
次に、鋳片またはインゴッ卜を熱間加工して、ビレット（鋼片）を製造する。その後、ビレットを熱間加工して、棒鋼または線材とする。熱間加工は、熱間圧延であってもよいし、熱間鍛造であってもよい。
次に、製造した棒鋼または線材に対して、冷間鍛造および／または機械加工を行って、頂点部と平坦部とエッジ部とを有する所定の形状の鋼材とする。
機械加工としては、例えば、切削加工、穿孔加工などが挙げられる。鋼材における頂点部と平坦部とエッジ部とを有する形状は、浸炭窒化部品の用途に応じて決定されるものであり、公知の方法により形成できる。
機械加工としては、例えば、切削加工、穿孔加工などが挙げられる。鋼材における頂点部と平坦部とエッジ部とを有する形状は、浸炭窒化部品の用途に応じて決定されるものであり、公知の方法により形成できる。
次に、本実施形態では、頂点部と平坦部とエッジ部とを有する鋼材に対して、真空浸炭処理と、窒化処理と、焼入れ処理とを実施する。本実施形態においては、窒化処理が焼入れ処理を兼ねる場合を例に挙げて説明する。
真空浸炭処理では、はじめに、例えば１０Ｐａ以下に減圧した炉内で鋼材を浸炭温度まで加熱する加熱工程を行う。次に、浸炭温度で鋼材を均熱する均熱工程を行う。続いて、炉内に浸炭ガスを導入し、所定の浸炭ガス圧および浸炭温度で鋼材を浸炭処理する浸炭工程を行う。その後、浸炭温度を維持した状態で鋼材に侵入した炭素を鋼材中に拡散させる拡散工程と、鋼材を冷却する冷却工程とをこの順で行う。
真空浸炭処理では、はじめに、例えば１０Ｐａ以下に減圧した炉内で鋼材を浸炭温度まで加熱する加熱工程を行う。次に、浸炭温度で鋼材を均熱する均熱工程を行う。続いて、炉内に浸炭ガスを導入し、所定の浸炭ガス圧および浸炭温度で鋼材を浸炭処理する浸炭工程を行う。その後、浸炭温度を維持した状態で鋼材に侵入した炭素を鋼材中に拡散させる拡散工程と、鋼材を冷却する冷却工程とをこの順で行う。
均熱工程における均熱時間は、５〜１２０分間であることが好ましく、３０〜６０分間であることがより好ましい。均熱工程における炉内の圧力は、１００Ｐａ以下であってもよいし、窒素ガスの導入と真空ポンプによる真空排気を同時に行なって、１０００Ｐａ以下の窒素雰囲気としてもよい。
浸炭工程において用いられる浸炭ガスの種類は、真空浸炭処理に用いられている公知のものを用いることができ、例えば、アセチレン、プロパン、エチレンなどの炭化水素ガスを用いることができる。
浸炭工程において用いられる浸炭ガスの種類は、真空浸炭処理に用いられている公知のものを用いることができ、例えば、アセチレン、プロパン、エチレンなどの炭化水素ガスを用いることができる。
浸炭工程における浸炭ガス圧は、ガスの種類によってスーティングのし易さと浸炭むらの起こり易さとが異なるため、浸炭ガスの種類に応じて所定の範囲とすることが好ましい。例えば、浸炭ガスがアセチレンである場合、浸炭ガス圧は１０〜１０００Ｐａであることが好ましい。浸炭ガスがプロパンである場合、浸炭ガス圧は２００〜３０００Ｐａであることが好ましい。
浸炭温度は、９８０〜１１００℃の範囲とする。浸炭温度が９８０℃以上であると、短時間で所定の炭素濃度の浸炭窒化部品を製造できる。浸炭温度は１０２０℃以上であることが好ましい。また、浸炭温度が高すぎると、Ｍｎおよび／またはＣｒなどの焼入れ性を向上させる元素が真空中に抜けるため、１１００℃以下とする。浸炭温度は、１０８０℃以下であることが好ましい。
浸炭工程および拡散工程における処理時間は、浸炭工程における処理時間（浸炭時間）と拡散工程における処理時間（拡散時間）との比（浸炭時間（分）／拡散時間（分））が０．２０以上０．４５以下となる範囲で、鋼材の化学組成と、目標とする平坦部表層領域の炭素濃度と、芯部硬度、粒界酸化層深さに応じて適宜決定される。
浸炭時間と拡散時間との比が０．２０未満であると、平坦部表層領域の炭化物および／または窒化物の析出物密度が不足する。浸炭時間と拡散時間との比を０．２０以上とすることで、表層の炭素濃度を十分に高くでき、平坦部表層領域の炭化物および／または窒化物の析出物密度が十分に高い浸炭窒化部品が得られる。浸炭時間と拡散時間との比は、０．２５以上とすることが好ましい。
浸炭時間と拡散時間との比が０．２０未満であると、平坦部表層領域の炭化物および／または窒化物の析出物密度が不足する。浸炭時間と拡散時間との比を０．２０以上とすることで、表層の炭素濃度を十分に高くでき、平坦部表層領域の炭化物および／または窒化物の析出物密度が十分に高い浸炭窒化部品が得られる。浸炭時間と拡散時間との比は、０．２５以上とすることが好ましい。
また、浸炭時間と拡散時間との比は０．４５以下とする。本実施形態では、後述するように、拡散工程後の鋼材を３．０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で急冷するため、冷却中の鋼材中での炭素の拡散が抑制される。浸炭時間と拡散時間との比が０．４５以下であると、拡散時間を十分に確保できるため、拡散工程後に急冷しても鋼材中に十分に炭素を拡散させることができるとともに、浸炭時間が長すぎることによる過剰浸炭を防止できる。浸炭時間と拡散時間との比は０．４０以下とすることが好ましく、０．３５以下とすることがより好ましい。
拡散工程における炉内の圧力は、浸炭工程における残留ガスを取り除くため、１０Ｐａ以下であることが好ましい。窒素ガスの導入と真空ポンプによる真空排気を同時に行なう場合は、１０００Ｐａ以下の窒素雰囲気としてもよい。
冷却工程では、拡散工程後の鋼材を３．０〜１００℃／ｓｅｃの冷却速度で冷却する。冷却速度が３．０℃／ｓｅｃ以上であると、粗大な炭化物の析出が抑制され、結晶粒内に微細な炭化物を十分に析出させることができる。また、冷却速度が３．０℃／ｓｅｃ以上であると、微細なセメンタイトを析出させることができ、エッジ部の過剰浸炭による曲げ疲労強度の低下を抑制できる。したがって、冷却速度は３．０℃／ｓｅｃ以上とし、好ましくは４℃／ｓｅｃ以上とする。
また、冷却速度は、熱処理歪を低減するため１００℃／ｓｅｃ以下とする。
また、冷却速度は、熱処理歪を低減するため１００℃／ｓｅｃ以下とする。
本実施形態において、冷却工程の冷却速度とは、拡散工程後の鋼材の表面温度が、浸炭温度〜５００℃の間における冷却速度（℃／秒）の平均値を意昧する。
冷却工程における冷却方法としては、上記の冷却速度で冷却できる公知の方法を用いることができ、例えば、放冷であってもよいし、ガス冷却であってもよいし、その他の方法であってもよい。本実施形態では、容易に３．０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却できるため、ガス冷却を用いることが好ましい。
冷却工程においてガス冷却を用いる場合、冷却ガスとして不活性ガスを用いることが好ましい。不活性ガスとしては、例えば、窒素ガスおよび／またはヘリウムガスを用いることが好ましく、特に、安価で入手が容易な窒素ガスを用いることが好ましい。冷却ガスとして不活性ガスを用いることで、鋼材の酸化を防ぐことができる。
冷却工程においてガス冷却を用いる場合、冷却ガスとして不活性ガスを用いることが好ましい。不活性ガスとしては、例えば、窒素ガスおよび／またはヘリウムガスを用いることが好ましく、特に、安価で入手が容易な窒素ガスを用いることが好ましい。冷却ガスとして不活性ガスを用いることで、鋼材の酸化を防ぐことができる。
次に、真空浸炭処理された鋼材に対して、焼入れ処理を兼ねる窒化処理を行う。
具体的には、例えば、真空浸炭処理された鋼材を炉内に入れ、窒素雰囲気中で焼入れ温度に加熱した後、炉内にアンモニア含有ガスを導入し、アンモニア含有雰囲気中で鋼材を焼入れ温度（窒化温度）で保持することにより窒化し、その後、冷却する窒化処理（焼入れ処理）を実施する。
具体的には、例えば、真空浸炭処理された鋼材を炉内に入れ、窒素雰囲気中で焼入れ温度に加熱した後、炉内にアンモニア含有ガスを導入し、アンモニア含有雰囲気中で鋼材を焼入れ温度（窒化温度）で保持することにより窒化し、その後、冷却する窒化処理（焼入れ処理）を実施する。
窒化する際のアンモニア含有雰囲気は、窒素ガスとアンモニアガスとアンモニアが分解して生成するガスを含む混合ガス雰囲気であってもよい。窒化工程における炉内の好ましい窒化ガス圧は、大気圧以下であり、さらに好ましくは４００ｈＰａ以下である。本実施形態においては、平坦部表層領域の窒素濃度が所定の濃度となるように、アンモニア含有ガスの流量を調整する。例えば、予め定めたアンモニアガス流量で窒化試験を行って、平坦部表層領域の窒素濃度が所望の範囲外となった場合、アンモニアガス流量を変更して、平坦部表層領域の窒素濃度が０．２０〜０．７０％となるようにアンモニアガス流量を決定する。アンモニアガス流量は、炉の容積と強い相関があり、たとえば、容積が２０００リットルの炉の場合のアンモニアガス流量は３リットル／分以上２０リットル／分未満である。好ましくは５リットル／分以上であり、１５リットル／分以下である。
焼入れ温度は、７８０〜８８０℃の範囲であることが好ましく、８２０〜８７０℃の範囲であることがより好ましい。
焼入れ処理における保持時間（窒化時間）は、平坦部表層領域の窒素濃度が０．２０％以上０．７０％以下の浸炭窒化部品を得るために、３０〜２４０分間であることが好ましく、４０〜１２０分間であることがより好ましい。
焼入れ処理での冷却方法としては、油冷、水冷など公知の方法を用いることができる。冷却方法として油冷を用いる場合、焼入れ油の温度は６０〜１６０℃の範囲とすることが好ましい。
焼入れ処理における保持時間（窒化時間）は、平坦部表層領域の窒素濃度が０．２０％以上０．７０％以下の浸炭窒化部品を得るために、３０〜２４０分間であることが好ましく、４０〜１２０分間であることがより好ましい。
焼入れ処理での冷却方法としては、油冷、水冷など公知の方法を用いることができる。冷却方法として油冷を用いる場合、焼入れ油の温度は６０〜１６０℃の範囲とすることが好ましい。
本実施形態では、真空浸炭処理および焼入れ処理を兼ねる窒化処理における各条件（均熱時間、浸炭ガスの種類、浸炭ガス圧、浸炭温度、浸炭工程での処理時間、拡散工程での処理時間、冷却工程での冷却速度、焼入れ温度（窒化温度）、アンモニア含有ガスの種類、焼入れ処置における保持時間（窒化時間）など）は、鋼材の化学組成と、目標とする平坦部表層領域の炭素濃度および窒素濃度、平坦部表層領域およびエッジ部表層領域における炭化物および／または窒化物の析出物の密度および大きさに応じて決定される。
具体的には、シミュレーションを用いて真空浸炭処理および／または窒化処理における上記の各条件を決定してもよいし、真空浸炭処理試験および／または窒化処理試験を実施して、平坦部表層領域の炭素濃度および窒素濃度が所定の濃度範囲内となり、平坦部表層領域およびエッジ部表層領域に微細な炭化物および／または窒化物の析出物が十分に含まれるように、上記の各条件を決定してもよい。
具体的には、シミュレーションを用いて真空浸炭処理および／または窒化処理における上記の各条件を決定してもよいし、真空浸炭処理試験および／または窒化処理試験を実施して、平坦部表層領域の炭素濃度および窒素濃度が所定の濃度範囲内となり、平坦部表層領域およびエッジ部表層領域に微細な炭化物および／または窒化物の析出物が十分に含まれるように、上記の各条件を決定してもよい。
本実施形態では、焼入れ処理を兼ねる窒化処理を行う場合を例に挙げて説明したが、窒化処理を行った後に焼入れ処理を行ってもよい。
本実施形態では、焼入れ処理を兼ねる窒化処理を行った後、必要に応じて焼戻し処理を実施してもよい。
焼戻し処理を行う場合、焼戻し温度は、１５０〜２００℃の範囲であることが好ましく、１６０〜１９０℃の範囲であることがより好ましい。
焼き戻し温度での保持時間は、１０〜１８０分間であることが好ましい。
以上の工程により、本実施形態による浸炭窒化部品が製造される。
焼戻し処理を行う場合、焼戻し温度は、１５０〜２００℃の範囲であることが好ましく、１６０〜１９０℃の範囲であることがより好ましい。
焼き戻し温度での保持時間は、１０〜１８０分間であることが好ましい。
以上の工程により、本実施形態による浸炭窒化部品が製造される。
以下、実施例により本発明を具体的に説明する。
表１に示す鋼Ａ〜鋼Ｘの化学組成を有する溶鋼を製造し、製造した溶鋼を用いて、インゴッ卜を製造した。次に、インゴッ卜を熱間鍛造して棒鋼とした。次に、製造した棒鋼に対して、冷間鍛造および機械加工を行って、直径が３５ｍｍの丸棒を製造した。
表１に示す鋼Ａ〜鋼Ｘの化学組成を有する溶鋼を製造し、製造した溶鋼を用いて、インゴッ卜を製造した。次に、インゴッ卜を熱間鍛造して棒鋼とした。次に、製造した棒鋼に対して、冷間鍛造および機械加工を行って、直径が３５ｍｍの丸棒を製造した。
「４点曲げ疲労試験片の作製」
このようにして製造した鋼Ａ〜鋼Ｘの各化学組成を有する丸棒に機械加工を行って、頂点部と平坦部とエッジ部とを含む表面を有する形状の鋼材として、図１に示す形状の４点曲げ疲労試験片を複数個形成した。４点曲げ疲労試験片は、高さ及び幅が共に１３ｍｍである断面視正方形とし、長さを１００ｍｍとした。４点曲げ疲労試験片の長さ方向中央には、断面形状が半円である切り欠きを形成した。半円の切り欠きにおける半径は２ｍｍとした。
このようにして製造した鋼Ａ〜鋼Ｘの各化学組成を有する丸棒に機械加工を行って、頂点部と平坦部とエッジ部とを含む表面を有する形状の鋼材として、図１に示す形状の４点曲げ疲労試験片を複数個形成した。４点曲げ疲労試験片は、高さ及び幅が共に１３ｍｍである断面視正方形とし、長さを１００ｍｍとした。４点曲げ疲労試験片の長さ方向中央には、断面形状が半円である切り欠きを形成した。半円の切り欠きにおける半径は２ｍｍとした。
その後、鋼Ａ〜鋼Ｘの各化学組成を有する４点曲げ疲労試験片に対して、以下に示す条件で真空浸炭処理と、焼入れ処理を兼ねる窒化処理とを行ない、実施例１〜２２、比較例１〜１１の浸炭窒化部品（４点曲げ疲労試験片）を得た。
「実施例１〜２２、比較例１〜１１」
鋼材としての４点曲げ疲労試験片を、１０Ｐａ以下に減圧した炉内で表２に示す浸炭温度まで加熱し、浸炭温度で６０分間を均熱した。続いて、炉内に浸炭ガスとしてアセチレンガスを導入し、表２に示す浸炭ガス圧および浸炭工程における処理時間で鋼材を浸炭処理する浸炭工程を行った。
鋼材としての４点曲げ疲労試験片を、１０Ｐａ以下に減圧した炉内で表２に示す浸炭温度まで加熱し、浸炭温度で６０分間を均熱した。続いて、炉内に浸炭ガスとしてアセチレンガスを導入し、表２に示す浸炭ガス圧および浸炭工程における処理時間で鋼材を浸炭処理する浸炭工程を行った。
次に、浸炭温度を維持した状態で、表２に示す処理時間で鋼材に侵入した炭素を鋼材中に拡散させる拡散工程を行った。その後、鋼材を表２に示す冷却速度で窒素ガスを用いて１０分間ガス冷却することにより、鋼材の温度を浸炭温度から５００℃以下の温度とし、真空浸炭処理を終了した。
続いて、真空浸炭処理された鋼材を１００〜１６０Ｐａの窒素雰囲気中で焼入れ温度の８６０℃まで加熱し、１０分間保持した。その後、窒素ガスを炉内圧力が３００ｈＰａとなるまで導入し、炉内に表２に示す流量でアンモニアガスを供給し、炉内圧力を３００Ｐａと一定にしたアンモニア含有雰囲気中で、鋼材を焼入れ温度（窒化温度）で６０分間保持することにより窒化した。炉の容積は２０００リットルであった。その後、鋼材を、１２０℃の焼入れ油を用いて油焼入れし、焼入れ処理を兼ねる窒化処理を終了した。
続いて、焼入れ処理を兼ねる窒化処理の施された鋼材を、１７０℃の焼き戻し温度まで加熱し、２時間保持する焼戻し処理を行い、実施例１〜２２、比較例１〜１１の浸炭窒化部品を得た。
「平坦部表層領域の炭素濃度および窒素濃度の測定」
実施例１〜２２、比較例１〜１１の浸炭窒化部品（４点曲げ疲労試験片）の平坦部表層領域における断面の炭素濃度および窒素濃度を、ＥＰＭＡ（電子線マイク口アナライザ）により分析し、表面から深さ０．０５ｍｍの位置までの炭素濃度と窒素濃度の平均値をそれぞれ算出した。その結果を表３に示す。
実施例１〜２２、比較例１〜１１の浸炭窒化部品（４点曲げ疲労試験片）の平坦部表層領域における断面の炭素濃度および窒素濃度を、ＥＰＭＡ（電子線マイク口アナライザ）により分析し、表面から深さ０．０５ｍｍの位置までの炭素濃度と窒素濃度の平均値をそれぞれ算出した。その結果を表３に示す。
「平坦部表層領域の析出物観察］
実施例１〜２２、比較例１〜１１の浸炭窒化部品（４点曲げ疲労試験片）を、平坦部の表面に垂直に切断し、切断面が観察面となるように樹脂埋めして、観察面を鏡面研磨し、試験片とした。次いで、観察面をナイタールエッチングし、５０００倍に設定した走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で観察し、平坦部の表面から深さ０．０５ｍｍの位置までの析出物の個数を求め、平坦部表層領域に含まれる炭化物および／または窒化物の析出物密度を算出した。その結果を表３に示す。
実施例１〜２２、比較例１〜１１の浸炭窒化部品（４点曲げ疲労試験片）を、平坦部の表面に垂直に切断し、切断面が観察面となるように樹脂埋めして、観察面を鏡面研磨し、試験片とした。次いで、観察面をナイタールエッチングし、５０００倍に設定した走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で観察し、平坦部の表面から深さ０．０５ｍｍの位置までの析出物の個数を求め、平坦部表層領域に含まれる炭化物および／または窒化物の析出物密度を算出した。その結果を表３に示す。
「エッジ部表層領域の析出物観察］
実施例１〜２２、比較例１〜１１の浸炭窒化部品（４点曲げ疲労試験片）を、エッジ部の表面に垂直に切断し、切断面が観察面となるように樹脂埋めして、観察面を鏡面研磨し、試験片とした。次いで、観察面をナイタールエッチングして、２０００倍に設定した走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で、エッジ部の表面から深さ０．０５ｍｍの位置までを観察し、セメンタイトの長さが最大のものを特定した。そして、長さが最大のセメンタイトの界面における任意の２点の間の距離のうち最大の距離を測定し、これをエッジ部表層領域に含まれる炭化物および／または窒化物の析出物の最大長さとした。その結果を表３に示す。表３における「＞５」は、エッジ部表層領域の炭化物および／または窒化物の析出物の最大長さが５．０μｍ超えであることを意味する。
実施例１〜２２、比較例１〜１１の浸炭窒化部品（４点曲げ疲労試験片）を、エッジ部の表面に垂直に切断し、切断面が観察面となるように樹脂埋めして、観察面を鏡面研磨し、試験片とした。次いで、観察面をナイタールエッチングして、２０００倍に設定した走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で、エッジ部の表面から深さ０．０５ｍｍの位置までを観察し、セメンタイトの長さが最大のものを特定した。そして、長さが最大のセメンタイトの界面における任意の２点の間の距離のうち最大の距離を測定し、これをエッジ部表層領域に含まれる炭化物および／または窒化物の析出物の最大長さとした。その結果を表３に示す。表３における「＞５」は、エッジ部表層領域の炭化物および／または窒化物の析出物の最大長さが５．０μｍ超えであることを意味する。
「粒界酸化層深さ」
実施例１〜２２、比較例１〜１１の浸炭窒化部品（４点曲げ疲労試験片）を、エッジ部の表面に対しほぼ垂直となるように切断し、切断面を鏡面研磨して１０００倍に設定した光学顕微鏡で観察した。そして、表面から内部に向かって連続して筋状に伸びる黒色の酸化物を観察し、筋状の黒色の酸化物の到達している表面からの最大深さを粒界酸化層深さとして測定した。
その結果、実施例１〜２２、比較例１〜１１の浸炭窒化部品のいずれにおいても、筋状の黒色の酸化物が観察されず、粒界酸化層深さは０μｍであった。
実施例１〜２２、比較例１〜１１の浸炭窒化部品（４点曲げ疲労試験片）を、エッジ部の表面に対しほぼ垂直となるように切断し、切断面を鏡面研磨して１０００倍に設定した光学顕微鏡で観察した。そして、表面から内部に向かって連続して筋状に伸びる黒色の酸化物を観察し、筋状の黒色の酸化物の到達している表面からの最大深さを粒界酸化層深さとして測定した。
その結果、実施例１〜２２、比較例１〜１１の浸炭窒化部品のいずれにおいても、筋状の黒色の酸化物が観察されず、粒界酸化層深さは０μｍであった。
「４点曲げ疲労試験」
実施例１〜２２、比較例１〜１１の浸炭窒化部品（４点曲げ疲労試験片）を用いて、４点曲げ疲労試験を実施した。
４点曲げ疲労試験には、サーボ型疲労試験機を用いた。４点曲げ疲労試験片の支点間の距離は４５ｍｍとした。また、最大負荷応力は１３７３ＭＰａであり、最大負荷応力と最小負荷応力との応力比は０．１であった。周波数は１０Ｈｚであった。そして、応力負荷繰り返し回数が１×１０４回での破断強度を、４点曲げ疲労強度（ＭＰａ）と評価した。その結果を表３に示す。
実施例１〜２２、比較例１〜１１の浸炭窒化部品（４点曲げ疲労試験片）を用いて、４点曲げ疲労試験を実施した。
４点曲げ疲労試験には、サーボ型疲労試験機を用いた。４点曲げ疲労試験片の支点間の距離は４５ｍｍとした。また、最大負荷応力は１３７３ＭＰａであり、最大負荷応力と最小負荷応力との応力比は０．１であった。周波数は１０Ｈｚであった。そして、応力負荷繰り返し回数が１×１０４回での破断強度を、４点曲げ疲労強度（ＭＰａ）と評価した。その結果を表３に示す。
「平坦部の表面の硬さ（焼戻し軟化抵抗試験）」
実施例１〜２２、比較例１〜１１の浸炭窒化部品（４点曲げ疲労試験片）に対し、３００℃の焼き戻し温度まで加熱し、２時間保持する追加の焼戻し処理を行った。
その後、追加の焼戻し処理を行った各４点曲げ疲労試験片について、ビッカース硬度計により平坦部の表面から深さ０．０５ｍｍの位置の硬さをＪＩＳ Ｚ ２２４４に準拠し測定した。その結果を表３に示す。
実施例１〜２２、比較例１〜１１の浸炭窒化部品（４点曲げ疲労試験片）に対し、３００℃の焼き戻し温度まで加熱し、２時間保持する追加の焼戻し処理を行った。
その後、追加の焼戻し処理を行った各４点曲げ疲労試験片について、ビッカース硬度計により平坦部の表面から深さ０．０５ｍｍの位置の硬さをＪＩＳ Ｚ ２２４４に準拠し測定した。その結果を表３に示す。
「小野式回転曲げ疲労試験片の作製」
４点曲げ疲労試験片の作製に使用した鋼Ａ〜鋼Ｘの各化学組成を有する丸棒のＲ／２部から、平坦部とエッジ部とを有する形状の鋼材として、図３に示す形状の小野式回転曲げ疲労試験片を複数個採取した。Ｒ／２部とは、丸棒の横断面（円形状）の中心と外周との間を２等分する部分である。回転曲げ疲労試験片の形状は、ＪＩＳ Ｚ２２７４（１９７４）に準拠した。回転曲げ疲労試験片は、横断面が円形状であり、中央部に直径１０ｍｍの平行部を形成した。平行部の中央には、半径Ｒ１＝１ｍｍの環状半円溝を形成した。図３中の各数値は、寸法（単位はｍｍ）を示す。
４点曲げ疲労試験片の作製に使用した鋼Ａ〜鋼Ｘの各化学組成を有する丸棒のＲ／２部から、平坦部とエッジ部とを有する形状の鋼材として、図３に示す形状の小野式回転曲げ疲労試験片を複数個採取した。Ｒ／２部とは、丸棒の横断面（円形状）の中心と外周との間を２等分する部分である。回転曲げ疲労試験片の形状は、ＪＩＳ Ｚ２２７４（１９７４）に準拠した。回転曲げ疲労試験片は、横断面が円形状であり、中央部に直径１０ｍｍの平行部を形成した。平行部の中央には、半径Ｒ１＝１ｍｍの環状半円溝を形成した。図３中の各数値は、寸法（単位はｍｍ）を示す。
その後、鋼Ａ〜鋼Ｘの各化学組成を有する小野式回転曲げ疲労試験片に対して、上記の４点曲げ疲労試験片と同様にして、真空浸炭処理および焼入れ処理を兼ねる窒化処理を行ない、実施例１〜２２、比較例１〜１１の浸炭窒化部品（小野式回転曲げ疲労試験片）を得た。
「小野式回転曲げ試験」
実施例１〜２２、比較例１〜１１の浸炭窒化部品（小野式回転曲げ疲労試験片）について、ＪＩＳ Ｚ２２７４（１９７４）に準拠して、小野式回転曲げ疲労試験を室温（２５℃）の大気中で回転数３４００ｒｐｍの条件で実施した。そして、応力付加繰返し回数が１×１０７回において破断しない最大の応力（ＭＰａ）を、小野式回転曲げ疲労強度（ＭＰａ）と評価した。その結果を表３に示す。
実施例１〜２２、比較例１〜１１の浸炭窒化部品（小野式回転曲げ疲労試験片）について、ＪＩＳ Ｚ２２７４（１９７４）に準拠して、小野式回転曲げ疲労試験を室温（２５℃）の大気中で回転数３４００ｒｐｍの条件で実施した。そして、応力付加繰返し回数が１×１０７回において破断しない最大の応力（ＭＰａ）を、小野式回転曲げ疲労強度（ＭＰａ）と評価した。その結果を表３に示す。
表３に示すように、実施例１〜２２では、平坦部表層領域の炭素濃度が０．７０％以上０．８９％以下、窒素濃度が０．２０％以上０．７０％以下、炭化物および／または窒化物の析出物密度が０．５個／μｍ２以上であり、エッジ部表層領域の炭化物および／または窒化物の析出物の最大長さが５．０μｍ以下であった。そして、表３に示すように、実施例１〜２２では、１０００ＭＰａ以上の高い４点曲げ疲労強度と、５００ＭＰａ以上の高い小野式回転曲げ疲労強度とを有し、ＨＶ６６０以上の高い平坦部の表面の硬さを有していた。
これに対し、比較例１は、鋼材中のＣ含有量が少ないため、４点曲げ疲労強度が低くなった。比較例２は、鋼材中のＣ含有量が多いため、４点曲げ疲労強度が低くなった。
比較例３は、鋼材中のＳｉ含有量が多いため、小野式回転曲げ疲労強度が低くなった。
比較例４は、鋼材中のＭｎ含有量が少ないため、４点曲げ疲労強度および小野式回転曲げ疲労強度が低くなった。
比較例３は、鋼材中のＳｉ含有量が多いため、小野式回転曲げ疲労強度が低くなった。
比較例４は、鋼材中のＭｎ含有量が少ないため、４点曲げ疲労強度および小野式回転曲げ疲労強度が低くなった。
比較例５は、鋼材中のＰ含有量が多いため、４点曲げ疲労強度が低くなった。
比較例６は、鋼材中のＣｒ含有量が少ないため、平坦部表層領域に含まれる炭化物および／または窒化物の析出物密度が不足して、小野式回転曲げ疲労強度が低くなった。
比較例６は、鋼材中のＣｒ含有量が少ないため、平坦部表層領域に含まれる炭化物および／または窒化物の析出物密度が不足して、小野式回転曲げ疲労強度が低くなった。
比較例７は、平坦部表層領域の炭素濃度が高く、エッジ部表層領域の炭化物および／または窒化物の析出物の最大長さが５．０μｍを超えているため、４点曲げ疲労強度が低くなった。
比較例８は、平坦部表層領域の炭素濃度が低いため、平坦部表層領域に含まれる炭化物および／または窒化物の析出物密度が不足し、４点曲げ疲労強度、小野式回転曲げ疲労強度、平坦部の表面の硬さが低くなった。
比較例８は、平坦部表層領域の炭素濃度が低いため、平坦部表層領域に含まれる炭化物および／または窒化物の析出物密度が不足し、４点曲げ疲労強度、小野式回転曲げ疲労強度、平坦部の表面の硬さが低くなった。
比較例９は、真空浸炭窒化処理での冷却速度が３．０℃／秒未満であった。そのため、エッジ部表層領域の炭化物および／または窒化物の析出物の最大長さが５．０μｍを超え、４点曲げ疲労強度が低くなった。
比較例１０は、アンモニアガス流量が多く、平坦部表層領域の窒素濃度が高いため、小野式回転曲げ疲労強度が低くなった。
比較例１１は、アンモニアガス流量が小さく、平坦部表層領域の窒素濃度が低いため、平坦部表層領域に含まれる炭化物および／または窒化物の析出物密度が不足し、焼き戻し軟化抵抗が低くなり、平坦部の表面の硬さが低くなった。
比較例１０は、アンモニアガス流量が多く、平坦部表層領域の窒素濃度が高いため、小野式回転曲げ疲労強度が低くなった。
比較例１１は、アンモニアガス流量が小さく、平坦部表層領域の窒素濃度が低いため、平坦部表層領域に含まれる炭化物および／または窒化物の析出物密度が不足し、焼き戻し軟化抵抗が低くなり、平坦部の表面の硬さが低くなった。
１００ 浸炭窒化部品
２ 辺
３ 平坦部
１１、１２ 面
ＣＳ 断面
２ 辺
３ 平坦部
１１、１２ 面
ＣＳ 断面
Claims (4)
- 芯部が、質量％で、
Ｃ:０．１０〜０．２５％、
Ｓｉ:０．０３〜０．４９％、
Ｍｎ:０．３０〜１．５０％、
Ｐ:０．０３０％以下、
Ｓ:０．０６０％以下、
Ｃｒ:０．９０〜３．００％、
Ａｌ:０．１００％以下
およびＮ:０．０３０％以下を含有し、
残部がＦｅおよび不純物からなる化学組成を有し、
表面が平坦部とエッジ部とを有し、
前記平坦部の粒界酸化層深さが１μｍ以下であり、前記平坦部の表面から深さ０．０５ｍｍの位置までの平坦部表層領域は、炭素濃度が０．７０％以上０．８９％以下、窒素濃度が０．２０％以上０．７０％以下、炭化物および／または窒化物の析出物密度が０．５個／μｍ２以上１．３個／μｍ２以下であり、
前記エッジ部の表面から深さ０．０５ｍｍの位置までのエッジ部表層領域は、前記炭化物および／または窒化物の析出物の最大長さが５．０μｍ以下であることを特徴とする曲げ疲労強度に優れた浸炭窒化部品。 - 前記芯部が更に、質量％で、
Ｎｂ：０．１００％以下、
Ｔｉ：０．１００％以下
からなる群から選ばれる１種以上を含有することを特徴とする請求項１に記載の浸炭窒化部品。 - 前記芯部が更に、質量％で、
Ｍｏ：０．５０％以下、
Ｃｕ：０．５％以下、
Ｎｉ：０．５０％以下
からなる群から選ばれる１種以上を含有することを特徴とする請求項１または請求項２に記載の浸炭窒化部品。 - 請求項１〜請求項３のいずれか一項に記載の浸炭窒化部品の製造方法であり、
請求項１〜請求項３のいずれか一項に記載の化学組成を有し、頂点部とエッジ部と平坦部とを含む表面を有する鋼材を製造する工程と、
前記鋼材に真空浸炭処理を行った後に窒化処理と焼入れ処理とを行う工程を備え、
前記真空浸炭処理が、９８０〜１１００℃の浸炭温度で前記鋼材を浸炭処理する浸炭工程と、前記浸炭温度を維持した状態で前記鋼材に侵入した炭素を前記鋼材中に拡散させる拡散工程と、前記拡散工程後の表面温度が前記浸炭温度である前記鋼材を３．０〜１００℃／ｓｅｃの冷却速度で前記浸炭温度から５００℃の間を冷却することにより、５００℃以下に冷却する冷却工程とを備え、浸炭時間と拡散時間の比（浸炭時間／拡散時間）が０．２０以上０．４５以下であることを特徴とする浸炭窒化部品の製造方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2015070853 | 2015-03-31 | ||
| JP2015070853 | 2015-03-31 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2016194156A JP2016194156A (ja) | 2016-11-17 |
| JP6967337B2 true JP6967337B2 (ja) | 2021-11-17 |
Family
ID=57323603
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2016072945A Active JP6967337B2 (ja) | 2015-03-31 | 2016-03-31 | 浸炭窒化部品および浸炭窒化部品の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP6967337B2 (ja) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6828593B2 (ja) * | 2017-05-25 | 2021-02-10 | 日本製鉄株式会社 | 浸炭部品 |
| JP2019014931A (ja) * | 2017-07-05 | 2019-01-31 | 日産自動車株式会社 | 鋼材部品の熱処理方法 |
| CN107675094A (zh) * | 2017-09-11 | 2018-02-09 | 甘肃永靖昌盛铸钢有限责任公司 | 一种用于制作铜硫包、渣包的新材料 |
| CN108866443B (zh) * | 2018-07-19 | 2020-08-11 | 张家港宏昌钢板有限公司 | 正火型低屈强比高强度钢板及制备方法 |
| JP7154073B2 (ja) * | 2018-09-12 | 2022-10-17 | 大同特殊鋼株式会社 | 耐高面圧部品およびその製造方法 |
| US11952668B2 (en) * | 2019-03-29 | 2024-04-09 | Nippon Steel Corporation | Carburized part and method for manufacturing same |
| CN111187984A (zh) * | 2020-02-17 | 2020-05-22 | 本钢板材股份有限公司 | 蜗轮蜗杆传动装置用钢材及其制备方法 |
| CN116043111B (zh) * | 2023-01-04 | 2024-09-20 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种风电用齿轮钢及其生产方法 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4655528B2 (ja) * | 2004-07-12 | 2011-03-23 | 日産自動車株式会社 | 高強度機械構造用部品の製造方法、および高強度機械構造用部品 |
| JP5068065B2 (ja) * | 2006-11-13 | 2012-11-07 | 株式会社神戸製鋼所 | なじみ性に優れた歯車部品 |
| JP5182067B2 (ja) * | 2008-12-24 | 2013-04-10 | 新日鐵住金株式会社 | 真空浸炭または真空浸炭窒化用の鋼材 |
| WO2014034150A1 (ja) * | 2012-09-03 | 2014-03-06 | 新日鐵住金株式会社 | 浸炭部品 |
-
2016
- 2016-03-31 JP JP2016072945A patent/JP6967337B2/ja active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2016194156A (ja) | 2016-11-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6967337B2 (ja) | 浸炭窒化部品および浸炭窒化部品の製造方法 | |
| US10072314B2 (en) | Roughly shaped material for induction hardened components and method for producing same | |
| JP6098732B2 (ja) | 浸炭鋼部品の製造方法及び浸炭鋼部品 | |
| JP6589708B2 (ja) | 浸炭窒化部品 | |
| JP5742801B2 (ja) | 熱間圧延棒鋼または線材 | |
| JP5617747B2 (ja) | 窒化処理機械部品の製造方法 | |
| JPWO2006118243A1 (ja) | 浸炭高周波焼入部品 | |
| JP5477111B2 (ja) | 窒化高周波焼入れ用鋼及び窒化高周波焼入れ部品 | |
| JP5660259B2 (ja) | 浸炭部品 | |
| JP6772499B2 (ja) | 鋼部品及びその製造方法 | |
| JP2009127095A (ja) | 動力伝達部品用肌焼鋼 | |
| JPWO2003056054A1 (ja) | 浸炭焼入部材およびその製造方法 | |
| JP6690464B2 (ja) | 浸炭部品 | |
| JP6720643B2 (ja) | 浸炭部品 | |
| JP7364895B2 (ja) | 鋼部品及びその製造方法 | |
| JP7013833B2 (ja) | 浸炭部品 | |
| JP6414385B2 (ja) | 浸炭部品 | |
| JP6447064B2 (ja) | 鋼部品 | |
| JP6838508B2 (ja) | 真空浸炭用鋼及び浸炭部品 | |
| JPWO2018012158A1 (ja) | ばね用鋼線、ばね、ばね用鋼線の製造方法およびばねの製造方法 | |
| JP7063070B2 (ja) | 浸炭部品 | |
| JP5821512B2 (ja) | 窒化部品およびその製造方法 | |
| JP7006052B2 (ja) | 浸窒処理用鋼材 | |
| JP2021167451A (ja) | 肌焼鋼、並びに、高強度部材及びその製造方法 | |
| JP7063071B2 (ja) | 浸炭部品 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| RD03 | Notification of appointment of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7423 Effective date: 20181019 |
|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20181105 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20190924 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20191015 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20191211 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20200519 |
|
| C60 | Trial request (containing other claim documents, opposition documents) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: C60 Effective date: 20200622 |
|
| C22 | Notice of designation (change) of administrative judge |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: C22 Effective date: 20210420 |
|
| C13 | Notice of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: C13 Effective date: 20210615 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20210730 |
|
| C23 | Notice of termination of proceedings |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: C23 Effective date: 20210914 |
|
| C03 | Trial/appeal decision taken |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: C03 Effective date: 20211012 |
|
| C30A | Notification sent |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: C3012 Effective date: 20211012 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20211025 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6967337 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |