JP6922558B2 - 燃料噴射装置 - Google Patents

Description

この明細書による開示は、燃料噴射装置に関する。

燃料を噴孔から噴射する燃料噴射弁として、例えば特許文献１には、制御室への燃料の出入りに伴って制御室の燃料圧力が変化することでノズルニードルが噴孔を開閉する、という燃料噴射装置が開示されている。この燃料噴射装置においては、弁体が設けられた弁室と制御室とが制御室流路により連通され、燃料を排出する排出流路が弁室に接続されており、弁室から排出流路を通じて燃料が排出されると、制御室の燃料圧力が減少する。この排出流路は、この排出流路を絞るアウトオリフィスを有しており、弁室からの燃料の排出量がこのアウトオリフィスにより制限されることで、制御室の減圧に要する時間がアウトオリフィスにより調整される。

また、上記燃料噴射装置は、弁体を押圧して変位させる変位伝達ピンを有しており、この変位伝達ピンは、弁室に通じた挿通孔に挿通されている。この挿通孔の内周面には、排出流路の上流端である排出口が形成されており、排出流路と弁室とは挿通孔を介して連通されている。この場合、変位伝達ピンの外周面と排出口とが対向しており、弁室から排出口に流れ込む燃料は変位伝達ピンの外周面と挿通孔の内周面との隙間を通ることになる。

特開２０１６−５３３５４号公報

しかしながら、上記のように変位伝達ピンの外周面と排出口とが対向した構成では、変位伝達ピンが排出口に近付くように軸ずれした場合に、変位伝達ピンが排出口を塞ぐような状態になることが懸念される。このように、変位伝達ピンが排出口に過剰に近づいた場合、排出流路を流れる燃料の排出量が、排出流路のオリフィスにより規定されるのではなく、変位伝達ピンの外周面と挿通孔の内周面との隙間により規定されることが想定される。したがって、変位伝達ピンが軸ずれすることで排出口に近付いたり離れたりすると、それに伴って燃料の排出量が増減してしまう。この結果、制御室の減圧に要する時間がばらつき、噴孔からの燃料噴射量が意図せずに変動しやすくなってしまう。

本開示の主な目的は、燃料噴射量が意図せずに変動することを抑制できる燃料噴射装置を提供することにある。

上記目的を達成するため、開示された態様は、
燃料を噴孔（５０）から噴射する燃料噴射装置（１００）であって、
燃料が出入りする制御室（１２）と、
制御室への燃料の出入りに伴って制御室の燃料圧力が変化することで噴孔を開閉する噴孔弁体（４０）と、
制御室に制御室流路（１４）を介して接続された弁室（１５）と、
弁室に接続され、弁室から燃料を排出する排出流路（１３）と、
排出流路に含まれ、排出流路を流れる燃料の流量を制限するために排出流路を絞る排出絞り部（１３ａ）と、
弁室において変位することで排出流路を開閉する制御弁（３０）と、
制御弁が変位する変位方向に延び、変位方向に移動することで制御弁を押圧する押圧部（２７）と、
弁室と排出流路とを接続し、且つ押圧部が挿通された押圧通路（１８ａ）と、
を備え、
排出流路の上流端部である排出口（１３ｂ）は、押圧通路の内周面に設けられており、
押圧部は、
押圧通路の内周面に当接することが可能な当接部（８１）と、
当接部が押圧通路の内周面に当接している場合でも、押圧部の外周面が当接部よりも凹んでいることで、変位方向に直交する直交方向において排出口から離間した位置にて排出口に対向する凹み対向部（８２）と、
を有しており、
当接部が押圧通路の内周面に当接している場合に、弁室からの燃料の排出量が凹み対向部と押圧通路の内周面との隙間（Ｇ）ではなく排出絞り部により規定されるように、且つ、直交方向において排出口を凹み対向部まで延長した仮想領域である出口領域（ＶＡ１，ＶＡ２）について、当接部が押圧通路の内周面に当接した状態で排出口の周縁部に沿って延びる外周面の仮想面積（Ｓａ，Ｓｄ）が排出口の開放面積（Ｓｃ）より大きくなるように、当接部からの凹み対向部の凹み寸法（Ｄ４）が設定されている、燃料噴射装置である。
開示された態様は、
燃料を噴孔（５０）から噴射する燃料噴射装置（１００）であって、
燃料が出入りする制御室（１２）と、
制御室への燃料の出入りに伴って制御室の燃料圧力が変化することで噴孔を開閉する噴孔弁体（４０）と、
制御室に制御室流路（１４）を介して接続された弁室（１５）と、
弁室に接続され、弁室から燃料を排出する排出流路（１３）と、
排出流路に含まれ、排出流路を流れる燃料の流量を制限するために排出流路を絞る排出絞り部（１３ａ）と、
弁室において変位することで排出流路を開閉する制御弁（３０）と、
制御弁が変位する変位方向に延び、変位方向に移動することで制御弁を押圧する押圧部（２７）と、
弁室と排出流路とを接続し、且つ押圧部が挿通された押圧通路（１８ａ）と、
を備え、
排出流路の上流端部である排出口（１３ｂ）は、押圧通路の内周面に設けられており、
押圧部は、
押圧通路の内周面に当接することが可能な当接部（８１）と、
当接部が押圧通路の内周面に当接している場合でも、押圧部の外周面が当接部よりも凹んでいることで、変位方向に直交する直交方向において排出口から離間した位置にて排出口に対向する凹み対向部（８２）と、
を有しており、
当接部が押圧通路の内周面に当接している場合に、弁室からの燃料の排出量が凹み対向部と押圧通路の内周面との隙間（Ｇ）ではなく排出絞り部により規定されるように、当接部からの凹み対向部の凹み寸法（Ｄ４）が設定されており、
押圧通路は、
当接部が挿通された第１通路部（９３）と、
第１通路部よりも弁室側に設けられ、第１通路部に比べて当該押圧通路を拡張した第２通路部（９４）と、
を有しており、
排出口は、第２通路部の内周面に設けられており、
当接部が第１通路部の内周面に当接している場合において直交方向での凹み対向部と排出口との離間距離が、凹み寸法に直交方向での第１通路部と第２通路部との段差寸法（Ｄ７）を加えた値と同じになっている、燃料噴射装置である。

上記態様によれば、押圧部において凹み対向部の凹み寸法が適度に大きいため、凹み対向部が排出口に過剰に近づくということが規制されている。このため、凹み対向部と押圧通路の内周面との隙間が弁室から排出口への燃料の排出量を規定するということを抑制できる。このように、排出口からの燃料の排出量が常に排出絞り部により規定されるため、仮に、押圧部が押圧通路において直交方向に軸ずれしたとしても、制御室の減圧に要する時間がばらつきにくい。したがって、噴孔からの燃料噴射量が意図せずに変動するということを抑制できる。

なお、特許請求の範囲およびこの項に記載した括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものにすぎず、本開示の技術的範囲を限定するものではない。

第１実施形態における燃料供給システムの構成を示す概略図。 燃料噴射弁の内部構造を示す縦断面図。 図２の制御弁周辺の拡大図。 図３の小径ピン部周辺の拡大図。 低圧口周辺の構成を示す図４のＶ−Ｖ線断面図。 図５の延長領域周辺の拡大図。 第２実施形態における低圧口周辺の構成を示す燃料噴射弁の横断面図。 第３実施形態における制御弁周辺の構成を示す燃料噴射弁の縦断面図。 低圧口周辺の構成を示す図８のＩＸ−ＩＸ線断面図。 第４実施形態における制御弁周辺の構成を示す燃料噴射弁の縦断面図。 第５実施形態における制御弁周辺の構成を示す燃料噴射弁の縦断面図。 変形例９における燃料供給システムの構成を示す概略図。

以下、本開示の複数の実施形態を図面に基づいて説明する。尚、各実施形態において対応する構成要素には同一の符号を付すことにより、重複する説明を省略する場合がある。各実施形態において構成の一部分のみを説明している場合、当該構成の他の部分については、先行して説明した他の実施形態の構成を適用することができる。また、各実施形態の説明において明示している構成の組み合わせばかりではなく、特に組み合わせに支障が生じなければ、明示していなくても複数の実施形態の構成同士を部分的に組み合わせることができる。そして、複数の実施形態及び変形例に記述された構成同士の明示されていない組み合わせも、以下の説明によって開示されているものとする。

（第１実施形態）
図１に示す燃料噴射弁１００は、燃料供給システム９に含まれている。燃料供給システム９は、燃料噴射弁１００に加えて、燃料タンク２、燃料供給ポンプ３、コモンレール４、制御装置５を有しており、車両等に搭載されている。燃料タンク２には、軽油等の燃料が貯留されており、燃料供給ポンプ３は、燃料タンク２から汲み上げた燃料を加圧してコモンレール４に圧送する。蓄圧容器としてのコモンレール４には、複数の燃料噴射弁１００が供給管６を介して接続されており、コモンレール４は、燃料供給ポンプ３から供給された高圧燃料を一時的に蓄え、圧力を保持したまま各燃料噴射弁１００に分配する。

ＥＣＵ（Engine Control Unit）等の制御装置５には、燃料供給ポンプ３やコモンレール４、筒内圧センサ８、燃料噴射弁１００等のアクチュエータが電気的に接続されており、制御装置５は、これらアクチュエータの動作制御を行う。筒内圧センサ８は、気筒ごとに燃料噴射弁１００のそれぞれに取り付けられており、燃焼室等において筒内圧を検出するセンサである。

燃料噴射弁１００は、制御装置５から出力される駆動電流により作動する。制御装置５は、エンジン負荷やエンジン回転速度等に基づき目標噴射量を算出し、燃料噴射弁１００へ供給する高圧燃料の圧力に応じて、目標噴射量に相当する噴射期間を算出する。そして、算出した噴射期間に対し、噴射開始遅れ時間や噴射終了遅れ時間を加味して通電期間を算出し、その通電期間に、先述した駆動電流を燃料噴射弁１００へ出力する。

燃料噴射弁１００は、油圧サーボ式の燃料噴射装置であり、ディーゼルエンジン等の内燃機関１の燃焼室に燃料を噴射する。燃料噴射弁１００は、内燃機関１において燃焼室を形成するシリンダヘッド等の挿入孔に挿入された状態で、そのヘッド部分に対して固定されている。燃料噴射弁１００は、燃料を噴射する噴孔５０を有しており、この噴孔５０を開閉するために、供給管６から供給される高圧燃料の一部を使用する。噴孔５０の開閉に使用された燃料は、高圧燃料に比べて圧力が低くなった低圧燃料として、燃料噴射弁１００から戻り管７を通じて燃料タンク２に戻される。

図２に示すように、燃料噴射弁１００は、弁ボデー１０、駆動部２０、制御弁３０、ノズルニードル４０及び噴孔５０を有する。なお、ノズルニードル４０が噴孔弁体に相当する。駆動部２０、制御弁３０、ノズルニードル４０は、弁ボデー１０に設けられた所定の空間に収容されている。そして、噴孔５０は弁ボデー１０の先端に形成されている。

弁ボデー１０には、噴孔流路１１、ニードル収容室１６、圧力制御室１２、低圧流路１３、制御弁室１５及び駆動部収容室１８が形成されている。噴孔流路１１は、供給管６を通してコモンレール４から供給される高圧の燃料を、噴孔５０に供給する。噴孔流路１１から流入した高圧の燃料は、ニードル収容室１６へ流入する。そのため、燃料噴射圧力は、高圧流路圧力Ｐと等しい。なお、圧力制御室１２が制御室に相当し、制御弁室１５が弁室に相当する。

ニードル収容室１６には、ノズルニードル４０が収容されている、ノズルニードル４０は、弁ボデー１０に形成された噴孔５０の開弁と閉弁とを行う。ノズルニードル４０は、ニードル収容室１６内に設けられたニードル保持壁４１に摺動可能に保持されている。ノズルニードル４０の摺動方向は、弁ボデー１０の軸方向に沿っている。ノズルニードル４０には、ニードルスプリング４２が取り付けられている。ニードルスプリング４２は、ノズルニードル４０に開弁方向の弾性力を付与する。ニードル収容室１６は、噴孔流路１１と連通しており、高圧の燃料で充填されている。ニードル収容室１６に充填された高圧の燃料は、ノズルニードル４０の開弁方向に作用している。

圧力制御室１２は、弁ボデー１０の内部において、ノズルニードル４０を挟んで噴孔５０の反対側に形成されている。圧力制御室１２は、弁ボデー１０、ニードル保持壁４１及びノズルニードル４０により区画された円柱状の空間である。圧力制御室１２に充填された燃料の圧力は、ノズルニードル４０に形成されたニードル受圧面４３に作用する。そのため、ニードル受圧面４３にはノズルニードル４０の閉弁方向の力が作用する。

低圧流路１３は、戻り管７に燃料を排出することで、燃料噴射弁１００の燃料を燃料タンク２へ戻す。つまり、燃料噴射弁１００の燃料は低圧流路１３から排出されることにより調整される。

制御弁室１５は、弁ボデー１０の内部において、圧力制御室１２を挟んでノズルニードル４０の反対側に形成されている。制御弁室１５は、制御弁３０及びバルブスプリング３１を収容する全体として円柱状の空間である。制御弁室１５の軸方向は、弁ボデー１０の軸方向に沿っている。

弁ボデー１０には、制御弁室１５と、低圧流路１３、ニードル収容室１６及び圧力制御室１２とを連結する複数の流路が形成されている。制御弁室１５とニードル収容室１６とは、ニードル収容室１６から制御弁室１５に高圧燃料を供給する高圧流路１７により接続されている。高圧流路１７を、ニードル収容室１６を介して噴孔流路１１から分岐した分岐流路と称することもできる。

なお、高圧流路１７は供給流路に相当し、低圧流路１３は排出流路に相当する。また、高圧流路１７やその下流端部のことを高圧ポートと称してもよく、低圧流路１３やその上流端部のことを低圧ポートと称してもよい。さらに、高圧流路１７は、ニードル収容室１６を介さずに噴孔流路１１から直接的に分岐していてもよい。

高圧流路１７は、この高圧流路１７を絞る絞り部としてインオリフィス１７ａを有している。インオリフィス１７ａは、高圧流路１７においてニードル収容室１６寄りの位置に配置されており、ニードル収容室１６から制御弁室１５への高圧燃料の流入量を制限することが可能になっている。インオリフィス１７ａは、高圧流路１７の反噴孔側端部に配置されていてもよく、高圧流路１７の反噴孔側端部から噴孔側に離間した位置に配置されていてもよい。なお、本実施形態では、噴孔５０側のことを噴孔側と称し、噴孔５０とは反対側のことを反噴孔側と称する。

制御弁室１５と圧力制御室１２とは制御室流路１４により接続されている。このため、制御室流路１４は、制御弁室１５を介して高圧流路１７及び低圧流路１３のそれぞれと連通可能になっている。なお、制御室流路１４やその反噴孔側端部のことを制御室ポートと称してもよい。

図２、図３に示すように、制御弁室１５と低圧流路１３とは、ピン通路１８ａを介して連通されている。ピン通路１８ａは、制御弁室１５から反噴孔側に向けて真っ直ぐに延びたストレート孔としての挿通孔であり、ニードル収容室１６の噴孔側端部を形成している。ピン通路１８ａは、噴孔側に向けて開放されていることで制御弁室１５に通じており、ピン通路１８ａの内周面から低圧流路１３が延びていることでこの低圧流路１３に通じている。ピン通路１８ａの中心線ＣＬ１は、燃料噴射弁１００や弁ボデー１０の中心線に平行に延びており、ピン通路１８ａにおいては、その内周面が噴孔側端部と反噴孔側端部とにかけ渡されるように中心線ＣＬ１に沿って真っ直ぐに延びている。なお、ピン通路１８ａが押圧通路に相当する。

低圧流路１３には、この低圧流路１３を絞る排出絞り部としてのアウトオリフィス１３ａが設けられている。アウトオリフィス１３ａは、低圧流路１３においてピン通路１８ａ寄りの位置に設けられており、制御弁室１５から低圧流路１３を介して戻り管７に排出される燃料の量を制限することが可能になっている。アウトオリフィス１３ａは、例えば低圧流路１３の上流端部を形成している。低圧流路１３の上流端部である低圧口１３ｂは、ピン通路１８ａの内周面に形成されており、排出口に相当する。

なお、制御室流路１４が、圧力制御室１２から制御弁室１５への燃料の流入量を制限するオリフィスを有している構成では、このオリフィスをアウトオリフィスと称し、アウトオリフィス１３ａをサブアウトオリフィスと称することができる。

制御弁３０は、高圧流路１７又は低圧流路１３を選択的に制御室流路１４に連通させる三方弁である。また、制御弁３０を外開式三方弁と称することもできる。制御弁３０は、低圧流路１３を遮断する第１状態と、高圧流路１７を遮断する第２状態とに移行可能である。制御弁３０が第１状態にある場合、制御室流路１４と高圧流路１７とが連通され、高圧流路１７から制御室流路１４に燃料が供給されることで圧力制御室１２の圧力が上昇する。制御弁３０は、ピン通路１８ａを閉鎖することで低圧流路１３を閉鎖する。一方、制御弁３０が第２状態にある場合、制御室流路１４と低圧流路１３とが連通され、制御室流路１４から低圧流路１３に燃料が排出されることで圧力制御室１２の圧力が減少する。

第１状態にある制御弁３０の位置を、低圧流路１３を遮断する排出遮断位置や、圧力制御室１２の圧力を増加させる増圧位置と称してもよい。また、第２状態にある制御弁３０の位置を、高圧流路１７を遮断する供給遮断位置や、圧力制御室１２の圧力を減少させる減圧位置と称してもよい。

制御弁３０は、ピン通路１８ａの中心線ＣＬ１に沿って軸方向に移動することで第１状態と第２状態とに移行する。制御弁３０は、全体として円柱状に形成された弁本体７１と、弁本体７１の外周面から突出した弁座部７２とを有しており、金属材料等により形成されている。これら弁本体７１及び弁座部７２の各中心線は制御弁３０の中心線に一致している。

弁本体７１の反噴孔側端面には上弁シート面７１ａが含まれ、制御弁室１５の内周面のうち噴孔側を向いた天井面１５ａには天井シート面１５ｂが含まれている。上弁シート面７１ａは、弁本体７１の反噴孔側端面の周縁部に沿って延びた円環状になっており、天井シート面１５ｂは、ピン通路１８ａの噴孔側端部の周縁部に沿って延びた円環状になっている。上弁シート面７１ａは、径方向において制御弁３０の中心線に近付くにつれて徐々に反噴孔側に向けて膨らんだ湾曲面になっており、天井シート面１５ｂは、径方向において内周端に近付くにつれて徐々に反噴孔側に向けて凹んだテーパ面になっている。天井シート面１５ｂは弁プレート６２により形成されている。

制御弁３０が第１状態にある場合、上弁シート面７１ａと天井シート面１５ｂとが互いに当接している。これらシート面７１ａ，１５ｂは、ピン通路１８ａの周りを一周にわたって互いに密着していることで、制御弁室１５と低圧流路１３との連通を遮断している。なお、制御弁３０が第１状態にある場合、弁本体７１の反噴孔側端面の中央部分がピン通路１８ａに入り込んだ状態になっている。

弁本体７１の噴孔側端面には下弁シート面７１ｂが含まれており、制御弁室１５の内周面のうち反噴孔側を向いた床面１５ｃには床シート面１５ｄが含まれている。下弁シート面７１ｂは、弁本体７１の噴孔側端面の周縁部に沿って延びた円環状になっており、床シート面１５ｄは、高圧流路１７の反噴孔側端部の周縁部に沿って延びた円環状になっている。下弁シート面７１ｂ及び床シート面１５ｄは、制御弁室１５の径方向及び制御弁３０の径方向に延びた平坦面になっている。床シート面１５ｄは、オリフィスプレート６３の反噴孔側の板面により形成されている。

制御弁３０が第２状態にある場合、下弁シート面７１ｂと床シート面１５ｄとが互いに当接している。これらシート面７１ｂ，１５ｄは、高圧流路１７の周りを一周にわたって互いに密着していることで、高圧流路１７と制御弁室１５との連通を遮断している。

制御弁室１５においては、制御室流路１４の反噴孔側端部が中心線ＣＬ１に直交する方向において制御弁３０の噴孔側端面より外側に配置されている。すなわち、制御室流路１４は、制御弁３０により開閉されない位置に配置されている。

弁座部７２は、制御弁３０の軸方向において弁本体７１の中間位置に配置されており、弁本体７１の周りを一周する円環状になっている。弁座部７２は、軸方向において上弁シート面７１ａから噴孔側に離間し、且つ下弁シート面７１ｂから反噴孔側に離間した位置に配置されている。弁座部７２は、弁本体７１を挟んでオリフィスプレート６３に対向しており、バルブスプリング３１は、これら弁座部７２とオリフィスプレート６３との間に挟み込まれた状態になっている。

バルブスプリング３１は、制御弁３０が第１状態にある場合でも弁座部７２とオリフィスプレート６３との間で若干縮んだ状態になっており、制御弁３０の状態に関係なく弁座部７２及びオリフィスプレート６３に当接している。弁座部７２の噴孔側面７２ａ及び制御弁室１５の床面１５ｃにおいてバルブスプリング３１に当接する面はいずれも平坦面になっている。この場合、これら弁座部７２及びオリフィスプレート６３に対してバルブスプリング３１が自身の中心線を回動軸として回動することが許容されている。なお、バルブスプリング３１は、制御弁３０を第１状態に保持するように付勢する付勢部材に相当する。

バルブスプリング３１は、細長状の細長部材を螺旋状に巻くことで形成されたコイルバネであり、バルブスプリング３１を形成するスプリング形成部材としての細長部材は、金属材料等により形成されている。バルブスプリング３１は、例えば圧縮コイルバネであり、スプリング形成部材はバネ形成部材に相当する。バルブスプリング３１は、弁座部７２を反噴孔側に向けて押圧することで制御弁３０を反噴孔側に向けて移動させる。制御弁３０は、反噴孔側に向けて移動することで、第２状態から第１状態に移行することになる。バルブスプリング３１の内径は弁本体７１の外径より大きく、バルブスプリング３１の外径は弁座部７２の外径より小さい。バルブスプリング３１は、制御弁３０が第１状態にある場合でも弾性力を発揮できる縮んだ状態になっていることで、弁座部７２の噴孔側面７２ａ及び制御弁室１５の床面の両方に常に当接している。また、図２は、制御弁３０が第１状態にある状態を図示している。

駆動部収容室１８には駆動部２０が収容されており、駆動部２０は、ピエゾアクチュエータ２１、変位拡大機構２２及び駆動ピン２７を有する。ピエゾアクチュエータ２１は、一または複数のピエゾ素子を有する。このピエゾ素子を充電することにより、ピエゾ素子は伸長する。また、ピエゾ素子に充電されていた駆動エネルギを放電するとピエゾ素子は縮小する。本実施形態のピエゾアクチュエータ２１は、複数のピエゾ素子を有するピエゾ素子積層体により構成されている。

変位拡大機構２２は、ピエゾアクチュエータ２１の伸縮による変位量を拡大させる機構である。変位拡大機構２２は、摺動部２３、油密室２４、緩衝シリンダ２５及びピストンスプリング２６を有する。摺動部２３は、ピエゾピストン２３ａとバルブピストン２３ｂとを有する。

緩衝シリンダ２５は、円筒状に形成されており、ピエゾピストン２３ａ及びバルブピストン２３ｂに外嵌されている。緩衝シリンダ２５は、ピエゾピストン２３ａとバルブピストン２３ｂとの間に油密室２４を区画している。

ピエゾピストン２３ａは、ピエゾアクチュエータ２１と接触している。バルブピストン２３ｂは、油密室２４を挟んでピエゾピストン２３ａの反対側に配置されており、駆動ピン２７を介して制御弁３０を変位させることが可能になっている。駆動ピン２７は、反噴孔側からピン通路１８ａに挿通されており、その噴孔側端部が制御弁３０に当接し、その反噴孔側端部がバルブピストン２３ｂに当接している。ただし、駆動ピン２７は、制御弁３０及びバルブピストン２３ｂのいずれにも接合されていない。なお、駆動ピン２７は、制御弁３０を噴孔側に向けて押圧する押圧部に相当する。また、駆動ピン２７を、ピエゾアクチュエータ２１の駆動力を伝達する駆動伝達部材と称することもできる。

ピエゾピストン２３ａ、バルブピストン２３ｂ及び駆動ピン２７は、いずれも円柱形状であり、ピエゾピストン２３ａ、バルブピストン２３ｂの各中心線は、駆動ピン２７の中心線ＣＬ２に一致している。駆動ピン２７の中心線ＣＬ２に直交する断面積は、ピエゾピストン２３ａが最も大きく、駆動ピン２７が最も小さい。ピストンスプリング２６は、バルブピストン２３ｂに制御弁室１５方向の弾性力を付与する。

駆動ピン２７は、その反噴孔側端部を形成する大径ピン部８１と、その噴孔側端部を形成する小径ピン部８２とを有している。大径ピン部８１及び小径ピン部８２は、いずれも円柱状に形成されており、小径ピン部８２の外径は大径ピン部８１の外径より小さくなっている。大径ピン部８１及び小径ピン部８２の各中心線は駆動ピン２７の中心線ＣＬ２に一致しており、大径ピン部８１はバルブピストン２３ｂから噴孔側に向けて延び、小径ピン部８２は大径ピン部８１から噴孔側に向けて延びている。大径ピン部８１と小径ピン部８２との境界部には、ピン段差面８３が形成されており、このピン段差面８３は噴孔側を向いた円環状になっている。

なお、大径ピン部８１は、ピン通路１８ａの内周面に当接可能な当接部に相当し、小径ピン部８２は、駆動ピン２７の外周面が大径ピン部８１よりも凹んだ凹み対向部に相当する。小径ピン部８２は、大径ピン部８１の外周面がピン通路１８ａの内周面に当接しているか否かに関係なく、その径方向においてピン通路１８ａの内周面から離間した位置にて低圧口１３ｂに対向した状態になっている。

図４に示すように、軸方向において、小径ピン部８２の長さ寸法Ｌ２は、大径ピン部８１の長さ寸法Ｌ１より小さくなっている。また、小径ピン部８２の長さ寸法Ｌ２は、小径ピン部８２の外径Ｄ２より大きい一方で、大径ピン部８１の外径Ｄ１及びピン通路１８ａの内径Ｄ３より小さい。大径ピン部８１の外径Ｄ１がピン通路１８ａの内径Ｄ３より小さくなっていることで、ピン通路１８ａでの大径ピン部８１の移動や摺動が可能になっている。なお、図４においては、制御弁３０の図示を省略している。

図２、図３の説明に戻り、駆動ピン２７においては、制御弁３０が第１状態及び第２状態のいずれにある場合でも、小径ピン部８２が低圧口１３ｂに対向している。小径ピン部８２は、制御弁３０が第２状態にある場合に最も噴孔側に位置するが、この場合でも、ピン段差面８３及び大径ピン部８１は、軸方向において低圧口１３ｂよりも反噴孔側に配置されている。また、小径ピン部８２は、制御弁３０が第１状態にある場合に最も反噴孔側に位置するが、この場合でも、小径ピン部８２の噴孔側端部は、低圧口１３ｂ及び天井シート面１５ｂの内周端よりも噴孔側に配置されている。このように、小径ピン部８２の噴孔側端部は、駆動ピン２７が制御弁３０を噴孔側に押圧している場合及びしていない場合のいずれについても、ピン通路１８ａに収容されずに制御弁室１５に入り込んだ状態になっている。

駆動ピン２７の中心線ＣＬ２は、ピン通路１８ａの中心線ＣＬ１に平行に延びており、図２では、これら中心線ＣＬ１，ＣＬ２を一致させて図示している。駆動ピン２７の移動方向は、この駆動ピン２７の中心線ＣＬ２が延びる軸方向であり、変位方向に相当する。駆動ピン２７の径方向は、中心線ＣＬ２に直交する直交方向であり、変位方向に直交している。なお、駆動ピン２７がピン通路１８ａに対して傾いていなければ、ピン通路１８ａの中心線ＣＬ１が延びる軸方向が変位方向に一致し、ピン通路１８ａの径方向が直交方向に一致する。

噴孔５０は、燃焼室へ挿入される弁ボデー１０の挿入方向の先端側に形成されている。噴孔５０は、弁ボデー１０の側から外側に向けて放射状に複数設けられている。ニードル収容室１６に流入した高圧の燃料は、ニードル収容室１６に形成された噴孔５０から燃焼室へ噴射される。さらに、弁ボデー１０には、複数設けられた噴孔５０のすべてを囲うように１つの円環状のニードル載置部５０ａが形成されている。ノズルニードル４０が、ニードル載置部５０ａに載置されることにより噴孔５０は閉弁される。

弁ボデー１０は、ハウジング６１、弁プレート６２、オリフィスプレート６３、ノズルボデー６４、及びリテーニングナット６５という複数の部材を有しており、これら部材はいずれも金属材料により形成されている。弁プレート６２及びオリフィスプレート６３は、ハウジング６１とノズルボデー６４との間に挟み込まれた状態になっており、リテーニングナット６５がハウジング６１とノズルボデー６４とを外周側から連結している。

弁プレート６２は、軸方向においてハウジング６１に隣り合っており、駆動部収容室１８はハウジング６１と弁プレート６２とに跨った状態で形成されている。具体的には、駆動部収容室１８の大部分がハウジング６１の内部空間により形成され、ピン通路１８ａが、弁プレート６２に形成された貫通孔により形成されている。弁プレート６２においては、貫通孔の反噴孔側部分によりピン通路１８ａが形成され、貫通孔の噴孔側部分により制御弁室１５が形成されている。

オリフィスプレート６３には、制御室流路１４及び高圧流路１７が形成されている。弁プレート６２の噴孔側板面とオリフィスプレート６３の反噴孔側板面とが重なっていることで、制御弁室１５に制御室流路１４及び高圧流路１７の両方が連通している。ノズルボデー６４は、有底円筒状の部材であり、その内部空間にニードル保持壁４１やニードルスプリング４２を収容している。なお、駆動部収容室１８、制御弁室１５及び高圧流路１７の各中心線は、いずれもピン通路１８ａの中心線ＣＬ１に一致している。

次に、本実施形態の燃料噴射弁１００の開弁駆動について説明する。ピエゾアクチュエータ２１は充電されると伸長する。すると、ピエゾアクチュエータ２１の伸長による変位に伴ってピエゾピストン２３ａが、緩衝シリンダ２５で制御弁室１５方向へ摺動する。そして、ピエゾピストン２３ａが摺動し変位することにより油密室２４の燃料の圧力（以下、油圧と称する）が上昇する。つまり、ピエゾピストン２３ａの摺動量が油密室２４で油圧に変化されている。ピエゾピストン２３ａの摺動に伴い油圧が上昇することにより、バルブピストン２３ｂは油圧を受け、緩衝シリンダ２５内で摺動する。ここで、ピエゾピストン２３ａの軸方向に垂直な断面積よりもバルブピストン２３ｂの軸方向に垂直な断面積の方が小さい。よって、油密室２４の油圧の上昇によりバルブピストン２３ｂに加わる力は、ピエゾピストン２３ａが油密室２４の燃料に加えた力よりも大きくなる。つまり、ピエゾアクチュエータ２１の伸長による変位は圧力変化に変換されることで拡大され、閉弁力として制御弁３０に伝達される。

油圧を受け摺動したバルブピストン２３ｂが、駆動ピン２７を介して制御弁３０を噴孔側に押すと、制御弁３０が噴孔側に移動して天井シート面１５ｂから離れることで、制御弁室１５と低圧流路１３とが連通状態になる。そして、バルブピストン２３ｂが制御弁３０を噴孔側に更に押すと、制御弁３０は床シート面１５ｄに押し付けられることで、下弁シート面７１ｂが床シート面１５ｄに密着する。このように制御弁３０が第２状態に移動した場合、高圧の燃料を制御弁室１５に供給する高圧流路１７が制御弁３０により閉弁され、高圧流路１７と制御弁室１５とが非連通状態になる。この状態では、制御弁室１５への高圧の燃料の流入は停止される一方で、制御弁室１５の燃料は低圧流路１３に流出する。すると、制御弁室１５の燃料は降圧され、制御室流路１４を介して制御弁室１５と連通状態である圧力制御室１２の圧力も低下することで、ノズルニードル４０のニードル受圧面４３に作用する閉弁方向への力が小さくなる。このため、ノズルニードル４０はニードル載置部５０ａから離座し、噴孔５０が開弁する。

次に、本実施形態の燃料噴射弁１００の閉弁駆動について説明する。ピエゾアクチュエータ２１は放電されると短縮し、充電されていない状態の長さに戻る。この場合、ピエゾピストン２３ａが第１状態に戻ることで油密室２４の燃料の圧力が低下し、バルブピストン２３ｂも第１状態に戻り、さらに、制御弁３０も第１状態に戻る。この状態では、制御弁３０の下弁シート面７１ｂを床シート面１５ｄに押し付けていた力が作用しなくなることで、高圧流路１７と制御弁室１５とが連通状態となり、制御弁室１５へ高圧の燃料が流入する。一方、上弁シート面７１ａが天井シート面１５ｂへ密着することで低圧流路１３と制御弁室１５とが非連通状態となり、制御弁室１５は高圧の燃料で充填される。この場合、制御室流路１４を介して制御弁室１５と連通状態になっている圧力制御室１２も高圧の燃料で充填され、圧力制御室１２の圧力が昇圧されることで、ニードル受圧面４３へ作用する圧力が大きくなる。その結果、ノズルニードル４０はニードル載置部５０ａへ押し付けられ、噴孔５０が閉弁される。なお、第１状態を初期状態と称することもできる。

制御弁３０が第２状態にある場合、制御弁室１５から低圧口１３ｂに流れ込む燃料は、ピン通路１８ａの内周面と小径ピン部８２の外周面との隙間を通ることになる。ここで、駆動ピン２７は、制御弁３０やバルブピストン２３ｂに対して相対的に変位することで、ピン通路１８ａに対して軸ずれすることがある。例えば、図４、図５に示すように、径方向において駆動ピン２７が低圧口１３ｂ側に変位して大径ピン部８１がピン通路１８ａの内周面に当接している場合、小径ピン部８２と低圧口１３ｂとの離間距離は最も小さくなる。このように、小径ピン部８２が低圧口１３ｂに最接近した場合、小径ピン部８２と低圧口１３ｂとの離間距離は、径方向でのピン段差面８３の幅方向である段差寸法Ｄ４と同じになる。なお、段差寸法Ｄ４は、大径ピン部８１からの小径ピン部８２の凹み寸法に相当する。

小径ピン部８２が低圧口１３ｂに最接近した場合に、小径ピン部８２の外周面とピン通路１８ａの内周面との隙間である通路内隙間Ｇが小さ過ぎると、低圧流路１３を通じた燃料の排出量がアウトオリフィス１３ａではなく通路内隙間Ｇにより規定されてしまう。これに対して、本実施形態では、この通路内隙間Ｇが小さくなり過ぎないようにピン段差面８３の段差寸法Ｄ４が適度に大きな値に設定されている。

ここでは、ピン段差面８３の段差寸法Ｄ４について説明する。本実施形態では、小径ピン部８２が低圧口１３ｂに最接近した場合について、ピン通路１８ａの径方向において低圧口１３ｂを小径ピン部８２まで延長した仮想領域を延長領域ＶＡ１と称する。延長領域ＶＡ１は、径方向において低圧口１３ｂを小径ピン部８２の外周面に投影し、この投影部分と低圧口１３ｂとにかけ渡された領域である。延長領域ＶＡ１は、低圧口１３ｂの中心線ＣＬ３に沿って延びた柱形状になっており、小径ピン部８２の外周面と低圧口１３ｂとの間に存在している。中心線ＣＬ３に直交する方向において延長領域ＶＡ１の断面は、低圧口１３ｂと同じ大きさ及び形状になっている。なお、延長領域ＶＡ１は、アウトオリフィス１３ａを延長した絞り領域、及び低圧口１３ｂを延長した出口領域に相当する。

アウトオリフィス１３ａの断面は円形になっている。その一方で、アウトオリフィス１３ａがピン通路１８ａの軸方向及び径方向の両方に対して傾斜していることで、低圧口１３ｂはピン通路１８ａの内周面において楕円形になっている。例えば、アウトオリフィス１３ａは、ピン通路１８ａの径方向に対して反噴孔側に傾斜した向きに低圧口１３ｂから延びている。延長領域ＶＡ１は、アウトオリフィス１３ａの中心線ＣＬ４ではなく低圧口１３ｂの中心線ＣＬ３に沿って延びていることに起因して楕円柱状になっている。

図６に示すように、低圧口１３ｂの中心線ＣＬ３が延びる方向において延長領域ＶＡ１の長さ寸法Ｌ３は、小径ピン部８２の外径Ｄ２とピン通路１８ａの内径Ｄ３とが異なっていることに起因して、ピン段差面８３の段差寸法Ｄ４とは異なる値になっている。具体的には、ピン通路１８ａの内径Ｄ３が小径ピン部８２の外径Ｄ２より小さいことに起因して、延長領域ＶＡ１の長さ寸法Ｌ３がピン段差面８３の段差寸法Ｄ４より大きくなっている。

ピン段差面８３の段差寸法Ｄ４は、延長領域ＶＡ１の外周面の仮想面積である外周面積Ｓａがアウトオリフィス１３ａの流路面積Ｓｂより大きくなる値に設定されている。この場合、通路内隙間Ｇにおいて延長領域ＶＡ１の外周面を通過可能な燃料の流量は、アウトオリフィス１３ａを通過可能な燃料の流量より大きくなっている。このため、低圧流路１３を通じた燃料の排出量は、通路内隙間Ｇではなくアウトオリフィス１３ａにより規定される。ここで、延長領域ＶＡ１の外周面積Ｓａは、低圧口１３ｂの円周長さと延長領域ＶＡ１の長さ寸法Ｌ３との積により算出され、アウトオリフィス１３ａの流路面積Ｓｂは、アウトオリフィス１３ａの中心線ＣＬ４に直交する径方向での断面積である。

また、延長領域ＶＡ１の外周面積Ｓａは、単にアウトオリフィス１３ａの流路面積Ｓｂより大きいだけでなく、アウトオリフィス１３ａの流路面積Ｓｂに所定の安全係数をかけた値よりも大きくなっている。安全係数としては、「１．５」など「１」より大きい正の値が挙げられる。本実施形態では、安全係数が例えば「１．５」とされており、延長領域ＶＡ１の外周面積Ｓａがアウトオリフィス１３ａの流路面積Ｓｂの１．５倍よりも大きい値になるように、ピン段差面８３の段差寸法Ｄ４が設定されている。

さらに、延長領域ＶＡ１の外周面積Ｓａは、アウトオリフィス１３ａの流路面積Ｓｂに関する値より大きいだけでなく、低圧口１３ｂの開放面積Ｓｃより大きくなっている。低圧口１３ｂについては、その中心線ＣＬ３に直交する方向での面積を開放面積Ｓｃとしている。ここで、低圧口１３ｂは、ピン通路１８ａの軸方向を長径とし、ピン通路１８ａの径方向を短径とする楕円形状になっており、短径がアウトオリフィス１３ａの内径Ｄ３と同じである一方で、長径はアウトオリフィス１３ａの内径Ｄ３より大きい。このため、低圧口１３ｂの開放面積Ｓｃは、アウトオリフィス１３ａの流路面積Ｓｂより大きくなっている。本実施形態では、延長領域ＶＡ１の外周面積Ｓａが低圧口１３ｂの開放面積Ｓｃより大きい値になるように、ピン段差面８３の段差寸法Ｄ４が設定されることで、延長領域ＶＡ１の外周面積Ｓａがアウトオリフィス１３ａの流路面積Ｓｂより大きくなっている。

その一方で、ピン段差面８３の段差寸法Ｄ４は、アウトオリフィス１３ａの内径Ｄ５より小さい値になっている。このため、大径ピン部８１に比べて小径ピン部８２が細すぎて小径ピン部８２の強度が不足するということが生じにくくなっている。なお、小径ピン部８２の外周面及びピン通路１８ａの内周面が曲面になっていることに起因して、小径ピン部８２の一部が延長領域ＶＡ１の内部に入り込んだ状態になっている。

次に、弁ボデー１０にピン通路１８ａを製造する手順を燃料噴射弁１００の製造方法として説明する。

図３、図４において、まず、弁プレート６２に貫通孔をあけることでピン通路１８ａ及び制御弁室１５を形成する。そして、研磨材や研磨石といったメディアを含んだ液体を低圧口１３ｂから低圧流路１３に流すことで、低圧流路１３を流れる燃料の流量が設計値等の狙った値になるように、低圧流路１３の内周面を滑らかにする流体研磨を低圧流路１３に施す。その後、ピン通路１８ａの内部を駆動ピン２７が摺動する際に摩擦が生じにくくなるように、ピン通路１８ａの内周面を滑らかにする摺動面加工をピン通路１８ａに施す。

本実施形態のピン通路１８ａでは、ピン通路１８ａの内周面の全体が摺動面になっており、この摺動面に低圧口１３ｂが形成されている。このため、ピン通路１８ａの摺動面加工を行った後に低圧流路１３の流体研磨を行うと、既に加工された摺動面のうち低圧口１３ｂの周りの部分が流体研磨されることが想定される。この場合、ピン通路１８ａの内周面のうち、低圧口１３ｂの周りの部分の滑らかさと他の摺動面の滑らかさとが異なり、ピン通路１８ａでの駆動ピン２７の摺動しやすさが設計上で狙った摺動しやすさにならないことが懸念される。これに対して、本実施形態のように、低圧流路１３の流体研磨を行った後にピン通路１８ａの摺動面加工を行うと、仮にピン通路１８ａの内周面の一部が流体研磨されていたとしても、その後の摺動面加工によりピン通路１８ａの全体が均一な滑らかさになる。その結果、ピン通路１８ａでの駆動ピン２７の摺動しやすさを設計上で狙った摺動しやすさに一致させることが可能になる。

ここまで説明した本実施形態によれば、ピン段差面８３の段差寸法Ｄ４が適度に大きいため、小径ピン部８２が低圧口１３ｂに接近し過ぎて低圧流路１３での燃料流量がアウトオリフィス１３ａではなく通路内隙間Ｇにより規定されるということを抑制できる。この場合、仮に駆動ピン２７がピン通路１８ａに対して軸ずれしたとしても、低圧流路１３を通じた燃料の排出量がアウトオリフィス１３ａだけによって規定されるため、この排出量がばらつくということが生じにくい。このため、制御弁３０が第１状態にある場合に、圧力制御室１２の減圧に要する時間がばらつきにくく、その結果、噴孔５０からの燃料噴射量が意図せずに変動するということを抑制できる。

本実施形態によれば、通路内隙間Ｇにおいて延長領域ＶＡ１の外周面積Ｓａがアウトオリフィス１３ａの流路面積Ｓｂより大きくなるように、ピン段差面８３の段差寸法Ｄ４が設定されている。このため、低圧流路１３を通じた燃料の排出量が通路内隙間Ｇではなくアウトオリフィス１３ａにより規定される構成を実現できる。

ここで、小径ピン部８２のうち延長領域ＶＡ１の内部に入り込んだ部分が燃料の流れを妨げることなどにより、通路内隙間Ｇにおいて延長領域ＶＡ１に実際に流れ込む燃料の量が想定より少なくなることが想定される。これに対して、本実施形態によれば、延長領域ＶＡ１の外周面積Ｓａは、単にアウトオリフィス１３ａの流路面積Ｓｂより大きいだけでなく、アウトオリフィス１３ａの流路面積Ｓｂに「１．５」等の安全係数をかけた値よりも大きくなっている。このため、低圧流路１３を実際に流れる燃料の量がアウトオリフィス１３ａではなく通路内隙間Ｇにより規定されてしまうということをより確実に回避できる。

本実施形態によれば、低圧口１３ｂをその中心線ＣＬ３に沿って延長させた仮想領域が延長領域ＶＡ１とされている。ここで、低圧口１３ｂの開放面積Ｓｃがアウトオリフィス１３ａの流路面積Ｓｂに比べて大きいことに起因して、延長領域ＶＡ１の外周面積Ｓａは、低圧口１３ｂがアウトオリフィス１３ａの中心線ＣＬ４に沿って延長された仮想領域の外周面積より大きい。したがって、延長領域ＶＡ１の外周面積Ｓａが低圧口１３ｂの開放面積Ｓｃより大きくなるように、ピン段差面８３の段差寸法Ｄ４が設定されていることで、延長領域ＶＡ１の外周面積Ｓａがアウトオリフィス１３ａの開放面積Ｓｃより大きい構成を実現できる。

本実施形態によれば、軸方向においてピン通路１８ａの内周面の全体が真っ直ぐに延びているため、弁プレート６２にピン通路１８ａを形成する作業を容易化できる。また、ピン段差面８３の外周端が常にピン通路１８ａの内周面に摺動した状態をつくり出すことができる。このため、例えば、ピン段差面８３がピン通路１８ａの噴孔側端部から出入りする構成に比べて、ピン通路１８ａでの駆動ピン２７の摺動速度を安定化させることができる。この場合、駆動ピン２７により押圧される制御弁３０の動作速度も安定化するため、制御弁室１５から低圧流路１３を通じて排出される燃料の排出量がばらつくことを抑制できる。

本実施形態によれば、小径ピン部８２が大径ピン部８１より短いため、例えば小径ピン部８２が大径ピン部８１より長い構成に比べて、駆動ピン２７全体としての強度を高めることができる。また、小径ピン部８２の長さ寸法Ｌ２が大径ピン部８１の外径Ｄ１より小さくなっているため、例えば小径ピン部８２の長さ寸法Ｌ２が大径ピン部８１の外径Ｄ１より大きい構成に比べて、駆動ピン２７全体としての強度を高めることができる。これらのように、小径ピン部８２の長さ寸法Ｌ２が極力小さくされていることで、駆動ピン２７が制御弁３０を押圧する際に仮に縮んだとしても、その縮み度合いを極力小さく抑えることができる。この場合、小径ピン部８２が縮んだ分だけ駆動ピン２７の変位量を大きくするという必要がないため、小径ピン部８２の変形ロスによる駆動力や消費電力の浪費を低減できる。

ここで、燃料噴射弁１００においては、燃料の高圧化、燃料噴射量制御の高精度化を実現するために、天井シート面１５ｂの内径や外径を小さくすることで、駆動部２０の駆動力に抗して制御弁３０に加えられる燃圧負荷が低減されている。その一方で、制御弁３０が第２状態から第１状態に移行する際の移行速度を高めるには、高圧流路１７の下流端部の開放面積及び下弁シート面７１ｂの外径を大きくする必要があり、制御弁３０を大型化させることになる。ところが、駆動ピン２７を細くすると駆動ピン２７の剛性が低下し、大型化した制御弁３０を押圧する際に駆動ピン２７が圧縮変形しやすくなることで、駆動ピン２７にて変形ロスが生じて駆動ピン２７の変位量を大きくする必要が生じる。換言すれば、駆動ピン２７により制御弁３０を変位させるための駆動力を浪費することになってしまう。

これに対して、本発明者は、駆動ピン２７が大径ピン部８１及び小径ピン部８２の両方を有する構成だと、例えば駆動ピン２７の全体を細くした構成に比べて、大径ピン部８１を太くすることができる、という知見を得た。この知見によれば、駆動ピン２７の全体を細くした構成に比べて、仮に小径ピン部８２が細くなったとしても、大径ピン部８１を太くできること及び小径ピン部８２を極力短くすることで、駆動ピン２７全体としての強度を適正に確保できる。

本実施形態によれば、駆動ピン２７の一端部が大径ピン部８１により形成され、他端部が小径ピン部８２により形成されている。このため、燃料噴射弁１００の製造時において、作業者が、駆動ピン２７を弁プレート６２のピン通路１８ａに挿入する際に、誤って大径ピン部８１を噴孔側に向けて駆動ピン２７を弁プレート６２に装着する、という事態の発生に対する抑止力を発揮できる。また、仮に駆動ピン２７が逆向きでピン通路１８ａに挿通されたとしても、完成した燃料噴射弁１００においては、ピン通路１８ａにて低圧口１３ｂに大径ピン部８１が対向していることで、この大径ピン部８１と低圧口１３ｂとの離間距離が過剰に小さくなる。この場合、この燃料噴射弁１００を動作させると、低圧流路１３を通じた燃料の排出量がアウトオリフィス１３ａではなく大径ピン部８１とピン通路１８ａの内周面との隙間により規定されるため、噴孔５０からの燃料噴射量が過剰に小さくなる。したがって、燃料噴射量が過剰に小さいか否かの判定処理が制御装置５等で行われることで、燃料噴射弁１００について、ピン通路１８ａに挿通された駆動ピン２７が逆向きになっていることを検出できる。

（第２実施形態）
第２実施形態では、低圧流路１３がアウトオリフィス１３ａよりも上流側にて拡張された構成とする。本実施形態については、上記第１実施形態との相違点を中心に説明する。

図７に示すように、低圧流路１３は、この低圧流路１３を低圧口１３ｂに向けて拡張する拡張路９１を有している。拡張路９１は、低圧流路１３においてアウトオリフィス１３ａから上流側に向けて延びており、その上流端部により低圧口１３ｂを形成している。拡張路９１の中心線は、アウトオリフィス１３ａの中心線ＣＬ４に一致している。拡張路９１の流路面積は、低圧口１３ｂに近付くにつれて徐々に大きくなっており、拡張路９１の内周面は、内周側に向けて膨らんだ湾曲面を有している。拡張路９１においては、アウトオリフィス１３ａとの境界部での流路面積が最も小さく、低圧口１３ｂでの流路面積Ｓｂが最も大きい。なお、拡張路９１の内周面は、テーパ面を有していてもよい。

弁プレート６２においては、その厚み方向に交差する方向に延びた孔により低圧流路１３が形成されている。特に、拡張路９１については、もともとの孔の形状が低圧口１３ｂに近付くにつれて徐々に拡張された形状になっており、この孔に対して、上記第１実施形態と同様に流体研磨が施されることで拡張路９１が形成された構成になっている。

なお、拡張路９１については、もともとの孔の形状は内径が均等な真っ直ぐな形状であり、この孔に対して、流体研磨が施されることで、低圧口１３ｂに近付くにつれて徐々に拡張された拡張路９１が形成された構成になっていてもよい。また、拡張路９１の全体が均等な内径を有し、拡張路９１とアウトオリフィス１３ａとの境界部に段差面が形成されていてもよい。この構成でも、低圧流路１３がアウトオリフィス１３ａよりも上流側にて拡張されていることになる。

本実施形態では、小径ピン部８２が低圧口１３ｂに最接近した場合について、ピン通路１８ａの径方向において、拡張路９１の上流端部である低圧口１３ｂを小径ピン部８２まで延長した仮想領域を拡張領域ＶＡ２と称する。拡張領域ＶＡ２は、上記第１実施形態の延長領域ＶＡ１と同様に、低圧口１３ｂの中心線ＣＬ３に沿って延びた柱形状になっている一方で、延長領域ＶＡ１に比べて、長径及び短径がいずれも大きくなっている。このことに起因して、ピン通路１８ａの径方向において拡張領域ＶＡ２の長さ寸法Ｌ４は、上記第１実施形態の延長領域ＶＡ１の長さ寸法Ｌ３より大きくなっている。なお、拡張領域ＶＡ２は、出口領域に相当する。

ピン段差面８３の段差寸法Ｄ４は、拡張領域ＶＡ２の外周面積Ｓｄがアウトオリフィス１３ａの流路面積Ｓｂ及び低圧口１３ｂの開放面積Ｓｃのいずれより大きくなる値に設定されている。この場合、上記第１実施形態の延長領域ＶＡ１と同様に、拡張領域ＶＡ２の外周面を通過可能な燃料の量は、アウトオリフィス１３ａを通過可能な燃料の流量より大きくなっている。拡張領域ＶＡ２の外周面積Ｓｄは、単にアウトオリフィス１３ａの流路面積Ｓｂ及び低圧口１３ｂの開放面積Ｓｃより大きいだけでなく、これら流路面積Ｓｂ及び開放面積Ｓｃのそれぞれに上記第１実施形態と同様の安全係数をかけた値よりも大きくなっている。

その一方で、ピン段差面８３の段差寸法Ｄ４は、アウトオリフィス１３ａの内径Ｄ５及び低圧口１３ｂの短径Ｄ６より小さい値になっている。このため、上記第１実施形態と同様に、小径ピン部８２が細すぎて小径ピン部８２の強度が不足するということが抑制されている。

本実施形態によれば、拡張領域ＶＡ２の外周面積Ｓｄが低圧口１３ｂの開放面積Ｓｃより大きくなっていることで、この外周面積Ｓｄがアウトオリフィス１３ａの流路面積Ｓｂより大きくなっている。このため、低圧流路１３を通じた燃料の排出量が通路内隙間Ｇにより規定されるということを回避した構成を実現できる。

（第３実施形態）
上記第１実施形態では、ピン通路１８ａにおいてその内周面がその全体にわたって軸方向に真っ直ぐに延びていたが、第３実施形態では、ピン通路１８ａの内周面に段差が形成されている。本実施形態については、上記第１実施形態との相違点を中心に説明する。

図８に示すように、ピン通路１８ａは、小径通路部９３、大径通路部９４及び段差通路部９５を有している。小径通路部９３は、ピン通路１８ａの反噴孔側端部から噴孔側に向けて真っ直ぐに延びている。大径通路部９４は、小径通路部９３よりも大きい内径を有しており、ピン通路１８ａの噴孔側端部から反噴孔側に向けて真っ直ぐに延びている。大径通路部９４の噴孔側端部がピン通路１８ａの噴孔側端部を形成しており、天井シート面１５ｂの内径は大径通路部９４の内径と同じになっている。

ピン通路１８ａにおいては、駆動ピン２７を摺動させる摺動面が小径通路部９３の内周面により形成されており、大径通路部９４の内周面は摺動面を形成していない。このため、小径通路部９３の内周面に対しては摺動面加工が行われる一方で、大径通路部９４の内周面に対しては摺動面加工が行われない。なお、小径通路部９３が第１通路部に相当し、大径通路部９４が、小径通路部９３よりもピン通路１８ａを拡張した第２通路部に相当する。大径通路部９４を拡張通路部と称してもよい。

段差通路部９５は、ピン通路１８ａの軸方向に対して傾斜した状態で噴孔側を向いた通路段差面９５ａを有しており、小径通路部９３と大径通路部９４とを接続している。弁プレート６２には、ピン通路１８ａの内周面を外周側に凹ませた凹部が形成されており、この凹部により小径通路部９３及び段差通路部９５が形成されている。この凹部が制御弁室１５に向けて開放されていることで、大径通路部９４が制御弁室１５に通じている。

ピン通路１８ａにおいては、大径通路部９４の内周面に低圧口１３ｂが形成されている。ピン通路１８ａの軸方向において、大径通路部９４の長さ寸法は、小径通路部９３の長さ寸法に比べて小さくなって一方で、駆動ピン２７の小径ピン部８２の長さ寸法Ｌ２（図４参照）より大きくなっている。大径ピン部８１の噴孔側端部及びピン段差面８３は、駆動ピン２７の変位に関係なく常に段差通路部９５よりも噴孔側に配置されている。図９に示すように、ピン通路１８ａの径方向において、通路段差面９５ａの幅寸法である段差寸法Ｄ７は、ピン段差面８３の段差寸法Ｄ４より大きくなっている。

駆動部２０の駆動に伴う駆動ピン２７の移動範囲は、大径ピン部８１が小径通路部９３から噴孔側にはみ出さない範囲になっている。この場合、駆動ピン２７のピン段差面８３がピン通路１８ａの段差通路部９５を軸方向に通り過ぎるということがない。例えば本実施形態とは異なり、ピン段差面８３が段差通路部９５を通過して噴孔側と反噴孔側とを行ったり来たりする構成では、ピン段差面８３の外周端と段差通路部９５の内周端との接触等によりピン段差面８３や段差通路部９５が変形することが懸念される。これに対して、本実施形態のように、ピン段差面８３が段差通路部９５を通過しない構成では、ピン段差面８３の外周端や段差通路部９５の内周端の変形や破損を抑制できる。

本実施形態の低圧流路１３においては、上記第１実施形態と同様に、低圧口１３ｂがアウトオリフィス１３ａの上流端部により形成されており、この低圧口１３ｂから径方向に延びた仮想領域を延長領域ＶＡ１と称する。

図９に示すように、延長領域ＶＡ１は、小径ピン部８２側に配置された内側領域ＶＡ３と、この内側領域ＶＡ３よりも外周側に配置された外側領域ＶＡ４とを有している。内側領域ＶＡ３は、小径通路部９３の内周面よりも内周側に配置され、ピン通路１８ａの軸方向においてピン段差面８３に並んでおり、このピン段差面８３から噴孔側に離間した位置にある。外側領域ＶＡ４は、ピン通路１８ａの軸方向において通路段差面９５ａに並んでおり、この通路段差面９５ａから噴孔側に離間した位置にある。ピン通路１８ａの径方向において、内側領域ＶＡ３の長さ寸法Ｌ５は、外側領域ＶＡ４の長さ寸法Ｌ６より小さくなっている一方で、ピン段差面８３の段差寸法Ｄ４より大きくなっている。また、外側領域ＶＡ４の長さ寸法Ｌ６は、通路段差面９５ａの段差寸法Ｄ７より大きくなっている。

内側領域ＶＡ３及び外側領域ＶＡ４は、それぞれ径方向に延びた円柱形になっており、延長領域ＶＡ１を径方向に２分割するように配置されている。延長領域ＶＡ１の外周面積Ｓａは、内側領域ＶＡ３の外周面積Ｓｅと外側領域ＶＡ４の外周面積Ｓｆとの和になっている。なお、内側領域ＶＡ３が凹み内領域に相当する。

ピン段差面８３の段差寸法Ｄ４は、延長領域ＶＡ１の外周面積Ｓａがアウトオリフィス１３ａの流路面積Ｓｂより大きくなる値に設定されている。また、単に延長領域ＶＡ１の外周面積Ｓａがアウトオリフィス１３ａの流路面積Ｓｂより大きいだけでなく、内側領域ＶＡ３の外周面積Ｓｅだけでもアウトオリフィス１３ａの流路面積Ｓｂより大きくなっている。さらに、内側領域ＶＡ３の外周面積Ｓｅは、単にアウトオリフィス１３ａの流路面積Ｓｂより大きいだけでなく、この流路面積Ｓｂに上記第１実施形態と同様の安全係数をかけた値よりも大きくなっている。その一方で、ピン段差面８３の段差寸法Ｄ４は、通路段差面９５ａの段差寸法Ｄ７より小さい値になっている。

本実施形態によれば、延長領域ＶＡ１に内側領域ＶＡ３及び外側領域ＶＡ４の両方が含まれた構成において、内側領域ＶＡ３の外周面積Ｓｅが低圧口１３ｂの開放面積Ｓｃより大きくなっている。このため、延長領域ＶＡ１の外周面積Ｓａは低圧口１３ｂの開放面積Ｓｃより確実に大きくなっている。したがって、低圧流路１３を通じた燃料の排出量が通路内隙間Ｇにより規定されるということを確実に回避できる。

本実施形態によれば、径方向に対して低圧流路１３が傾いていることに起因して、アウトオリフィス１３ａの流路面積Ｓｂが低圧口１３ｂの開放面積Ｓｃより小さくなっている。このため、内側領域ＶＡ３の外周面積Ｓｅが低圧口１３ｂの開放面積Ｓｃより大きいということは、内側領域ＶＡ３の外周面積Ｓｅがアウトオリフィス１３ａの流路面積Ｓｂより大きいということになる。したがって、低圧流路１３を通じた燃料の排出量が通路内隙間Ｇにより規定されるということを確実に回避できる。

本実施形態によれば、ピン通路１８ａにおいて、摺動面を形成しない大径通路部９４の内周面に低圧口１３ｂが設けられている。このため、例えば、小径通路部９３の内周面に対して摺動面加工が行われた後に低圧流路１３の流体研磨が行われたとしても、摺動面を形成する小径通路部９３の内周面が流体研磨されることを回避できる。したがって、上記第１実施形態とは異なり、小径通路部９３の摺動面加工が行われる前後いずれのタイミングで低圧流路１３の流体研磨が行われたとしても、ピン通路１８ａの摺動面の滑らかさが流体研磨により変化するということを防止できる。このように、ピン通路１８ａの摺動面加工及び低圧流路１３の流体研磨について作業順序が制限されないため、作業工程の自由度を高めることができる。

本実施形態によれば、駆動ピン２７の大径ピン部８１がピン通路１８ａにおいて小径通路部９３よりも噴孔側に移動しない。このため、ピン段差面８３と段差通路部９５とが互いに接触することなどにより、ピン段差面８３の外周端や段差通路部９５の内周端が変形したり破損したりする、ということを抑制できる。

（第４実施形態）
上記第３実施形態では、制御弁室１５において天井シート面１５ｂの内径が大径通路部９４の内径と同じになっていたが、第４実施形態では、天井シート面１５ｂの内径が大径通路部９４の内径より小さくなっている。本実施形態については、上記第３実施形態との相違点を中心に説明する。

図１０に示すように、ピン通路１８ａは、このピン通路１８ａを絞る絞り通路部９７を有しており、天井シート面１５ｂの内径が絞り通路部９７の最小内径と同じになっている。絞り通路部９７は、大径通路部９４の噴孔側端部から噴孔側に向けて延びており、絞り通路部９７の噴孔側端部がピン通路１８ａの噴孔側端部になっている。絞り通路部９７は、制御弁室１５に近付くにつれて徐々に絞り度合いが大きくなっている部分を有していることで、内径が均一になっていないが、最も内径の小さい部分が天井シート面１５ｂの内周端を形成している。なお、絞り通路部９７が第３通路部に相当する。

本実施形態でも、上記第３実施形態と同様に、大径通路部９４の内周面に低圧口１３ｂが形成されている。この場合、低圧口１３ｂは、絞り通路部９７よりも反噴孔側に配置されていることになる。本実施形態では、上記第３実施形態とは異なり、大径通路部９４及び段差通路部９５を形成する凹部が制御弁室１５に向けて開放されておらず、開放を阻止している部分により絞り通路部９７が形成されている。

本実施形態によれば、絞り通路部９７により天井シート面１５ｂの内径が大径通路部９４の内径より小さくされているため、天井シート面１５ｂを小径化することができる。このように天井シート面１５ｂの小径化を図ることで、駆動部２０の駆動力に抗して制御弁３０に加えられる燃圧負荷を低減できる。このため、噴孔５０から噴射される燃料の圧力が高圧化されても、高圧流路１７から制御弁室１５に供給された燃料の圧力が駆動部２０の駆動力に抗して制御弁３０の状態移行を阻害するということを抑制できる。したがって、燃料噴射弁１００の更なる高圧化が可能になる。

（第５実施形態）
上記第１実施形態では、駆動ピン２７の一端だけに小径ピン部８２が設けられていたが、第５実施形態では、駆動ピン２７の両端のそれぞれに小径ピン部８２が設けられている。本実施形態については、上記第１実施形態との相違点を中心に説明する。

図１１に示すように、駆動ピン２７においては、大径ピン部８１の噴孔側及び反噴孔側のそれぞれに小径ピン部８２が配置されており、これら小径ピン部８２は、外径及び長さ寸法がそれぞれ同じになっている。ピン段差面８３は、大径ピン部８１と各小径ピン部８２との境界部に配置されており、これらピン段差面８３は互いに反対側を向いている。

本実施形態によれば、駆動ピン２７の両端に小径ピン部８２が設けられているため、燃料噴射弁１００の製造時において作業者が駆動ピン２７をピン通路１８ａに挿入する際に、駆動ピン２７の挿入向きに制限が生じない。このように、作業者が駆動ピン２７の向きを間違えるということが防止されるため、駆動ピン２７をピン通路１８ａに挿入する作業について、難易度や作業負担を低減することができる。

なお、大径ピン部８１を挟んで配置された一対の小径ピン部８２について、外径や長さ寸法が互いに異なっていてもよい。すなわち、大径ピン部８１の両端側に配置された一対のピン段差面８３について、それぞれの段差寸法が互いに異なっていてもよい。この場合でも、一対のピン段差面８３のうち段差寸法が小さい方のピン段差面８３について、低圧流路１３を通じた燃料の排出量が通路内隙間Ｇではなくアウトオリフィス１３ａにより規定されるように、段差寸法が設定されていることが好ましい。

（他の実施形態）
以上、本開示による複数の実施形態について説明したが、本開示は、上記実施形態に限定して解釈されるものではなく、本開示の要旨を逸脱しない範囲内において種々の実施形態及び組み合わせに適用することができる。

変形例１として、上記第１実施形態において、延長領域ＶＡ１の外周面積Ｓａは、アウトオリフィス１３ａの流路面積Ｓｂより大きくなっていれば、低圧口１３ｂの開放面積Ｓｃより小さくてもよい。

変形例２として、上記第２実施形態において、低圧流路１３の拡張路９１は、テーパ面を有していてもよい。例えば、拡張路９１の内周面が低圧口１３ｂに向けて直線的に膨らんでいることでテーパ面になった構成とする。

変形例３として、上記第２実施形態において、低圧流路１３が拡張路９１を有している構成でも、アウトオリフィス１３ａを延長させた延長領域を想定してもよい。この場合でも、この延長領域の外周面積がアウトオリフィス１３ａの流路面積Ｓｂより小さくなるように、駆動ピン２７の段差寸法Ｄ４を設定することで、低圧流路１３での燃料流量を通路内隙間Ｇではなくアウトオリフィス１３ａにより規定できる。

変形例４として、上記第３実施形態において、駆動ピン２７のピン段差面８３は、段差通路部９５よりも噴孔側のエリアが移動範囲になるように配置されていてもよい。この構成でも、駆動ピン２７が移動してもピン段差面８３が段差通路部９５を軸方向に通り過ぎないことになるため、ピン段差面８３や段差通路部９５の変形等を抑制できる。

変形例５として、上記第３実施形態において、駆動ピン２７のピン段差面８３の段差寸法Ｄ４は、ピン通路１８ａの段差通路部９５の段差寸法Ｄ７より大きくてもよい。

変形例６として、上記各実施形態において、ピン段差面８３は駆動ピン２７の径方向に対して傾斜していてもよい。この場合、ピン段差面８３は、軸方向に対して傾斜した状態で噴孔側を向いた状態になる。

変形例７として、上記各実施形態において、駆動ピン２７等の押圧部は、軸方向としての変位方向に延びていれば、ピン部材でなくてもよい。例えば、押圧部が全体として角柱状に形成された構成とする。この構成では、大径ピン部８１等の当接部及び小径ピン部８２等の凹み対向部がそれぞれ角柱状に形成され、凹み対向部が当接部よりも細くなっている。

変形例８として、上記各実施形態において、大径ピン部８１等の当接部、及び小径ピン部８２等の凹み対向部は円柱状でなくてもよい。例えば、全体として円柱状に形成された駆動ピン２７に、その内周側に向けて凹んだ凹部が周方向の一部に設けられており、この凹部により凹み対向部が形成され、凹んでいない部分により当接部が形成された構成とする。この構成では、ピン段差面８３が環状になっておらず、凹み対向部に合わせて周方向の一部に設けられている。また、この構成では、凹み対向部が低圧口１３ｂに常に対向するように、駆動ピン２７がピン通路１８ａに対して相対的に回動しないように設けられていることが好ましい。

変形例９として、上記各実施形態において、駆動ピン２７と摺動部２３や制御弁３０とは、これら当接部分において接着剤や溶接等により互いに接合されていてもよい。この場合でも、摺動部２３や制御弁３０の軸ずれと共に駆動ピン２７の軸ずれが生じることが懸念される。このため、低圧流路１３での燃料流量が通路内隙間Ｇで規定されるように、ピン段差面８３の段差寸法Ｄ４を適正な値に設定しておくことが好ましい。

変形例１０として、上記各実施形態において、図１２に示すように、燃料噴射弁１００での燃料圧力を検出する燃料圧力センサ９９が燃料供給システム９に含まれていてもよい。例えば、燃料圧力センサ９９が各燃料噴射弁１００のそれぞれに取り付けられた構成とする。この構成では、各燃料圧力センサ９９は、いずれも制御装置５に電気的に接続されており、検出信号を制御装置５に対して出力する。

変形例１１として、燃料噴射弁１００が取り付けられる内燃機関１は、ディーゼルエンジンに限らず、オットーサイクル機関やガソリンエンジン等であってもよい。

１２…制御室としての圧力制御室、１３…排出流路としての低圧流路、１３ａ…排出絞り部としてのアウトオリフィス、１３ｂ…排出口としての低圧口、１４…制御室流路、１５…弁室としての制御弁室、１８ａ…押圧通路としてのピン通路、２７…押圧部としての駆動ピン、３０…制御弁、４０…噴孔弁体としてのノズルニードル、５０…噴孔、８１…当接部としての大径ピン部、８２…凹み対向部としての小径ピン部、９１…拡張路、９３…第１通路部としての小径通路部、９４…第２通路部としての大径通路部、９７…第３通路部としての絞り通路部、１００…燃料噴射装置としての燃料噴射弁、Ｄ４…凹み寸法としての段差寸法、Ｄ７…段差寸法、Ｇ…通路内隙間、Ｓａ…仮想面積としての外周面積、Ｓｂ…流路面積、Ｓｃ…開放面積、Ｓｄ，Ｓｅ…仮想面積としての外周面積、ＶＡ１…絞り領域及び出口領域としての延長領域、ＶＡ２…出口領域としての拡張領域、ＶＡ３…凹み内領域としての内側領域。

Claims (10)

1. 燃料を噴孔（５０）から噴射する燃料噴射装置（１００）であって、
   前記燃料が出入りする制御室（１２）と、
   前記制御室への前記燃料の出入りに伴って前記制御室の燃料圧力が変化することで前記噴孔を開閉する噴孔弁体（４０）と、
   前記制御室に制御室流路（１４）を介して接続された弁室（１５）と、
   前記弁室に接続され、前記弁室から前記燃料を排出する排出流路（１３）と、
   前記排出流路に含まれ、前記排出流路を流れる前記燃料の流量を制限するために前記排出流路を絞る排出絞り部（１３ａ）と、
   前記弁室において変位することで前記排出流路を開閉する制御弁（３０）と、
   前記制御弁が変位する変位方向に延び、前記変位方向に移動することで前記制御弁を押圧する押圧部（２７）と、
   前記弁室と前記排出流路とを接続し、且つ前記押圧部が挿通された押圧通路（１８ａ）と、
   を備え、
   前記排出流路の上流端部である排出口（１３ｂ）は、前記押圧通路の内周面に設けられており、
   前記押圧部は、
   前記押圧通路の内周面に当接することが可能な当接部（８１）と、
   前記当接部が前記押圧通路の内周面に当接している場合でも、前記押圧部の外周面が前記当接部よりも凹んでいることで、前記変位方向に直交する直交方向において前記排出口から離間した位置にて前記排出口に対向する凹み対向部（８２）と、
   を有しており、
   前記当接部が前記押圧通路の内周面に当接している場合に、前記弁室からの前記燃料の排出量が前記凹み対向部と前記押圧通路の内周面との隙間（Ｇ）ではなく前記排出絞り部により規定されるように、且つ、前記直交方向において前記排出口を前記凹み対向部まで延長した仮想領域である出口領域（ＶＡ１，ＶＡ２）について、前記当接部が前記押圧通路の内周面に当接した状態で前記排出口の周縁部に沿って延びる外周面の仮想面積（Ｓａ，Ｓｄ）が前記排出口の開放面積（Ｓｃ）より大きくなるように、前記当接部からの前記凹み対向部の凹み寸法（Ｄ４）が設定されている、燃料噴射装置。
2. 前記排出流路は、
   前記排出絞り部よりも上流側に設けられていることで前記排出口を形成し、前記排出絞り部から前記排出口に向けて徐々に前記排出流路を拡張している拡張路（９１）を有している、請求項１に記載の燃料噴射装置。
3. 前記出口領域は、前記直交方向において前記当接部の外周面と前記凹み対向部の外周面との間の領域である凹み内領域（ＶＡ３）を有しており、
   前記凹み内領域について、前記排出口の周縁部に沿って延びる外周面の仮想面積（Ｓｅ）が前記排出口の開放面積（Ｓｃ）より大きくなるように、前記凹み寸法が設定されている、請求項１又は２に記載の燃料噴射装置。
4. 前記当接部が前記押圧通路の内周面に当接している場合において前記直交方向での前記凹み対向部と前記排出口との離間距離が前記凹み寸法と同じになるように、前記押圧通路が真っ直ぐに延びている、請求項１〜３のいずれか１つに記載の燃料噴射装置。
5. 前記押圧通路は、
   前記当接部が挿通された第１通路部（９３）と、
   前記第１通路部よりも前記弁室側に設けられ、前記第１通路部に比べて当該押圧通路を拡張した第２通路部（９４）と、を有しており、
   前記排出口は、前記第２通路部の内周面に設けられており、
   前記当接部が前記第１通路部の内周面に当接している場合において前記直交方向での前記凹み対向部と前記排出口との離間距離が、前記凹み寸法に前記直交方向での前記第１通路部と前記第２通路部との段差寸法（Ｄ７）を加えた値と同じになっている、請求項１〜３のいずれか１つに記載の燃料噴射装置。
6. 燃料を噴孔（５０）から噴射する燃料噴射装置（１００）であって、
   前記燃料が出入りする制御室（１２）と、
   前記制御室への前記燃料の出入りに伴って前記制御室の燃料圧力が変化することで前記噴孔を開閉する噴孔弁体（４０）と、
   前記制御室に制御室流路（１４）を介して接続された弁室（１５）と、
   前記弁室に接続され、前記弁室から前記燃料を排出する排出流路（１３）と、
   前記排出流路に含まれ、前記排出流路を流れる前記燃料の流量を制限するために前記排出流路を絞る排出絞り部（１３ａ）と、
   前記弁室において変位することで前記排出流路を開閉する制御弁（３０）と、
   前記制御弁が変位する変位方向に延び、前記変位方向に移動することで前記制御弁を押圧する押圧部（２７）と、
   前記弁室と前記排出流路とを接続し、且つ前記押圧部が挿通された押圧通路（１８ａ）と、
   を備え、
   前記排出流路の上流端部である排出口（１３ｂ）は、前記押圧通路の内周面に設けられており、
   前記押圧部は、
   前記押圧通路の内周面に当接することが可能な当接部（８１）と、
   前記当接部が前記押圧通路の内周面に当接している場合でも、前記押圧部の外周面が前記当接部よりも凹んでいることで、前記変位方向に直交する直交方向において前記排出口から離間した位置にて前記排出口に対向する凹み対向部（８２）と、
   を有しており、
   前記当接部が前記押圧通路の内周面に当接している場合に、前記弁室からの前記燃料の排出量が前記凹み対向部と前記押圧通路の内周面との隙間（Ｇ）ではなく前記排出絞り部により規定されるように、前記当接部からの前記凹み対向部の凹み寸法（Ｄ４）が設定されており、
   前記押圧通路は、
   前記当接部が挿通された第１通路部（９３）と、
   前記第１通路部よりも前記弁室側に設けられ、前記第１通路部に比べて当該押圧通路を拡張した第２通路部（９４）と、
   を有しており、
   前記排出口は、前記第２通路部の内周面に設けられており、
   前記当接部が前記第１通路部の内周面に当接している場合において前記直交方向での前記凹み対向部と前記排出口との離間距離が、前記凹み寸法に前記直交方向での前記第１通路部と前記第２通路部との段差寸法（Ｄ７）を加えた値と同じになっている、燃料噴射装置。
7. 前記押圧通路は、
   前記第２通路部よりも前記弁室側に設けられ、前記第２通路部に比べて当該押圧通路を縮小し、前記押圧通路における前記弁室側の端部を形成した第３通路部（９７）を有している、請求項５又は６に記載の燃料噴射装置。
8. 前記押圧部が変位しても、前記変位方向において、前記当接部における前記弁室側の端部が前記第１通路部における前記弁室側の端部よりも前記弁室側には移動しない、請求項５〜７のいずれか１つに記載の燃料噴射装置。
9. 前記排出絞り部を前記直交方向に前記凹み対向部まで延長した仮想領域のうち、前記排出口と前記当接部との間に存在する絞り領域（ＶＡ１）について、前記当接部が前記押圧通路の内周面に当接した状態で前記排出絞り部の周縁部に沿って延びる外周面の仮想面積（Ｓａ）が前記排出絞り部の流路面積（Ｓｂ）より大きくなるように、前記凹み寸法が設定されている、請求項１〜８のいずれか１つに記載の燃料噴射装置。
10. 前記排出絞り部の前記流路面積に１より大きい所定の安全係数をかけた値に比べて前記仮想面積の方が大きくなるように、前記凹み寸法が設定されている、請求項９に記載の燃料噴射装置。

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