JP6855343B2 - 高圧燃料ポンプ - Google Patents

Description

本発明は、内燃機関に燃料を高圧にして供給する高圧燃料ポンプに関する。

本発明の従来技術として、特許文献１に記載の技術がある。この特許文献１では、加圧室に燃料を供給する供給通路を開閉する吸入弁を軽量にすることの可能な高圧ポンプを提供する。 このために吸入弁４０は、弁座３４に着座することで供給通路１００を閉塞し、弁座３４から離座することで供給通路１００を開放する。吸入弁４０の加圧室側にストッパ５０が設けられ、吸入弁４０の加圧室側への移動を制限する。吸入弁４０と別体で構成されたニードル６０は、吸入弁４０の弁座３４側の端面に当接可能である。ストッパ５０に設けられた収容室５２に第１スプリング２１が収容され、吸入弁４０を弁座３４側に付勢する。吸入弁４０のストッパ５０側の端面から延びるガイド部４１は、軸方向の長さＢが吸入弁４０の全閉時と全開時との移動距離Ａより長く形成され、吸入弁４０の径方向の移動を制限する。これにより、吸入弁４０の外径を小さくし、かつ、その軸方向の肉厚を薄くすることが可能になる、と開示されている（要約参照）。

特開２０１２−１５４２９５号公報

上記特許文献１では、吸入弁の外径を小さくし、かつ、その軸方向の肉厚を薄くすることによって、吸入弁を軽量化することが記載されている。しかしながら、この構造では軽量化を目的に肉厚を薄くしすぎると弁体の強度信頼性が低下し、疲労破壊することが懸念される。反対に、強度信頼性を確保しようとすると、軸方向厚みが厚くなり、騒音低減効果が十分に得られない可能性がある。

本発明では、強度信頼性を保ちつつ騒音を低減する吸入弁を搭載した高圧燃料ポンプを提供することを目的とする。

上記課題を解決するために本発明の高圧燃料ポンプは、
流路を開閉する吸入弁と、前記吸入弁が着座するシート部と、開弁時に前記吸入弁の前記シート部と反対側に向かう動きを規制するストッパ部と、前記吸入弁と別体に構成され前記吸入弁を前記ストッパ部に向かって付勢するロッドと、を備えた高圧燃料ポンプにおいて、
前記吸入弁は、中央部と、前記中央部の径方向外側において前記中央部の下流面から上流に向かって形成されるとともに前記中央部に対して軸方向厚みが薄くなる外周部とで形成され、前記中央部の下流面は、前記吸入弁の開弁方向への動きを規制するストッパ部に衝突するストッパ接触部を備え、前記外周部の全ては、前記中央部の下流面の全てに対して、上流側に位置するように構成され、前記外周部および前記シート部は、前記ストッパ接触部に対して径方向外側に配置され、前記外周部は、前記中央部と繋がって形成され、前記外周部の下流面が上流側に凹む曲面部を有し、前記曲面部は、前記吸入弁の径方向において、前記シート部と重複する部位に設けられている。

本発明の構成によれば、強度信頼性を保ちつつ低騒音な吸入弁を搭載した高圧燃料ポンプを実現することができる。本発明のその他の構成、作用、効果については以下の実施例において詳細に説明する。

本発明の実施例が適用される高圧燃料ポンプシステムの全体構成を示す図である。 本発明の実施例が適用される電磁吸入弁機構５０の断面を示す図である。 本発明の実施例１に係る電磁吸入弁機構５０の断面を示す図である。 長さＲ_１−Ｒ_０、幅ｘθの片持ちはりの端部に集中荷重Ｆが作用した場合について説明する図である。 長さＲ−Ｒ_０、幅ｘθの片持ちはりの端部に燃料圧力ｐが作用した場合を考えるについて説明する図である。 本発明の実施例２に係る電磁吸入弁機構５０の断面を示す図である。 本発明の実施例３に係る電磁吸入弁機構５０の断面を示す図である。 本発明の実施例４に係る電磁吸入弁機構５０の断面を示す図である。 本発明の実施例５に係る電磁吸入弁機構５０の断面を示す図である。 本発明の実施例６に係る電磁吸入弁機構５０の断面を示す図である。

以下、図を参照して、本発明の実施形態について説明する。

実施例１について、図１、図２を用いて説明する。このうち図１は、本発明の実施例（実施例１から実施例６）が適用される高圧燃料ポンプシステムの全体構成を示している。このため、最初に図２を用いて全体構成の説明を行い、その後に吸入弁構造の各実施例について説明する。

図１の高圧燃料ポンプシステムは、これを大別すると図示左側の燃料タンク１０１、図示中央の高圧燃料ポンプ３００、図示右側の燃料噴射系２００（コモンレール５３、インジェクタ５４など）、エンジンコントロールユニット（ＥＣＵ）４０、図示中央下側（高圧燃料ポンプ１の下側）の図示していない内燃機関４００で構成されている。

高圧燃料ポンプ３００は、ボディ１内に複数の部品や機構を一体に組み込んでおり、内燃機関４００のシリンダヘッド２０に取り付けられている。ボディ１には、吸入通路９、加圧室１１、吐出通路１２、リリーフ通路１５が形成されている。吸入通路９には電磁吸入弁機構５、吐出通路１２には吐出弁８、リリーフ通路１５にはリリーフ弁機構３０が設けられている。またボディ１内の加圧室１１は、内燃機関のカム７の回転により上下動するプランジャ２により容積が変化してポンプ動作が可能となる。電磁吸入弁機構５０は加圧する燃料量を決定する調整弁である。吐出弁８は燃料の流通方向を制限する逆止弁である。リリーフ弁機構３０はコモンレール５３内が所定の圧以上となった際に、それを開放する安全弁の機能を果たすものとなっている。

図１の高圧燃料ポンプシステムでは、燃料タンク１０１からの燃料は高圧燃料ポンプ３００に導かれ、吸入通路９の電磁吸入弁機構５０、加圧室１１、吐出通路１２の吐出弁８を経由することで高圧化され、燃料噴射系２００に与えられる。高圧燃料ポンプは、燃料噴射系２００のコモンレール５３に接続されており、昇圧された燃料が圧送され、高圧の燃料はインジェクタ５４から内燃機関の燃焼室へと噴射される。コモンレール５３内の圧力は、圧力センサ５６により計測され、その信号はエンジンコントロールユニット（ＥＣＵ）４０へ送られる。インジェクタ５４は、エンジンの気筒数にあわせて装着されており、エンジンコントロールユニット（ＥＣＵ）４０の信号にて燃料を噴射する。またエンジンコントロールユニット（ＥＣＵ）４０は、高圧燃料ポンプ内の電磁吸入弁機構５０を制御している。

本発明は図１の電磁吸入弁機構５０の改良に関するものであるが、高圧燃料ポンプの各部機能についてそれぞれさらに詳しく説明する。

まず、加圧室１１によりポンプを動作するための内燃機関との接続関係について説明する。加圧室１１下部のプランジャ２は、シリンダ１２０に摺動可能に挿入されており、下端にはリテーナ３が取り付けられている。リテーナ３にはプランジャ戻しばね４の付勢力が図１の下方向に作用している。タペット６は、内燃機関のカム７の回転により、図１の上下方向に往復する。プランジャ２はタペット６に追従して変位するため、これにより加圧室１１の容積が変化してポンプ動作が可能となる。

次に電磁吸入弁機構５０の構成について説明する。電磁吸入弁機構５０はボディ１に形成された孔部に圧入及び溶接にて保持されている。電磁吸入弁機構５０は電磁コイル５００、可動子５０３、アンカーばね５０２、弁体ばね５０４が配されている。図１では可動部５０３が１部材で形成されているが、可動部５０３は磁気コアに吸引される磁気吸引面を形成するアンカーと、アンカーにより閉弁方向（図１の左方向）に駆動されるロッドの２部材から形成してもよい。

図１はノーマルオープン方式の電磁吸入弁機構５０を用いたエンジンシステムを示しているが、本発明はこれに限定されない。つまりノーマルクローズ方式の電磁吸入弁機構を備えた場合であっても適用可能である。

電磁コイル５００がＯＦＦの状態で開弁状態、ＯＮの状態で閉弁状態となる電磁吸入弁機構をノーマルオープン方式の電磁吸入弁機構と称する。吸入弁５０１には、アンカーばね５０２の付勢力が可動部５０３を介して開弁方向に作用し、一方で弁体ばね５０４による付勢力が閉弁方向に作用している。ここで、アンカーばね５０２の付勢力は弁体ばね５０４の付勢力より大きい。そのため、電磁コイル５００がＯＦＦ時、つまり無通電時においては、アンカーばね５０２によって付勢された可動子５０３により吸入弁５０１が弁体ばね５０４の付勢力に打ち勝つため、吸入弁５０１は開弁状態となっている。なお、これとは動作が逆転する、すなわち電磁コイル５００がＯＦＦ（無通電）時、吸入弁５０１が閉弁状態となるノーマルクローズ方式と称する電磁弁方式を用いたシステムを前提にしても、同様に本発明を実施することが可能である。

次に、高圧燃料ポンプの動作および流量制御方法について説明する。まず内燃機関のカム７の回転により、プランジャ２が図１の下方向に変位すると加圧室１１の容積は増加し、その中の燃料圧力は低下する。そして加圧室１１内の燃料圧力が吸入通路９の燃料圧力よりも低くなり、差圧による付勢力が弁体ばね５０４の付勢力を上回ると、吸入弁５０１が開弁方向に移動し、燃料が加圧室１１内に吸入される。なお、プランジャ２がＴＤＣ（Ｔｏｐ Ｄｅａｄ Ｃｅｎｔｅｒ）に至る前に電磁コイル５００をＯＦＦとした場合には、差圧による付勢力に加え、アンカーばね５０２の付勢力が吸入弁５０１に対して、開弁方向にかかることになる。この工程を吸入行程と呼ぶ。

その後、プランジャ２がＢＤＣ（Ｂｏｔｔｏｍ Ｄｅａｄ Ｃｅｎｔｅｒ）に至った後に再び上方向に移動を開始するが、この際、電磁コイル５００がＯＦＦの状態となっている。するとアンカーばね５０２の付勢力が可動部５０３を介して吸入弁５０１に作用しているため、プランジャ２が上方向に移動しても可動部５０３により吸入弁５０１の開弁状態が維持される。この場合、加圧室１１の圧力は吸入通路９とほぼ同等の低圧状態となるため、吐出弁８を開弁することができず、加圧室１１の容積減少分の燃料は、吸入弁５０１を通り、ダンパー室５１側に戻される。この工程を戻し工程と呼ぶ。ダンパー室５１には燃料圧力の脈動を低減する２枚張りの金属ダイアフラムで構成される金属ダンパーが配置される。

戻し工程において電磁コイル５００へ通電すると、磁気吸引力により磁気コア５に可動子５０３が吸引され、この磁気吸引力がアンカーばね５０２の付勢力に打ち勝って、可動部５０３が閉弁方向に移動する。そして、弁体ばね５０４の付勢力および戻り燃料の流体差圧力により、弁体５０１は閉弁する。吸入弁５０１が閉弁した直後から加圧室１１内の燃料圧力は、プランジャ２の上昇と共に上昇する。これにより吐出弁８が自動的に開弁し、燃料がコモンレール５３に圧送される。

以上のように電磁吸入弁機構５０の電磁コイル５００をＯＮ状態にするタイミングを調節することで、ポンプが吐出する流量を制御することができる。すなわち、電磁コイル５００をＯＮ状態とするタイミングを早くすると吐出流量を増やすことができ、逆に遅くすることで吐出流量を減らすことが可能である。なお、リリーフ弁機構３０は、リリーフ弁シート１５０に着座するリリーフ弁１５１とリリーフ弁１５１を閉弁方向に付勢するリリーフばね１５５を備える。燃料噴射弁５４の故障などにより、コモンレール５３が異常に高圧となり、設定圧力を超えた場合に、リリーフ弁機構３０が開弁し、異常高圧燃料がリリーフｒ通路１５を通って、加圧室１１に戻るように機能する。

図１下図の拡大図Ａは図１上図に示す吸入弁５０１と形状は異なるが、吸入弁の拡大断面図を示す。図１下図の拡大図Ａにおいて、電磁吸入弁機構５０は、吸入弁５０１、吸入弁５０１を閉弁方向に付勢する弁体ばね５０４、吸入弁５０１が着座するシート部５０５、吸入弁５０１の開弁方向への動きを規制するストッパ部５０６、吸入弁５０１を開弁方向に付勢するロッド部５０７を備える。ストッパ部５０６を形成するストッパ部材はシート部５０５を形成するシート部材の内周面に圧入されている。

ここで図２を用いて本発明の実施例１について説明する。本実施例の高圧燃料ポンプは、流路を開閉する吸入弁５０１と、吸入弁５０１が着座するシート部５０５と、開弁時に吸入弁５０１のシート部５０１と反対側に向かう動きを規制するストッパ部５０６と、吸入弁５０１と別体に構成され吸入弁５０１をストッパ部５０６に向かって付勢するロッドと、を備えている。そして吸入弁５０１は、中央部５０９と、中央部５０９の径方向外側において中央部５０９の下流面から上流に向かって形成されるとともに中央部５０９に対して軸方向厚みが薄くなる外周部５１１とで形成される。

つまり、電磁吸入弁機構５０は、弁体上流部５０８で流路を開閉する吸入弁５０１と、閉弁時に吸入弁５０１を保持するシート部５０５と、開弁時に吸入弁５０１を保持するストッパ部５０６と、吸入弁５０１と別体に構成され吸入弁５０１を付勢するロッド部５０７と、吸入弁５０１をロッド部５０７に向かって付勢する弁体ばね５０４とを備える。そして図２に示すように中央部５０９は軸方向厚みが径方向外側に向かうにつれて薄くなるように構成されることが望ましい。吸入弁５０１は板厚（軸方向厚み）が最外周部５１０に向かうにつれて薄くなるように構成され、かつ、上流側に凹む曲面部５１１が形成されている。弁体ばね５０４の一端は吸入弁５０１の中央部５０９の内径側のばね接触部５１２と接触することで吸入弁５０１を閉弁方向に付勢する。本実施例では、ばね接触部５１２は中央部５０９と同じ傾きで同一面上に形成されるように構成される。

また図２に示すように、外周部５１１は中央部５０９と繋がって形成され、外周部５１１の下流面は上流側に凹む曲面部を有するように構成されることが望ましい。また外周部５１１の全てが中央部５０９の下流面の全てに対して上流側に位置するように構成されることが望ましい。さらに中央部５０９の下流面が吸入弁５０１の開弁方向への動きを規制するストッパ部５０６に衝突するように構成されることが望ましい。さらに外周部５１１の下流面の曲面部は、吸入弁５０１の最外周部に形成されることが望ましい。

以上の通り、吸入弁５０１の軸方向厚みが最外周部５１０に向かうにつれて薄くなり、上流側に凹む曲面部５１１が形成されていれば、吸入弁５０１の質量が軽くなるため、高圧燃料ポンプの騒音を低減できる。

また、図３の電磁吸入弁機構５０の断面図に示すように、吸入弁５０１の軸方向厚みｔは最外周部５１０（半径Ｒ）から中央部５０９の根元部５１４（半径Ｒ_０）にかけて以下の（数１）と（数２）で示す軸方向厚み以上となるように形成する。なお、本実施例において吸入弁５０１は径方向中心に最も軸方向厚みが大きくなり、弁体ばね５０４の内周部にガイドされるガイド部を有する。つまり、中央部５０９はガイド部に対して径方向外側に形成される。

このとき本実施例では吸入弁５０１の軸方向厚みｔ（ｘ）を以下の（数１）に満たす関係とする。なお、Ｒ_１はストッパ接触部５１３までの半径、ｔ_０は根元部５１４の軸方向厚みである。

図４に示す様に、長さＲ_１−Ｒ_０、幅ｘθの片持ちはりの端部に集中荷重Ｆが作用した場合を考える。はりの各断面に作用するモーメントＭ（ｘ）は（数３）のように表せ、曲げ応力σ（ｘ）は（数４）で表せる。（数４）を（数３）で整理すると、曲げ応力σ（ｘ）は（数５）で表せる。図１の拡大図Ａで示す通り、板厚ｔが一定の場合、応力σ（ｘ）が最大となるのは根本部（ｘ＝Ｒ_１−Ｒ_０）となる。この根本部の応力σ_ｓは（数６）で表せる。σ（ｘ）とσ_ｓの関係が常にσ（ｘ）≦σ_ｓを満たす板厚ｔ（ｘ）は（数１）に示す通りである。これにより、吸入弁５０１とストッパ部５０６の接触時に加わる吸入弁５０１の最外周部５１０から根元部５１４にかけての応力を根元部５１４に加わる応力以下とすることができる。

吸入弁５０１の軸方向厚みｔ（ｘ）を上記した（数２）に満たす関係とすることが望ましい。図５に示す様に、長さＲ−Ｒ_０、幅ｘθの片持ちはりの端部に燃料圧力ｐが作用した場合を考える。はりの各断面に作用するモーメントＭ（ｘ）は（数７）で表せ、曲げ応力σ（ｘ）は（数３）で表せる。（数７）を（数３）で整理すると、曲げ応力σ（ｘ）は（数８）で表せる。図１の拡大図Ａで示す通り、板厚ｔが一定の場合、応力σ（ｘ）が最大となるのは根本部（ｘ＝Ｒ_１−Ｒ_０）となる。この根本部の応力σ_ｓｓは（数９）で表せる。σ（ｘ）とσ_ｓｓの関係が常にσ（ｘ）≦σ_ｓを満たす板厚ｔ（ｘ）は（数１）に示した通りである。これにより吸入弁下流側全面に燃圧が加わる時、吸入弁５０１の最外周部５１０から根元部５１４にかけての応力を根元部５１４に加わる応力以下とすることができる。したがって、吸入弁５０１の破損を防止することができる。

図６を用いて本発明の実施例２を説明する。実施例１と基本的な構成は同様であるため、ここでは異なる点のみについて説明する。図６の電磁吸入弁機構５０の断面図に示すように、吸入弁５０１は中央部５０９の内径側に弁体ばね５０４とのばね接触部５１２を有する。ここで本実施例では、中央部５０９の下流面は弁体ばね５０４とのばね接触部５１２を備え、ばね接触部５１２は弁体ばね５０４の軸方向（図６の左右方向）と直交する方向（図６の上下方向）に平坦に形成されている。

これにより、弁体ばね５０４とばね接触部５１２が均一に接触するため、弁体ばね５０４から吸入弁５０１が受ける付勢力を安定にすることができる。したがって、吸入弁５０１が暴れることを抑制でき、信頼性の高い電磁吸入弁機構５０を提供することが可能である。

図７を用いて本発明の実施例３を説明する。実施例１と基本的な構成は同様であるため、ここでは異なる点のみについて説明する。図７の電磁吸入弁機構５０の断面図に示すように、吸入弁５０１は、ストッパ部５０６とのストッパ接触部５１３が平坦部となるように構成される。つまり、中央部５０９の下流面は、ストッパ部５０６とのストッパ接触部５１３を備え、ストッパ接触部５１３は弁体ばね５０４と直交する方向に平坦に形成される。

吸入弁５０１は、ストッパ部５０６との接触部５１３が平坦であると、弁体５０１がストッパ部５０６に対し局所的に接触することがなく、吸入弁５０１の摩耗を防止することができる。

図８を用いて本発明の実施例４を説明する。実施例１、又は実施例４と基本的な構成は同様であるため、ここでは異なる点のみについて説明する。図８の電磁吸入弁機構５０の断面図に示すように、吸入弁５０１の最外周部５１０は曲面、あるいは一定の厚みを有することが望ましい。

吸入弁５０１の最外周部５１０が尖った形をしていると、吸入弁５０１を旋盤加工により製作する際に最外周部５１０を固定できず、加工性が低下する。上記構成により、これを抑制し、吸入弁５０１の加工を容易化する。

図９を用いて本発明の実施例５を説明する。実施例１と基本的な構成は同様であるため、ここでは異なる点のみについて説明する。図９の断面図に示すように、電磁吸入弁機構５０は吸入弁５０１、弁体ばね５０４、シート部５０５、ストッパ部５０６、ロッド部５０７、最外周部５１０、ストッパ接触部５１３、吸入弁５０１の中央部５０９、中央部５０９の根元部５１４を備える。

本実施例では、最外周部５１０からストッパ接触部５１３に向けて軸方向厚みが薄くなるように構成され、かつ上流側に凹む曲面部５１１が形成され、かつストッパ接触部５１３から中央部根元部５１４にかけて軸方向厚みが一定とする。

つまり本実施例では、吸入弁５０１の中央部５０９は軸方向厚みが一定の平板形状で構成される。具体的には吸入弁５０１は、ストッパ部５０６とのストッパ接触部５１３から最外周部５１０に向かうにつれて曲面形状の外周部５１１が形成され、かつストッパ接触部５１３から径方向内側に向かって軸方向厚みが一定の中央部５０９が形成される。そして、上記したように外周部５１１の下流面が上流側に凹む曲面部を有するように形成されるものである。

これにより、ストッパ部５０６と吸入弁５０１の接触による摩耗を防ぐことができる。ただし、吸入弁５０１の破損を防止するため、吸入弁５０１の軸方向厚みは実施例１に示す（数１）と（数２）に示す関係を満たすように構成されることが望ましい。

図１０を用いて本発明の実施例６を説明する。実施例１、又は実施例５と基本的な構成は同様であるため、ここでは異なる点のみについて説明する。図１０の電磁吸入弁機構５０の断面図に示すように、吸入弁５０１の最外周部５１０は曲面、あるいは一定の厚みを有することが望ましい。

吸入弁５０１の最外周部５１０が尖った形をしていると、吸入弁５０１を旋盤加工により製作する際に固定できず、加工が困難となる。上記構成により、これを抑制し、吸入弁５０１の加工を容易化する。

本発明は、内燃機関の高圧燃料ポンプに限らず、各種の高圧ポンプに広く利用可能である。

１：ボディ
２：プランジャ
３：リテーナ
４：戻しばね
５：磁気コア
５０：電磁吸入弁機構
５０１：吸入弁
５０２：アンカーばね
５０３：可動部
５０４：弁体ばね
５０５：シート部
５０６：ストッパ部
５０７：ロッド部
５０８：弁体上流部
５０９：中央部
５１０：最外周部
５１１：外周部（曲面部）
５１２：弁体ばね接触部
５１３：ストッパ接触部
５１４：根元部
６：タペット
７：カム
８：吐出弁
９：吸入通路
１１：加圧室
１２：吐出通路
１５：リリーフ通路
５３：コモンレール
５４：インジェクタ
５６：圧力センサ

Claims (7)

1. 流路を開閉する吸入弁と、前記吸入弁が着座するシート部と、開弁時に前記吸入弁の前記シート部と反対側に向かう動きを規制するストッパ部と、前記吸入弁と別体に構成され前記吸入弁を前記ストッパ部に向かって付勢するロッドと、を備えた高圧燃料ポンプにおいて、
   前記吸入弁は、中央部と、前記中央部の径方向外側において前記中央部の下流面から上流に向かって形成されるとともに前記中央部に対して軸方向厚みが薄くなる外周部とで形成され、
   前記中央部の下流面は、前記吸入弁の開弁方向への動きを規制するストッパ部に衝突するストッパ接触部を備え、
   前記外周部の全ては、前記中央部の下流面の全てに対して、上流側に位置するように構成され、
   前記外周部および前記シート部は、前記ストッパ接触部に対して径方向外側に配置され、
   前記外周部は、前記中央部と繋がって形成され、前記外周部の下流面が上流側に凹む曲面部を有し、
   前記曲面部は、前記吸入弁の径方向において、前記シート部と重複する部位に設けられている高圧燃料ポンプ。
2. 請求項１に記載の高圧燃料ポンプにおいて、
   前記中央部は軸方向厚みが一定の平板形状で構成された高圧燃料ポンプ。
3. 請求項１に記載の高圧燃料ポンプにおいて、
   前記中央部は軸方向厚みが径方向外側に向かうにつれて薄くなるように構成された高圧燃料ポンプ。
4. 請求項１に記載の高圧燃料ポンプにおいて、
   前記吸入弁を閉弁方向に付勢する弁体ばねを備え、前記中央部の下流面は前記弁体ばねとのばね接触部を備え、前記ばね接触部は前記弁体ばねと直交する方向に平坦に形成された高圧燃料ポンプ。
5. 請求項１に記載の高圧燃料ポンプにおいて、
   前記吸入弁を閉弁方向に付勢する弁体ばねを備え、前記ストッパ接触部は前記弁体ばねと直交する方向に平坦に形成された高圧燃料ポンプ。
6. 請求項１において記載の高圧燃料ポンプにおいて、
   前記曲面部は、前記吸入弁の最外周部に形成された高圧燃料ポンプ。
7. 請求項２に記載の高圧燃料ポンプにおいて、
   前記ストッパ接触部から径方向内側に向かって軸方向厚みが一定の前記中央部が形成された高圧燃料ポンプ。

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