JP6844653B2 - 変倍光学系、光学装置、及び、変倍光学系の製造方法 - Google Patents

変倍光学系、光学装置、及び、変倍光学系の製造方法 Download PDF

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Description

本発明は、変倍光学系、光学装置、及び、変倍光学系の製造方法に関する。
従来、写真用カメラ、電子スチルカメラ、ビデオカメラ等に適した変倍光学系が提案されている。例えば、下記特許文献１がある。しかしながら従来の変倍光学系は、変倍による収差変動を抑え、高い光学性能を得るのが困難であるという課題があった。
特開２０１３−１０９０１３号公報
本願の第１の態様は、
物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する中間レンズ群と、正の屈折力を有する第１合焦レンズ群と、正の屈折力を有する第２合焦レンズ群と、負の屈折力を有する後続レンズ群との実質的に５個のレンズ群からなり、
変倍に際し、前記第１レンズ群が移動し、前記第１レンズ群と前記中間レンズ群との間隔、前記中間レンズ群と前記第１合焦レンズ群との間隔、前記第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群との間隔、及び前記第２合焦レンズ群と前記後続レンズ群との間隔が変化し、
無限遠物体から近距離物体への合焦に際し、前記第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群はそれぞれ異なる移動軌跡で光軸上を移動し、前記第１合焦レンズ群は像側へ移動し、前記第２合焦レンズ群は物体側へ移動し、
以下の条件式を満足する変倍光学系である。
０．３０＜ｆａ／ｆｂ＜０．９０
０．３５＜ｆａ／（−ｆｒ）＜０．９２
ただし、
ｆａ：前記第１合焦レンズ群の焦点距離
ｆｂ：前記第２合焦レンズ群の焦点距離
ｆｒ：前記後続レンズ群の焦点距離
本願の第２の態様は、
物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する中間レンズ群と、正の屈折力を有する第１合焦レンズ群と、正の屈折力を有する第２合焦レンズ群と、負の屈折力を有する後続レンズ群との実質的に５個のレンズ群からなり、
変倍に際し、前記第１レンズ群が移動し、前記第１レンズ群と前記中間レンズ群との間隔、前記中間レンズ群と前記第１合焦レンズ群との間隔、前記第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群との間隔、及び前記第２合焦レンズ群と前記後続レンズ群との間隔が変化し、
無限遠物体から近距離物体への合焦に際し、前記第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群はそれぞれ異なる移動軌跡で光軸上を移動し、前記第１合焦レンズ群は像側へ移動し、前記第２合焦レンズ群は物体側へ移動し、
以下の条件式を満足する変倍光学系である。
０．１５＜ｆａ／ｆ１＜０．６５
１．０２≦ｆｂ／ｆ１＜２．５０
ただし、
ｆａ：前記第１合焦レンズ群の焦点距離
ｆｂ：前記第２合焦レンズ群の焦点距離
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
本願の第３の態様は、
物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する中間レンズ群と、正の屈折力を有する第１合焦レンズ群と、正の屈折力を有する第２合焦レンズ群と、負の屈折力を有する後続レンズ群との実質的に５個のレンズ群からなり、
変倍に際し、前記第１レンズ群が移動し、前記第１レンズ群と前記中間レンズ群との間隔、前記中間レンズ群と前記第１合焦レンズ群との間隔、前記第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群との間隔、及び前記第２合焦レンズ群と前記後続レンズ群との間隔が変化し、
無限遠物体から近距離物体への合焦に際し、前記第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群はそれぞれ異なる移動軌跡で光軸上を移動し、前記第１合焦レンズ群は像側へ移動し、前記第２合焦レンズ群は物体側へ移動し、
以下の条件式を満足する変倍光学系である。
０．１５＜ｆａ／ｆ１＜０．６５
０．１５＜ｆｂ／ｆ１＜２．５０
０．３５＜ｆａ／（−ｆｒ）≦０．６５
ただし、
ｆａ：前記第１合焦レンズ群の焦点距離
ｆｂ：前記第２合焦レンズ群の焦点距離
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆｒ：前記後続レンズ群の焦点距離
また本願の第４の態様は、上記第１から第３の態様の変倍光学系を備えた光学装置である。
図１は本願の第１実施形態及び第２実施形態に共通の第１実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。 図２Ａ、図２Ｂは第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態における諸収差図であって、図２Ａは無限遠合焦時の諸収差を示し、図２Ｂは近距離合焦時の諸収差を示す。 図３Ａ、図３Ｂは第１実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における諸収差図であって、図２Ａは無限遠合焦時の諸収差を示し、図２Ｂは近距離合焦時の諸収差を示す。 図４Ａ、図４Ｂは第１実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における諸収差図であって、図４Ａは無限遠合焦時の諸収差を示し、図４Ｂは近距離合焦時の諸収差を示す。 図５は本願の第１実施形態及び第２実施形態に共通の第２実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。 図６Ａ、図６Ｂは第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態における諸収差図であって、図６Ａは無限遠合焦時の諸収差を示し、図６Ｂは近距離合焦時の諸収差を示す。 図７Ａ、図７Ｂは第２実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における諸収差図であって、図７Ａは無限遠合焦時の諸収差を示し、図７Ｂは近距離合焦時の諸収差を示す。 図８Ａ、図８Ｂは第２実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における諸収差図であって、図８Ａは無限遠合焦時の諸収差を示し、図８Ｂは近距離合焦時の諸収差を示す。 図９は本願の第１実施形態及び第２実施形態に共通の参考例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。 図１０Ａ、図１０Ｂは参考例に係る変倍光学系の広角端状態における諸収差図であって、図１０Ａは無限遠合焦時の諸収差を示し、図１０Ｂは近距離合焦時の諸収差を示す。 図１１Ａ、図１１Ｂは参考例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における諸収差図であって、図１１Ａは無限遠合焦時の諸収差を示し、図１１Ｂは近距離合焦時の諸収差を示す。 図１２Ａ、図１２Ｂは参考例に係る変倍光学系の望遠端状態における諸収差図であって、図１２Ａは無限遠合焦時の諸収差を示し、図１２Ｂは近距離合焦時の諸収差を示す。 図１３は本願の第１実施形態及び第２実施形態に共通の第３実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。 図１４Ａ、図１４Ｂは第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態における諸収差図であって、図１４Ａは無限遠合焦時の諸収差を示し、図１４Ｂは近距離合焦時の諸収差を示す。 図１５Ａ、図１５Ｂは第３実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における諸収差図であって、図１５Ａは無限遠合焦時の諸収差を示し、図１５Ｂは近距離合焦時の諸収差を示す。 図１６Ａ、図１６Ｂは第３実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における諸収差図であって、図１６Ａは無限遠合焦時の諸収差を示し、図１６Ｂは近距離合焦時の諸収差を示す。 図１７は本願の第１実施形態及び第２実施形態に共通の第５実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。 図１８Ａ、図１８Ｂは第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態における諸収差図であって、図１８Ａは無限遠合焦時の諸収差を示し、図１８Ｂは近距離合焦時の諸収差を示す。 図１９Ａ、図１９Ｂは第５実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における諸収差図であって、図１９Ａは無限遠合焦時の諸収差を示し、図１９Ｂは近距離合焦時の諸収差を示す。 図２０Ａ、図２０Ｂは第５実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における諸収差図であって、図２０Ａは無限遠合焦時の諸収差を示し、図２０Ｂは近距離合焦時の諸収差を示す。 図２１は本願の第１実施例に係る変倍光学系が搭載された一眼レフカメラの断面図を示す。 図２２は本願の第１実施形態に係る変倍光学系の製造方法を説明するためのフローチャートである。 図２３は本願の第２実施形態に係る変倍光学系の製造方法を説明するためのフローチャートである。
以下、本願の第１実施形態及び第２実施形態に係る変倍光学系、光学装置、及び変倍光学系の製造方法について図面を参照しつつ説明する。なお、以下の実施形態は、発明の理解を容易にするためのものに過ぎず、本願発明の技術的思想を逸脱しない範囲において当業者により実施可能な付加・置換等を施すことを排除することは意図していない。
（第１実施形態）
本願の第１実施形態に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する中間レンズ群と、正の屈折力を有する第１合焦レンズ群と、正の屈折力を有する第２合焦レンズ群と、負の屈折力を有する後続レンズ群と、を有し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群が移動し、前記第１レンズ群と前記中間レンズ群の間隔、前記中間レンズ群と前記第１合焦レンズ群の間隔、前記第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群の間隔、及び前記第２合焦レンズ群と前記後続レンズ群の間隔が変化する。
この構成により、変倍比を確保しやすくなり、また、変倍による収差変動を良好に補正することができる。なお、本願の上記第１の態様においては、本実施形態のように、前記第１レンズ群と前記第１合焦レンズ群との間に、負の屈折力を有する中間レンズ群を少なくとも１つ有するものとしても良い。また、本願の上記第１の態様においては、前記第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群との少なくとも一方は正の屈折力を有し、前記後続レンズ群は、負の屈折力を有するものとしても良い。また、本願の上記第１の態様においては、前記第１合焦レンズ群に含まれるレンズのうち最も物体側に配置されたレンズは、開口絞りより像側に配置されているものとしても良い。また、本願の上記第１の態様においては、無限遠物体から近距離物体への合焦時に、前記第１合焦群が像側へ移動し、前記第２合焦群が物体側へ移動するものとしても良い。
また本第１実施形態の変倍光学系は、無限遠物体から近距離物体への合焦に際し、前記第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群が異なる移動軌跡で光軸上を移動する。
この構成により、合焦による収差変動を良好に補正することができる。
また、本変倍光学系は、前記第１合焦レンズ群の焦点距離をｆａ、前記第２合焦レンズ群の焦点距離をｆｂとしたとき、以下の条件式（１−１）を満足する。
（１−１） ０．３０＜│ｆａ／ｆｂ│＜０．９０
条件式（１−１）は、第１合焦レンズ群の焦点距離と第２合焦レンズ群の焦点距離の比を規定するものである。条件式（１−１）を満足することにより、合焦による収差変動を良好に補正することができる。
本第１実施形態に係る変倍光学系の条件式（１−１）の対応値が下限値を下回ると、第１合焦レンズ群の屈折力が強くなり、近距離合焦時の球面収差とコマ収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１−１）の下限値を０．３３とすると、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
本第１実施形態に係る変倍光学系の条件式（１−１）の対応値が上限値を上回ると、第２合焦レンズ群の屈折力が強くなり、近距離合焦時の球面収差とコマ収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１ー１）の上限値を０．８５とすると、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
以上の構成により、変倍による収差変動を抑え、高い光学性能を有する変倍光学系を実現することができる。
また、本変倍光学系は、前記中間レンズ群の少なくとも一部が光軸と直交する方向成分を含むように移動することが望ましい。
この構成により、防振時の光学性能変化の低減と防振ユニットの小型化を図ることができる。
また、本変倍光学系は、前記第１合焦レンズ群の焦点距離をｆａ、前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１としたとき、以下の条件式（１−２）を満足することが望ましい。
（１−２） ０．１５＜│ｆａ│／ｆ１＜０．６５
条件式（１−２）は、第１合焦レンズ群の焦点距離と第１レンズ群の焦点距離の比を規定するものである。条件式（１−２）を満足することにより、球面収差と像面湾曲を良好に補正することができる。
本第１実施形態に係る変倍光学系の条件式（１−２）の対応値が下限値を下回ると、第１合焦レンズ群の屈折力が強くなり、球面収差とコマ収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１−２）の下限値を０．２３とすると、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
本第１実施形態に係る変倍光学系の条件式（１−２）の対応値が上限値を上回ると、第１レンズ群の屈折力が強くなり、球面収差と像面湾曲の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１−２）の上限値を０．５５とすると、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
また、本変倍光学系は、前記第１合焦レンズ群の焦点距離をｆａ、前記後続レンズ群の焦点距離をｆｒとしたとき、以下の条件式（１−３）を満足することが望ましい。
（１−３） ０．２０＜│ｆａ│／（−ｆｒ）＜１．００
条件式（１−３）は、第１合焦レンズ群の焦点距離と後続レンズ群の焦点距離の比を規定するものである。条件式（１−３）を満足することにより、球面収差と像面湾曲を良好に補正することができる。
本第１実施形態に係る変倍光学系の条件式（１−３）の対応値が下限値を下回ると、第１合焦レンズ群の屈折力が強くなり、球面収差とコマ収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１−３）の下限値を０．３５とすると、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
本第１実施形態に係る変倍光学系の条件式（１−３）の対応値が上限値を上回ると、後続レンズ群の屈折力が強くなり、球面収差と像面湾曲の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１−３）の上限値を０．９２とすると、本実施形態の効果を確実なものとすることができる。
また、本変倍光学系は、前記第１合焦レンズ群が、２枚の正レンズと、１枚の負レンズからなることが望ましい。
この構成により、合焦時の光学性能変化の低減とフォーカシングユニットの小型化を図ることができる。
また、本変倍光学系は、望遠端状態において無限遠物体から近距離物体へ合焦するに際し前記第１合焦レンズ群が移動する距離をＸａｔとし、前記第１合焦レンズ群の最も物体側のレンズ面から前記第１合焦レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離をＤ３ａとしたとき、以下の条件式（１−４）を満足することが望ましい。
（１−４） ０．５０ ＜Ｘａｔ／Ｄ３ａ ＜ ３．００
条件式（１−４）は、望遠端における第１合焦レンズ群のフォーカス繰り出し量と第１合焦レンズ群の総厚の比を規定するものである。条件式（１−４）を満足することにより、近距離合焦時の高い光学性能と鏡筒の小型化を両立することができる。
本第１実施形態に係る変倍光学系の条件式（１−４）の対応値が下限値を下回ると、第１合焦レンズ群のフォーカス繰出し量が小さくなる。したがって、所望の近距離に合焦するには第１合焦レンズ群の屈折力を強めなければならず、これにより球面収差と像面湾曲の補正が困難となるため、好ましくない。なお、条件式（１−４）の下限値を０．７０とすると、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
本第１実施形態に係る変倍光学系の条件式（１−４）の対応値が上限値を上回ると、第１合焦レンズ群のフォーカス繰出し量が大きくなり、鏡筒の大型化につながるため好ましくない。なお、条件式（４）の上限値を２．２０とすると、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
また本実施形態の光学装置は、上述した構成の変倍光学系を備えている。これにより、変倍による収差変動を抑え、高い光学性能を有する光学装置を実現することができる。
本第１実施形態の変倍光学系の製造方法は、
物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する中間レンズ群と、正の屈折力を有する第１合焦レンズ群と、正の屈折力を有する第２合焦レンズ群と、負の屈折力を有する後続レンズ群と、を有する変倍光学系の製造方法であって、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群が移動し、前記第１レンズ群と前記中間レンズ群の間隔、前記中間レンズ群と前記第１合焦レンズ群の間隔、前記第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群の間隔、及び前記第２合焦レンズ群と前記後続レンズ群の間隔が変化するようにし、
無限遠物体から近距離物体への合焦に際し、前記第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群が異なる移動軌跡で光軸上を移動するようにし、
以下の条件式（１−１）を満足するようにする。
（１−１） ０．３０＜│ｆａ／ｆｂ│＜０．９０
但し、
ｆａ: 前記第１合焦レンズ群の焦点距離
ｆｂ: 前記第２合焦レンズ群の焦点距離
この製造方法により、収差変動を抑え、高い光学性能を備えた変倍光学系を製造することができる。
（第２実施形態）
本願の第２実施形態に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する中間レンズ群と、正の屈折力を有する第１合焦レンズ群と、正の屈折力を有する第２合焦レンズ群と、負の屈折力を有する後続レンズ群と、を有し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群が移動し、前記第１レンズ群と前記中間レンズ群の間隔、前記中間レンズ群と前記第１合焦レンズ群の間隔、前記第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群の間隔、及び前記第２合焦レンズ群と前記後続レンズ群の間隔が変化する。
この構成により、変倍比を確保しやすくなり、また、変倍による収差変動を良好に補正することができる。なお、本願の上記第２の態様においては、本実施形態のように、前記第１レンズ群と前記第１合焦レンズ群との間に、負の屈折力を有する中間レンズ群を少なくとも１つ有するものとしても良い。また、本願の上記第２の態様においては、前記第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群との少なくとも一方は正の屈折力を有し、前記後続レンズ群は、負の屈折力を有するものとしても良い。また、本願の上記第２の態様においては、前記第１合焦レンズ群に含まれるレンズのうち最も物体側に配置されたレンズは、開口絞りより像側に配置されているものとしても良い。また、本願の上記第２の態様においては、無限遠物体から近距離物体への合焦時に、前記第１合焦群が像側へ移動し、前記第２合焦群が物体側へ移動するものとしても良い。
また本第２実施形態の変倍光学系は、無限遠物体から近距離物体への合焦に際し、前記第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群が異なる移動軌跡で光軸上を移動する。
この構成により、合焦による収差変動を良好に補正することができる。
また本変倍光学系は、前記第１合焦レンズ群の焦点距離をｆａ、前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１としたとき、以下の条件式（２−１）を満足する。
（２−１） ０．１５＜│ｆａ│／ｆ１＜０．６５
条件式（２−１）は、第１合焦レンズ群の焦点距離と第１レンズ群の焦点距離の比を規定するものである。条件式（２−１）を満足することにより、球面収差と像面湾曲を良好に補正することができる。
本第２実施形態に係る変倍光学系の条件式（２−１）の対応値が下限値を下回ると、第１合焦レンズ群の屈折力が強くなり、球面収差とコマ収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（２−１）の下限値を０．２３とすると、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
本第２実施形態に係る変倍光学系の条件式（２−１）の対応値が上限値を上回ると、第１レンズ群の屈折力が強くなり、球面収差と像面湾曲の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（２−１）の上限値を０．５５とすると、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
また本変倍光学系は、前記第２合焦レンズ群の焦点距離をｆｂ、前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１としたとき、以下の条件式（２−２）を満足する。
（２−２） ０．１５＜│ｆｂ│／ｆ１＜２．５０
条件式（２−２）は、第２合焦レンズ群の焦点距離と第１レンズ群の焦点距離の比を規定するものである。条件式（２−２）を満足することにより、球面収差とコマ収差と像面湾曲を良好に補正することができる。
本第２実施形態に係る変倍光学系の条件式（２−２）の対応値が下限値を下回ると、第２合焦レンズ群の屈折力が強くなり、球面収差とコマ収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（２−２）の下限値を０．３０とすると、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
本第２実施形態に係る変倍光学系の条件式（２−２）の対応値が上限値を上回ると、第１レンズ群の屈折力が強くなり、球面収差と像面湾曲の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（２−２）の上限値を１．８０とすると、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
以上の構成により、変倍による収差変動を抑え、高い光学性能を有する変倍光学系を実現することができる。
また、本変倍光学系は、前記中間レンズ群の少なくとも一部が光軸と直交する方向成分を含むように移動することが望ましい。
この構成により、防振時の光学性能変化の低減と防振ユニットの小型化を図ることができる。
また、本変倍光学系は、前記第１合焦レンズ群の焦点距離をｆａ、前記第２合焦レンズ群の焦点距離をｆｂとしたとき、以下の条件式（２−３）を満足することが好ましい。
（２−３） ０．３０＜│ｆａ／ｆｂ│＜０．９０
条件式（２−３）は、第１合焦レンズ群の焦点距離と第２合焦レンズ群の焦点距離の比を規定するものである。条件式（２−３）を満足することにより、合焦による収差変動を良好に補正することができる。
本第２実施形態に係る変倍光学系の条件式（２−３）の対応値が下限値を下回ると、第１合焦レンズ群の屈折力が強くなり、近距離合焦時の球面収差とコマ収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（２−３）の下限値を０．３３とすると、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
本第２実施形態に係る変倍光学系の条件式（２−３）の対応値が上限値を上回ると、第２合焦レンズ群の屈折力が強くなり、近距離合焦時の球面収差とコマ収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（２−３）の上限値を０．８５とすると、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
また、本変倍光学系は、前記第１合焦レンズ群の焦点距離をｆａ、前記後続レンズ群の焦点距離をｆｒとしたとき、以下の条件式（２−４）を満足することが望ましい。
（２−４） ０．２０＜│ｆａ│／（−ｆｒ）＜１．００
条件式（２−４）は、第１合焦レンズ群の焦点距離と後続レンズ群の焦点距離の比を規定するものである。条件式（２−４）を満足することにより、球面収差と像面湾曲を良好に補正することができる。
本第２実施形態に係る変倍光学系の条件式（２−４）の対応値が下限値を下回ると、第１合焦レンズ群の屈折力が強くなり、球面収差とコマ収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（２−４）の下限値を０．３５とすると、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
本第２実施形態に係る変倍光学系の条件式（２−４）の対応値が上限値を上回ると、後続レンズ群の屈折力が強くなり、球面収差と像面湾曲の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（２−４）の上限値を０．９２とすると、本実施形態の効果を確実なものとすることができる。
また、本変倍光学系は、前記第１合焦レンズ群が、２枚の正レンズと、１枚の負レンズからなることが望ましい。
この構成により、合焦時の光学性能変化の低減とフォーカシングユニットの小型化を図ることができる。
また、本変倍光学系は、望遠端状態において無限遠物体から近距離物体へ合焦するに際し前記第１合焦レンズ群が移動する距離をＸａｔとし、前記第１合焦レンズ群の最も物体側のレンズ面から前記第１合焦レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離をＤ３ａとしたとき、以下の条件式（２−５）を満足することが望ましい。
（２−５） ０．５０ ＜Ｘａｔ／Ｄ３ａ ＜ ３．００
条件式（２−５）は、望遠端における第１合焦レンズ群のフォーカス繰り出し量と第１合焦レンズ群の総厚の比を規定するものである。条件式（２−５）を満足することにより、近距離合焦時の高い光学性能と鏡筒の小型化を両立することができる。
本第２実施形態に係る変倍光学系の条件式（２−５）の対応値が下限値を下回ると、第１合焦レンズ群のフォーカス繰出し量が小さくなる。したがって、所望の近距離に合焦するには第１合焦レンズ群の屈折力を強めなければならず、これにより球面収差と像面湾曲の補正が困難となるため、好ましくない。なお、条件式（２−５）の下限値を０．７０とすると、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
本第２実施形態に係る変倍光学系の条件式（２−５）の対応値が上限値を上回ると、第１合焦レンズ群のフォーカス繰出し量が大きくなり、鏡筒の大型化につながるため好ましくない。なお、条件式（２−５）の上限値を２．２０とすると、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
また本実施形態の光学装置は、上述した構成の変倍光学系を備えている。これにより、変倍による収差変動を抑え、高い光学性能を有する光学装置を実現することができる。
本実施形態の変倍光学系の製造方法は、
物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する中間レンズ群と、正の屈折力を有する第１合焦レンズ群と、正の屈折力を有する第２合焦レンズ群と、負の屈折力を有する後続レンズ群と、を有する変倍光学系の製造方法であって、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群が移動し、前記第１レンズ群と前記中間レンズ群の間隔、前記中間レンズ群と前記第１合焦レンズ群の間隔、前記第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群の間隔、及び前記第２合焦レンズ群と前記後続レンズ群の間隔が変化するようにし、
無限遠物体から近距離物体への合焦に際し、前記第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群が異なる移動軌跡で光軸上を移動するようにし、
以下の条件式（２−１）、（２−２）を満足するようにする。
（２−１） ０．１５＜│ｆａ│／ｆ１＜０．６５
（２−２） ０．１５＜│ｆｂ│／ｆ１＜２．５０
但し、
ｆａ: 前記第１合焦レンズ群の焦点距離
ｆｂ: 前記第２合焦レンズ群の焦点距離
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
この製造方法により、収差変動を抑え、高い光学性能を備えた変倍光学系を製造することができる。
以下、本願の数値実施例に係る変倍光学系を添付図面に基づいて説明する。下記第１実施例及び第３実施例は、上記第１実施形態及び第２実施形態に共通する実施例である。なお、第２実施例及び第５実施例は参考例である。
（第１実施例）
図１は、本願の第１実施形態及び第２実施形態に共通する第１実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。
本第１実施例に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する中間レンズ群Ｇｍと、正の屈折力を有する第１合焦レンズ群Ｇａと、正の屈折力を有する第２合焦レンズ群Ｇｂと、負の屈折力を有する後続レンズ群Ｇｒとから構成されている。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２と、両凸形状の正レンズＬ１３とからなる。
中間レンズ群Ｇｍは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２４と両凹形状の負レンズＬ２５との接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２６とからなる。
第１合焦レンズ群Ｇａは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と両凸形状の正レンズＬ３３との接合レンズとからなる。
第２合焦レンズ群Ｇｂは、物体側から順に、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と、両凸形状の正レンズＬ４２と、両凸形状の正レンズＬ４３とからなる。
後続レンズ群Ｇｒは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５２との接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５３とからなる。
本実施例に係る変倍光学系は、第１レンズ群Ｇ１と中間レンズ群Ｇｍの間隔、中間レンズ群Ｇｍと第１合焦レンズ群Ｇａの間隔、第１合焦レンズ群Ｇａと第２合焦レンズ群Ｇｂの間隔、及び第２合焦レンズ群Ｇｂと後続レンズ群Ｇｒの間隔を変化させながら物体側へ移動することにより、広角端状態から望遠端状態への変倍を行う。
開口絞りＳは、中間レンズ群Ｇｍと第１合焦レンズ群Ｇａとの間に配置されており、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第１合焦レンズ群Ｇａとともに物体側に移動する。
本実施例に係る変倍光学系は、第１合焦レンズ群Ｇａが像側へ移動するとともに第２合焦レンズ群Ｇｂが物体側へ移動することにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
本実施例に係る変倍光学系は、中間レンズ群Ｇｍ中の負レンズＬ２２を防振レンズとして光軸と直交する方向成分を含むように移動させることにより防振を行う。
なお、全系の焦点距離がｆで、防振係数（ブレ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量比）がＫのレンズで角度θの回転ブレを補正するためには、ブレ補正用の防振レンズを（ｆ・tanθ／Ｋ）だけ光軸と直交方向に移動させればよい。本実施例においては、広角端状態における防振係数は−０．９９７であり、０．２０°の回転ブレを補正するための防振レンズの移動量は−０．２８９である。また、望遠端状態における防振係数は−１．６２７であり、０．１０°の回転ブレを補正するための防振レンズの移動量は−０．１９７である。
以下の表１に本第１実施例に係る変倍光学系の諸元値を示す。
［面データ］において、「m」は光軸に沿って物体側から数えたレンズ面の順番を、「r」は曲率半径を、「d」は間隔、つまり、第ｎ面（ｎは整数）と第ｎ＋１面の間隔を、「nd」はｄ線（波長λ=５８７．６ｎｍ）に対する屈折率を、「νｄ」はｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数を示している。また、「OP」は物体面を、「dn」は第n面と第n＋１面の可変の面間隔を、「BF」はバックフォーカスを、「I」は像面を示している。なお、曲率半径「r」において「∞」は平面を示し、空気の屈折率ｎｄ=1.000000の記載は省略している。
［各種データ］において、「f」は焦点距離を、「FNO」はＦナンバーを、「ω」は半画角（単位は「°」）を、「Y」は最大像高を、「TL」は光学系全長（レンズ面の第１面から像面Ｉまでの光軸上の距離）を、「Bf」はバックフォーカスを示している。
［可変間隔データ］において、「dn」は第ｎ面（ｎは整数）と第ｎ＋１面の可変の面間隔を、「W」は広角端を、「M」は中間焦点距離を、「T」は望遠端を示している。なお、「d0」は物体面から第１面までの光軸上の距離を示している。
［レンズ群データ］には、各レンズ群の始面と焦点距離を示している。［レンズ群データ］において、「G1」は第１レンズ群Ｇ１を、「Gm」は中間レンズ群Ｇｍを、「Ga」は、第１合焦レンズ群Ｇａを、「Gb」は第２レンズ群Ｇｂを、「Gr」は後続レンズ群Ｇｒを示している。また、「ST」は始面を、「f」は焦点距離を示している。
［条件式対応値］には、本実施例に係る変倍光学系の各条件式の対応値を示している。
表１に掲載されている焦点距離fや曲率半径r、及びその他長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われる。しかしながら光学系は、比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるため、これに限られるものではない。
なお、以上に述べた表１の符号は、後述する各実施例の表においても同様に用いるものとする。
（表１）
[面データ]
m r d nd νd
OP ∞ ∞
1 71.463 2.500 1.84666 23.80
2 53.640 0.170
3 54.383 7.488 1.49782 82.57
4 351.083 0.100
5 103.602 4.963 1.48749 70.31
6 -1689.645 d6

7 77.466 1.000 1.69680 55.52
8 31.428 8.906
9 -60.298 1.000 1.45600 91.36
10 86.778 20.900
11 45.641 4.728 1.84666 23.80
12 -174.683 8.745
13 -70.155 5.440 1.45600 91.36
14 -54.126 1.000 1.78472 25.64
15 243.505 2.485
16 -38.089 1.000 1.90200 25.26
17 -88.608 d17

18 ∞ 1.000 開口絞りＳ
19 64.422 5.197 1.49782 82.57
20 -60.192 0.100
21 92.117 1.646 1.95000 29.37
22 26.483 7.056 1.62004 36.40
23 -125.542 d23

24 -34.179 1.544 1.68893 31.16
25 -104.367 0.155
26 60.179 4.668 1.49782 82.57
27 -70.045 8.001
28 407.807 2.142 2.00069 25.46
29 -276.079 d29

30 62.597 2.000 1.85026 32.35
31 17.984 7.208 1.78472 25.64
32 170.439 3.275
33 -35.863 1.500 1.90366 31.27
34 -148.251 Bf
I ∞

[各種データ]
f = 82.58 〜 183.47
FNO = 4.55 〜 5.89
ω = 14.57 〜 6.55
Y = 21.60
TL = 217.28 〜 256.77
Bf = 38.44 〜 57.18

[可変間隔データ]
無限遠 近距離（撮影距離0.35m）
W M T W M T
d0 ∞ ∞ ∞ 132.71 110.99 93.22
d6 1.000 13.780 26.565 1.000 13.780 26.565
d17 12.633 7.000 1.000 21.001 19.075 18.752
d23 25.494 33.000 43.644 8.339 8.245 7.252
d29 23.789 18.500 12.460 32.576 31.179 31.100

[レンズ群データ]
ST f
G1 1 114.355
Gm 7 -29.383
Ga 19 54.486
Gb 24 117.158
Gr 30 -83.536

[条件式対応値]
（１−１）│ｆａ／ｆｂ│ ＝ 0.47
（１−２）│ｆａ│／ｆ１ ＝ 0.48
（１−３）│ｆａ│／（−ｆｒ）＝ 0.65
（１−４）Ｘａｔ／Ｄ３ａ ＝ 1.27
（２−１）│ｆａ│／ｆ１ ＝ 0.48
（２−２）│ｆｂ│／ｆ１ ＝ 1.02
（２−３）│ｆａ／ｆｂ│ ＝ 0.47
（２−４）│ｆａ│／（−ｆｒ）＝ 0.65
（２−５）Ｘａｔ／Ｄ３ａ ＝ 1.27
図２Ａは、本第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差を示し、図２Ｂは、本第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態における近距離合焦時の諸収差を示す。図３Ａは本第１実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差を示し、図３Ｂは本第１実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における近距離合焦時の諸収差を示す。図４Ａは、本第１実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差を示し、図４Ｂは本第１実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における近距離合焦時の諸収差を示す。
図２Ａないし図４Ｂの収差図において、「FNO」はFナンバー、「NA」は開口数、「Y」は像高をそれぞれ示す。なお、球面収差図では最大口径に対応するFナンバーまたは開口数の値を示し、非点収差図及び歪曲収差図では像高の最大値をそれぞれ示し、コマ収差図では各像高の値を示す。「d」はd線（波長λ=587.6nm）、「g」はg線（波長λ=435.8nm）をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。なお、以下に示す各実施例の収差図においても、本第１実施例と同様の符号を用いる。
上記収差図より、本第１実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第２実施例)
図５は、本願の第１実施形態及び第２実施形態に共通する第２実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。
本第２実施例に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する中間レンズ群Ｇｍと、正の屈折力を有する第１合焦レンズ群Ｇａと、正の屈折力を有する第２合焦レンズ群Ｇｂと、負の屈折力を有する後続レンズ群Ｇｒとから構成されている。
第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ１１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１２との接合レンズからなる。
中間レンズ群Ｇｍは、光軸に沿って物体側から順に、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２２と、両凹レンズＬ２３とからなる。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３３との接合レンズとからなる。
第１合焦レンズ群Ｇａは、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４２と両凸形状の正レンズＬ４３との接合レンズとからなる。
第２合焦レンズ群Ｇｂは、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２とからなる。
後続レンズ群Ｇｒは、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６１と、両凸形状の正レンズＬ６２と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６３とからなる。
本実施例に係る変倍光学系は、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間隔、第３レンズ群Ｇ３と第１合焦レンズ群Ｇａの間隔、第１合焦レンズ群Ｇａと第２合焦レンズ群Ｇｂの間隔、及び第２合焦レンズ群Ｇｂと後続レンズ群Ｇｒの間隔を変化させながら光軸に沿って移動することにより、広角端状態から望遠端状態への変倍を行う。このとき、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３、第１合焦レンズ群Ｇａ、第２合焦レンズ群Ｇｂ、及び後続レンズ群Ｇｒは物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動する。
開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３と第１合焦レンズ群Ｇａとの間に配置されており、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第１合焦レンズ群Ｇａとともに像側へ移動する。
本実施例に係る変倍光学系は、第１合焦レンズ群Ｇａが像側に移動するとともに第２合焦レンズ群Ｇｂが物体側へ移動することにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
本実施例に係る変倍光学系は、第２レンズ群Ｇ２中の負レンズＬ２３が防振レンズとして光軸と直交する方向成分を含むように移動することにより防振を行う。
本実施例においては、広角端状態における防振係数は−０．８５９であり、０．２０°の回転ブレを補正するための防振レンズの移動量は−０．３２５である。また、望遠端状態における防振係数は−１．４６３であり、０．１０°の回転ブレを補正するための防振レンズの移動量は−０．２２７である。
以下の表２に本第２実施例に係る変倍光学系の諸元値を示す。
（表２）
[面データ]
m r d nd νd
OP ∞ ∞
1 132.379 5.582 1.59319 67.90
2 -141.786 1.000 1.95000 29.37
3 -289.688 d3

4 260.411 1.000 1.60300 65.44
5 49.251 4.145
6 -183.001 2.112 1.84666 23.80
7 -78.823 5.929
8 -76.924 1.000 1.49782 82.57
9 114.526 d9

10 39.151 2.066 1.75520 27.57
11 61.977 4.738
12 -33.490 3.682 1.90200 25.26
13 -20.411 1.000 1.79504 28.69
14 -96.289 d14

15 ∞ 1.000 開口絞りＳ
16 109.097 3.528 1.78590 44.17
17 -101.454 0.694
18 120.761 1.000 1.83400 37.18
19 30.639 6.308 1.49782 82.57
20 -110.561 d20

21 -39.642 1.000 1.74077 27.74
22 -60.559 0.100
23 49.953 7.784 1.59319 67.90
24 -136.144 d24

25 135.022 1.000 1.72000 43.61
26 45.084 8.560
27 151.175 1.873 1.84666 23.80
28 -835.270 38.079
29 -29.388 1.000 1.45600 91.36
30 -45.581 Bf
I ∞

[各種データ]
f = 79.99 〜 190.07
FNO = 4.77 〜 5.69
ω = 15.02 〜 6.37
Y = 21.60
TL = 219.89 〜 254.22
Bf = 38.99 〜 56.78

[可変間隔データ]
無限遠 近距離（撮影距離0.37m）
W M T W M T
d0 ∞ ∞ ∞ 150.10 134.34 115.77
d3 1.000 21.543 50.873 1.000 21.543 50.873
d9 30.888 14.465 1.000 30.888 14.465 1.000
d14 11.661 6.331 1.000 20.377 19.123 20.878
d20 32.160 35.130 38.773 16.298 11.848 2.594
d24 1.000 1.158 1.605 8.146 11.647 17.905

[レンズ群データ]
ST f
G1 1 191.259
G2 4 -66.454
G3 10 -210.475
Ga 16 66.080
Gb 21 100.274
Gr 25 -100.315

ST f
広角端 望遠端
Gm 4 -42.939 -47.277

[条件式対応値]
（１−１）│ｆａ／ｆｂ│ ＝ 0.66
（１−２）│ｆａ│／ｆ１ ＝ 0.35
（１−３）│ｆａ│／（−ｆｒ）＝ 0.66
（１−４）Ｘａｔ／Ｄ３ａ ＝ 1.72
（２−１）│ｆａ│／ｆ１ ＝ 0.35
（２−２）│ｆｂ│／ｆ１ ＝ 0.52
（２−３）│ｆａ／ｆｂ│ ＝ 0.66
（２−４）│ｆａ│／（−ｆｒ）＝ 0.66
（２−５）Ｘａｔ／Ｄ３ａ ＝ 1.72
図６Ａは、本第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差を示し、図６Ｂは、本第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態における近距離合焦時の諸収差を示す。図７Ａは本第２実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差を示し、図７Ｂは本第２実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における近距離合焦時の諸収差を示す。図８Ａは、本第２実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差を示し、図８Ｂは本第２実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における近距離合焦時の諸収差を示す。
上記収差図より、本第２実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（参考例）
図９は、本願の第１実施形態及び第２実施形態に共通する参考例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。
本参考例に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する中間レンズ群Ｇｍと、正の屈折力を有する第１合焦レンズ群Ｇａと、正の屈折力を有する第２合焦レンズ群Ｇｂと、負の屈折力を有する後続レンズ群Ｇｒとから構成されている。
第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ１１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とからなる。
中間レンズ群Ｇｍは、光軸に沿って物体側から順に、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３との接合レンズとからなる。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ３１と、開口絞りＳと、両凹形状の負レンズＬ３２と、両凸形状の正レンズＬ３３とからなる。
第１合焦レンズ群Ｇａは、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４２と、両凸形状の正レンズＬ４３とからなる。
第２合焦レンズ群Ｇｂは、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２と物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５３との接合レンズとからなる。
後続レンズ群Ｇｒは、光軸に沿って物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ６１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ６２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６３とからなる。
本実施例に係る変倍光学系は、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間隔、第３レンズ群Ｇ３と第１合焦レンズ群Ｇａの間隔、第１合焦レンズ群Ｇａと第２合焦レンズ群Ｇｂの間隔、及び第２合焦レンズ群Ｇｂと後続レンズ群Ｇｒの間隔が、互いの間隔を変化させながら光軸に沿って移動することにより、広角端状態から望遠端状態への変倍を行う。このとき、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３、第１合焦レンズ群Ｇａ、第２合焦レンズ群Ｇｂ、及び後続レンズ群Ｇｒは物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動する。
本実施例に係る変倍光学系は、第１合焦レンズ群Ｇａと第２合焦レンズ群Ｇｂが物体側へ移動することにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
本実施例に係る変倍光学系は、第３レンズ群Ｇ３中の正レンズＬ３１が防振レンズとして光軸と直交する方向成分を含むように移動することにより防振を行う。
本実施例においては、広角端状態における防振係数は０．８００であり、０．２０°の回転ブレを補正するための防振レンズの移動量は０．３４９である。また、望遠端状態における防振係数は０．９２６であり、０．１０°の回転ブレを補正するための防振レンズの移動量は０．３１９である。
以下の表３に本参考例に係る変倍光学系の諸元値を示す。
（表３）
[面データ]
m r d nd νd
OP ∞ ∞
1 243.908 6.260 1.75500 52.34
2 -211.556 1.000 1.79504 28.69
3 718.913 0.100
4 111.535 4.424 1.49782 82.57
5 2560.718 d5

6 674.846 1.000 1.80400 46.60
7 39.092 3.227
8 60.000 2.000 1.67270 32.19
9 29.083 5.961 1.90200 25.26
10 64.760 d10

11 268.628 2.952 1.72916 54.61
12 -134.879 27.783
13 ∞ 2.569 開口絞りＳ
14 -34.187 7.220 1.61266 44.46
15 56.785 1.572
16 120.185 3.590 1.51742 52.20
17 -35.826 d17

18 103.298 1.378 1.80400 46.60
19 211.385 0.100
20 39.995 6.407 1.85026 32.35
21 35.723 1.719
22 218.536 3.153 1.57957 53.74
23 -37.405 d23

24 -35.120 1.000 1.90200 25.26
25 -69.299 0.100
26 60.453 4.946 1.49782 82.57
27 -48.385 8.437 1.80518 25.45
28 -44.915 d28

29 -139.300 1.261 1.77250 49.62
30 32.746 5.296
31 -64.074 2.623 1.84666 23.80
32 -46.215 13.092
33 37.231 2.934 1.66755 41.87
34 46.426 Bf
I ∞

[各種データ]
f = 80.00 〜 169.21
FNO = 4.61 〜 5.79
ω = 14.97 〜 7.06
Y = 21.60
TL = 226.25 〜 266.25
Bf = 44.99 〜 63.22

[可変間隔データ]
無限遠 近距離（撮影距離0.40m）
W M T W M T
d0 ∞ ∞ ∞ 173.74 154.77 133.74
d5 2.000 27.541 51.021 2.000 27.541 51.021
d10 36.135 20.567 4.999 36.135 20.567 4.999
d17 5.647 8.734 14.319 1.619 1.725 1.857
d23 5.197 6.886 8.574 1.692 1.629 1.097
d28 10.165 7.000 2.000 17.699 19.265 21.939

[レンズ群データ]
ST f
G1 1 165.727
G2 6 -72.017
G3 11 636.254
Ga 18 50.747
Gb 24 115.444
Gr 29 -60.028

ST f
広角端 望遠端
Gm 6 -75.463 -71.782

[条件式対応値]
（１−１）│ｆａ／ｆｂ│ ＝ 0.44
（１−２）│ｆａ│／ｆ１ ＝ 0.31
（１−３）│ｆａ│／（−ｆｒ）＝ 0.85
（１−４）Ｘａｔ／Ｄ３ａ ＝ 0.98
（２−１）│ｆａ│／ｆ１ ＝ 0.31
（２−２）│ｆｂ│／ｆ１ ＝ 0.70
（２−３）│ｆａ／ｆｂ│ ＝ 0.44
（２−４）│ｆａ│／（−ｆｒ）＝ 0.85
（２−５）Ｘａｔ／Ｄ３ａ ＝ 0.98
図１０Ａは、本参考例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差を示し、図１０Ｂは、本参考例に係る変倍光学系の広角端状態における近距離合焦時の諸収差を示す。図１１Ａは本参考例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差を示し、図１１Ｂは本参考例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における近距離合焦時の諸収差を示す。図１２Ａは、本参考例に係る変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差を示し、図１２Ｂは本参考例に係る変倍光学系の望遠端状態における近距離合焦時の諸収差を示す。
上記収差図より、本参考例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第３実施例）
図１３は、本願の第１実施形態及び第２実施形態に共通する第３実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。
本第３実施例に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する中間レンズ群Ｇｍと、正の屈折力を有する第１合焦レンズ群Ｇａと、正の屈折力を有する第２合焦レンズ群Ｇｂと、負の屈折力を有する後続レンズ群Ｇｒとから構成されている。
第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２と、両凸形状の正レンズＬ１３とから構成されている。
中間レンズ群Ｇｍは、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２４と両凹形状の負レンズＬ２５との接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２６とからなる。
第１合焦レンズ群Ｇａは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と両凸形状の正レンズＬ３３との接合レンズとからなる。
第２合焦レンズ群Ｇｂは、物体側から順に、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と、両凸形状の正レンズＬ４２と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４３とからなる。
後続レンズＧｒは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５２と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５３とからなる。
本実施例に係る変倍光学系は、第１レンズ群Ｇ１と中間レンズ群Ｇｍの間隔、中間レンズ群Ｇｍと第１合焦レンズ群Ｇａの間隔、第１合焦レンズ群Ｇａと第２合焦レンズ群Ｇｂの間隔、及び第２合焦レンズ群Ｇｂと後続レンズ群Ｇｒの間隔を変化させながら光軸に沿って物体側へ移動することにより、広角端状態から望遠端状態への変倍を行う。
本実施例に係る変倍光学系は、第１合焦レンズ群Ｇａが像側へ移動するとともに第２合焦レンズ群Ｇｂが物体側へ移動することにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
本実施例に係る変倍光学系は、中間レンズ群Ｇｍ中の負レンズＬ２２が防振レンズとして光軸と直交する方向成分を含むように移動することにより防振を行う。
本実施例においては、広角端状態における防振係数は−１．０００であり、０．２０°の回転ブレを補正するための防振レンズの移動量は−０．２７９である。また、望遠端状態における防振係数は−１．６２０であり、０．１０°の回転ブレを補正するための防振レンズの移動量は−０．１９１である。
以下の表４に本第３実施例に係る変倍光学系の諸元値を示す。
（表４）
[面データ]
m r d nd νd
OP ∞ ∞
1 67.047 1.809 1.84666 23.80
2 51.276 0.197
3 52.188 7.381 1.49782 82.57
4 256.459 0.100
5 105.571 5.077 1.48749 70.31
6 -828.866 d6

7 86.600 1.000 1.69680 55.52
8 29.932 9.019
9 -51.861 1.000 1.45600 91.36
10 104.632 15.308
11 46.766 4.902 1.84666 23.80
12 -113.685 5.507
13 -70.862 7.420 1.45600 91.36
14 -52.828 1.000 1.79504 28.69
15 329.341 2.504
16 -34.709 1.000 1.90200 25.26
17 -86.976 d17

18 ∞ 1.000 開口絞りＳ
19 137.080 4.554 1.49782 82.57
20 -47.877 1.999
21 67.075 3.927 1.95000 29.37
22 27.764 6.518 1.63930 44.83
23 -137.693 d23

24 -35.058 1.000 1.68893 31.16
25 -79.902 0.100
26 54.365 4.553 1.49782 82.57
27 -247.547 8.100
28 -106.325 2.409 1.90265 35.72
29 -58.138 d29

30 97.294 2.000 1.85026 32.35
31 18.103 8.420 1.78472 25.64
32 1118.256 3.259
33 -34.479 2.000 1.90366 31.27
34 -96.844 Bf
I ∞

[各種データ]
f = 79.99 〜 177.00
FNO = 4.53 〜 5.83
ω = 14.99 〜 6.75
Y = 21.60
TL = 196.26 〜 247.37
Bf = 39.00 〜 57.44

[可変間隔データ]
無限遠 近距離（撮影距離0.33m）
W M T W M T
d0 ∞ ∞ ∞ 122.62 104.02 82.62
d6 2.000 13.570 27.236 2.000 13.570 27.236
d17 11.236 6.984 1.000 19.842 18.210 17.476
d23 24.332 30.545 41.997 7.120 6.970 6.572
d29 17.732 13.430 6.624 26.338 25.778 25.572

[レンズ群データ]
ST f
G1 1 112.820
Gm 7 -27.033
Ga 19 47.001
Gb 24 129.999
Gr 30 -87.823

[条件式対応値]
（１−１）│ｆａ／ｆｂ│ ＝ 0.36
（１−２）│ｆａ│／ｆ１ ＝ 0.42
（１−３）│ｆａ│／（−ｆｒ）＝ 0.54
（１−４）Ｘａｔ／Ｄ３ａ ＝ 0.97
（２−１）│ｆａ│／ｆ１ ＝ 0.42
（２−２）│ｆｂ│／ｆ１ ＝ 1.15
（２−３）│ｆａ／ｆｂ│ ＝ 0.36
（２−４）│ｆａ│／（−ｆｒ）＝ 0.54
（２−５）Ｘａｔ／Ｄ３ａ ＝ 0.97
図１４Ａは、本第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差を示し、図１４Ｂは、本第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態における近距離合焦時の諸収差を示す。図１５Ａは本第３実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差を示し、図１５Ｂは本第３実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における近距離合焦時の諸収差を示す。図１６Ａは、本第３実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差を示し、図１６Ｂは本第３実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における近距離合焦時の諸収差を示す。
上記収差図より、本第３実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第５実施例）
図１７は、本願の第１実施形態及び第２実施形態に共通する第５実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。
本第５実施例に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する中間レンズ群Ｇｍと、正の屈折力を有する第１合焦レンズ群Ｇａと、正の屈折力を有する第２合焦レンズ群Ｇｂと、負の屈折力を有する後続レンズ群Ｇｒとから構成されている。
第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ１１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１２との接合レンズからなる。
中間レンズ群Ｇｍは、光軸に沿って物体側から順に、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２２と、両凹形状の負レンズＬ２３とからなる。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３３との接合レンズとからなる。
第１合焦レンズ群Ｇａは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４２と両凸形状の正レンズＬ４３との接合レンズとからなる。
第２合焦レンズ群Ｇｂは、物体側から順に、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２とからなる。
後続レンズ群Ｇｒは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ６２と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６３とからなる。
本実施例に係る変倍光学系は、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間隔、第３レンズ群Ｇ３と第１合焦レンズ群Ｇａの間隔、第１合焦レンズ群Ｇａと第２合焦レンズ群Ｇｂの間隔、及び第２合焦レンズ群Ｇｂと後続レンズ群Ｇｒの間隔が、互いの間隔を変化させるように光軸に沿って移動することにより、広角端状態から望遠端状態への変倍を行う。このとき、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３、第１合焦レンズ群Ｇａ、第２合焦レンズ群Ｇｂ、及び後続レンズ群Ｇｒは物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動する。
本実施例に係る変倍光学系は、第１合焦レンズ群Ｇａが像側へ移動するとともに第２合焦レンズ群Ｇｂが物体側へ移動することにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
本実施例に係る変倍光学系は、第２レンズ群Ｇ２中の負レンズＬ２３が防振レンズとして光軸と直交する方向成分を含むように移動することにより防振を行う。
本実施例においては、広角端状態における防振係数は−０．８６１であり、０．２０°の回転ブレを補正するための防振レンズの移動量は−０．３２４である。また、望遠端状態における防振係数は−１．４４６であり、０．１０°の回転ブレを補正するための防振レンズの移動量は−０．２３２である。
以下の表５に本第５実施例に係る変倍光学系の諸元値を示す。
（表５）
[面データ]
m r d nd νd
OP ∞ ∞
1 143.937 6.708 1.59319 67.90
2 -137.270 1.000 1.95000 29.37
3 -264.285 d3

4 239.979 1.000 1.60300 65.44
5 50.245 4.246
6 -107.498 2.354 1.84666 23.80
7 -65.315 3.811
8 -76.469 1.000 1.49782 82.57
9 117.781 d9

10 42.193 2.805 1.75520 27.57
11 82.774 4.486
12 -33.017 4.297 1.90200 25.26
13 -20.221 1.000 1.79504 28.69
14 -89.946 d14

15 ∞ 1.000 開口絞りＳ
16 174.374 3.800 1.78590 44.17
17 -83.187 0.100
18 122.688 1.000 1.83400 37.18
19 31.155 6.647 1.49782 82.57
20 -109.319 d20

21 -35.609 1.199 1.74077 27.74
22 -49.798 0.100
23 52.926 7.000 1.59319 67.90
24 -96.479 d24

25 210.716 1.500 1.72000 43.61
26 47.500 18.107
27 -105.559 2.401 1.84666 23.80
28 -60.905 22.750
29 -27.590 1.499 1.45600 91.36
30 -43.138 Bf
I ∞

[各種データ]
f = 80.00 〜 192.00
FNO = 4.10 〜 5.87
ω = 14.93 〜 6.23
Y = 21.60
TL = 219.90 〜 259.90
Bf = 39.00 〜 55.04

[可変間隔データ]
無限遠 近距離（撮影距離0.35m）
W M T W M T
d0 ∞ ∞ ∞ 130.09 109.27 90.09
d3 1.000 28.322 55.644 1.000 28.322 55.644
d9 28.090 14.545 1.000 28.090 14.545 1.000
d14 13.553 7.776 1.000 22.470 21.004 19.905
d20 34.099 37.465 43.442 17.336 12.330 4.685
d24 4.338 4.145 3.952 12.185 16.051 23.803

[レンズ群データ]
ST f
G1 1 196.221
G2 4 -64.607
G3 10 -375.475
Ga 16 70.000
Gb 21 85.121
Gr 25 -84.381

ST f
広角端 望遠端
Gm 4 -49.185 -52.044

[条件式対応値]
（１−１）│ｆａ／ｆｂ│ ＝ 0.82
（１−２）│ｆａ│／ｆ１ ＝ 0.36
（１−３）│ｆａ│／（−ｆｒ）＝ 0.83
（１−４）Ｘａｔ／Ｄ３ａ ＝ 1.64
（２−１）│ｆａ│／ｆ１ ＝ 0.36
（２−２）│ｆｂ│／ｆ１ ＝ 0.43
（２−３）│ｆａ／ｆｂ│ ＝ 0.82
（２−４）│ｆａ│／（−ｆｒ）＝ 0.83
（２−５）Ｘａｔ／Ｄ３ａ ＝ 1.64

図１８Ａは、本第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦時の諸収差を示し、図１８Ｂは、本第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態における近距離合焦時の諸収差を示す。図１９Ａは本第５実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差を示し、図１９Ｂは本第５実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における近距離合焦時の諸収差を示す。図２０Ａは、本第５実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差を示し、図２０Ｂは本第５実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における近距離合焦時の諸収差を示す。
上記収差図より、本第５実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
なお、上記各実施例は本願発明の一具体例を示しているものであり、本願発明はこれらに限定されるものではない。以下の内容は、本願の光学系の光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
本願の変倍光学系の数値実施例として５群構成及び６群構成のものを示したが、本願はこれに限られず、その他の群構成（例えば、７群、８群等）の変倍光学系を構成することもできる。具体的には、本願の変倍光学系の最も物体側や最も像面側にレンズ又はレンズ群を追加した構成でも構わない。また、後続レンズ群を正の屈折力を有するレンズ群と負の屈折力を有するレンズ群、又は負の屈折力を有するレンズ群と負の屈折力を有するレンズ群の２つのレンズ群に分けても良い。なお、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。
また、本願の変倍光学系は、無限遠物点から近距離物点への合焦を行うために、レンズ群の一部、１つのレンズ群全体、或いは複数のレンズ群を合焦レンズ群として光軸方向へ移動させる構成としてもよい。特に、前述のように、第１合焦レンズ群と第２合焦レンズ群を有し、第１合焦レンズ群と第２合焦レンズ群が異なる移動軌跡で光軸上を移動するように構成することが好ましい。また、斯かる合焦レンズ群は、オートフォーカスに適用することも可能であり、オートフォーカス用のモータ、例えば超音波モータ等による駆動にも適している。
また、本願の変倍光学系において、いずれかのレンズ群全体又はその一部を、防振レンズ群として光軸に対して垂直な方向の成分を含むように移動させ、又は光軸を含む面内方向へ回転移動（揺動）させることにより、手ブレ等によって生じる像ブレを補正する構成とすることもできる。特に、中間レンズ群の少なくとも一部を防振レンズ群とすることが好ましい。
また、本願の変倍光学系を構成するレンズのレンズ面は、球面又は平面としてもよく、或いは非球面としてもよい。レンズ面が球面又は平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、レンズ加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防ぐことができるため好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないため好ましい。レンズ面が非球面の場合、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に成型したガラスモールド非球面、又はガラス表面に設けた樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでもよい。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしてもよい。
開口絞りＳは、第１合焦レンズ群の物体側かその近傍に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズ枠でその役割を代用しても良い。
また、本願の変倍光学系を構成するレンズのレンズ面に、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。これにより、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストの高い光学性能を達成することができる。
なお、本願の変倍光学系は、広角端状態における焦点距離が３５ｍｍ換算で６０〜８０ｍｍ程度であり、望遠端状態における焦点距離が３５ｍｍ換算で１５０〜２００ｍｍ程度である。また、本願の変倍光学系は、変倍比が１．５〜４倍程度である。さらに、本願の変倍光学系は、いずれかの焦点距離状態における最大撮影倍率βが−０．５倍以上−１．０倍以下であり、近距離撮影と変倍とを両立することができる。
次に、本願の変倍光学系を備えたカメラを図２１に基づいて説明する。図２１は、本願の変倍光学系を備えたカメラの構成を示す図である。本カメラ１は、撮影レンズ２として上記第１実施例に係る変倍光学系を備えたデジタル一眼レフカメラである。
本カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、クイックリターンミラー３を介して焦点板４に結像される。そして焦点板４に結像されたこの光は、ペンタプリズム５中で複数回反射されて接眼レンズ６へ導かれる。これにより撮影者は、被写体像を接眼レンズ６を介して正立像として観察することができる。
また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、クイックリターンミラー３が光路外へ退避し、不図示の被写体からの光は撮像素子７へ到達する。これにより被写体からの光は、当該撮像素子７によって撮像されて、被写体画像として不図示のメモリに記録される。このようにして、撮影者は本カメラ１による被写体の撮影を行うことができる。
ここで、本カメラ１に撮影レンズ２として搭載した上記第１実施例に係る変倍光学系は、上述のように、変倍による収差変動を抑え、高い光学性能を備えている。したがって、上記第１実施例に係る変倍光学系を撮影レンズ２として搭載した本カメラ１は、変倍による収差変動を抑え、高性能な撮影を実現することができる。なお、上記第２実施例、上記参考例、上記第３実施例、及び上記第５実施例のいずれかに係る変倍光学系を撮影レンズ２として搭載したカメラを構成しても上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。
次に、本願の第１実施形態に係る変倍光学系の製造方法の概略を図２２に基づいて説明する。
図２２に示す本願の第１実施形態に係る変倍光学系の製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する中間レンズ群と、正の屈折力を有する第１合焦レンズ群と、正の屈折力を有する第２合焦レンズ群と、負の屈折力を有する後続レンズ群と、を有する変倍光学系の製造方法であって、以下のステップＳ１１ないしＳ１３を含むものである。
すなわち、ステップＳ１１として、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群が移動し、前記第１レンズ群と前記中間レンズ群の間隔、前記中間レンズ群と前記第１合焦レンズ群の間隔、前記第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群の間隔、及び前記第２合焦レンズ群と前記後続レンズ群の間隔が変化するようにする。ステップＳ１２として、無限遠物体から近距離物体への合焦に際し、前記第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群が異なる移動軌跡で光軸上を移動するようにする。ステップＳ１３として、以下の条件式（１−１）を満足するようにする。
（１−１） ０．３０＜│ｆａ／ｆｂ│＜０．９０
但し、
ｆａ: 前記第１合焦レンズ群の焦点距離
ｆｂ: 前記第２合焦レンズ群の焦点距離
以上の製造方法によれば、変倍による収差変動を抑え、高い光学性能を有する変倍光学系を製造することができる。
最後に、本願の第２実施形態に係る変倍光学系の製造方法の概略を図２３に基づいて説明する。
図２３に示す本願の第２実施形態に係る変倍光学系の製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する中間レンズ群と、正の屈折力を有する第１合焦レンズ群と、正の屈折力を有する第２合焦レンズ群と、負の屈折力を有する後続レンズ群と、を有する変倍光学系の製造方法であって、以下のステップＳ２１ないしＳ２３を含むものである。
すなわち、ステップＳ２１として、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群が移動し、前記第１レンズ群と前記中間レンズ群の間隔、前記中間レンズ群と前記第１合焦レンズ群の間隔、前記第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群の間隔、及び前記第２合焦レンズ群と前記後続レンズ群の間隔が変化するようにする。ステップＳ２２として、無限遠物体から近距離物体への合焦に際し、前記第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群が異なる移動軌跡で光軸上を移動するようにする。ステップＳ２３として、以下の条件式（２−１）、（２−２）を満足するようにする。
（２−１） ０．１５＜│ｆａ│／ｆ１＜０．６５
（２−２） ０．１５＜│ｆｂ│／ｆ１＜２．５０
但し、
ｆａ: 前記第１合焦レンズ群の焦点距離
ｆｂ: 前記第２合焦レンズ群の焦点距離
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
以上の製造方法によれば、変倍による収差変動を抑え、高い光学性能を有する変倍光学系を製造することができる。
Ｇ１ 第１レンズ群
Ｇ２ 第２レンズ群
Ｇ３ 第３レンズ群
Ｇａ 第１合焦レンズ群
Ｇｂ 第２合焦レンズ群
Ｇｍ 中間レンズ群
Ｇｒ 後続レンズ群
Ｉ 像面
Ｓ 開口絞り
１ カメラ
２ 撮影レンズ
３ クイックリターンミラー
４ 焦点板
５ ペンタプリズム
６ 接眼レンズ
７ 撮像素子

Claims (10)

  1. 物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する中間レンズ群と、正の屈折力を有する第１合焦レンズ群と、正の屈折力を有する第２合焦レンズ群と、負の屈折力を有する後続レンズ群との実質的に５個のレンズ群からなり、
    変倍に際し、前記第１レンズ群が移動し、前記第１レンズ群と前記中間レンズ群との間隔、前記中間レンズ群と前記第１合焦レンズ群との間隔、前記第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群との間隔、及び前記第２合焦レンズ群と前記後続レンズ群との間隔が変化し、
    無限遠物体から近距離物体への合焦に際し、前記第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群はそれぞれ異なる移動軌跡で光軸上を移動し、前記第１合焦レンズ群は像側へ移動し、前記第２合焦レンズ群は物体側へ移動し、
    以下の条件式を満足する変倍光学系。
    ０．３０＜ｆａ／ｆｂ＜０．９０
    ０．３５＜ｆａ／（−ｆｒ）＜０．９２
    ただし、
    ｆａ：前記第１合焦レンズ群の焦点距離
    ｆｂ：前記第２合焦レンズ群の焦点距離
    ｆｒ：前記後続レンズ群の焦点距離
  2. 物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する中間レンズ群と、正の屈折力を有する第１合焦レンズ群と、正の屈折力を有する第２合焦レンズ群と、負の屈折力を有する後続レンズ群との実質的に５個のレンズ群からなり、
    変倍に際し、前記第１レンズ群が移動し、前記第１レンズ群と前記中間レンズ群との間隔、前記中間レンズ群と前記第１合焦レンズ群との間隔、前記第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群との間隔、及び前記第２合焦レンズ群と前記後続レンズ群との間隔が変化し、
    無限遠物体から近距離物体への合焦に際し、前記第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群はそれぞれ異なる移動軌跡で光軸上を移動し、前記第１合焦レンズ群は像側へ移動し、前記第２合焦レンズ群は物体側へ移動し、
    以下の条件式を満足する変倍光学系。
    ０．１５＜ｆａ／ｆ１＜０．６５
    １．０２≦ｆｂ／ｆ１＜２．５０
    ただし、
    ｆａ：前記第１合焦レンズ群の焦点距離
    ｆｂ：前記第２合焦レンズ群の焦点距離
    ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
  3. 物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する中間レンズ群と、正の屈折力を有する第１合焦レンズ群と、正の屈折力を有する第２合焦レンズ群と、負の屈折力を有する後続レンズ群との実質的に５個のレンズ群からなり、
    変倍に際し、前記第１レンズ群が移動し、前記第１レンズ群と前記中間レンズ群との間隔、前記中間レンズ群と前記第１合焦レンズ群との間隔、前記第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群との間隔、及び前記第２合焦レンズ群と前記後続レンズ群との間隔が変化し、
    無限遠物体から近距離物体への合焦に際し、前記第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群はそれぞれ異なる移動軌跡で光軸上を移動し、前記第１合焦レンズ群は像側へ移動し、前記第２合焦レンズ群は物体側へ移動し、
    以下の条件式を満足する変倍光学系。
    ０．１５＜ｆａ／ｆ１＜０．６５
    ０．１５＜ｆｂ／ｆ１＜２．５０
    ０．３５＜ｆａ／（−ｆｒ）≦０．６５
    ただし、
    ｆａ：前記第１合焦レンズ群の焦点距離
    ｆｂ：前記第２合焦レンズ群の焦点距離
    ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    ｆｒ：前記後続レンズ群の焦点距離
  4. 以下の条件式を満足する請求項２又は３に記載の変倍光学系。
    ０．３０＜ｆａ／ｆｂ＜０．９０
    ただし、
    ｆａ：前記第１合焦レンズ群の焦点距離
    ｆｂ：前記第２合焦レンズ群の焦点距離
  5. 以下の条件式を満足する請求項２に記載の変倍光学系。
    ０．２０＜ｆａ／（−ｆｒ）＜１．００
    ただし、
    ｆａ：前記第１合焦レンズ群の焦点距離
    ｆｒ：前記後続レンズ群の焦点距離
  6. 以下の条件式を満足する請求項１から５のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    ０．５０＜Ｘａｔ／Ｄ３ａ＜３．００
    ただし、
    Ｘａｔ：望遠端状態において無限遠物体から至近距離物体へ合焦するに際し前記第１合焦レンズ群が移動する距離
    Ｄ３ａ：前記第１合焦レンズ群の最も物体側のレンズ面から前記第１合焦レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の距離
  7. 前記第１合焦レンズ群に含まれるレンズのうち最も物体側に配置されたレンズは、開口絞りより像側に配置されている請求項１から６のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  8. 前記第１合焦レンズ群は、２枚の正レンズと、１枚の負レンズからなる請求項１から７のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  9. いずれかの焦点距離状態における最大撮影倍率が−０．５倍以上−１．０倍以下である請求項１から８のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  10. 請求項１から９のいずれか一項に記載の変倍光学系を備えた光学装置。
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