JP6810800B2 - 分離しているレバーエスケープによって維持されるたわみベアリングを備えた回転式共振器 - Google Patents

分離しているレバーエスケープによって維持されるたわみベアリングを備えた回転式共振器 Download PDF

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Description

本発明は、クオリティーファクターＱを有する共振器機構と、及びムーブメントが備える駆動手段のトルクが与えられるエスケープ機構とがメインプレート上に配置された計時器用調整機構に関する。前記共振器機構は、前記プレートに対して振動するように構成している慣性要素を有し、前記慣性要素には、前記プレートに直接又は間接的に固定される弾性戻し手段が作用し、前記慣性要素は、前記エスケープ機構が備えるエスケープ車セットと連係するように構成している。
本発明は、さらに、駆動手段及び前記のような調整機構を有する計時器用ムーブメントであって、そのエスケープ機構に前記駆動手段のトルクが与えられるものに関する。
本発明は、さらに、前記のようなムーブメント及び／又は前記のような調整機構を有し、腕時計、特に、機械式腕時計に関する。
本発明は、計時器を調整する機構の分野に関し、特に、腕時計のためのものに関する。
ほとんどの機械式腕時計は、スイス式レバーエスケープと連係するバランス／バランスばねタイプの発振器を有する。バランス／バランスばねは、腕時計のタイムベースを形成する。これは、ここで共振器と呼ばれる。エスケープは、２つの主な機能を実行する。すなわち、共振器の往復運動を維持する機能と、その往復運動をカウントする機能である。エスケープは、堅牢性が高く、平衡点から離れた位置においてバランスを妨げず、衝撃に耐え、さらに、（例えば、オーバーバンクの場合に）ムーブメントのジャミングを避ける必要性があり、したがって、計時器用ムーブメントの核心的な部品である。
典型的には、バランス／バランスばねは、３００°の振幅で振動し、リフト角は５０°である。リフト角は、レバーフォークがインパルスピンと相互作用するにしたがってバランスが動く角度である。このインパルスピンは、バランスのローラーピンとも呼ばれている。ほとんどの現状のスイス式レバーエスケープにおいて、リフト角は、バランスの平衡点の両側にて分割され（±２５°）、レバーは±７°の量チルトする。
スイス式レバーエスケープは、分離型エスケープのカテゴリーに属する。なぜなら、リフト角の半値を超えると、共振器はレバーに接触しなくなるからである。この特性は、良好なクロノメーター的特性を得るために必要である。
機械式共振器は、慣性要素、ガイドメンバー及び弾性戻し要素を有する。伝統的に、バランスは、慣性要素を形成し、バランスばねは、弾性戻し要素を形成する。バランスは、滑らかなルビーベアリング内にて回転する回転軸によって回転ガイドされる。関連する摩擦によって、エネルギー損失及びレートの狂いが発生する。このような狂いをなくすことが求められている。また、このような狂いは、重力場における腕時計の向きに依存して発生する。損失は、共振器のクオリティーファクターＱによって特徴づけることができる。また、一般的に、このクオリティーファクターＱを最大化して、可能性のある最良のパワーリザーブを得ることが求められている。ガイドメンバーが損失の重要な因子であることは明らかである。
回転軸と伝統的なバランスばねの代わりに回転式たわみベアリングを使用することは、クオリティーファクターＱを最大化する１つの手法である。フレキシブルな細長材共振器は、良好に設計されていれば、重力場における向きとは独立に、クロノメーター特性が良好であり、高いクオリティーファクターを有する。これは、特に、回転軸の摩擦がないためである。また、たわみベアリングを使用することによって、回転軸が摩耗する問題がなくなる。
しかし、このような回転式たわみベアリングにおいて一般的に用いられるフレキシブルな細長材は、バランスばねよりも堅い。このことによって、高い周波数にて動作することになる。例えば、２０Ｈｚのオーダーであり、１０°〜２０°などの小さい振幅で動作する。このことは、一見したところ、スイス式レバータイプのエスケープと合わないように思われる。
特に、細長材でできた、回転式たわみベアリングを備えた共振器と合う動作振幅は、典型的には、６°〜１５°である。その結果、特定のリフト角の値となる。この値は、最小動作振幅の２倍でなければならない。
特定の注意が欠けていると、小さなリフト角を有するエスケープにおいて、効率が普通でレートの損失が大きすぎるようになってしまうことがある。しかし、高周波数と低振幅の組み合わせによって、大きすぎではなく、したがって、エスケープの効率が自動的に普通ではなくなり、許容できるような、バランスの運動速度を得ることができる。
共振器は、計時器用ムーブメント内に収容できるような許容できる寸法構成を有する必要性がある。現在まで、非常に大きな直径を有していたり、細長材の高さレベルの対がいくつかあるような、回転式たわみベアリングを作ることはできていない。このようなものは、続くたわみベアリングを直列に配置することによって、理論上、慣性要素の揺動振幅を数十°にすることが可能になる：したがって、THE SWATCH GROUP RESEARCH AND DEVELOPMENT Ltd.による欧州特許ＥＰ３０３５１２６などによって知られているように、高々１又は２までの高さレベルの細長材を備えたたわみベアリングを用いるべきである。
短く書くと、回転式たわみベアリングを選択する効果は、バランスの振幅が小さくなることであり、リフト角の半値よりも相当に大きい、すなわち、２５°よりも大きい、バランス振幅を必要とするような伝統的なスイス式レバーエスケープを用いることはできなくなる。したがって、たわみベアリングを備えた共振器を有するレギュレーターには、共振器の同じ慣性要素で動作するように構成している通常のスイス式レバーエスケープの寸法とは異なる寸法を有するような特定のエスケープ機構が必要となる。
本発明は、概して、現状の機械式腕時計のパワーリザーブと精度を向上させることを目的とする。この目的を達成させるために、本発明は、回転式たわみベアリングを有する共振器を、動的損失を許容できる程度に抑え分離段階のクロノメーター的な影響を抑えるように最適化されたレバーエスケープと組み合わせる。
共振器とエスケープ機構の両方の寸法構成についての従来技術における教示がない状況で、分析モデル計算と一連のシミュレーションを行うことによって、許容できる損失及び許容できる効率に適応する共振器とエスケープのためのパラメーターが明らかになった。
このような計算とシミュレーションによって、慣性要素、特に、バランス、の慣性と、パレットレバーの慣性の間の比率が決定的な役割を発揮することが実証された。
このために、本発明は、請求項１に記載の調整機構に関する。
このような回転式たわみベアリングを備えた共振器は、通常の腕時計における２００のクオリティーファクターと比較して、非常に高いクオリティーファクター、例えば、３０００のオーダーのクオリティーファクター、を有する。動的損失（インパルスの終わりにおけるエスケープ車とパレットレバーからの運動エネルギー）は、クオリティーファクターに依存しない。したがって、このような損失は、クオリティーファクターが高くても、バランスに伝達されるエネルギーと比較して、相対的に大きくなりすぎることがある。
機構を適切に動作させるために、慣性要素と一体化されたインパルスピンは、レバーフォークの開口内にて「深さ」と呼ぶ特定の値まで入り込まなければならない。同様に、分離段階の間の安全性を確実にするために、インパルスピンは、分離された後に、分離の直前に接触していたホーンの反対側のフォークのホーンから、安全距離と呼ばれる特定の距離を維持することができなければならない。
したがって、本発明は、レバーの寸法構成、深さと安全距離の値、及びレバーのリフト角や慣性要素の値の間に特定の関係を与えることをさらに探求し、これによって、リフト角の半値を通るトラベルが完了した後にインパルスピンがフォークから適切に離れることを確実にする。
本発明は、さらに、駆動手段と、及び前記のような調整機構とを有する計時器用ムーブメントであって、エスケープ機構には前記駆動手段のトルクが与えられるようなものに関する。
本発明は、さらに、前記のようなムーブメント及び／又は前記のような調整機構を有する腕時計、特に、機械式腕時計に関する。
添付図面を参照しながら下記の詳細な説明を読むことで、本発明の他の特徴及び利点を理解することができるであろう。
特定の例示的な機構に対する２つのグラフが含まれているグラフ図である。両方の横軸は、共振器の慣性要素の慣性とレバーの慣性の間の比率であり、縦軸は、一方の上側のグラフにおいては、正の部分において、レギュレーターの効率を％で示しており、下側のグラフにおいては、負の部分において、損失のレートを秒／日で示している。これらの上側と下側のグラフは、クオリティーファクター、レバーのリフト角及び動作振幅の特定の値を有する同じ１つの所与のエスケープの幾何学的構成のものに対して描かれている。 本発明に係る調整機構を担持しているプレートを備える計時器用ムーブメントの概略的な部分的な斜視図である。この調整機構は、２つのフレキシブルな細長材を備えるたわみベアリングを有する共振器を備える。これらの２つのフレキシブルな細長材は、平行な２つの高さレベルに配置されており、射影上にて交差しており、弾性要素によってプレートに固定されている。この共振器は、文字ωのような形の大型の慣性要素を備え、２つのフレキシブルな細長材が担持しているこの共振器の中央部分は、対称的なレバー（このレバーについての金属製アーバーを利用したプレート上の回転は図示していない）と連係するように構成しているインパルスピンを担持している。このレバーは、次に、伝統的なエスケープ車と連係する。 ムーブメントのプレート上に配置された図２の調整機構の平面図である。 図２の調整機構の詳細平面図である。 図２の調整機構の部分分解斜視図である。 共振器の慣性要素のインパルスピンと、バンキングピンに接触している止め位置にあるレバーフォークとの間の連係領域の詳細の平面図である。 ワトゥシ牛のホーンのような形である図２の機構のレバーの平面図である。 図２の機構のたわみベアリングの平面図である。 図２の機構のたわみベアリングの１つの高さレベルにおける特定の実施形態の平面図である。 図２の調整機構の側面図である。 ショックアブソーバーがそのプレート上で止まっている様子を示している図２の調整機構の詳細の斜視図である。 図１２〜１４は、横軸がエスケープ車セットに与えられるトルクであるグラフである。図１２においては、縦軸において、測定された振幅を°で示している。 縦軸において、損失を秒／日で示している。 縦軸において、レギュレーターの効率を％で示している。 駆動手段及び本発明に係る調整機構を備えたムーブメントを有する腕時計を示しているブロック図である。 図１６〜１９は、インパルスピンや図７のレバーのフォークについての運動系のいくつかの段階を示している平面図である。図６において既に変数を割り当てている。ここでは、エスケープ車セットは、伝統的なエスケープ車によって形成されている。図１６は、エスケープ車が入口パレットにロックしている段階を示している。入口パレットは、共振器の補助的な弧である。 分離する段階を示している。 インパルスの開始時の段階を示している。 エスケープ車が出口パレットにロックする段階及び安全機能を示している。出口パレットは、共振器の補助的な弧である。 図２０〜２４は、リフト角が小さいエスケープ機構における運動系のいくつかの段階の平面図である。このエスケープ機構は、別個の高さレベルにて、バランスに対する直接的インパルスのための直接的インパルス用歯と、レバーのロック面と連係するように構成しているロック用歯と、及び同じレバーのインパルス面と連係するように構成している間接的インパルス用歯とを有するいくつかの同軸の車を備えたエスケープ車によって形成されているエスケープ車セットを有している。このエスケープ機構には、さらに、インパルスピンと連係するように構成している本発明に係る大型化したフォークを形成する２つのホーンがある。このインパルスピンは、本発明にしたがって寸法が決められる。前記バランスには、エスケープ車セットの直接的インパルス用歯と連係するように構成しているインパルス面を担持している半径方向のアームがある。図２０は、出口パレットから分離する段階を示している：エスケープ車のロック用歯が出口パレットのロック面にロックし、インパルスピンがレバーフォークの第１のホーンに止められるまで共振器が反時計回りに補助的な弧を描く運動をし、レバーが時計回りに回転する。 間接的インパルスの段階を示している：リリースされたエスケープ車が反時計回りに回転し、エスケープ車の間接的インパルス用歯がレバーのインパルス面にロックし、レバーは、レバーフォークの第２のホーンがインパルスピンと連係するまで時計回りに回転する。これによって、エスケープ車セットからレバーを介してバランスへとインパルスを間接的に伝達する。 入口パレットにロックする段階を示している：エスケープ車のロック用歯が入口パレットのロック面に止められる。バランスが反時計回りの補助的な弧を描く運動を終了させる。 入口パレットから分離する段階を示している：バランスの回転方向が反転し、バランスは、時計回りに動き、インパルスピンは、レバーフォークの第２のホーンにロックし、入口パレットのロック面とエスケープ車のロック用歯が分離するまでレバーフォークを反時計回りに駆動する。これによって、エスケープ車の回転が可能になる。 間接的インパルスの段階を示している：エスケープ車の間接的インパルス用歯がバランスのインパルス面に止められ、これによって、バランスがエスケープ車セットによって直接駆動されることが可能になる。
本発明は、パワーリザーブと精度を向上させるために、回転式たわみベアリングを有する共振器を最適化されたレバーエスケープと組み合わせて、動的損失を許容範囲内に維持し、分離段階のクロノメーター的影響を抑える。
このような状況で、本発明は、クオリティーファクターＱを有し主軸ＤＰのまわりを回転する共振器機構１００と、及びムーブメント５００内に設けられた駆動手段４００のトルクが与えられるエスケープ機構２００とがメインプレート１上に配置された計時器調整機構３００に関する。
この共振器機構１００は、主軸ＤＰのまわりにプレート１に対して振動するように構成している少なくとも１つの慣性要素２を有する。この慣性要素２には、プレート１に直接又は間接的に固定される弾性戻し手段３が作用する。慣性要素２は、エスケープ車セット４、特に、エスケープ車、と間接的に連係するように構成しており、このエスケープ車セット４は、エスケープ機構２００に備えられ、エスケープ軸ＤＥのまわりを回転する。
本発明によると、この弾性戻し手段３は、少なくとも２つのフレキシブルな細長材５を有しており、このフレキシブルな細長材５に、前記少なくとも１つの慣性要素２、特に、バランスなど、が懸架されており、このフレキシブルな細長材５は、この少なくとも１つの慣性要素２の仮想回転軸を有するたわみベアリングを形成する。この少なくとも１つの慣性要素２は、一体化されたインパルスピン６を担持している。エスケープ機構２００は、副軸ＤＳのまわりを回転するように構成しているレバー７を有し、このレバー７は、インパルスピン６と連係するように構成しているレバーフォーク８を有する。このエスケープ機構２００は、分離型エスケープ機構であり、この分離型エスケープ機構においては、動作サイクル中に、共振器機構１００には、ピン６がレバーフォーク８から離れている少なくとも１つの自由段階がある。
本発明によると、各振動の間に、接触段階では、ピン６は、４０μｍ以上２００μｍ以下のトラベルの深さＰの分、レバーフォーク８に入り込み、分離段階では、ピン６は、１０μｍ以上６０μｍ以下の安全距離Ｓの分、レバーフォーク８から離れた距離を維持する。インパルスピン６とレバーフォーク８は、レバーフォーク８の幅Ｌが（Ｐ＋Ｓ）／sin（α／２＋β／２）よりも大きいような寸法構成を有し、トラベルの深さＰと安全距離Ｓは、主軸ＤＰを中心とする半径方向にて測定される。ここで、αは、レバーフォーク８の最大の角トラベルに対応するレバーのリフト角であり、βは、ピン６がレバーフォーク８に接触している間の共振器のリフト角である。
特に、トラベルの深さＰは、８０μｍ以上１２０μｍ以下である。
また、特に、トラベルの深さＰは、１００μｍ以上である。
また、特に、安全距離Ｓは、２０μｍ以上３０μｍ以下である。
また、特に、安全距離Ｓは、２５μｍ以上である。
特に、レバーのリフト角αは、５°以上３０°以下である。
また、特に、レバーのリフト角αは、２０°以下である。
特に、レバーのリフト角αは、１２°以上１６°以下である。
特に、共振器のリフト角βは、３°以上３０°以下である。
特に、共振器のリフト角βは、８°以上１２°以下である。
また、特に、共振器のリフト角βは、１０°以下である。
特に、レバー７は、双安定の止めデバイスを形成する。
エスケープが特定の幾何学的構成と特定の動作振幅、特に、８°、を有している場合、ダイナミックなマルチボディシミュレーション（すなわち、それぞれに特定の質量と慣性の分布が割り当てられたいくつかの成分のセットが関連するもの）を用いて、慣性要素の慣性とレバーの慣性の間の慣性比に応じてこのエスケープ機構の効率と損失を評価することができる。それらは通常の運動系的シミュレーションでは確立できない。図１に示しているように、シミュレーション条件の下では、３５％を超える良好な効率及び１日当たり８秒未満である低損失をもたらすことが観測された。ここで、慣性要素の慣性、特に、バランスの慣性は、レバーの慣性よりも１００００倍大きい。
このように、システムの分析モデルは、動的損失を制限したいと望む場合、特定の条件が、レバーの慣性、慣性要素の慣性、共振器のクオリティーファクター、及びレバーと慣性要素のリフト角をリンクする：動的損失係数εに対して、一方では、主軸ＤＰに対してのすべての慣性要素２の慣性ＩB、そして、他方では、副軸ＤＳに対してのレバー７の慣性ＩAは、比ＩB／ＩAが２Ｑ・α2／（ε・π・β2）よりも大きいようにされる。ここで、αは、レバーフォーク８の最大の角トラベルに対応するレバーのリフト角である。
特に、動的損失をファクターε＝１０％までに制限したい場合、一方では、この主軸ＤＰに対しての少なくとも１つの慣性要素２の慣性ＩB、他方では、副軸ＤＳに対してのレバー７の慣性ＩAは、比ＩB／ＩAが２Ｑ・α2／（０．１・π・β2）よりも大きいようにされる。ここで、αは、レバーフォーク８の最大の角トラベルに対応するレバーのリフト角である。
特に、ロック位置の両側から得られる全体の角度である、共振器のリフト角βは、慣性要素２がロック位置から一方の運動方向のみにて最も遠くに逸脱するような振幅角度の２倍よりも小さい。
特に、慣性要素２がロック位置から最も遠くに逸脱する振幅角度は、５〜４０°である。
特に、各振動中に、接触段階では、１００μｍよりも大きいトラベルの深さＰの分、ピン６がレバーフォーク８に入り込み、分離段階では、ピン６は、安全距離Ｓが２５μｍよりも大きいようにレバーフォーク８から離れ続ける。
このように、レバー７のフォーク８は伝統的なスイス式レバーフォークと比較して大きくなっている。伝統的なスイス式レバーフォークは、はるかに幅が小さく、ピン６に自由度を少ししか与えず、このピン６は、このような小さな角振幅では、伝統的なスイス式レバーのフォークに入ったり出たりすることができなくなる。このフォークを大型化する概念によって、伝統的なバランスばねにおけるよりも共振器振幅がはるかに小さい場合でも、レバーエスケープを動作させることが可能になる。このことは、特に、現在の場合におけるように振幅が小さいようなたわみベアリングを備えた共振器に有利である。実際に、動作サイクル中の特定の瞬間においてバランスが完全に自由であることは重要である。
インパルスピン６とレバーフォーク８は、好ましくは、レバーフォーク８の幅Ｌが（Ｐ＋Ｓ）／sin（α／２＋β／２）よりも大きいような寸法構成を有する。トラベルの深さＰと安全距離Ｓは、主軸ＤＰを中心とする半径方向にて測定される。
図６に示しているピン６の有効幅Ｌ１は、レバーフォーク８の幅Ｌよりもわずかに小さく、特に、この幅Ｌの９８％以下である。このピン６は、その有効幅Ｌ１の面の裏側にてテーパー状に徐々に細くなっており、ピンは、具体的には、図において示唆されるような断面が三角形である多柱形又は類似する形であることができる。
図を検討することによって、ピン６の配置を補足する作用が明らかになるであろう。このピン６は、伝統的なエスケープ機構におけるよりもバランス２の回転軸からはるかに遠くに位置している：回転角度が小さいことと半径が大きいことが組み合わさって、同等なピン６の曲線状のトラベルを維持することができる。このことは、ピンがその分配／カウント機能を行うことをできるようにするために必要である。このように、直径が大きいバランスを用いることは特に有利である。
特に、バランスの軸に対するピン６の偏心Ｅ２及びレバー７の軸に対するフォーク８のホーンの偏心Ｅ７は、レバー７の軸とバランスの軸の間の中心間距離Ｅの４０〜６０％である。特に、偏心Ｅ２は、中心間距離Ｅの５５〜６０％であり、偏心Ｅ７は、中心間距離Ｅの４０〜４５％である。特に、ピン６とフォーク８が干渉する領域は、中心間距離Ｅの５〜１０％にわたって延在している。
したがって、本発明においては、意図的に、フォークのホーンがさらに離れており、５０°の通常のリフト角を有する既知のタイプのスイス式レバー機構におけるよりもピンの幅が大きいような非常に独特な特徴を有する新規なインパルスピン／フォークのレイアウトを定める。
したがって、通常の比率よりもレバーフォークを相当に大きくすることによって、例えば、１０°のオーダーである、非常に小さなリフト角を有するスイス式レバーエスケープを設計することができる。
図６は、回転角度が非常に小さくても、ピン６が良好なトラベルの深さＰの分、フォーク８に入り込み、十分な安全距離Ｓを確保してフォーク８から出ていることができることを示している。
図１６〜１９は、いくつかの運動系を示しており、この組み合わさった設計によって、適切なトラベルの深さＰ及び安全距離Ｓを得ることができることを示しており、ピン６は、バランスの軸から非常に遠くにあり、レバー７は、特定の形を有しており、特に、フォークが大きくなっている。
同様に、図２０〜２４は、リフト角が小さい別のエスケープ機構２００における運動系を示しており、このエスケープ機構２００は、別個の高さレベルにて：
− バランス上への直接的インパルスのための直接的インパルス用歯４１と、
− レバー７のロック面７１及び７２と連係するように構成しているロック用歯４２と、及び
− 同じレバー７のインパルス面７３と連係するように構成している間接的インパルス用歯４３とを備えるいくつかの同軸の車（特定の実施形態において一体化されたアセンブリーを形成することができる）を備えたエスケープ車によって形成されるエスケープ車セット４を備える。
各パレットに２つの機能、すなわち、ロック面上にエスケープ車を止めてロック段階にするロック機能とインパルス面上にインパルスを与えるインパルス機能、があるようなスイス式レバーと異なり、図２０〜２４の同軸のレバー７は、これらの機能を以下のように別々に取り扱う：
− ロック面７１及び７２はロック機能のみを行い、
− インパルス面７３¨は、インパルス機能のみを行う。
同様に、スイス式レバーエスケープのためのエスケープ車の歯はそれぞれ、ロック機能とインパルス機能の両方を行う。このことは、空間の点から確実に有利である。しかし、スイス式レバーは、たわみベアリングを有する共振器、特に、フレキシブルな細長材を備える共振器、の通常の特徴である、振幅が小さい振動には適していない。共振器振幅が小さく可能性のある最良の効率でエスケープ機構の完全な動作を確実にすることが求められる。このために、エスケープ車セット４は、以下の理由によって、少なくとも２つの高さレベルがあるので、ここではより複雑である：
− ロック機能のためにロック面７１及び７２と連係するロック用歯４２は、特定の本設計（これに限定されない）において、バランスの下、特に、そのインパルス面６１０の下、を通らなければならず、
− 直接的インパルスのためにインパルス面６１０と連係する直接的インパルス用歯４１は、このインパルス面６１０と共面でなければならず、
− 間接的インパルスのためにレバーのインパルス面７３と連係する間接的インパルス用歯４３は、図示している実施形態（これに限定されない）において第３の高さレベルにあるが、これらの間接的インパルス用歯４３を前記の２つの高さレベルのうちの１つの上にて収容することを思い描くことができる。ただし、特に、インパルス面６１０を担持しているバランスアームに関して、いずれの干渉をも回避するように機構を工夫することを前提とする。
レバー７には、さらに、第１のホーン８１と第２のホーン８２の２つのホーンがあり、これらは一緒に、本発明にしたがって寸法構成が決められたインパルスピン６と連係するように構成している本発明に係る大型化フォークを形成する。
バランス２には、エスケープ車セット４の直接的インパルス用歯４１と連係するように構成しているインパルス面６１０を担持している半径方向のアームがある。
図示した変種の直接的インパルス用歯４１と間接的インパルス用歯４３は、ロック用歯４２と比較して非常に小さい、特に、２０〜３５％である、半径方向の長さを有する。図示した例において、間接的インパルス用歯４３の半径方向の長さは、ロック用歯４２の２５％であり、直接的インパルス用歯４１の半径方向の長さは、ロック用歯４２の３１％であり、これは、バランス２の軸ＤＰとレバー７の軸ＤＳの間の中心間距離Ｅの４９％のオーダーである。
しかし、バランスの全体寸法は、スイス式レバーにおけるバランス／バランスばねのバランスと比較して大きい。なぜなら、慣性錘の回転軸からピン６を離すことが有利であるからである。ピン６の外面６０は、ここで、ロック用歯４２の半径方向の長さに対して１２０％の長さの半径が描く上にあり、あるいはバランスの軸とレバーの軸の間の中心間距離Ｅを用いると、そのＥの５９％の半径が描く上にある。
レバーについて、ロック用歯４２の半径方向の長さが同じであると、ロック面７１及び７２の端の半径方向の寸法は、ロック用歯４２の半径方向の長さの６０％、すなわち、Ｅの３０％であり、インパルス面７３の半径方向の寸法は、ロック用歯４２の半径方向の長さの９５％であり、すなわち、Ｅの４７％であり、ホーン８１及び８２と同様である。
エスケープ車４の軸Ｄ４とレバー７の軸ＤＳの間の中心間距離は、ここで、Ｅの５８％であり、バランス２の軸ＤＰとエスケープ車４の軸Ｄ４の間の中心間距離は、Ｅの８９％である。
図２０は、出口パレットからの分離を示している：レバー７の出口パレットのロック面７２にエスケープ車４のロック用歯４２が止まってロックする。第１のエッジ６１によって第１のレバーホーン８１にピン６が止められるまでバランス２が反時計回りＡに補助的な弧を描いて回転する。バランス２はレバー７を押し、レバー７が時計回りＣに回転すると、出口パレットのロック面７２からエスケープ車が離れる。
図２１は、間接的インパルスを示している：エスケープ車４が反時計回りＥにリリースされて回転し、エスケープ車４の間接的インパルス用歯４３がレバー７のインパルス面７３で止まる。
レバー７は、エスケープ車４によって押されて、第２のエッジ６２上のピン６と第２のレバーホーン８２との連係を通して、バランス２に達するまで時計回りＣに回転する。これによって、エスケープ車４からレバー７を介してバランス２へとインパルスを間接的に伝達する。
図２２は、入口パレット上のロックを示している：エスケープ車４のロック用歯４２は、レバー７の入口パレットロック面７１に止められる。バランス２は、その補助的な弧を描く反時計回りＢの運動を継続し、そして、終了する。バランス２は、そのトラベルの間に、第１のレバーホーン８１のそばをこれを妨げずに通ることができる。
図２３は、入口パレットからの分離を示している：バランスの補助的な弧を描く運動が終わった後に、バランス２の回転の方向が反転する。バランス２は、時計回りＢにて離れ、レバー７の第２のホーン８２上にてピン６がロックし、レバー７の入口パレットのロック面７１とエスケープ車４のロック用歯４２とが分離するまで、第２のホーン８２を反時計回りＤに駆動する。このようにして、エスケープ車４の回転が可能になる。
図２４は、間接的インパルスを示している：エスケープ車４の直接的インパルス用歯４１は、バランス２のインパルス面６１０上で止められ、バランス２がエスケープ車４によって直接駆動されることが可能になる。レバー７は、その第２のホーン８２によって駆動され続け、ピン６によって押される。
これらの運動系は、第１のホーン８１と第２のホーン８２の間のレバーフォークが相当に大きくなったこと、そして、トラベル深さＰと安全距離Ｓの調整によってのみ、可能になっている。これらが一緒に、ピン６がレバーフォークを出ることができることを確実にする。
なお、この設計は、レバー７上にガードピンの存在がなくてもいいようにする。このことによって、レバーを１つの高さレベルにて作ることができる。例えば、微細機械加工可能なケイ素などの材料を、ＬＩＧＡ又はＭＥＭＳなどのプロセスによって作ることができる。実際に、バランス２がその補助的な弧を描くときに、第１のホーン８１は、ここで、ピン６にロックする。このことによって、インパクトを受けたときにレバーが回転することを防ぐ。このことは、バランス２上で、ガードピンの存在、ましてや安全ローラーの存在を不要にする。したがって、バランス２も１つの高さレベルにて作ることができる。
共振器の効率を最大化するための上記の特定の関係は、慣性要素の慣性とレバーの慣性を１００００よりも大きい比率でリンクし、その利点は明白である。
したがって、レバーが、非常に小さく、かつ、非常に軽量であり、バランスの寸法が大きく質量が大きいことは、特に有利である。
特に、レバー７は、ケイ素で作られている。このことによって、密度が鋼の密度の３分の１未満であるような小型化された非常に精密な態様が可能になる。レバーがケイ素で作られていることによって、金属製レバーと比較して、その慣性が小さくなる。たわみベアリングを備えた共振器のこの場合において、小さい振幅と高周波数で良好な効率を得るために、バランスと比較してレバーの慣性が小さいことは重要である。
腕時計の用途範囲に許容されるのであれば、バランスは、好ましいことに、金、白金、タングステンなどを含有する重い金属や合金で作られ、同様な組成の慣性ブロックを有することができる。そうでなければ、バランスは、伝統的な形態で、銅ベリリウム合金ＣｕＢｅ2などによって作られ、洋銀などの合金で作られた平衡用慣性ブロック及び／又は調整用慣性ブロックによって安定化される。
特に、このレバー７は、ケイ素の単一の高さレベルにあり、プレート１に対して回転する、金属、又はセラミックスのような同様なものによって作られたアーバー上に配置される。
特に、エスケープ車セット４は、微細機械加工可能な材料、特に、ケイ素や同様な材料、で作られたエスケープ車である。
特に、エスケープ車セット４は、回転軸ＤＥに対する慣性を最小限にするために穴が開けられているエスケープ車である。
特に、レバー７は、副軸ＤＳに対する慣性ＩAを最小限にするために穴が開けられている。
好ましくは、レバー７は、副軸ＤＳに対して対称的であり、これによって、いずれの非平衡をも回避し、線形的なインパクトを受けたとき、特に、並進運動をするときに、望まないトルクを回避する。このように、いずれの側からもアセンブリーを行うオペレーターによって取り扱うことができるこの非常に小さな部品のアセンブリーが非常に簡単になるという付加的な利点がある。
図７は、ピン６と連係するように構成している２つのホーン８１及び８２と、エスケープ車セット４の歯と連係するように構成しているパレット７２及び７３と、及び唯一の役割が完全な平衡化を達成することであるホーン状要素８０及びパレット状要素７０とを示している。
特に、この少なくとも１つの慣性要素２の最大の寸法は、プレート１の最大の寸法の半分よりも大きい。
特に、主軸ＤＰ、副軸ＤＳ、及びエスケープ車セット４の回転軸は、副軸ＤＳを中心として直角を形成するように配置される。したがって、レバーシャフトと２つのアームを備える伝統的なＴ字形のスイス式レバーにと比較して、シャフトは取り除かれており、図７に示しているように、２つのアーム７６のうちの一方になり、これは、ホーン８１及び８２、そして、ホーン８２とほぼ一致している出口パレット７２を担持しており、他方のアーム７５は、入口パレット７３を担持している。
レバーのオフセット面に位置しているガードピンによって通常形成されるオーバーバンクを防ぐための手段について、スイス式レバーとの比較を続ける。この機能は、バランスのジャミングを防ぐために重要である。具体的には、バランスには安全ローラーがなく、したがって、前記のようなガードピンと連係するように構成しているローラーノッチはない。ここで、回転角度が小さいために、ピンはフォークから遠くに離れない。このようにして、円弧の形態であるエッジ６０のピン６と、関連するホーン８１、８２の対応する面８１０、８２０とが組み合わさることによってオーバーバンク防止機能が有利に行われる：このホーンは、ガードピンの通常の役割を果たし、ピンの周部は、安全ローラーの役割を果たす。結果として、バランスも、単一の高さレベルのレバーと連係するところで、単一の高さレベルにあることができる。このことは、バランスの製造を単純化し、そのコストを下げる。
このような単一の高さレベルのレバーの設計は、レバーの製造を非常に単純化する。このような設計は、前記のようにしてオーバーバンクが共振器の低振幅によって防がれ、このこととピンの幅が大きいこと（ピンの幅は大型化したフォークにほぼ等しい）とが組み合わさることのみによって可能となる。
特に、たわみベアリングは、２つのフレキシブルな細長材５を有しており、これらの２つのフレキシブルな細長材５は、主軸ＤＰに垂直な平面上への射影において、主軸ＤＰを定める仮想回転軸にて交差しており、２つの平行な別個の高さレベルに位置している。また、特に、２つのフレキシブルな細長材５どうしは、主軸ＤＰに垂直な平面上への射影において、５９．５〜６９．５°の角度を形成し、それらの長さの１０．７５〜１４．７５％にて交差している。これによって、共振器機構１００には、エスケープ機構２００のエスケープにおける損失エラーの加法的逆元（すなわちエラーを加法によりゼロにする補正量）である意図的な等時性エラーがある。
このように、共振器には、エスケープが発生させる損失を補償する非等時性カーブがある。このことは、分離された共振器が、レバーエスケープが発生させるエラーの加法的逆元である等時性エラーがあるように設計されていることを意味する。このように、この共振器の設計によって、エスケープにおける損失が補償される。
特に、２つのフレキシブルな細長材５は同一であり対称的に配置される。また、特に、フレキシブルな細長材５はそれぞれ、２つの堅固な部品５１、５５や第1の整列手段５２Ａ、５２Ｂと一体化されている一体化されたアセンブリー５０や、プレート１への取り付け点５４の一部、あるいは、好ましいことに、図１０に示しているように、プレート１に取り付けられた中間的な弾性懸架細長材９への取り付け点の一部を形成している。これは、主軸ＤＰの方向へのたわみベアリング及びこの少なくとも１つの慣性要素２の変位を可能にするように構成しており、これによって、前記のような一体化されたアセンブリー５０の平面に垂直な方向Ｚにおける衝撃に対して良好な保護を行うことができることを確実にし、したがって、たわみベアリング細長材の損傷を防ぐ。この中間的な弾性懸架細長材９は、好ましくは、Ｄｕｒｉｍｐｈｙ合金又は類似の材料で作られている。
図面に示している変種（これに限定されない）において、第１の整列手段は、第１のＶ字形部分５２Ａと第１の平坦部分５２Ｂであり、第１の取り付け手段には、少なくとも第１のボア穴５４がある。第１の圧迫細長材５３は、第１の取り付け手段を押す。同様に、一体化されたアセンブリー５０は、自身を慣性要素２に取り付けるために、第２のＶ字形部分５６Ａと第２の平坦部分５６Ｂである第２の整列手段を有しており、第２の取り付け手段には少なくとも第２のボア穴５８がある。第２の圧迫細長材５７は第２の取り付け手段を押す。
細長材５が交差しているたわみベアリング３は、好ましいことに、細長材が交差するように対称的に組み立てられた２つの同一のケイ素製の一体化されたアセンブリー５０によって作られ、一体化された整列手段、及びピンやねじのような補助的手段（図示せず）によって互いに対して正確に整列している。
したがって、特に、少なくとも共振器機構１００は、プレート１に取り付けられた中間的な弾性懸架細長材９に取り付けられており、主軸ＤＰの方向への共振器機構１００の変位を可能にするように構成しており、プレート１は、少なくとも主軸ＤＰの方向の少なくとも１つのショックアブソーバー止め１１、１２と、好ましくは、前記少なくとも１つの慣性要素２、例えば、細長材５を有するたわみベアリング３へと慣性要素を組み付けているときに追加されるフランジ２１又は２２、の少なくとも１つの堅い要素と連係するように構成している少なくとも２つの前記のようなショックアブソーバー止め１１、１２とを有する。
このような弾性懸架細長材９又は同様のデバイスによって、実質的にベアリングの仮想回転軸ＤＰによって定められる方向への共振器１００全体の変位が可能になる。このデバイスの目的は、方向ＤＰの横断方向のインパクトを受けたときに細長材５が壊れることを回避することである。
図１１は、インパクトを受けたときにこの少なくとも１つの慣性要素２のトラベルを３つの方向に制限するショックアブソーバー止めの存在を示している。これは、重力の影響の下で止めに接触しないようにするために慣性要素に対して十分な距離離れて位置している。例えば、フランジ２１又は２２には、ボア穴２１１と面２１２があり、これらはそれぞれ、止め２１又は２２にて、トラニオン１２１及び相補的な面１２２を備えるショックアブソーバー止め構成と連係することができる。
特に、慣性要素２は、レートと非平衡を調整する慣性ブロック２０を有する。
特に、ピン６は、図示しているように、フレキシブルな細長材５、又は特に、一体化されたアセンブリー５０と、一体化されている。
特に、レバー７には、エスケープ車セット４が備える歯に当接するように連係するように構成している支持面があり、この支持面は、レバー７の角トラベルを制限する。これらの支持面は、ソリッドバンキングと同様に、レバーの角トラベルを制限する。また、レバー７８の角トラベルをバンキングピン７００によって伝統的な形態で制限することができる。
特に、たわみベアリング３は、調整機構３００のレートに対する温度の影響を補償するために、酸化ケイ素で作られている。
本発明は、さらに、駆動手段４００及び前記のような調整機構３００を有する計時器用ムーブメント５００に関し、そのエスケープ機構２００には、前記駆動手段４００のトルクが与えられる。
図１２〜１４のグラフは、一連のシミュレーションの結果を示しており、Ｑ＝２０００、ＩB＝２６５５０ｍｇ・ｍｍ2、周波数は２０Ｈｚであり、エスケープ車セットは２０個の歯を有し、特に、レバーのリフト角αは１４°であり、共振器のリフト角βは１０°である。
本発明は、さらに、前記のようなムーブメント５００及び／又は前記のような調整機構３００を有する腕時計１０００、特に、機械式腕時計、に関する。
短く書くと、本発明によって、現状の機械式腕時計のパワーリザーブと精度を向上させることができる。所与のムーブメントの大きさに対して、腕時計の自律性を４倍にすることができ、腕時計の調整力を２倍にすることができる。このことは、本発明によって、ムーブメントの性能を８倍にすることができることを意味している。
当業者は、以下の文献を参照すると有利である。M. Thierry CONUS, EPFL Lausanne （スイス）によるThesis Number 3806 (2007)の論文（題「Conception et optimisation multicritere des echappements libres pour montres-bracelet mecaniques（機械式腕時計のための分離したエスケープの多基準設計と最適化）」129〜132ページの章8.5.1 Bistable stop device and tangential impulseを含む107〜141ページ）
本発明は、さらに、以下を備える双安定の止めデバイスを有するあらゆる分離型エスケープ（これに限定されない）を備える様々な非常に異なるエスケープ機構に関する：
− スイス式レバーエスケープ
− 同軸のエスケープ
− ファソルト（Fasoldt）エスケープ（T. Conusによる論文の１３０ページ）
− グラスホッパーエスケープ（T. Conusによる論文の１３３ページ）
− Bourquin de la Heuteエスケープ（T. Conusによる論文の１１９ページ）
− ダニエル（Daniel）エスケープ（T. Conusによる論文の１２３ページ）
− ブレゲナチュラルエスケープ（T. Conusによる論文の１３３ページ）
− ロビン（Robin）エスケープ
− ロスコフ（Roskopf）ピンパレットエスケープ（T. Conusによる論文の１２１ページ）
− メリー（Melly）エスケープ（T. Conusによる論文の１３０ページ）
− ダニエルズ（Daniels）独立ダブル車エスケープ（T. Conusによる論文の１３２ページ）

Claims (35)

  1. クオリティーファクターＱを有し主軸（ＤＰ）のまわりを回転する共振器機構（１００）と、及びムーブメント（５００）が備える駆動手段（４００）のトルクが与えられるエスケープ機構（２００）とがメインプレート（１）上に配置された計時器調整機構（３００）であって、
    前記共振器機構（１００）は、前記プレート（１）に対して振動するように構成している少なくとも１つの慣性要素（２）を有し、
    前記慣性要素（２）には、前記プレート（１）に直接又は間接的に取り付けられた弾性戻し手段（３）が作用し、
    前記少なくとも１つの慣性要素（２）は、前記エスケープ機構（２００）が備えるエスケープ車セット（４）と間接的に連係するように構成しており、
    前記弾性戻し手段（３）は、前記少なくとも１つの慣性要素（２）が懸架された少なくとも２つのフレキシブルな細長材（５）を有しており、
    前記フレキシブルな細長材（５）は、前記少なくとも１つの慣性要素（２）の仮想回転軸を備えたたわみベアリングを形成しており、
    前記少なくとも１つの慣性要素（２）は、一体化されたインパルスピン（６）を担持しており、
    前記エスケープ機構（２００）は、副軸（ＤＳ）のまわりを回転するように構成しているレバー（７）を有し、このレバー（７）は、前記インパルスピン（６）と連係するように構成しているレバーフォーク（８）を有し、
    前記エスケープ機構（２００）は、分離型エスケープ機構であり、
    前記共振器機構（１００）には、動作サイクルの間に、少なくとも１つの分離段階があり、この分離段階においては、前記インパルスピン（６）が前記レバーフォーク（８）から離れており、
    各振動中に、接触段階において、前記インパルスピン（６）は、その先端から４０μｍ以上２００μｍ以下だけ前記レバーフォーク（８）に入り込み（以下、この入り込み長さを「トラベルの深さ（Ｐ）」と呼ぶ）、分離段階において、前記インパルスピン（６）は、１０μｍ以上６０μｍ以下だけ前記レバーフォーク（８）から離れる（以下、この離間長さを「安全距離（Ｓ）」と呼ぶ）ように維持し、
    前記インパルスピン（６）と前記レバーフォーク（８）は、前記レバーフォーク（８）の幅（Ｌ）が（Ｐ＋Ｓ）／sin（α／２＋β／２）よりも大きく、
    前記トラベルの深さ（Ｐ）と前記安全距離（Ｓ）は、前記主軸（ＤＰ）に対して半径方向に測定され、
    αは、前記レバーフォーク（８）の最大の角トラベルに対応する前記レバーのリフト角であり、
    βは、前記共振器のリフト角であり、このリフト角の範囲内にて前記インパルスピン（６）が前記レバーフォーク（８）に接触し、
    前記少なくとも１つの慣性要素（２）の最大寸法は、前記プレート（１）の最大寸法の半分よりも大きい
    調整機構（３００）。
  2. 前記トラベルの深さ（Ｐ）は、８０μｍ以上１２０μｍ以下である
    請求項１に記載の調整機構（３００）。
  3. 前記トラベルの深さ（Ｐ）は、１００μｍ以上である
    請求項１又は２に記載の調整機構（３００）。
  4. 前記安全距離（Ｓ）は、２０μｍ以上３０μｍ以下である
    請求項１〜３のいずれかに記載の調整機構（３００）。
  5. 前記安全距離（Ｓ）は、２５μｍ以上である
    請求項１〜４のいずれかに記載の調整機構（３００）。
  6. 前記レバーの前記リフト角（α）は、５°以上３０°以下である
    請求項１〜５のいずれかに記載の調整機構（３００）。
  7. 前記レバーの前記リフト角（α）は、２０°以下である
    請求項６に記載の調整機構（３００）。
  8. 前記レバーの前記リフト角（α）は、１２°以上１６°以下である
    請求項７に記載の調整機構（３００）。
  9. 前記共振器の前記リフト角（β）は、３°以上３０°以下である
    請求項１〜８のいずれかに記載の調整機構（３００）。
  10. 前記共振器の前記リフト角（β）は、８°以上１２°以下である
    請求項９に記載の調整機構（３００）。
  11. 前記共振器の前記リフト角（β）は、１０°以下である
    請求項９又は１０に記載の調整機構（３００）。
  12. 前記レバー（７）は、双安定の止めデバイスを形成する
    請求項１〜１１のいずれかに記載の調整機構（３００）。
  13. 前記主軸（ＤＰ）に対しての前記慣性要素（２）のすべての慣性ＩB、及び前記副軸（ＤＳ）に対しての前記レバー（７）の慣性ＩAは、比ＩB／ＩAが２Ｑ・α2／（０．１・π・β2）よりも大きいようにされ、
    ここで、αは、前記レバーフォーク（８）の最大の角トラベルに対応する前記レバーのリフト角である
    請求項１〜１２のいずれかに記載の調整機構（３００）。
  14. 前記共振器の前記リフト角（β）の全体は、前記少なくとも１つの慣性要素（２）がロック位置から一方の運動方向のみに最も遠くに逸脱する振幅角度の２倍よりも小さい
    請求項１〜１３のいずれかに記載の調整機構（３００）。
  15. 前記少なくとも１つの慣性要素（２）がロック位置から最も遠くに逸脱する振幅角度は、５〜４０°である
    請求項１〜１４のいずれかに記載の調整機構（３００）。
  16. 前記レバー（７）は、ケイ素の単層に設けられ、前記プレート（１）のまわりを回転するアーバーに接触するように配置される
    請求項１〜１５のいずれかに記載の調整機構（３００）。
  17. 前記エスケープ車セット（４）は、ケイ素製エスケープ車である
    請求項１〜１６のいずれかに記載の調整機構（３００）。
  18. 前記エスケープ車セット（４）は、穴が開けられているエスケープ車であり、これによって、前記エスケープ車セット（４）の回転軸に対する前記エスケープ車セット（４）の慣性を最小限にする
    請求項１〜１７のいずれかに記載の調整機構（３００）。
  19. 前記レバー（７）は、前記副軸（ＤＳ）に対してその前記慣性（ＩA）を最小限にするように穴が開けられる
    請求項１〜１８のいずれかに記載の調整機構（３００）。
  20. 前記レバー（７）は、前記副軸（ＤＳ）に対して対称的である
    請求項１〜１９のいずれかに記載の調整機構（３００）。
  21. 前記主軸（ＤＰ）、前記副軸（ＤＳ）、及び前記エスケープ車セット（４）の回転軸（ＤＥ）は、前記副軸（ＤＳ）を中心として直角を形成するように配置される
    請求項１〜２０のいずれかに記載の調整機構（３００）。
  22. 前記たわみベアリングは、前記主軸（ＤＰ）に垂直な平面上への射影において前記主軸（ＤＰ）を定める前記仮想回転軸にて交差している２つのフレキシブルな細長材（５）を有し、
    前記２つのフレキシブルな細長材（５）は、２つの平行な別個の高さレベルに配置される
    請求項１〜２１のいずれかに記載の調整機構（３００）。
  23. 前記２つのフレキシブルな細長材（５）は、これらの間に、前記主軸（ＤＰ）に垂直な平面上への射影において、５９．５〜６９．５°の角度を形成し、それらの長さの１０．７５〜１４．７５％の位置にて交差し、
    前記エスケープ機構（２００）による損失エラーを補償する、等時性エラーを前記共振器機構（１００）が有するよう構成した
    請求項２２に記載の調整機構（３００）。
  24. 前記２つのフレキシブルな細長材（５）は、同一であり、対称的に配置される
    請求項２２又は２３に記載の調整機構（３００）。
  25. 前記フレキシブルな細長材（５）はそれぞれ、整列及び前記プレート（１）への又は前記プレート（１）に取り付けられた中間的弾性懸架細長材（９）への取り付けのための手段と一体化されている一体化されたアセンブリー（５０）の一部を形成し、
    前記アセンブリー（５０）は、前記主軸（ＤＰ）の方向の前記たわみベアリング及び前記少なくとも１つの慣性要素（２）の変位を可能にするように構成している
    請求項２２〜２４のいずれかに記載の調整機構（３００）。
  26. 少なくとも前記共振器機構（１００）は、前記プレート（１）に取り付けられた中間的弾性懸架細長材（９）に取り付けられており、前記主軸（ＤＰ）の方向の前記共振器機構（１００）の変位を可能にするように構成しており、
    前記プレート（１）は、前記少なくとも１つの慣性要素（２）の少なくとも１つの堅い要素と連係するように構成している、少なくとも前記主軸（ＤＰ）の方向の少なくとも１つのショックアブソーバー止め（１１、１２）を有する
    請求項１〜２５のいずれかに記載の調整機構（３００）。
  27. 前記少なくとも１つの慣性要素（２）は、レートと非平衡を調整する慣性ブロックを有する
    請求項１〜２６のいずれかに記載の調整機構（３００）。
  28. 前記インパルスピン（６）は、前記フレキシブルな細長材（５）と一体化されている
    請求項１〜２７のいずれかに記載の調整機構（３００）。
  29. 前記レバー（７）には、前記エスケープ車セット（４）が備える歯に当接するように連係するように構成している支持面があり、この支持面は、前記レバー（７）の角トラベルを制限するように構成している
    請求項１〜２８のいずれかに記載の調整機構（３００）。
  30. 前記たわみベアリングは、前記調整機構（３００）のレートに対する温度の影響を補償するように酸化ケイ素で作られている
    請求項１〜２９のいずれかに記載の調整機構（３００）。
  31. 前記エスケープ機構（２００）は、同軸のエスケープ機構である
    請求項１〜３０のいずれかに記載の調整機構（３００）。
  32. 前記エスケープ機構（２００）は、ファソルトエスケープ機構である
    請求項１〜３０のいずれかに記載の調整機構（３００）。
  33. 前記エスケープ機構（２００）は、ヒンジ付けされた止めグラスホッパーエスケープ機構である
    請求項１〜３０のいずれかに記載の調整機構（３００）。
  34. 駆動手段（４００）と、及び請求項１〜３３のいずれかに記載の調整機構（３００）とを有する計時器用ムーブメント（５００）であって、
    前記エスケープ機構（２００）には、前記駆動手段（４００）のトルクが与えられる
    計時器用ムーブメント（５００）。
  35. 請求項３４に記載のムーブメント（５００）、及び／又は
    請求項１〜３３のいずれかに記載の調整機構（３００）
    を有する腕時計（１０００）。
JP2019524176A 2016-11-23 2017-11-22 分離しているレバーエスケープによって維持されるたわみベアリングを備えた回転式共振器 Active JP6810800B2 (ja)

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