JP6738549B1 - Fe−Ni基超耐熱合金のリング圧延材の製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
[相当歪]≧0.139×[相当歪速度(/sec)]−0.30…(1)
[相当歪]≦0.017×[相当歪速度(/sec)]−0.34…(2)
本発明の目的は、高い真円度を有し、且つAGGを抑制し、粒成長を抑制することが可能なFe−Ni基超耐熱合金リング圧延材の製造方法を提供することである。
即ち本発明は、リング圧延を用いた、質量%で、C:0.08%以下、Ni:50.0〜55.0%、Cr:17.0〜21.0%、Mo:2.8〜3.3%、Al:0.20〜0.80%、Ti:0.65〜1.15%、Nb+Ta:4.75〜5.50%、B:0.006%以下、残部がFe及び不可避的な不純物からなる組成を有するFe−Ni基超耐熱合金のリング圧延材の製造方法において、
前記リング圧延工程の仕上げとして、900〜980℃の温度範囲で加熱し、主ロールとマンドレルロールとからなる一対の圧延ロールと一対のアキシャルロールとを有するリング圧延機を用いて、前記リング圧延素材を拡径するとともに前記リング圧延素材の軸方向に押圧加工する仕上げリング圧延工程と、
前記仕上げリング圧延工程で圧延されたリング圧延材を980〜1010℃の温度範囲で加熱する加熱工程と、
拡管コーンと拡管ダイスとから構成されるリングエキスパンダーを用いて、前記加熱工程で加熱されたリング圧延材を拡径しながら真円度を向上させる真円矯正工程と、を備えるFe−Ni基超耐熱合金のリング圧延材の製造方法である。
また、本発明のFe−Ni基超耐熱合金のリング圧延材の製造方法では、前記真円矯正工程において、前記リング圧延材のリング外径の拡径率が0.8%以下であることが好ましい。
また、本発明は、前記仕上げリング圧延工程の前工程として、前記リング圧延素材を980℃を超えて1010℃以下の温度に加熱したリング圧延素材を用いて、主ロールとマンドレルロールとからなる一対の圧延ロールと一対のアキシャルロールとを有するリング圧延機を用いて、前記リング圧延素材を拡径するとともに前記リング圧延素材の軸方向に押圧加工する中間リング圧延工程を更に含むことが好ましい。
リング圧延で歪を十分に蓄積させた状態で加熱処理による静的再結晶でリング圧延材に蓄積された歪を極力ゼロに下げる。この状態から真円矯正(低歪付与)を行えば、AGGを回避することができる。
なお、本発明で規定する合金組成は、JIS−G4901に示されるNCF718合金(Fe−Ni基超耐熱合金)として知られているものであるため、組成に関する説明は割愛する。以後は単に「718合金」と記す。なお、718合金の組成は、本発明で規定した各元素以外にSi0.35%以下、Mn0.35%以下、P0.015%以下、S0.015%以下、Cu0.30%以下の範囲で含有することができる。
先ず、本発明で特徴的な「仕上げリング圧延工程」から説明する。なお、「仕上げリング圧延工程」とは最終のリング圧延工程である。
718合金の組成を有する仕上げリング圧延工程用のリング圧延素材を用意し、そのリング圧延素材を900〜980℃の温度範囲で加熱する。そして、主ロールとマンドレルロールとからなる一対の圧延ロールと一対のアキシャルロールとを有するリング圧延機を用いて、加熱されたリング圧延素材を拡径するとともにリング圧延素材の軸方向に押圧加工する仕上げリング圧延を行う。
718合金のAGGの発生は、微細結晶粒組織を有する718合金に低歪が導入されると、その後の加熱処理中にピンニングを乗り越えて結晶粒が著しく成長する現象として確認されている。前記したとおり、リング圧延材の真円矯正の工程で、AGG発生を回避するためのわずかな歪を導入することは、リング圧延終了時のリング圧延材に歪が分布をもって残存しているため、制御が困難である。しかし、仕上げリング圧延工程でリング圧延材に歪を十分蓄積させた状態とし、その後再加熱すれば、静的な再結晶の発生によりリング圧延材全域で蓄積歪を極力低減させることができる。これにより、例えば、真円矯正工程で限られた低歪付与の制御が可能となり、AGG発生を防ぐことができる。そのため、仕上げリング圧延工程においては、リング圧延素材の加熱温度を900〜980℃の範囲とし、それをリング圧延することにより、リング圧延中の再結晶を抑制し、リング圧延終了時のリング圧延材を未再結晶または部分再結晶組織として、リング圧延材に歪を残存させる。加熱温度が980℃を超えるとリング圧延中の再結晶が促進され、リング圧延材に歪を十分に蓄積させることはできない。一方、加熱温度が900℃未満では再結晶はほぼ完全に抑制されるものの、圧延荷重が著しく高くなり、リング圧延が困難となる。したがって、リング圧延素材の加熱温度は900〜980℃とする。好ましい加熱温度の下限は910℃であり、更に好ましくは920℃である。また、好ましい加熱温度の上限は970℃であり、更に好ましくは960℃である。
中間リング圧延工程の加熱温度を980℃を超えて1010℃以下の範囲とするのは、十分な再結晶組織を得るためである。980℃以下の温度範囲では十分な再結晶を得にくくなり、1010℃を超えると結晶粒が粗大化しやすくなる。この中間のリング圧延工程の好ましい加熱温度の下限は985℃であり、前述した仕上げリング圧延工程よりも10℃以上高めの温度で行うのが好ましい。この中間リング圧延工程の加熱温度で加熱されたリング圧延素材に中間のリング圧延を施し再結晶促進による微細結晶粒組織の造り込みを行い、最終の(仕上げの)リング圧延時の加熱温度を900〜980℃の温度範囲とし、最終のリング圧延を行うこととしても良い。つまり、加熱とリング圧延を複数回行う場合は、最終の(仕上げの)リング圧延を行う際のリング圧延素材の加熱を900〜980℃の温度範囲で行えば良い。
上述したリング圧延工程でリング圧延材に歪を残存させ、続く加熱工程による加熱により再結晶をリング圧延材全域に発生させれば、リング圧延材を真円矯正する工程でAGGを回避する低歪の付与が制御しやすくなる。そのため、真円矯正工程前のリング圧延材の加熱を980〜1010℃の温度範囲で行う。980℃未満では再結晶が促進されず、蓄積歪を十分に低減することができない。一方、1010℃を超えると結晶粒成長のリスクが高く、型打ち鍛造前の荒地の内質としては不適当となるおそれがある。好ましい加熱温度の下限は985℃であり、更に好ましくは990℃である。また、好ましい加熱温度の上限は1005℃であり、更に好ましくは1000℃である。
拡管コーンと拡管ダイスとから構成されるリングエキスパンダーを用いて、上述した加熱工程で加熱されたリング圧延材の内径側に拡管ダイス押し当てながら拡径して楕円を矯正し、真円度を向上させる真円矯正を行う。この真円矯正工程では、AGG発生を回避する低歪の付与でなければならないため、リング外径での拡径率は0.8%以下で行うことが好ましい。より好ましくは0.6%以下、さらに好ましくは0.5%以下である。なお、拡径率は、{(DEXP―DRM)/DRM}×100[%](ここでDEXPは真円矯正後のリング外径、DRMは真円矯正前のリング外径)で求める。この真円矯正工程により、リング圧延材の真円度を3mm以下とすることができる。なお、真円度は(DMAX−DMIN)/2[mm](ここでDMAXは真円矯正後のリング外径の最大値、DMINは真円矯正後のリング外径の最小値)で求めたものである。
なお、真円矯正は複数回に分けて行っても良い。その場合、最終の仕上げ真円矯正のみを前述した加熱工程を適用し、それまでの真円矯正ではリング圧延で残存させた蓄積歪を解放させないように再加熱を行わずに真円矯正するか、低温で再加熱して行うのが良い。低温で再加熱する場合は、時効温度域である600〜760℃を避けた960℃以下とする。好ましくは950℃以下、より好ましくは940℃以下である。
また、高い真円度を有しているため、型打鍛造用の熱間鍛造用素材として好適である。
表1に示すFe−Ni基超耐熱合金(718合金)に相当する化学組成のビレットを980〜1010℃の温度範囲で熱間鍛造を行った後、ピアシングで作製したリング状のリング圧延素材を得た。このリング圧延素材を加熱温度が980℃を超えて1000℃以下の範囲で加熱し、中間のリング圧延を行った。次いで加熱温度が960℃で加熱した後、仕上げのリング圧延を行い、外径が約1300mm、内径が約1100mm、高さが約200mmのリング圧延材を得た。得られたリング圧延材はやや楕円となっていた。真円度はおおよそ3mmを超えていた。
仕上げのリング圧延を終了後、リング圧延材を加熱温度980℃で加熱した。そして、拡管コーンと拡管ダイスとから構成されるリングエキスパンダーを用いて拡径量が5〜10mmの範囲となるように真円矯正を行った。このときの拡径率は0.3%であった。このリング圧延材の真円度は、真円矯正後で1.5mmであった。真円矯正後、1000℃で3時間の型打ち鍛造用の加熱を行い、本発明例(No.1)を作製した。比較のため、仕上げのリング圧延を行うリング圧延素材の加熱温度と真円矯正を行うリング圧延材の加熱温度を変えた比較例(No.11〜14)を作製した。それらの加熱温度を表2に示す。
なお、上記のリング圧延材を製造するときに用いたリング圧延機は、主ロールとマンドレルロールとからなる一対の圧延ロールにより、リング圧延素材の内径及び外径の直径を拡張し、一対のアキシャルロールにより、リング圧延素材の高さ(厚み)方向を押圧する機能を有するものである。
Claims (3)
- リング圧延を用いた、質量%で、C:0.08%以下、Ni:50.0〜55.0%、Cr:17.0〜21.0%、Mo:2.8〜3.3%、Al:0.20〜0.80%、Ti:0.65〜1.15%、Nb+Ta:4.75〜5.50%、B:0.006%以下、残部がFeおよび不可避的な不純物からなる組成を有するFe−Ni基超耐熱合金のリング圧延材の製造方法において、
前記リング圧延工程の仕上げとして、900〜980℃の温度範囲で加熱し、主ロールとマンドレルロールとからなる一対の圧延ロールと一対のアキシャルロールとを有するリング圧延機を用いて、前記リング圧延素材を拡径するとともに前記リング圧延素材の軸方向に押圧加工する仕上げリング圧延工程と、
前記仕上げリング圧延工程で圧延されたリング圧延材を980〜1010℃の温度範囲で加熱する加熱工程と、
拡管コーンと拡管ダイスとから構成されるリングエキスパンダーを用いて、前記加熱工程で加熱されたリング圧延材を拡径しながら真円度を向上させる真円矯正工程と、を備えることを特徴とするFe−Ni基超耐熱合金のリング圧延材の製造方法。 - 前記真円矯正工程において、前記リング圧延材のリング外径の拡径率が0.8%以下である、請求項1に記載のFe−Ni基超耐熱合金のリング圧延材の製造方法。
- 前記仕上げリング圧延工程の前工程として、前記リング圧延素材を980℃を超えて1010℃以下の温度に加熱したリング圧延素材を用いて、主ロールとマンドレルロールとからなる一対の圧延ロールと一対のアキシャルロールとを有するリング圧延機を用いて、前記リング圧延素材を拡径するとともに前記リング圧延素材の軸方向に押圧加工する中間リング圧延工程を更に含む請求項1または2に記載のFe−Ni基超耐熱合金のリング圧延材の製造方法。
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