JP6687028B2 - 共重合体、その製造方法、電線被覆用樹脂材料および電線 - Google Patents

Description

本発明は、共重合体、その製造方法、電線被覆用樹脂材料および電線に関する。

エチレンに由来する構成単位とテトラフルオロエチレンに由来する構成単位とを有する共重合体（以下、ＥＴＦＥ系共重合体とも記す。）は、耐熱性、耐薬品性、耐候性、電機絶縁性、機械的特性等に優れており、航空機、自動車、産業用ロボット等における電線の被覆層の材料として用いられている。

しかし、ＥＴＦＥ系共重合体からなる被覆層を有する電線には、電線を屈曲させた状態で高温下に保持すると、被覆層にクラックが発生しやすいという問題がある。近年、航空機、自動車等の高性能化に伴い、電線の被覆層には、電線を屈曲させた状態で高温下に保持しても被覆層にクラックが入りにくい性質（以下、高温下での耐ストレスクラック性とも記す。）の向上が望まれている。

被覆層の高温下での耐ストレスクラック性を向上できるＥＴＦＥ系共重合体としては、下記のものが提案されている。
塩素原子の含有量が７０ｐｐｍ以下であり、テトラフルオロエチレンに由来する構成単位／エチレンに由来する構成単位の割合（モル比）が４０／６０〜７０／３０であり、他の単量体に由来する構成単位を全構成単位に対して０．３〜８モル％含有し、容量流速が０．０１〜１０００ｍｍ^３／秒であるＥＴＦＥ系共重合体（特許文献１）。

特許第５６６３８３９号公報

しかし、特許文献１のＥＴＦＥ系共重合体であっても、被覆層の高温下での耐ストレスクラック性は不充分である。航空機、自動車等における電線の使用環境が厳しくなるにつれて、電線にはさらに高い信頼性が求められている。そのため、電線の被覆層には、高温下での耐ストレスクラック性のさらなる向上、および高い耐熱温度（ＥＴＦＥ系共重合体の融点が高いこと）が望まれている。

本発明は、高温下での耐ストレスクラック性に優れ、かつ耐熱温度が高い被覆層を形成できるＥＴＦＥ系共重合体および電線被覆用樹脂材料、ならびに高温下での耐ストレスクラック性に優れ、かつ耐熱温度が高い被覆層を有する電線を提供することを目的とする。

本発明者らは、ＥＴＦＥ系共重合体からなる被覆層の高温下での耐ストレスクラック性の向上について鋭意検討した結果、ＥＴＦＥ系共重合体において高結晶性成分の割合を少なくし、低結晶性成分の割合を多くすると、ＥＴＦＥ系共重合体からなる被覆層の高温下での耐ストレスクラック性が向上することを見出した。
ＥＴＦＥ系共重合体において低結晶性成分の割合を多くするために、ＥＴＦＥ系共重合体中の第３の単量体に由来する構成単位の割合を増やすことが考えられる。しかし、ＥＴＦＥ系共重合体中の第３の単量体に由来する構成単位の割合を増やすと、ＥＴＦＥ系共重合体の融点が下がって電線の被覆層の耐熱温度が不充分となる。
そこで、本発明者らは、ＥＴＦＥ系共重合体中の第３の単量体に由来する構成単位の割合を低く抑えつつ、低結晶性成分の割合を多くし、かつ高結晶性成分の割合を少なくすることによって、高温下での耐ストレスクラック性と高い耐熱温度とが両立された本発明を完成するに至った。

本発明は、以下の［１］〜［１５］の態様を有する。
［１］エチレンに由来する構成単位と、テトラフルオロエチレンに由来する構成単位と、第３の単量体に由来する構成単位とからなる共重合体であり、前記共重合体について昇温溶離分別法によって得られた溶出曲線における溶出温度が２０５℃以上の成分の割合（Ｈ：面積％）に対する溶出温度が１９０〜２００℃の成分の割合（Ｌ：面積％）の比（Ｌ／Ｈ）と、前記共重合体の全構成単位に対する前記第３の単量体に由来する構成単位の割合（Ｍ：モル％）とが、下式（Ｉ）の関係を満足する、共重合体。
ｌｏｇ（Ｌ／Ｈ）／Ｍ≧０．９０ ・・・（Ｉ）
［２］前記エチレンに由来する構成単位と前記テトラフルオロエチレンに由来する構成単位との合計に対する、前記テトラフルオロエチレンに由来する構成単位の割合が４０〜７０モル％である、［１］の共重合体。
［３］前記共重合体の全構成単位に対する前記第３の単量体に由来する構成単位の割合が、０．１〜５モル％である、［１］または［２］の共重合体。
［４］前記第３の単量体が、フルオロアルキルエチレンまたはペルフルオロ（アルキルビニルエーテル）である、［１］〜［３］のいずれかの共重合体。
［５］融点が２３０〜２８０℃である、［１］〜［４］のいずれかの共重合体。
［６］ＡＳＴＭ Ｄ３１５９に準拠し、温度２９７℃、荷重４９Ｎの条件下で測定されたメルトフローレートが、１〜５０ｇ／１０分である、［１］〜［５］のいずれかの共重合体。

［７］前記［１］〜［６］のいずれかの共重合体を含む、電線被覆用樹脂材料。
［８］芯線と、前記芯線に被覆された［７］の電線被覆用樹脂材料からなる被覆層とを有する、電線。
［９］前記被覆層の厚さが、０．０１〜５ｍｍである、［８］の電線。
［１０］前記芯線の断面積が、０．０１〜２００ｍｍ^２である、［８］または［９］の電線。

［１１］エチレンに由来する構成単位と、テトラフルオロエチレンに由来する構成単位と、第３の単量体に由来する構成単位とからなる共重合体を製造する方法であって、重合容器内に、エチレン、テトラフルオロエチレンおよび第３の単量体を仕込んで重合を開始した後、前記重合容器内に、エチレン、テトラフルオロエチレンおよび第３の単量体を連続的または断続的に追加供給する際に、追加供給されるエチレンとテトラフルオロエチレンとの合計に対する追加供給される第３の単量体の割合（ｍ２：モル％）を、重合初期に生成する共重合体の全構成単位に対する第３の単量体に由来する構成単位の割合（Ｍ１：モル％）と、ｍ２／Ｍ１が１．１０以上となるように異ならせる、共重合体の製造方法。
［１２］前記重合容器内に、塩素−炭素結合を有する化合物を実質的に存在させない、［１１］の共重合体の製造方法。
［１３］得られた前記共重合体におけるエチレンに由来する構成単位と前記テトラフルオロエチレンに由来する構成単位との合計に対する、前記テトラフルオロエチレンに由来する構成単位の割合が４０〜７０モル％である、［１１］または［１２］の共重合体の製造方法。
［１４］得られた前記共重合体の全構成単位に対する前記第３の単量体に由来する構成単位の割合が、０．１〜５モル％である、［１１］〜［１３］のいずれかの共重合体の製造方法。
［１５］前記第３の単量体が、フルオロアルキルエチレンまたはペルフルオロ（アルキルビニルエーテル）である、［１１］〜［１４］のいずれかの共重合体の製造方法。

本発明の共重合体および電線被覆用樹脂材料は、高温下での耐ストレスクラック性に優れ、かつ耐熱温度が高い被覆層を形成できる。
本発明の共重合体の製造方法によれば、高温下での耐ストレスクラック性に優れ、かつ耐熱温度が高い被覆層を形成できる共重合体を製造できる。
本発明の電線は、高温下での耐ストレスクラック性に優れ、かつ耐熱温度が高い被覆層を有する。

本発明の共重合体について昇温溶離分別法によって得られた溶出曲線およびカラム温度の昇温プロファイルの一例を示す図である。 例１〜５における重合槽に最初に仕込んだ溶液中の第３の単量体の濃度と、重合初期に生成する共重合体中の第３の単量体に由来する構成単位の割合との関係を示すグラフである。

本明細書における以下の用語の意味は以下の通りである。
「昇温溶離分別法」は、充填材が充填されたカラムに試料溶液を注入し、充填材の表面に試料を結晶化させた後、カラムに移動相を流しながらカラムを昇温して移動相に試料を溶出させ、移動相に溶出した試料の濃度を検出して、溶出温度と溶出量との関係を求める方法である。以下、「昇温溶離分別法」を「ＴＲＥＦ」とも記す。
「融点」は、示差走査熱量測定法で測定した融解による吸熱ピークにおける温度である。
「メルトフローレート」は、ＡＳＴＭ Ｄ３１５９に準拠し、温度：２９７℃、荷重：４９Ｎの条件下で測定した、直径：２ｍｍ、長さ：８ｍｍのオリフィスから１０分間に流れ出す重合体の質量である。以下、「メルトフローレート」を「ＭＦＲ」とも記す。
なお、以下、「構成単位」を「単位」と記す。

＜共重合体＞
本発明の共重合体は、エチレンに由来する単位（以下、Ｅ単位とも記す。）と、テトラフルオロエチレン（以下、ＴＦＥとも記す。）に由来する単位（以下、ＴＦＥ単位とも記す。）と、第３の単量体に由来する単位（以下、第３の単位とも記す。）とからなるＥＴＦＥ系共重合体である。

（単位）
Ｅ単位の割合は、Ｅ単位とＴＦＥ単位との合計に対して、６０〜３０モル％が好ましく、５０〜３５モル％がより好ましく、４６〜４３モル％がさらに好ましい。ＴＦＥ単位の割合は、Ｅ単位とＴＦＥ単位との合計に対して、４０〜７０モル％が好ましく、５０〜６５モル％がより好ましく、５４〜５７モル％がさらに好ましい。Ｅ単位およびＴＦＥ単位の割合が前記範囲内であれば、被覆層の耐熱性、耐候性、耐薬品性、薬液透過防止性、耐ストレスクラック性や引張強度等の機械的特性等、および共重体の溶融成形性等がさらに優れる。
Ｅ単位の割合が少ない（ＴＦＥ単位の割合が多い）と、高分子鎖の凝集力を低下させる含フッ素単量体単位の割合が多くなるため、被覆層の機械的特性が低下する場合がある。
Ｅ単位の割合が多い（ＴＦＥ単位の割合が少ない）と、非フッ素単量体であるＥ単位の割合が多くなるため、高温下で共重合体の分解が促進され、また、共重合体の融点が低下する。そのため、被覆層の耐熱性が低下する場合がある。

本発明の共重合体が第３の単位を有することによって、被覆層の機械的特性および共重体の溶融成形性が良好になる。
第３の単量体としては、ＣＨ_２＝ＣＸ（ＣＦ_２）_ｎＹ（ただし、ＸおよびＹはそれぞれ独立に水素原子またはフッ素原子であり、ｎは２〜８の整数である。）で表されるフルオロアルキルエチレン（以下、ＦＡＥとも記す。）、フルオロオレフィン（ただし、ＴＦＥを除く。）、ペルフルオロ（アルキルビニルエーテル）（以下、ＰＡＶＥとも記す。）、重合性炭素−炭素二重結合を２個有するペルフルオロビニルエーテル、脂肪族環構造を有する含フッ素単量体等が挙げられる。第３の単位は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

ＦＡＥとしては、ＣＨ_２＝ＣＦ（ＣＦ_２）_ｎＦ、ＣＨ_２＝ＣＦ（ＣＦ_２）_ｎＨ、ＣＨ_２＝ＣＨ（ＣＦ_２）_ｎＦ、ＣＨ_２＝ＣＨ（ＣＦ_２）_ｎＨ（ただし、ｎは、２〜８の整数である。）等が挙げられる。
フルオロオレフィンとしては、フッ化ビニリデン、フッ化ビニル、トリフルオロエチレン、ヘキサフルオロイソブチレン、ヘキサフルオロプロピレン等が挙げられる。
ＰＡＶＥとしては、ペルフルオロ（メチルビニルエーテル）、ペルフルオロ（エチルビニルエーテル）、ペルフルオロ（プロピルビニルエーテル）、ペルフルオロ（ブチルビニルエーテル）等が挙げられる。
重合性炭素−炭素二重結合を２個有するペルフルオロビニルエーテルとしては、ＣＦ_２＝ＣＦＯＣＦ_２ＣＦ＝ＣＦ_２、ＣＦ_２＝ＣＦＯ（ＣＦ_２）_２ＣＦ＝ＣＦ_２等が挙げられる。
脂肪族環構造を有する含フッ素単量体としては、ペルフルオロ（２，２−ジメチル−１，３−ジオキソール）、２，２，４−トリフルオロ−５−トリフルオロメトキシ−１，３−ジオキソール、ペルフルオロ（２−メチレン−４−メチル−１，３−ジオキソラン）等が挙げられる。

第３の単量体としては、高温下での耐ストレスクラック性に優れる被覆層を得やすい点から、ＦＡＥおよびＰＡＶＥのいずれか一方または両方が好ましく、ＦＡＥがより好ましい。
ＦＡＥとしては、高温下での耐ストレスクラック性に優れる被覆層を得やすい点から、ＣＨ_２＝ＣＨ（ＣＦ_２）_ｎＹで表される化合物が好ましい。ｎは、高温下での耐ストレスクラック性に著しく優れる被覆層を得やすい点から、２〜８の整数であり、４〜６の整数が好ましい。
ＦＡＥは、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

第３の単位の割合は、共重合体の全単位に対して、０．１〜５モル％が好ましく、１．０〜３モル％より好ましく、１．５〜２．５モル％がさらに好ましく、１．８〜２．３モル％が特に好ましい。第３の単位の割合が前記範囲の下限値以上であれば、高温下での耐ストレスクラック性に優れる被覆層を得やすい。第３の単位の割合が前記範囲の上限値以下であれば、被覆層の機械的特性が優れる。また、共重合体の融点の低下が抑えられ、被覆層の耐熱温度を高くできる。

（ＴＲＥＦにおける溶出成分）
本発明の共重合体は、ＴＲＥＦによって得られた溶出曲線における溶出温度が２０５℃以上の成分の割合（Ｈ：面積％）に対する溶出温度が１９０〜２００℃の成分の割合（Ｌ：面積％）の比（Ｌ／Ｈ）と、共重合体中の第３の単位の割合（Ｍ：モル％）とが、下式（Ｉ）の関係を満足する。
ｌｏｇ（Ｌ／Ｈ）／Ｍ≧０．９０ ・・・（Ｉ）
ｌｏｇ（Ｌ／Ｈ）／Ｍは、１．１以上が好ましく、１．２以上がより好ましい。また、ｌｏｇ（Ｌ／Ｈ）／Ｍは１５以下が好ましく、１２以下がより好ましい。

本発明者らの検討によれば、溶出温度が２０５℃以上の成分の割合が少ないほど、被覆層の高温下における耐ストレスクラック性が優れる。たとえば、溶出温度が２０５℃以上の成分の割合が１．０面積％以下であるＥＴＦＥ系共重合体からなる被覆層を有する電線について、高温下で熱処理した後、電線を自己径に巻きつけ、ストレスを加えた状態で再び高温下で熱処理した際、被覆層にクラックが発生しにくくなる。
ｌｏｇ（Ｌ／Ｈ）は、低温溶出成分と高温溶出成分との比、すなわち低結晶性成分と高結晶性成分との比を示している。この比が大きいほど、被覆層のクラックの原因となる高結晶性成分の量が少ないことを示す。

ｌｏｇ（Ｌ／Ｈ）／Ｍは、低結晶性成分と、共重合体の結晶性を低下させる第３の単位との比を示している。この比が大きいほど、第３の単位あたりに増大する低結晶性成分の割合が多くなる、すなわち共重合体の融点を低下させる第３の単位の割合を抑えつつ、共重合体の低結晶性成分の割合を多くでき、その結果、被覆層の高温下における耐ストレスクラック性が改善されることを示している。

第３の単位の割合（Ｍ）を低く抑えることによる利点としては、下記の点が挙げられる。
・第３の単位は、エチレン、ＴＦＥよりも高価である。よって、第３の単位の割合を低く抑えつつ被覆層の高温下における耐ストレスクラック性が改善されるということは、低コストで被覆層の高温下における耐ストレスクラック性が改善されるということになる。
・第３の単位は、共重合体の融点を低下させる。よって、第３の単位の割合を低く抑えつつ被覆層の高温下における耐ストレスクラック性が改善されるということは、共重合体の融点を低下させることなく被覆層の高温下における耐ストレスクラック性が改善されるということになる。

ＴＲＥＦによる溶出曲線は、下記の手順によって得る。
・試料（共重合体）を移動相と同じ溶媒に試料濃度が３ｍｇ／ｍＬとなるように加え、２１０℃で３０分間撹拌して試料溶液を調製する。
・試料溶液の２００μＬを、充填材としてステンレスビーズが充填されたカラムに注入する。
・カラムを１９５℃から１２０℃まで４℃／分の速度で冷却して、試料を充填材の表面に結晶化させる。
・カラムを１２０℃で５分間保持し、熱平衡状態とする。
・カラムに移動相を１．００ｍＬ／分で流しながら、図１に示す昇温プロファイルにてカラムを１２０℃から２０５℃まで３℃／分の速度で昇温し、２０５℃で３０分間保持して、充填材の表面の試料を順次溶出させる。
・カラムから流れ出た移動相を検出器に通し、移動相に溶出した試料の濃度を検出し、図１に示すような溶出時間に対する検出強度の変化を示す溶出曲線を得る。
・溶出曲線における溶出時間を溶出温度に変換して、目的とする溶出曲線を得る。

ＴＲＥＦにおけるカラム温度条件は、標準で降温速度４℃／分、熱平衡温度１２０℃、昇温速度３℃／分であるが、下記の理由から移動相の溶媒の選択によってはカラム温度条件の調整が必要である。すなわち、移動相の溶媒は任意に選択できるが、溶媒の種類によって溶出温度もずれてしまう。ＴＲＥＦに用いる溶媒を任意に選択した際には、標準試料のピークおよび半値幅が所定の温度となるように溶出の際のカラム温度条件を調整し、溶媒に対応させた条件にて実際の試料のＴＲＥＦを行う。具体的には、基準試料として旭硝子社製のＦｌｕｏｎ（登録商標）ＬＭ−ＥＴＦＥ ＬＭ７３０ＡＰを用い、移動相として後述する溶媒から選択したものを用い、上述した手順によってＴＲＥＦによる溶出曲線を得る。基準試料が溶出曲線において１６９℃のピーク温度を有するように、かつ該ピークの半値幅が１３℃となるように、カラム温度条件を調整する。これにより、任意の溶媒を選択した際にも同一のＬ／Ｈを得ることができ、試料の溶出温度が較正される。

移動相としては、下記含フッ素芳香族化合物（Ａ）および下記脂肪族化合物（Ｂ）のいずれか一方または両方を含む溶媒を用いる。
含フッ素芳香族化合物（Ａ）：融点が２３０℃以下であり、フッ素含有量が５〜７５質量％の含フッ素芳香族化合物。
脂肪族化合物（Ｂ）：融点が２３０℃以下であり、１個のカルボニル基を有する炭素数６〜１０の脂肪族化合物。

含フッ素芳香族化合物（Ａ）としては、含フッ素ベンゾニトリル、含フッ素安息香酸およびそのエステル、含フッ素芳香族炭化水素、含フッ素ニトロベンゼン、含フッ素フェニルアルキルアルコール、含フッ素フェノールのエステル、含フッ素芳香族ケトン、含フッ素芳香族エーテル、含フッ素芳香族カーボネート、安息香酸のポリフルオロアルキルエステル、フタル酸のポリフルオロアルキルエステル等が挙げられる。その中でも上記融点、フッ素含量の条件を満たすものとしては、ペンタフルオロベンゾニトリル、２，４，５−トリフルオロベンゾニトリル、２，４，６−トリフルオロベンゾニトリル、２，４−ジフルオロベンゾニトリル、２，５−ジフルオロベンゾニトリル、２，６−ジフルオロベンゾニトリル、３，４−ジフルオロベンゾニトリル、３，５−ビス（トリフルオロメチル）ベンゾニトリル、２−（トリフルオロメチル）ベンゾニトリル、３−（トリフルオロメチル）ベンゾニトリル、４−（トリフルオロメチル）ベンゾニトリル、ペンタフルオロ安息香酸、ペンタフルオロ安息香酸エチル、２，４−ジフルオロ安息香酸メチル、３−（トリフルオロメチル）安息香酸メチル、４−（トリフルオロメチル）安息香酸メチル、３，５−ビス（トリフルオロメチル）安息香酸メチル、ペルフルオロビフェニル、ペルフルオロナフタレン、ペルフルオロフェナントレン、ヘキサフルオロベンゼン、ベンゾトリフルオリド、１，３−ビス（トリフルオロメチル）ベンゼン、ペンタフルオロニトロベンゼン、２，４−ジフルオロニトロベンゼン、ペンタフルオロベンジルアルコール、１−（ペンタフルオロフェニル）エタノール、酢酸ペンタフルオロフェニル、プロパン酸ペンタフルオロフェニル、ブタン酸ペンタフルオロフェニル、ペンタン酸ペンタフルオロフェニル、ペルフルオロベンゾフェノン、２，３，４，５，６−ペンタフルオロベンゾフェノン、２’，３’，４’，５’，６’−ペンタフルオロアセトフェノン、３’，５’−ビス（トリフルオロメチル）アセトフェノン、ペンタフルオロアニソール、３，５−ビス（トリフルオロメチル）アニソール、デカフルオロジフェニルエーテル、４−ブロモ−２，２’，３，３’，４’，５，５’，６，６’−ノナフルオロジフェニルエーテル、ビス（ペンタフルオロフェニル）カーボネート、安息香酸２，２，２−トリフルオロエチル、安息香酸１，１，１，３，３，３−ヘキサフルオロイソプロピル、安息香酸２，２，３，３−テトラフルオロプロピル、安息香酸２，２，３，３，３−ペンタフルオロプロピル、安息香酸３，３，４，４，５，５，６，６，７，７，８，８，８−トリデカフルオロオクチル、フタル酸ビス（２，２，２−トリフルオロエチル）等が挙げられる。
含フッ素芳香族化合物（Ａ）は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

脂肪族化合物（Ｂ）としては、環状ケトン、鎖状エステルが挙げられる。その中でも上記融点、カルボニル基と炭素数の条件を満たすものとしては、２−メチルシクロペンタノン、３−メチルシクロペンタノン、２−エチルシクロペンタノン、３−エチルシクロペンタノン、２，２−ジメチルシクロペンタノン、２，３−ジメチルシクロペンタノン、３，３−ジメチルシクロペンタノン、２，５−ジメチルシクロペンタノン、２，４−ジメチルシクロペンタノン、３，４−ジメチルシクロペンタノン、２−プロピルシクロペンタノン、２−イソプロピルシクロペンタノン、３−プロピルシクロペンタノン、３−イソプロピルシクロペンタノン、２，２，５−トリメチルシクロペンタノン、２−ブチルシクロペンタノン、２−イソブチルシクロペンタノン、２−ｔｅｒｔ−ブチルシクロペンタノン、３−ブチルシクロペンタノン、３−イソブチルシクロペンタノン、３−ｔｅｒｔ−ブチルシクロペンタノン、２，２，５，５−テトラメチルシクロペンタノン、シクロヘキサノン、２−メチルシクロヘキサノン、３−メチルシクロヘキサノン、４−メチルシクロペンタノン、２−エチルシクロヘキサノン、３−エチルシクロヘキサノン、４−エチルシクロヘキサノン、２，２−ジメチルシクロヘキサノン、２，３−ジメチルシクロヘキサノン、２，４−ジメチルシクロヘキサノン、２，５−ジメチルシクロヘキサノン、２，６−ジメチルシクロヘキサノン、２−プロピルシクロヘキサノン、２−イソプロピルシクロヘキサノン、３−プロピルシクロヘキサノン、３−イソプロピルシクロヘキサノン、４−プロピルシクロヘキサノン、４−イソプロピルシクロヘキサノン、２，２，６−トリメチルシクロヘキサノン、２，２，４−トリメチルシクロヘキサノン、２，４，４−トリメチルシクロヘキサノン、３，３，５−トリメチルシクロヘキサノン、２，４，６−トリメチルシクロヘキサノン、２−ブチルシクロヘキサノン、２−イソブチルシクロヘキサノン、２−ｔｅｒｔ−ブチルシクロヘキサノン、３−ブチルシクロヘキサノン、３−イソブチルシクロヘキサノン、３−ｔｅｒｔ−ブチルシクロヘキサノン、４−ブチルシクロヘキサノン、４−イソブチルシクロヘキサノン、４−ｔｅｒｔ−ブチルシクロヘキサノン、２，２−ジエチルシクロヘキサノン、２，４−ジエチルシクロヘキサノン、２，６−ジエチルシクロヘキサノン、３，５−ジエチルシクロヘキサノン、２，２，６，６−テトラメチルシクロヘキサノン、シクロヘプタノン、２−メチルシクロヘプタノン、３−メチルシクロヘプタノン、４−メチルシクロヘプタノン、２−エチルシクロヘプタノン、３−エチルシクロヘプタノン、４−エチルシクロヘプタノン、２，２−ジメチルシクロヘプタノン、２，７−ジメチルシクロヘプタノン、２−プロピルシクロヘプタノン、２−イソプロピルシクロヘプタノン、３−プロピルシクロヘプタノン、３−イソプロピルシクロヘプタノン、４−プロピルシクロヘプタノン、４−イソプロピルシクロヘプタノン、２，２，７−トリメチルシクロヘプタノン、イソホロン、（−）−フェンコン、（＋）−フェンコン、ギ酸イソペンチル、酢酸ブチル、酢酸イソブチル、酢酸ペンチル、酢酸イソペンチル、酢酸ヘキシル、酢酸シクロヘキシル、酢酸オクチル、酢酸２−エチルヘキシル、酪酸エチル、酪酸ブチル、酪酸ペンチル、シクロヘキサンカルボン酸メチル、シクロヘキサンカルボン酸２，２，２−トリフルオロエチル、ペルフルオロペンタン酸エチル等が挙げられる。
脂肪族化合物（Ｂ）は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

移動相における含フッ素芳香族化合物（Ａ）および脂肪族化合物（Ｂ）の合計の含有割合は、５０質量％以上が好ましく、７０質量％以上がより好ましく、１００質量％がさらに好ましい。

（融点）
本発明の共重合体の融点は、２３０〜２８０℃が好ましく、２４５〜２６５℃がより好ましく、２５０〜２６０℃がさらに好ましい。
共重合体の融点が前記範囲の下限値以上であれば、高温下で共重合体が溶融または軟化しにくい。そのため、被覆層において局所的または全体的に厚さが変動しにくく、絶縁性が低下しにくい。たとえば、自動車用電線の耐熱性は、ＩＳＯ ６７２２に規定されている。ＩＳＯ ６７２２におけるＴｈｅｒｍａｌ ｏｖｅｒｌｏａｄ試験では異常な高温を想定し、短期間耐熱性試験温度よりも２５℃高い温度での試験が設定されている。共重合体の融点が２３０℃未満では異常時の高温にさらされた際に被覆層が絶縁性を担保できない可能性がある。
共重合体の融点が前記範囲の上限値以下であれば、溶融成形性が優れる。

（ＭＦＲ）
本発明の共重合体のＭＦＲは、１〜５０ｇ／１０分が好ましく、１０〜４５ｇ／１０分がより好ましく、２０〜４０ｇ／１０分がさらに好ましく、２５〜３５ｇ／１０分が最もこのましい。共重合体のＭＦＲが前記範囲の下限値以上であれば、溶融成形性が優れる。共重合体のＭＦＲが前記範囲の上限値以下であれば、被覆層の機械的特性が優れる。

（共重合体の製造方法）
本発明の共重合体は、公知の重合法によってエチレン、ＴＦＥおよび第３の単量体を重合させることによって製造される。重合法としては、懸濁重合法、溶液重合法、乳化重合法等が挙げられ、懸濁重合法、溶液重合法が好ましく、溶液重合法がより好ましい。

溶液重合法としては、たとえば、重合開始剤、必要に応じて連鎖移動剤の存在下に、重合媒体中にてエチレン、テトラフルオロエチレンおよび第３の単量体を重合させる方法が挙げられる。
重合媒体としては、ペルフルオロカーボン、ハイドロフルオロカーボン、ハイドロフルオロエーテルが好ましい。
重合開始剤としては、アゾ化合物、ペルオキシジカーボネート、ペルオキシエステル、非フッ素系ジアシルペルオキシド、含フッ素ジアシルペルオキシド、含フッ素ジアルキルペルオキシド、無機過酸化物等が挙げられる。
連鎖移動剤としては、連鎖移動定数が大きく、使用量が少なくてすむ点から、アルコール、ハイドロカーボン、ハイドロフルオロカーボン、ケトン、メルカプタン、エステル、エーテルが好ましく、連鎖移動定数がさらに大きく、共重合体の末端基の安定性が高い点から、アルコール、ハイドロカーボン、ハイドロフルオロカーボンがより好ましく、アルコール、ハイドロカーボンがさらに好ましい。アルコールとしては、水に溶解しやすく、製造後に共重合体と分離しやすい点から、メタノール、エタノールが好ましい。ハイドロカーボンとしては、連鎖移動定数がさらに大きく、共重合体の末端基の安定性が高く、沸点が室温よりも充分に高く、かつ１００℃以下である点から、ｎ−ペンタン、シクロヘキサンが好ましい。
重合温度は、０〜１００℃が好ましく、２０〜９０℃がより好ましい。
重合圧力は、０．１〜１０ＭＰａが好ましく、０．５〜３ＭＰａがより好ましい。
重合時間は、１〜３０時間が好ましく、２〜２０時間がより好ましい。

上述した式（Ｉ）の関係を満足する共重合体を製造する方法としては、方法（１）〜（４）が挙げられ、製造工程が少なく、共重合体を製造しやすい点から、方法（１）または（２）が好ましく、方法（１）がより好ましい。
方法（１）：得られる共重合体が式（Ｉ）の関係を満足するように、重合場の各単量体の割合を制御する方法。
方法（２）：得られる共重合体が式（Ｉ）の関係を満足するように、重合場の温度を制御する方法。
方法（３）：式（Ｉ）の関係を満足するように、得られた共重合体から特定の成分を分離する方法。
方法（４）：Ｌ／Ｈが異なる２種類以上の共重合体を混合して、式（Ｉ）の関係を満足する共重合体を得る方法。

方法（１）、（２）によって、式（Ｉ）の関係を満足する共重合体を製造できる理由は、下記のとおりである。
各単量体を重合させて得られる共重合体は、数多くの高分子鎖の集合体である。高分子鎖ごとに、各単量体単位の割合、分子量等が異なるため、ＴＲＥＦによる溶出温度にもばらつき、すなわち分布が生じる。本発明は、このような分布を有する共重合体のうち、式（Ｉ）の関係を満足するものが、耐熱性に優れることを見出したものである。ＴＲＥＦによる溶出温度の分布は、重合場（すなわちラジカル重合であれば、反応活性種であるラジカルの周囲）における各単量体の割合または重合場の温度で決まる。よって、重合場の各単量体の割合または重合場の温度を制御することによって、第３の単位の割合（Ｍ）を低く抑えつつ、低結晶性成分の割合（Ｌ）を多くし、かつ高結晶性成分の割合（Ｈ）を少なくする、すなわち式（Ｉ）の関係を満足する共重合体を製造できる。

以下、方法（１）について具体的に説明する。
方法（１）の具体例としては、重合容器内に、エチレン、ＴＦＥおよび第３の単量体を仕込んで重合を開始した後、重合容器内に、エチレン、ＴＦＥおよび第３の単量体を連続的または断続的に追加供給する際に、追加供給されるエチレンとＴＦＥとの合計に対する追加供給される第３の単量体の割合を、重合初期に生成する共重合体の全単位に対する第３の単位の割合と異ならせる方法が挙げられる。
上記重合初期に生成する共重合体の全単位に対する第３の単位のモル％で表した割合を本発明ではＭ１で表し、上記追加供給されるエチレンとＴＦＥとの合計に対する追加供給される第３の単量体のモル％で表した割合を本発明ではｍ２で表す。

方法（１）においては、Ｍ１に対するｍ２の比（ｍ２／Ｍ１）は、１．１０以上であり、１．１３以上が好ましく、１．１６以上がより好ましい。ｍ２／Ｍ１が前記範囲内であれば、式（Ｉ）の関係を満足する共重合体を容易に製造できる。
ここで、重合初期に生成する共重合体は、重合媒体の１Ｌあたりに含まれる共重合体の質量が１〜２０ｇの範囲にあるときに生成する共重合体である。

方法（１）においてＭ１に対するｍ２の比を制御することによって、式（Ｉ）の関係を満足する共重合体を製造できる理由は、下記のとおりである。
重合媒体中で各単量体を重合させる場合、重合媒体の１Ｌあたりに含まれる共重合体の質量が１〜２０ｇの範囲内にある重合初期においては、スラリーの粘度が低く、ＴＦＥ／エチレン混合ガスの液相への溶解が抑制されることはない。そのため、液相に存在する第３の単量体の割合が高まることがなく、第３の単位の割合（Ｍ１）が設計通りの共重合体が生成する。
ところが、重合媒体中で各単量体を重合させる場合、重合の進行に伴い、重合媒体中に共重合体が生成してくるため、重合媒体と共重合体との混合物であるスラリーの粘度は上昇し、スラリーの粘度上昇に伴って、ＴＦＥ／エチレン混合ガスの液相への溶解が抑制される。そして、重合中盤から終盤にかけては、ＴＦＥ／エチレン混合ガスの液相への溶解が抑制されるとともに、ｍ２／Ｍ１が１．１０以上、すなわち第３の単量体の割合を比較的増やした状態で第３の単量体が追加供給される。そのため、重合中盤から終盤にかけては液相に存在する第３の単量体の割合が高まり、重合初期に比べ第３の単位の割合が多い共重合体（低結晶性成分）が多く生成すると考えられる。このようなメカニズムは、ｍ２／Ｍ１を制御することによるものであり、最終的に得られる共重合体中の第３の単位の割合（Ｍ）を低く抑えるためにｍ２およびＭ１をそれぞれ低く抑えても、ｍ２／Ｍ１を制御すれば同様のメカニズムが発揮されて、低結晶性成分が多く生成する。

このように、Ｍ１に対するｍ２の比（ｍ２／Ｍ１）を制御することによって、第３の単位の割合（Ｍ）を低く抑えつつ、低結晶性成分の割合（Ｌ）を多くし、かつ高結晶性成分の割合（Ｈ）を少なくする、すなわち式（Ｉ）の関係を満足する共重合体を得ることが可能となる。
たとえば、後述する実施例に示すように、重合初期に生成する共重合体中の第３の単位の割合（Ｍ１）が１．５モル％となるような単量体の仕込み割合で各単量体、重合媒体等を仕込んで重合を開始し、重合中に連続的または断続的に追加供給されるエチレンとＴＦＥとの合計に対する第３の単量体の割合（ｍ２）を１．７５モル％とし、最終的に得られる共重合体中の第３の単位の割合（Ｍ）を２．０モル％とすることで、式（Ｉ）の関係を満足する共重合体を製造できる。

本発明の共重合体の製造方法においては、重合容器内（重合場）に、塩素−炭素結合を有する化合物を実質的に存在させないことが好ましい。塩素−炭素結合を有する化合物が存在すると、耐熱老化性、耐サーマルストレスクラック性が低下する。

塩素−炭素結合を有する化合物を実質的に存在させないということは、重合容器内に塩素−炭素結合を有する化合物を添加する等の操作によって重合容器内に積極的に塩素−炭素結合を有する化合物を含ませないということである。すなわち、重合容器内に塩素−炭素結合を有する化合物がまったく存在しない、または重合容器内に不可避的不純物としての塩素−炭素結合を有する化合物金属元素が含まれていてもよいということである。塩素−炭素結合を有する化合物を実質的に存在させないとは、具体的には、重合容器内の溶液中に塩素−炭素結合を有する化合物が３０００ｐｐｍ以下である状態をいう。

塩素−炭素結合を有する化合物としては、メチルクロライド、メチレンクロライド、クロロホルム、ジクロロエタン等のハイドロクロロカーボン類、クロロフルオロメチレン、１，１−ジクロロ−２，２，３，３，３−ペンタフルオロプロパン、１，３−ジクロロ−１，１，２，２，３−ペンタフルオロプロパン（ＡＫ２２５）等のハイドロクロロフルオロカーボン類等が挙げられる。

（作用機序）
以上説明した本発明の共重合体にあっては、式（Ｉ）の関係を満足するため、被覆層のクラックの原因となる高結晶性成分の割合が少ない。また、式（Ｉ）の関係を満足する、すなわち第３の単位の割合あたりの低結晶性成分の割合が多いため、共重合体の融点を低下させる第３の単位の割合を抑えつつ、低結晶性成分の割合を多く（すなわち高結晶性成分の割合を少なく）できる。その結果、高温下での耐ストレスクラック性に優れ、かつ耐熱温度が高い被覆層を形成できる。

＜電線被覆用樹脂材料＞
本発明の電線被覆用樹脂材料は、本発明の共重合体を含む。
電線被覆用樹脂材料における本発明の共重合体の含有割合は、電線被覆用樹脂材料に対して、５０質量％以上が好ましく、８０質量％以上がより好ましく、９５質量％以上がさらに好ましい。

本発明の電線被覆用樹脂材料は、本発明の効果を損なわない範囲において、他の成分を含んでいてもよい。他の成分としては、他の樹脂、添加剤等が挙げられる。
他の樹脂としては、本発明の共重合体以外のＥＴＦＥ系共重合体、ＥＴＦＥ系共重合体以外の溶融成形可能なフッ素樹脂等が挙げられる。
添加剤としては、熱安定剤、顔料、紫外線吸収剤、充填剤、架橋剤、架橋助剤、有機過酸化物等が挙げられる。

本発明の電線被覆用樹脂材料は、熱安定剤を含むことが好ましい。
熱安定剤としては、酸化第一銅、酸化第二銅、ヨウ化第一銅、ヨウ化第二銅が好ましい。熱安定剤としては、湿度の高い空気中でも安定性に優れる点から、酸化第二銅がより好ましい。
熱安定剤の含有量は、本発明の共重合体の１００質量部に対して、０．０００１５〜０．０２質量部が好ましく、０．０００２〜０．００５質量部がより好ましく、０．０００３〜０．００２質量部が特に好ましい。熱安定剤の含有量が前記範囲内であれば、電線被覆用樹脂材料からなる被覆層は、より高温での耐ストレスクラック性に優れ、着色が抑制される。

（作用機序）
以上説明した本発明の電線被覆用樹脂材料にあっては、本発明の共重合体を含むため、高温下での耐ストレスクラック性に優れ、かつ耐熱温度が高い被覆層を形成できる。

＜電線＞
本発明の電線は、芯線と、芯線に被覆された本発明の電線被覆用樹脂材料からなる被覆層とを有する。

（芯線）
芯線の材料としては、銅、銅合金、アルミニウム、アルミニウム合金等が挙げられ、銅が好ましい。芯線には、錫、銀等のメッキが施されていてもよい。
芯線の断面積は、０．０１〜２００ｍｍ^２が好ましく、０．０５〜１００ｍｍ^２がより好ましく、０．１〜５０ｍｍ^２がさらに好ましい。芯線の断面積が前記範囲の下限値以上であれば、充分な容量の信号もしくは電力を伝送できるので好ましい。芯線の断面積が前記範囲の上限値以下であれば、可とう性に優れるので好ましい。

（被覆層）
被覆層の厚さは、０．０１〜５ｍｍが好ましく、０．０５〜１ｍｍがより好ましく、０．１〜０．５ｍｍがさらに好ましい。被覆層の厚さが前記範囲の下限値以上であれば、電気絶縁性が充分となる。被覆層の厚さが前記範囲の上限値以下であれば、電線被覆用樹脂材料の使用量が抑えられ、電線のコストが抑えられる。また、電線が重くならず、軽量化が望まれる航空機用電線、自動車用電線として好適となる。

（電線の製造方法）
本発明の電線は、たとえば、電線被覆用樹脂材料を溶融し、ダイスの吐出口から芯線のまわりに押し出して、芯線のまわりに被覆層を形成することによって製造できる。
電線の製造に用いる装置としては、電線ダイスクロスヘッドが設けられた押出機等が挙げられる。

（作用機序）
以上説明した本発明の電線にあっては、被覆層が本発明の電線被覆用樹脂材料からなるため、被覆層が高温下での耐ストレスクラック性に優れ、かつ耐熱温度が高い。このような電線は、高温にさらされる航空機、自動車等に用いた場合であっても、クラックによる絶縁破壊が起こりにくい。
また、本発明の電線被覆用樹脂材料に含まれる本発明の共重合体が耐熱性および溶融成形性に優れるため、芯線の断面積が小さく、被覆層の厚さが薄い電線であっても高速で製造でき、低コストで耐熱性に優れた電線を製造できる。

以下に実施例を用いて本発明をさらに詳しく説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。
例１〜３は実施例であり、例４〜５は比較例である。

（ＭＦＲ）
メルトインデクサー（テクノセブン社製）を用い、ＡＳＴＭ Ｄ３１５９に準拠し、温度：２９７℃、荷重：４９Ｎの条件下で直径：２ｍｍ、長さ：８ｍｍのオリフィスから１０分間に流出する共重合体の質量（ｇ）を測定し、ＭＦＲ（ｇ／１０分）とした。

（融点）
走査型示差熱分析器（ＳＩＩ社製、ＤＳＣ７２００）を用い、空気雰囲気下にて、共重合体の５ｍｇを３００℃まで１０℃／分で加熱して５分間保持した後、１５０℃まで１０℃／分で冷却して５分間保持し、再び３００℃まで１０℃／分で加熱した際の融解による吸熱ピークにおける温度を融点（℃）とした。

（塩素含有量）
共重合体を酸素フラスコ法で燃焼処理し、発生した分解ガスを吸収液に吸収させ、イオンクロマトグラフ法によって塩化物イオンを定量し、塩素含有量（質量ｐｐｍ）とした。

（各単位の割合）
全フッ素量測定の結果および溶融Ｆ−ＮＭＲ測定の結果から算出した。

（ＴＲＥＦ）
移動相は、上述した含フッ素芳香族化合物（Ａ）および脂肪族化合物（Ｂ）からイソホロンを選択した。
試料溶出温度較正は、以下のように実施した。
基準試料として旭硝子社製のＦｌｕｏｎ（登録商標）ＬＭ−ＥＴＦＥ ＬＭ７３０ＡＰを用い、移動相として前記選択した溶媒を用い、後述する手順によってＴＲＥＦによる溶出曲線を得た。基準試料が溶出曲線において１６９℃のピーク温度を有するように、かつ該ピークの半値幅が１３℃となるように、熱平衡温度およびカラム昇降温速度を調整し、試料溶出温度を較正した。

共重合体についてのＴＲＥＦによる溶出曲線は、下記の手順によって得た。
・試料（共重合体）を移動相と同じ溶媒に試料濃度が３ｍｇ／ｍＬとなるように加え、オートサンプラーを用いて２１０℃で３０分間撹拌して試料溶液を調製した。
・試料溶液の２００μＬを、充填材としてステンレスビーズが充填されたカラムに注入した。
・カラムを１９５℃から１２０℃まで４℃／分の速度で冷却して、試料を充填材の表面に結晶化させた。
・カラムを１２０℃で５分間保持し、熱平衡状態とした。
・カラムに移動相を１．００ｍＬ／分で流しながら、カラムを１２０℃から２０５℃まで３℃／分の速度で昇温して、充填材の表面の試料を順次溶出させた。
・カラムから流れ出た移動相を粘度検出器に通し、移動相に溶出した試料の濃度を検出した。

（耐ストレスクラック性）
共重合体１００質量部に対して熱安定剤として酸化第二銅を０．０００６質量部添加し、押出機を用いてペレット状の電線被覆用樹脂材料を得た後、直径：１．８ｍｍの銅の芯線のまわりに、溶融押出成形法にて電線被覆用樹脂材料を押し出して厚さ：０．５ｍｍの被覆層を形成して電線を得た。
得られた電線を、２００℃のオーブンに入れ、９６時間熱処理した後、室温まで冷却した。熱処理した電線を切断して５本に分け、その電線自身に８回転以上巻きつけた状態で固定し、２００℃のオーブンに入れ、１時間熱処理し、被覆層のクラックの有無を確認した。

（例１）
内容積：４３０Ｌのジャケット付きステンレス製重合槽を真空引きした。重合槽に、ＣＨ_２＝ＣＨ（ＣＦ_２）_４Ｆ（以下、ＰＦＢＥとも記す。）の０．５８質量％、メタノールの０．６質量％を含むＣＦ_３（ＣＦ_２）_５Ｈ溶液の２５５Ｌを仕込み、重合槽内を撹拌しながら６６℃に加熱した。重合槽に、ＴＦＥ／エチレン＝８４／１６（モル比）の混合ガスを内圧が１．５ＭＰａ（ゲージ圧）になるまで仕込み、これにｔｅｒｔ−ブチルペルオキシピバレートの１質量％を含むＣＦ_３（ＣＦ_２）_５Ｈ溶液の３．６ｋｇを加えて重合を開始した。重合中、内圧が１．５ＭＰａＧを保持するようにＴＦＥ／エチレン＝５４／４６（モル比）の混合ガスを連続的に追加供給すると同時に、ＰＦＢＥを連続的に追加供給した。追加供給されるエチレンとＴＦＥとの合計に対する追加供給されるＰＦＢＥの割合（ｍ２）は１．７５モル％とした。ＴＦＥ／Ｅ＝５４／４６（モル比）の混合ガスを３ｋｇ仕込んだ段階（重合初期）の共重合体の全単位に対するＰＦＢＥ単位の割合（Ｍ１）は１．５モル％であった。ＴＦＥ／エチレン＝５４／４６（モル比）の混合ガスを３４ｋｇ仕込んだ時点でガスの供給を停止し、重合槽を冷却し、未反応の混合ガスをパージして共重合体のスラリーを得た。得られたスラリーを８５０Ｌの造粒槽に移送し、３４０Ｌの水を加え、加熱しながら溶媒を除去し、共重合体（１）を得た。結果を表１に示す。

（例２）
重合槽に仕込む溶液中のＰＦＢＥの濃度を０．５８質量％から０．５６質量％に変更し、重合開始剤溶液の量を３．６ｋｇから３．２ｋｇに変更し、追加供給されるエチレンとＴＦＥとの合計に対する追加供給されるＰＦＢＥの割合（ｍ２）を１．７５モル％から１．７モル％に変更した以外は、例１と同様にして共重合体（２）を得た。結果を表１に示す。

（例３）
重合槽に仕込む溶液中のＰＦＢＥの濃度を０．５８質量％から０．３３質量％に変更し、重合槽に仕込む溶液中のメタノールの濃度を０．６質量％から０．６５質量％に変更し、重合開始剤溶液の量を３．６ｋｇから２．７ｋｇに変更し、追加供給されるエチレンとＴＦＥとの合計に対する追加供給されるＰＦＢＥの割合（ｍ２）を１．７５モル％から１．４５モル％に変更した以外は、例１と同様にして共重合体（３）を得た。ＴＦＥ／エチレン＝５４／４６（モル比）の混合ガスを３ｋｇ仕込んだ段階（重合初期）の共重合体の全単位に対するＰＦＢＥ単位の割合（Ｍ１）は１．０モル％であった。結果を表１に示す。

（例４）
重合槽に仕込む溶液中のＰＦＢＥの濃度を０．５８質量％から０．７５質量％に変更し、重合槽に仕込む溶液中のメタノールの濃度を０．６質量％から０．７質量％に変更し、重合開始剤溶液の量を３．６ｋｇから１．８ｋｇに変更し、追加供給されるエチレンとＴＦＥとの合計に対する追加供給されるＰＦＢＥの割合（ｍ２）を１．７５モル％から２．０モル％に変更した以外は、例１と同様にして共重合体（４）を得た。ＴＦＥ／エチレン＝５４／４６（モル比）の混合ガスを３ｋｇ仕込んだ段階（重合初期）の共重合体の全単位に対するＰＦＢＥ単位の割合（Ｍ１）は２．０モル％であった。結果を表１に示す。

（例５）
重合槽に仕込む溶液中のＰＦＢＥの濃度を０．５８質量％から０．５０質量％に変更し、重合槽に仕込む溶液中のメタノールの濃度を０．６質量％から０．８５質量％に変更し、重合開始剤溶液の量を３．６ｋｇから１．３ｋｇに変更し、追加供給されるエチレンとＴＦＥとの合計に対する追加供給されるＰＦＢＥの割合（ｍ２）を１．７５モル％から１．４モル％に変更した以外は、例１と同様にして共重合体（５）を得た。ＴＦＥ／エチレン＝５４／４６（モル比）の混合ガスを３ｋｇ仕込んだ段階（重合初期）の共重合体の全単位に対するＰＦＢＥ単位の割合（Ｍ１）は１．４モル％であった。結果を表１に示す。

例１〜３においては、追加供給されるエチレンとＴＦＥとの合計に対する追加供給されるＰＦＢＥの割合（ｍ２）を、重合初期に生成する共重合体の全単位に対するＰＦＢＥ単位の割合（Ｍ１）と異ならせているため、ｌｏｇ（Ｌ／Ｈ）／Ｍが０．９０以上である共重合体が得られた。
一方、例４〜５においては、ｍ２をＭ１と同程度にしているため、ｌｏｇ（Ｌ／Ｈ）／Ｍが０．９０未満である共重合体が得られた。

図２は、例１〜５における重合槽に最初に仕込んだ溶液中の第３の単量体（ＰＦＢＥ）の濃度と、重合初期に生成する共重合体中の第３の単量体（ＰＦＢＥ）単位の割合（Ｍ１）との関係を示すグラフである。グラフに示すように、ＴＦＥ／エチレン＝５４／４６（モル比）の混合ガスを３ｋｇ仕込んだ段階（重合初期）のＭ１は、重合槽に最初に仕込んだ溶液中のＰＦＢＥの濃度に依存している。
引き続き、例１〜３においては、各単量体を連続的に追加供給する際にｍ２とＭ１とを異ならせているため、重合中盤から終盤にかけては液相に存在する第３の単量体の割合が高まり、重合初期に比べ第３の単位の割合の多い共重合体（低結晶性成分）が多く生成すると考えられる。一方、例４〜５においては、各単量体を連続的に追加供給する際にｍ２とＭ１とをほぼ同じにしているため、重合中盤から終盤にかけては液相に存在する第３の単量体の割合がさほど高まることなく、第３の単位の割合が重合初期と同程度の共重合体が生成していると考えられる。

例１〜２は耐ストレスクラック性試験において、クラックが発生せず、例３は５本のサンプルのうち２本にクラックが発生したものの、残り３本にはクラックが発生しなかった。一方、例４〜５は全てのサンプルにクラックが発生した。この差は、共重合体の製造において各単量体を連続的に追加供給する際にｍ２とＭ１とを異ならせているか、ほぼ同じにしているかによって生じる差である。

本発明の共重合体は、航空機用電線、自動車用電線、鉄道用電線、半導体製造装置用電線、加熱炉用電線、ポンプ用電線、化学装置用電線、ヒーター用電線等における被覆層として有用である。
なお、２０１５年７月２８日に出願された日本特許出願２０１５−１４８４８７号の明細書、特許請求の範囲、要約書および図面の全内容をここに引用し、本発明の明細書の開示として、取り入れるものである。

Claims (15)

1. エチレンに由来する構成単位と、テトラフルオロエチレンに由来する構成単位と、第３の単量体に由来する構成単位とからなる共重合体であり、
   融点が２４５〜２６５℃であり、
   前記共重合体について昇温溶離分別法によって得られた溶出曲線における溶出温度が２０５℃以上の成分の割合（Ｈ：面積％）に対する溶出温度が１９０〜２００℃の成分の割合（Ｌ：面積％）の比（Ｌ／Ｈ）と、前記共重合体の全構成単位に対する前記第３の単量体に由来する構成単位の割合（Ｍ：モル％）とが、下式（Ｉ）の関係を満足する、共重合体。
   ｌｏｇ（Ｌ／Ｈ）／Ｍ≧０．９０ ・・・（Ｉ）
2. 前記エチレンに由来する構成単位と前記テトラフルオロエチレンに由来する構成単位との合計に対する、前記テトラフルオロエチレンに由来する構成単位の割合が４０〜７０モル％である、請求項１に記載の共重合体。
3. 前記共重合体の全構成単位に対する前記第３の単量体に由来する構成単位の割合が、０．１〜５モル％である、請求項１または２に記載の共重合体。
4. 前記第３の単量体が、フルオロアルキルエチレンまたはペルフルオロ（アルキルビニルエーテル）である、請求項１〜３のいずれか一項に記載の共重合体。
5. 融点が２５０〜２６０℃である、請求項１〜４のいずれか一項に記載の共重合体。
6. ＡＳＴＭ Ｄ３１５９に準拠し、温度２９７℃、荷重４９Ｎの条件下で測定されたメルトフローレートが、１〜５０ｇ／１０分である、請求項１〜５のいずれか一項に記載の共重合体。
7. 請求項１〜６のいずれか一項に記載の共重合体を含む、電線被覆用樹脂材料。
8. 芯線と、
   前記芯線に被覆された請求項７に記載の電線被覆用樹脂材料からなる被覆層と
   を有する、電線。
9. 前記被覆層の厚さが、０．０１〜５ｍｍである、請求項８に記載の電線。
10. 前記芯線の断面積が、０．０１〜２００ｍｍ^２である、請求項８または９に記載の電線。
11. エチレンに由来する構成単位と、テトラフルオロエチレンに由来する構成単位と、第３の単量体に由来する構成単位とからなる共重合体を製造する方法であって、
    前記共重合体の融点が２４５〜２６５℃であり、
    重合圧力が１．５ＭＰａであり、
    重合媒体が、ペルフルオロカーボン、ハイドロフルオロカーボン及びハイドロフルオロエーテルのいずれかであり、
    重合容器内に、エチレン、テトラフルオロエチレンおよび第３の単量体を仕込んで重合を開始した後、前記重合容器内に、エチレン、テトラフルオロエチレンおよび第３の単量体を連続的または断続的に追加供給する際に、追加供給されるエチレンとテトラフルオロエチレンとの合計に対する追加供給される第３の単量体の割合（ｍ２：モル％）を、重合初期に生成する共重合体の全構成単位に対する第３の単量体に由来する構成単位の割合（Ｍ１：モル％）と、ｍ２／Ｍ１が１．１０以上となるように異ならせる、共重合体の製造方法。
12. 前記重合容器内に、塩素−炭素結合を有する化合物を実質的に存在させない、請求項１１に記載の共重合体の製造方法。
13. 得られた前記共重合体におけるエチレンに由来する構成単位と前記テトラフルオロエチレンに由来する構成単位との合計に対する、前記テトラフルオロエチレンに由来する構成単位の割合が４０〜７０モル％である、請求項１１または１２に記載の共重合体の製造方法。
14. 得られた前記共重合体の全構成単位に対する前記第３の単量体に由来する構成単位の割合が、０．１〜５モル％である、請求項１１〜１３のいずれか一項に記載の共重合体の製造方法。
15. 前記第３の単量体が、フルオロアルキルエチレンまたはペルフルオロ（アルキルビニルエーテル）である、請求項１１〜１４のいずれか一項に記載の共重合体の製造方法。

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