JP6644194B1 - 室外機及び空気調和装置 - Google Patents
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Abstract
Description
<空気調和装置の暖房運転時の動作>
図1は、本発明の実施の形態1に係る空気調和装置100の暖房運転時の冷媒回路構成を示す説明図である。図1に示す空気調和装置100は、室外熱交換器10と、室内熱交換器30と、圧縮機33と、アキュムレータ32と、絞り装置31と、四方弁34と、を備える。これらの機器は、冷媒配管35によって繋がれて内部に冷媒が流れる冷媒回路を構成している。
図2は、本発明の実施の形態1に係る空気調和装置100の冷房運転時の冷媒回路構成を示す説明図である。図2に示すように、まず、低温低圧のガス冷媒が圧縮機33によって吸引され、高温高圧のガス冷媒となる。高温高圧のガス冷媒は、圧縮機33から吐出され、四方弁34を通過した後、室外熱交換器10に流入する。
図3は、本発明の実施の形態1に係る室外熱交換器10の構成を示す説明図である。図3に示す室外熱交換器10では、室外熱交換器10が蒸発器として動作する場合を例として説明する。以下では、室外熱交換器10が蒸発器として動作する場合を説明する。なお、室外熱交換器10は、凝縮器として動作していても良い。また、室外熱交換器10が凝縮器として動作する場合には、冷媒の流通方向が逆になる。
図4は、本発明の実施の形態1に係る室外熱交換器10の構成を示す上面図である。図4に示すように、室外熱交換器10は、L字状に屈曲した熱交換器コア14を有する。熱交換器コア14の露出面が少ない内側には、室外送風機36が配置されている。
図5は、比較例の冷媒流量が少ない条件下での液ヘッダ分配器12及び複数の伝熱管11の冷媒流量を示す説明図である。図5に示すように、液ヘッダ分配器12内での圧力損失は、主に摩擦抵抗と重力による流動抵抗とから生じる。また、複数の伝熱管11内での圧力損失は、主に摩擦抵抗から生じる。そのため、液ヘッダ分配器12の下部に接続された伝熱管11の経路を流れる冷媒は、液ヘッダ分配器12の上部に接続された伝熱管11の経路を流れる冷媒と比べて、重力による流動抵抗が小さい。この流動抵抗が小さい分だけ、液ヘッダ分配器12の下部に接続された伝熱管11の経路を流れる冷媒流量が大きくなる傾向がある。
これに対して、実施の形態1では、図3に示すように、液ヘッダ分配器12と複数の伝熱管11との関係において、液ヘッダ分配器12の長さをLh[m]、複数の伝熱管11のうち最も短い伝熱管11の長さをLb[m]、最も短い伝熱管11の長さLbと液ヘッダ分配器12の長さLhの比をζ=Lb/Lhと定義する。この場合に、9≦ζの関係が成立する。
図6は、本発明の実施の形態1に係る比ζと熱交換性能との関係を示す性能評価図である。図7は、本発明の実施の形態1に係る比ζ及び比較例の比ζの範囲外と熱交換性能との関係を示す性能評価図である。図8は、本発明の実施の形態1に係る室外機101の構成を示す説明図である。
図9は、本発明の実施の形態1に係る室外機101の内部構成を示す説明図である。図10は、本発明の実施の形態1に係る図8の室外機101での風速と複数の伝熱管11の高さ位置との関係を示す説明図である。
図11は、本発明の実施の形態1及び比較例での冷媒流量が少ない条件下での液ヘッダ分配器12及び複数の伝熱管11の冷媒流量を対比して示す説明図である。図11の左側には、従来技術の比較例が示されている。図11の右側には、実施の形態1が示されている。
図12は、本発明の実施の形態1の変形例1に係る室外機101の構成を示す説明図である。図13は、本発明の実施の形態1の変形例1に係る図12の室外機101での風速と複数の伝熱管11の高さ位置との関係を示す説明図である。変形例1では、上記実施の形態と同様な事項の説明を省略し、その特徴部分のみを説明する。
図14は、本発明の実施の形態1の液ヘッダ分配器12での冷媒の環状流の流動様式を示す説明図である。図15は、本発明の実施の形態1の液ヘッダ分配器12での冷媒のチャーン流の流動様式を示す説明図である。
液ヘッダ分配器12の入口における冷媒流動様式の判定は、垂直上昇流の流動様式線図から行い、液ヘッダ分配器12の入口での冷媒流速の変動範囲の最大値での冷媒の基準ガス見かけ速度UGS[m/s]に基づいて設定される。設定方法は、以下に述べる2つの方法がある。
なお、複数の伝熱管11の長さと液ヘッダ分配器12の長さの比であるζは、9≦ζ≦23であるとより良い。加えて、13≦ζ≦20であるとなお良い。これは、図6から明らかなように、ζが山なりの曲線を描く熱交換性能を発揮するため、上記範囲が好適となる。
実施の形態1によれば、室外熱交換器10は、複数の伝熱管11を備える。室外熱交換器10は、複数の伝熱管11の一端が接続され、内部にて気液二相冷媒の上昇流が生じる液ヘッダ分配器12を備える。室外熱交換器10は、複数の伝熱管11の他端が接続され、内部にて気相冷媒の流れが生じるガスヘッダ分配器13を備える。伝熱管11は、流路を水平方向以外に折り曲げるU字屈曲部16を有する。液ヘッダ分配器12と複数の伝熱管11との関係において、液ヘッダ分配器12の長さをLh[m]、複数の伝熱管11のうち最も短い伝熱管11の長さをLb[m]、最も短い伝熱管11の長さLbと液ヘッダ分配器12の長さLhの比をζ=Lb/Lhと定義した場合に、9≦ζの関係が成立する。ここで、液ヘッダ分配器12の長さLhは、液ヘッダ分配器12の入口から最も近い伝熱管11の中心軸と、液ヘッダ分配器12の入口から最も遠い伝熱管11の中心軸との間の距離として定義する。また、最も短い伝熱管11の長さLbは、液ヘッダ分配器12に接続された後に熱交換器コア14及びU字屈曲部16を経てガスヘッダ分配器13に接続された伝熱管11の長さのうち、熱交換器コア14を通過する長さ(Lb=Lb1+Lb2+Lb3)である。
図16は、本発明の実施の形態2に係る室外熱交換器10の構成を示す説明図である。図17は、本発明の実施の形態2に係る室外熱交換器10の構成を示す上面図である。実施の形態2では、実施の形態1、変形例1及び他の例と同様な事項の説明を省略し、その特徴部分のみを説明する。
図18は、本発明の実施の形態2の変形例2に係る室外熱交換器10の構成を示す説明図である。図19は、本発明の実施の形態2の変形例2に係る室外熱交換器10の構成を示す上面図である。変形例2では、実施の形態1、変形例1、他の例及び実施の形態2と同様な事項の説明を省略し、その特徴部分のみを説明する。
実施の形態2によれば、室外熱交換器10は、2つ以上に分割されている。2つ以上に分割された室外熱交換器10それぞれは、複数の伝熱管11、液ヘッダ分配器12、ガスヘッダ分配器13を備える。
図20は、本発明の実施の形態3に係る室外熱交換器10の構成を示す説明図である。実施の形態3では、実施の形態1、変形例1、他の例、実施の形態2及び変形例2と同様な事項の説明を省略し、その特徴部分のみを説明する。
実施の形態3によれば、室外熱交換器10は、複数の伝熱管11の少なくとも一部と液ヘッダ分配器12又はガスヘッダ分配器13とは、管形変換ジョイント40を介して接続されている。
図21は、本発明の実施の形態4に係る室外熱交換器10の構成を示す説明図である。実施の形態4では、実施の形態1、変形例1、他の例、実施の形態2、変形例2及び実施の形態3と同様な事項の説明を省略し、その特徴部分のみを説明する。
実施の形態4によれば、液ヘッダ分配器12又はガスヘッダ分配器13は、いずれか一方又はその両方が2つ以上に分割されている。
図24は、本発明の実施の形態5に係る室外熱交換器10の構成を示す説明図である。実施の形態5では、実施の形態1、変形例1、他の例、実施の形態2、変形例2、実施の形態3及び実施の形態4と同様な事項の説明を省略し、その特徴部分のみを説明する。
実施の形態5によれば、室外熱交換器10は、室外熱交換器10に接続された過冷却熱交換器15を有する。過冷却熱交換器15は、室外熱交換器10が蒸発器として動作する場合に、冷媒流れ方向の上流側に配置されている。
Claims (13)
- 室外空気を供給する送風機と、気液二相状態の冷媒を前記室外空気と熱交換させて蒸発させる蒸発器として動作する熱交換器と、を備える室外機であって、
前記熱交換器は、
複数の伝熱管と、
前記複数の伝熱管の一端が接続され、内部にて前記気液二相状態の前記冷媒の上昇流が生じ、前記複数の伝熱管に前記気液二相状態の前記冷媒を分配する液ヘッダ分配器と、
前記複数の伝熱管の他端が接続され、前記複数の伝熱管にて前記気液二相状態の前記冷媒が蒸発してできた気相状態の前記冷媒を集合し、内部にて前記気相状態の前記冷媒の流れが生じるガスヘッダ分配器と、
を備え、
前記伝熱管は、流路の折り返し部となるU字屈曲部を有し、
前記複数の伝熱管と1以上のフィンとで構成された熱交換器コアを有し、
前記熱交換器コアには、前記液ヘッダ分配器の下部に配置された前記伝熱管よりも前記U字屈曲部の数が多い前記伝熱管が前記液ヘッダ分配器の中部から上部の間に配置され、
前記液ヘッダ分配器と前記複数の伝熱管との関係において、前記液ヘッダ分配器の入口から最も近い前記伝熱管の中心軸と、前記液ヘッダ分配器の入口から最も遠い前記伝熱管の中心軸との間の距離である前記液ヘッダ分配器の長さをLh[m]、前記液ヘッダ分配器に接続された後に前記熱交換器コア及び前記U字屈曲部を経て前記ガスヘッダ分配器に接続された伝熱管の長さのうち、前記熱交換器コアを通過する長さであって、前記複数の伝熱管のうち最も短い前記伝熱管の長さをLb[m]、最も短い前記伝熱管の長さLbと前記液ヘッダ分配器の長さLhとの比をζ=Lb/Lhと定義した場合に、9≦ζの関係が成立し、
当該室外機は、前記送風機に相対的に近い位置である前記液ヘッダ分配器の上部で下部よりも風速が大きいトップフロー筐体であり、
前記U字屈曲部の数が多い前記伝熱管は、前記液ヘッダ分配器の下部よりも風速が大きい上部に設置されている室外機。 - 前記液ヘッダ分配器と前記複数の伝熱管との関係において、9≦ζ≦23の関係が成立する請求項1に記載の室外機。
- 前記U字屈曲部は、前記熱交換器コアの外部に配置される請求項1又は請求項2に記載の室外機。
- 前記冷媒は、前記液ヘッダ分配器内を前記気液二相状態で上昇する際の流動様式が、前記液ヘッダ分配器の中央部分をガス冷媒が流れ、前記液ヘッダ分配器の内壁面を伝って液冷媒が流れる環状流又はチャーン流である請求項1〜請求項3のいずれか1項に記載の室外機。
- 前記液ヘッダ分配器に流入する前記冷媒のガス見かけ速度の変動範囲の最大値である基準ガス見かけ速度UGS[m/s]が、冷媒ボイド率α、前記液ヘッダ分配器の流入部の助走距離L[m]、重力加速度g[m/s2]、前記液ヘッダ分配器の内径D[m]と定義し、
前記冷媒ボイド率αが、冷媒の乾き度x[−]、ガス冷媒密度ρG[kg/m3]、液冷媒密度ρL[kg/m3]と定義したとき、α=x/(x+(ρG/ρL)×(1−x))と定義された場合に、
UGS≧α×L×(g×D)0.5/(40.6×D)−0.22×α×(g×D)0.5を満たす請求項1〜請求項4のいずれか1項に記載の室外機。 - 前記液ヘッダ分配器に流入する前記冷媒のガス見かけ速度の変動範囲の最大値である基準ガス見かけ速度UGS[m/s]が、ガス冷媒密度ρG[kg/m3]、液冷媒密度ρL[kg/m3]、冷媒表面張力σ[N/m]と定義した場合に、
UGS≧3.1/(ρG0.5)×[σ×g×(ρL−ρG)]0.25を満たす請求項1〜請求項5のいずれか1項に記載の室外機。 - 前記熱交換器コアは、空気の流速の水平方向への成分が鉛直方向への成分より大きく通風するように設置され、
前記送風機は、空気を回転軸方向に送風し、回転面が水平面に対して45度以下である請求項1〜請求項6のいずれか1項に記載の室外機。 - 前記熱交換器は、2つ以上に分割され、
2つ以上に分割された当該熱交換器それぞれは、前記複数の伝熱管、前記液ヘッダ分配器、前記ガスヘッダ分配器を備える請求項1〜請求項7のいずれか1項に記載の室外機。 - 前記複数の伝熱管の少なくとも一部と前記液ヘッダ分配器又は前記ガスヘッダ分配器とは、管形変換ジョイントを介して接続される請求項1〜請求項8のいずれか1項に記載の室外機。
- 前記液ヘッダ分配器又は前記ガスヘッダ分配器は、いずれか一方又はその両方が2つ以上に分割される請求項1〜請求項9のいずれか1項に記載の室外機。
- 前記液ヘッダ分配器は、前記ガスヘッダ分配器よりも低い位置に配置される請求項1〜請求項10のいずれか1項に記載の室外機。
- 前記熱交換器に接続された過冷却熱交換器を有し、
前記過冷却熱交換器は、前記熱交換器が蒸発器として動作する場合に、冷媒流れ方向の上流側に配置される請求項1〜請求項11のいずれか1項に記載の室外機。 - 請求項1〜請求項12のいずれか1項に記載の室外機を備え、室内の暖房に利用される空気調和装置。
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