JP2014102009A - 空気調和装置用室外機 - Google Patents

Abstract

【課題】着霜などの通風抵抗増加要因となる現象が生じて熱交換器の通風抵抗が増加した場合であっても熱交換の効率が低下するのを抑制する。
【解決手段】空気調和装置用室外機１１において、制御部５は、熱交換器１４の状態が通常時の第１状態の場合に、上側熱交換部１４Ａに流れる冷媒流量を下側熱交換部１４Ｂに流れる冷媒流量よりも多くする通常運転を実行し、熱交換器１４の状態が第１状態に比べて通風抵抗の大きい第２状態となった場合に、通常運転に比べて上側熱交換部１４Ａに流れる冷媒流量の割合を小さくする流量調節運転を実行する。
【選択図】図１

Description

本発明は、空気が上方に吹き出される空気調和装置用室外機に関する。

従来、空気が上方に吹き出される上吹き型の室外機が知られている。このような上吹き型の室外機では、熱交換器を通過する気流の速度は一様ではなく上下方向に偏りを有する。ケース内の上部に配置されたファンに近い部位を通過する気流の速度、すなわち熱交換器の上部を通過する気流の速度は、熱交換器の下部を通過する気流の速度よりも大きい。

そこで、特許文献１には、上部と下部の風速を均一化して熱交換の効率アップを図るために、熱交換器を上下に２分割し、上側の熱交換部での空気圧損が下側の熱交換部の空気圧損よりも高くなるように構成された空気調和機が開示されている。

特開２００６−７１１６２号公報

しかしながら、室外機においては熱交換器が着霜することがあり、この場合には、熱交換器の通風抵抗が全体的に増加する。通風抵抗が増加すると、熱交換器を通過する気流の速度分布（風速分布）が、着霜していない通常時の速度分布に比べて変化し、熱交換の効率が低下することがある。

本発明の目的は、着霜などの通風抵抗増加要因となる現象が生じて熱交換器の通風抵抗が増加した場合であっても熱交換の効率が低下するのを抑制することである。

本発明の空気調和装置用室外機は、上部に空気吹出口（２９）を有し、側部に空気吸込口（２８）を有するケース（２１）と、上下に分割された上側熱交換部（１４Ａ）及び下側熱交換部（１４Ｂ）を含み、これらが前記ケース（２１）内において前記空気吸込口（２８）に沿って配置された熱交換器（１４）と、前記ケース（２１）内の上部に配置されたファン（１８）と、前記上側熱交換部（１４Ａ）に流れる冷媒流量と前記下側熱交換部（１４Ｂ）に流れる冷媒流量を制御する制御部（５）と、を備える。前記制御部（５）は、前記熱交換器（１４）の状態が通常時の第１状態の場合に、前記上側熱交換部（１４Ａ）に流れる冷媒流量を前記下側熱交換部（１４Ｂ）に流れる冷媒流量よりも多くする通常運転を実行し、前記熱交換器（１４）の状態が前記第１状態に比べて通風抵抗の大きい第２状態となった場合に、前記通常運転に比べて前記上側熱交換部（１４Ａ）に流れる冷媒流量の割合を小さくする流量調節運転を実行する。

この構成では、通常時の第１状態の場合には、上側熱交換部（１４Ａ）に流れる冷媒流量を下側熱交換部（１４Ｂ）に流れる冷媒流量よりも多くする通常運転が実行されることにより、通常時の熱交換の効率を高めることができる。しかも、熱交換器（１４）の状態が第１状態から第２状態に変わった場合には、流量調節運転が実行されることにより、着霜などの通風抵抗増加要因となる現象が生じた状態（第２状態）となって熱交換器の通風抵抗が増加した場合であっても熱交換の効率が低下するのを抑制することができる。具体的には次の通りである。

後述する図６に示すシミュレーション結果から分かるように、着霜などの通風抵抗増加要因となる現象に起因して熱交換器（１４）の通風抵抗が増加した場合、上側熱交換部（１４Ａ）を通過する気流の速度の低下度合いは、下側熱交換部（１４Ｂ）を通過する気流の速度の低下度合いに比べて大きい。

そこで、本構成では、熱交換器（１４）の状態が通常時の第１状態に比べて通風抵抗の大きい第２状態となった場合に実行される流量調節運転では、通常運転に比べて前記上側熱交換部（１４Ａ）に流れる冷媒流量の割合を小さくする。すなわち、下側熱交換部（１４Ｂ）に比べて風速低下度合いの大きい上側熱交換部（１４Ａ）に流れる冷媒流量の割合を小さくすることにより、上側熱交換部（１４Ａ）と下側熱交換部（１４Ｂ）に流れる冷媒流量が適正化されるので、熱交換器（１４）全体として熱交換の効率が低下するのを抑制できる。

前記空気調和装置用室外機は、前記上側熱交換部（１４Ａ）に流れる冷媒流量と前記下側熱交換部（１４Ｂ）に流れる冷媒流量を調節する流量調節弁をさらに備え、前記制御部（５）は、前記流量調節弁の開閉又は前記流量調節弁の開度調節を行うことにより前記上側熱交換部（１４Ａ）に流れる冷媒流量と前記下側熱交換部（１４Ｂ）に流れる冷媒流量を制御するのが好ましい。この構成では、流量調節弁によって上側熱交換部（１４Ａ）に流れる冷媒流量と下側熱交換部（１４Ｂ）に流れる冷媒流量とが適切に調節される。

前記空気調和装置用室外機は、前記熱交換器（１４）の着霜状態を検知する検知手段をさらに備え、前記第２状態は、前記熱交換器（１４）が着霜した状態であり、前記制御部（５）は、前記検知手段によって検知される前記着霜状態に基づいて前記流量調節運転を実行するのが好ましい。この構成では、検知手段によって検知される着霜状態に基づいて流量調節運転が実行される。したがって、流量調節運転がより的確なタイミングで実行され、その結果、熱交換の効率低下をより効果的に抑制できる。

前記空気調和装置用室外機において、前記流量調節運転では、前記上側熱交換部（１４Ａ）に流れる冷媒流量と前記下側熱交換部（１４Ｂ）に流れる冷媒流量が同じであるという条件が例示できる。

以上説明したように、本発明によれば、着霜などの通風抵抗増加要因となる現象が生じて熱交換器の通風抵抗が増加した場合であっても熱交換の効率が低下するのを抑制することができる。

本発明の一実施形態に係る室外機を備えた空気調和装置の冷媒回路を示す図である。 前記室外機を示す斜視図である。 図２の室外機のケース内に設けられている熱交換器を示す斜視図である。 図２の室外機の内部を示す平面図である。 図２の室外機を鉛直面で切断したときの断面図である。 熱交換器における通風抵抗を変化させたときの気流の速度と熱交換器の高さ位置との関係を示すグラフである。 前記空気調和装置の冷媒回路の変形例を示す図である。

以下、本発明の一実施形態に係る空気調和装置用室外機１１及びこれを備える空気調和装置１について図面を参照して説明する。

＜空気調和装置の構成＞
空気調和装置１は、１つ又は複数の室外機１１と、１つ又は複数の室内機１０とを備える。図１では、ビル用のマルチタイプの空気調和装置１が例示されており、この空気調和装置１では、１つの室外機１１に対して複数の室内機１０が並列に接続されている。

空気調和装置１の冷媒回路２は、主として圧縮機１２、四路切換弁１３、室外熱交換器１４、室外膨張弁１５、室内膨張弁１６、室内熱交換器１７、及びこれらを接続する冷媒配管を含む。空気調和装置１では、冷媒回路２において冷媒が循環することにより、蒸気圧縮式の冷凍サイクルが行われる。

本実施形態では、圧縮機１２、四路切換弁１３、室外熱交換器１４および室外膨張弁１５は室外機１１に含まれている。図１では、１つの圧縮機１２を図示しているが、これに限られない。室外機１１内には複数の圧縮機１２が設けられていてもよい。室外機１１には、室外熱交換器１４に空気を送るための室外ファン１８（図２参照）が設けられている。室内膨張弁１６および室内熱交換器１７は室内機１０に含まれている。また、室内機１０には、室内熱交換器１７に空気を送るための図略の室内ファンなどが設けられている。

室外膨張弁１５と室内膨張弁１６とは液側連絡配管３により接続され、四路切換弁１３と室内熱交換器１７とはガス側連絡配管４により接続されている。連絡配管３，４は、室外機１１と室内機１０との間に配置されている。室外機１１内の冷媒回路の端末部には、液側閉鎖弁１９とガス側閉鎖弁２０とが設けられている。液側閉鎖弁１９には液側連絡配管３が接続され、ガス側閉鎖弁２０にはガス側連絡配管４が接続されている。これらの閉鎖弁１９，２０は、室外機１１や室内機１０を設置するときには閉状態にされており、設置後に開状態とされる。

空気調和装置１は、制御部５を備える。制御部５は、中央演算処理装置、メモリなどを有する例えばマイクロコンピュータによって構成されている。制御部５は、空気調和装置１の運転を制御する。具体的に、制御部５は、圧縮機１２のモータの回転数、四路切換弁１３の切り換え、室外膨張弁１５の開度、室内膨張弁１６の開度、室外ファン１８のモータの回転数、図略の室内ファンのモータの回転数などを制御する。

次に、空気調和装置１の運転動作について説明する。冷房運転時には、四路切換弁１３が図１において実線で示す状態に保持される。圧縮機１２から吐出された高温高圧のガス冷媒は、四路切換弁１３を通過して室外熱交換器１４に流入し、室外空気と熱交換して凝縮し液化する。液化した冷媒は、全開状態の室外膨張弁１５を通過し、液側連絡配管３を通って各室内機１０に流入する。

室内機１０に流入した冷媒は、室内膨張弁１６において所定の低圧に減圧され、室内熱交換器１７において室内空気と熱交換して蒸発する。そして、冷媒の蒸発によって冷却された室内空気は、図略の室内ファンによって室内に吹き出される。また、室内熱交換器１７において蒸発して気化した冷媒は、ガス側連絡配管４を通って室外機１１に戻り、圧縮機１２に吸入される。

暖房運転時には、四路切換弁１３が図１において破線で示す状態に保持される。圧縮機１２から吐出された高温高圧のガス冷媒は、四路切換弁１３を通過して各室内機１０の室内熱交換器１７に流入し、室内空気と熱交換して凝縮し液化する。冷媒の凝縮によって加熱された室内空気は、図略の室内ファンによって室内に吹き出される。室内熱交換器１７において液化した冷媒は、全開状態の室内膨張弁１６から液側連絡配管３を通って室外機１１に戻る。室外機１１に戻った冷媒は、室外膨張弁１５において所定の低圧に減圧され、室外熱交換器１４において室外空気と熱交換して蒸発する。そして、室外熱交換器１４において蒸発して気化した冷媒は、四路切換弁１３を通過して圧縮機１２に吸入される。

＜室外機の構成＞
次に、本実施形態に係る室外機１１について説明する。図２は、本実施形態の室外機１１を示す斜視図であり、図３は、図２の室外機１１のケース２１内に配置されている熱交換器１４を示す斜視図であり、図４は、図２の室外機１１を水平面で切断したときの断面図であり、図５は、図２の室外機１１を鉛直面で切断したときの断面図である。

図２に示すように、室外機１１は、空気が上方に吹き出される上吹き型である。室外機１１は、上述した圧縮機１２、四路切換弁１３、室外熱交換器１４および室外膨張弁１５、室外ファン１８などを収容するケース２１を備える。本実施形態では、ケース２１はほぼ直方体形状に形成されているが、これに限られない。図２〜図５に示す本実施形態では、ケース２１は、前板２２、右側板２３、後板２４、左側板２５、天板２６及び底板２７を有する。

室外ファン１８は、ケース２１内の上部に配置されている。室外ファン１８は、羽根車３０と、羽根車３０を回転させるモータ３１とを有する。モータ３１は、その回転軸が上下方向に向く姿勢でモータ支持台３２に支持されている。天板２６には、中央部に平面視で円形の開口が設けられており、この開口を含むケース２１の上部には空気吹出口２９が設けられている。室外ファン１８の羽根車３０は、空気吹出口２９に配置されている。

＜室外熱交換器の構成＞
室外熱交換器１４は、底板２７上に配置されている。本実施形態では、室外熱交換器１４は、右側板２３、後板２４及び左側板２５のそれぞれの内面に沿うように配置されている。具体的に、室外熱交換器１４は、図４に示すように平面視において略Ｕ字形状を有するが、これに限られない。図２及び図４に示すように、右側板２３、後板２４及び左側板２５の室外熱交換器１４に対向する領域には、空気吸込口２８が設けられている。本実施形態の室外熱交換器１４としては、例えばクロスフィン型のフィンアンドチューブ熱交換器を用いることができるが、これに限られず、他のタイプの熱交換器を用いてもよい。

図示は省略するが、フィンアンドチューブ熱交換器は、冷媒が流れる円管状の複数の伝熱管と、板状の複数のフィンとを備える。各フィンは、互いに対面する状態で平行に設けられ、互いに所定の間隔をおいて配列されている。伝熱管は、直管部とＵ字管部とが組み合わされて左右に蛇行する形状を有する。伝熱管は、その直管部が複数のフィンを貫通するように設けられている。伝熱管の直管部の外周面はフィンと接している。

図１、図３及び図５に示すように、室外熱交換器１４は、上下に分割された上側熱交換部１４Ａと、下側熱交換部１４Ｂとを備える。上側熱交換部１４Ａは、下側熱交換部１４Ｂよりも上方に配置されている。上側熱交換部１４Ａは、下側熱交換部１４Ｂの上に積み重なるように配置されている。ケース２１内では、高さ方向において、室外ファン１８、上側熱交換部１４Ａ及び下側熱交換部１４Ｂの順に並んでいる。すなわち、上側熱交換部１４Ａは、下側熱交換部１４Ｂよりも室外ファン１８に近い位置に設けられている。

本実施形態では、平面視において上側熱交換部１４Ａと下側熱交換部１４Ｂはほぼ同じ形状を有しているが、これに限られない。また、上側熱交換部１４Ａと下側熱交換部１４Ｂは、必ずしも別体として構成されている必要はなく、一体として構成されていてもよい。本実施形態では、上側熱交換部１４Ａの高さ方向の寸法は、下側熱交換部１４Ｂの高さ方向の寸法とほぼ同じであるが、これに限られず、下側熱交換部１４Ｂの高さ方向の寸法よりも大きい又は小さくてもよい。

図１に示すように本実施形態では、上側熱交換部１４Ａと下側熱交換部１４Ｂとは、冷媒回路２において、ガス配管６及び液配管７に対して並列に接続されている。具体的に、冷媒回路２において、ガス配管６と液配管７の間には、これらに対して並列に接続された上側配管８Ａと下側配管８Ｂとが設けられている。上側熱交換部１４Ａは、上側配管８Ａに設けられており、下側熱交換部１４Ｂは、下側配管８Ｂに設けられている。このように上側熱交換部１４Ａの冷媒流路と下側熱交換部１４Ｂの冷媒流路とは、冷媒回路２において互いに上下に分かれた別々の流路である。

また、図１に示すように、下側配管８Ｂには、流量調節弁としての電磁弁３２とキャピラリチューブ３３が設けられている。電磁弁３２及びキャピラリチューブ３３は、下側熱交換部１４Ｂと室外膨張弁１５との間の下側配管８Ｂに設けられている。下側配管８Ｂにおいて、電磁弁３２及びキャピラリチューブ３３は、下側熱交換部１４Ｂ側の下側配管８Ｂと室外膨張弁１５側の下側配管８Ｂに対して互いに並列に接続されている。電磁弁３２の開閉は、制御部５によって制御される。電磁弁３２の制御については後述する。

＜室外機における空気の流れ＞
次に、室外機１１における空気の流れについて説明する。室外機１１において、室外ファン１８のモータ３１の運転が開始されると、室外空気は、空気吸込口２８を通じてケース２１内に吸い込まれ、室外熱交換器１４を通過してケース２１の上部の空気吹出口２９からケース２１外に吹き出される。

図５において室外熱交換器１４に重なるように描かれた水平方向の複数の矢印は、室外熱交換器１４を通過するときの気流の速度分布の概略を表している。図５において実線の矢印は、室外熱交換器１４が通常時の第１状態（例えば着霜などが生じていない乾き状態）のときの速度分布の概略を表しており、二点鎖線の矢印は、第１状態よりも室外熱交換器１４における通風抵抗が増加した第２状態のときの速度分布の概略を表している。

なお、図５における水平方向の各矢印は、室外熱交換器１４を通過するときの気流の速度を表すためのものであり、ケース２１内を流れる空気の向きを表しているのではない。ケース２１内を流れる空気は、必ずしも水平方向に向いているとは限らず、室外熱交換器１４を通過した後、空気吹出口２９に向かって上方又は斜め上方に向いて進む。

図５に示すように、上吹き型の室外機１１では、室外熱交換器１４を通過する気流の速度（風速）は、室外ファン１８に近いほど大きくなる傾向にある。すなわち、上側熱交換部１４Ａを通過する気流の速度は、下側熱交換部１４Ｂを通過する気流の速度よりも大きくなる傾向にある。

室外熱交換器１４において、第１状態に比べて通風抵抗の大きい第２状態となる通風抵抗増加要因としては、室外熱交換器１４において着霜、油の付着、塵埃の付着などの現象が生じることが挙げられる。室外熱交換器１４において着霜、結露、塵埃の付着などが生じると、空気の通路が狭くなり、室外熱交換器１４における通風抵抗が大きくなる。

具体的に、室外熱交換器１４が例えばフィンアンドチューブ熱交換器である場合、フィン同士の隙間が空気の通路となる。したがって、例えばフィンにおいて着霜、油の付着、塵埃の付着などの通風抵抗増加要因となる現象が生じると、室外熱交換器１４における通風抵抗が大きくなる。これらの通風抵抗増加要因のうち、特に、着霜が生じると室外熱交換器１４における通風抵抗が大きくなりやすい。暖房運転時において、室外の気温が低い環境にあると、室外熱交換器１４において着霜が生じて通風抵抗が大きくなる場合がある。

着霜などの通風抵抗増加要因となる現象に起因して室外熱交換器１４の通風抵抗が増加した場合、図５に示すように上側熱交換部１４Ａを通過する気流の速度の低下度合いは、下側熱交換部１４Ｂを通過する気流の速度の低下度合いに比べて大きい傾向にある。この傾向は、図６の解析結果に示されている。

図６は、室外熱交換器１４における通風抵抗を変化させたときの気流の速度（風速）と室外熱交換器１４の高さ位置との関係を示すグラフである。図６のグラフには、６つの曲線が描かれている。６つの曲線のうち５つの曲線は、シミュレーションによって得られた解析データであり、残り１つの曲線は、実測データ（定格風量のデータ）である。

５つの解析データのうち「基準」のデータは、室外熱交換器１４が乾き状態（着霜などの通風抵抗増加要因となる現象が生じていない第１状態）のときの平均風速と熱交換器の段数（高さ方向の位置）との関係を示している。残り４つの解析データは、乾き状態のときの通風抵抗を基準とする通風抵抗比を変化させたときの平均風速と熱交換器の段数との関係を示している。具体的に、４つの解析データは、通風抵抗を乾き状態のときの通風抵抗の２倍、２．５倍、３倍、３．５倍に変化させたときの平均風速と熱交換器の段数との関係を示している。図６に示す５つの解析データは、５つとも風量が同じという条件下でのシミュレーション結果である。また、図６に示す風速の解析結果は各段別の平均風速である。

図６に示すように、通風抵抗比（乾湿比）が大きくなるにつれて、室外熱交換器１４の上部における風速は、下部における風速に比べて大きく低下している。すなわち、室外熱交換器１４の上部では、下部に比べて室外ファン１８による空気の吸い込みの影響を大きく受ける。通風抵抗比が大きくなるにつれて、室外熱交換器１４を通過する最大風速は小さくなる。これに対し、高さ方向の中間領域（例えば３０段目程度の領域）では、通風抵抗比が変化しても風速の変化は小さい。また、５つとも風量が同じという条件下では、通風抵抗比が大きくなるにつれて下部では風速が大きくなっている。以上のことから、通風抵抗比が大きくなるにつれて、室外熱交換器１４の高さ方向（上下方向）における風速は、均一化されていく傾向にある。

なお、図６に示す５つの解析データは、５つとも風量が同じという条件下でのシミュレーション結果であるが、例えば室外ファン１８のモータ３１の回転数が一定である場合に室外熱交換器１４における通風抵抗が大きくなると、室外熱交換器１４を通過する風量は全体的に小さくなる傾向にあり、その場合には、図５において実線の矢印に示すような速度分布から二点鎖線の矢印で示すような速度分布に変わると考えられる。図５及び図６に示される何れの場合であっても、室外熱交換器１４の通風抵抗が増加したときには、上側熱交換部１４Ａを通過する気流の速度の低下度合いは、下側熱交換部１４Ｂを通過する気流の速度の低下度合いに比べて大きい。

以上の結果を考慮に入れて本実施形態では、上吹き型の室外機１１において、室外熱交換器１４を上下に２分割し、２つの熱交換部の冷媒流量の割合を通常時と着霜時などによる通風抵抗増加時とでそれぞれ最適化し、熱交換の効率の低下を抑制している。具体的には、通常時には、室外ファン１８に近い風速の大きな上側熱交換部１４Ａの冷媒流量の割合を下側熱交換部１４Ｂよりも大きくし、着霜などにより通風抵抗が増加した時には、通常時に比べて上側熱交換部１４Ａに流れる冷媒流量の割合を小さくする。具体的には、着霜などにより通風抵抗が増加した時には、例えば２つの熱交換部１４Ａ，１４Ｂの冷媒流量を同程度にする。

このような冷媒流量の調節を行う手段について、着霜の有無を判断する場合を例に挙げて説明する。例えば、室外機１１は、室外熱交換器１４における着霜を検知する着霜検知手段と、上側熱交換部１４Ａの冷媒流量及び下側熱交換部１４Ｂの冷媒流量の少なくとも一方の冷媒流量を調整できる流量調節弁とを備えているのが好ましい。

着霜検知手段としては、例えば暖房運転時に蒸発器として機能する室外熱交換器１４の出口温度を検出する温度センサ３４，３５（後述する図７の変形例参照）が例示できる。温度センサ３４，３５によって冷媒の蒸発器出口温度の低下（例えば過熱度ＳＨが所定温度以下まで低下）が検出された場合、熱交換量が減少していることになり、着霜していると判断される。温度センサ３４と温度センサ３５は、何れか一方が設けられているだけでもよい。また、図１に示す冷媒回路２は、温度センサ３４，３５の一方又は両方をさらに備えていてもよい。

また、着霜検知手段の他の例としては、室外ファン１８のモータ３１の動力の増減を検知する図略の検知部が挙げられる。この検知部により室外ファン１８のモータ３１の動力が予め定められた所定値以上に増加したことが検知されると、着霜していると判断される。室外熱交換器１４における熱交換量が減少すれば、風量を増やす方向に制御されるからである。この検知部は、制御部５に含まれていてもよく、制御部５とは別に設けられていてもよい。

また、流量調節弁は、図１に示す冷媒回路２のように上側配管８Ａ及び下側配管８Ｂの一方のみ設けてもよく、図７に示す冷媒回路２のように上側配管８Ａ及び下側配管８Ｂの両方に設けてもよい。上述したように、図１に示す冷媒回路２では、下側配管８Ｂには流量調節弁としての電磁弁３２とキャピラリチューブ３３が設けられている。図７に示す冷媒回路２の変形例では、上側配管８Ａに室外膨張弁１５Ａが設けられ、下側配管８Ｂに室外膨張弁１５Ｂが設けられている。室外膨張弁１５Ａは、上側熱交換部１４Ａと室内機１０との間の上側配管８Ａに設けられている。室外膨張弁１５Ｂは、下側熱交換部１４Ｂと室内機１０との間の下側配管８Ｂに設けられている。

＜通常運転及び流量調節運転＞
次に、本実施形態の室外機１１の特徴である通常運転と流量調節運転について説明する。制御部５は、室外熱交換器１４の状態が通常時の第１状態の場合に、上側熱交換部１４Ａに流れる冷媒流量を下側熱交換部１４Ｂに流れる冷媒流量よりも多くする通常運転を実行し、室外熱交換器１４の状態が第１状態に比べて通風抵抗の大きい第２状態となった場合に、通常運転に比べて上側熱交換部１４Ａに流れる冷媒流量の割合を小さくする流量調節運転を実行する。

以下の説明では、第２状態が室外熱交換器１４が着霜した状態である場合を例に挙げて説明する。第２状態が着霜状態である場合、これらの通常運転と流量調節運転との切り換え制御は、暖房運転時に行われる。

暖房運転時には、室内機１０において凝縮して液配管７を流れる液冷媒は、上側配管８Ａと下側配管８Ｂに分流される。上側配管８Ａを流れる液冷媒は、上側熱交換部１４Ａを通過し、下側配管８Ｂを流れる液冷媒は、下側熱交換部１４Ｂを通過する。上側熱交換部１４Ａを通過して上側配管８Ａを流れるガス冷媒と、下側熱交換部１４Ｂを通過して下側配管８Ｂを流れるガス冷媒は、ガス配管６において合流する。

暖房運転時において、制御部５は、検知手段によって検知される着霜状態に基づいて流量調節運転を実行する。制御部５は、着霜状態でない第１状態のときには、通常運転を実行する。

図１に示す冷媒回路２の場合、通常運転において制御部５は、電磁弁３２を閉状態とする。電磁弁３２が閉状態のときには、下側配管８Ｂを流れる冷媒は、キャピラリチューブ３３を通過する。この場合、上側配管８Ａの流通抵抗は、下側配管８Ｂの流通抵抗よりも小さくなる。これにより、上側熱交換部１４Ａに流れる冷媒流量は、下側熱交換部１４Ｂに流れる冷媒流量よりも多くなる。

図７に示す冷媒回路２の場合、通常運転において制御部５は、室外膨張弁１５Ａの開度及び室外膨張弁１５Ｂの開度をそれぞれ調節することにより、上側熱交換部１４Ａに流れる冷媒流量を下側熱交換部１４Ｂに流れる冷媒流量よりも多くする。

暖房運転時において、前記検知手段が室外熱交換器１４の着霜状態（第２状態）を検知した場合、制御部５は流量調節運転を実行する。

図１に示す冷媒回路２の場合、流量調節運転において制御部５は、電磁弁３２を開状態とする。電磁弁３２が開状態のときには、下側配管８Ｂを流れる冷媒の大半は、キャピラリチューブ３３を通過せずに電磁弁３２が設けられたバイパス流路８Ｂ１を通過する。この場合、下側配管８Ｂのバイパス流路８Ｂ１の流通抵抗は、キャピラリチューブ３３の流通抵抗よりも小さいので、下側配管８Ｂに流れる冷媒流量の割合が通常運転時に比べて多くなる。したがって、流量調節運転では、通常運転に比べて上側熱交換部１４Ａに流れる冷媒流量の割合が小さくなる。言い換えると、流量調節運転では、液配管７を流れる冷媒流量に対する上側配管８Ａに分流される冷媒流量の割合（上側配管８Ａの冷媒流量／液配管７の冷媒流量）が、通常運転に比べて小さくなる。下側配管８Ｂのバイパス流路８Ｂ１の流通抵抗が上側配管８Ａの流通抵抗と同程度である場合には、上側熱交換部１４Ａに流れる冷媒流量と下側熱交換部１４Ｂに流れる冷媒流量はほぼ同じになる。

図７に示す冷媒回路２の場合、流量調節運転において制御部５は、室外膨張弁１５Ａの開度及び室外膨張弁１５Ｂの開度をそれぞれ調節することにより、通常運転に比べて上側熱交換部１４Ａに流れる冷媒流量の割合を小さくする。具体的に、流量調節運転では、通常運転に比べて、室外膨張弁１５Ａの開度を小さくする制御及び室外膨張弁１５Ｂの開度を大きくする制御の一方又は両方が行われる。

＜実施形態のまとめ＞
以上説明したように、本実施形態では、熱交換器１４の状態が通常時の第１状態に比べて通風抵抗の大きい第２状態となった場合に実行される流量調節運転では、通常運転に比べて上側熱交換部１４Ａに流れる冷媒流量の割合を小さくする。すなわち、下側熱交換部１４Ｂに比べて風速低下度合いの大きい上側熱交換部１４Ａに流れる冷媒流量の割合を小さくすることにより、上側熱交換部１４Ａと下側熱交換部１４Ｂに流れる冷媒流量が適正化されるので、熱交換器１４全体として熱交換の効率が低下するのを抑制できる。

なお、通常時の第１状態に比べて通風抵抗の大きい第２状態となったときに、本実施形態のような流量調節運転が行われない場合、次のような現象が生じると考えられる。すなわち、暖房運転時に第２状態となって上側熱交換部１４Ａにおける風量が小さくなると、上側熱交換部１４Ａにおいて冷媒が蒸発しにくくなり、上側熱交換部１４Ａ内において液冷媒が多くなる。液冷媒が多くなると上側熱交換部１４Ａ内における抵抗が小さくなるので、上側熱交換部１４Ａに流れる冷媒量がより多くなる傾向にある。下側熱交換部１４Ｂでは、上側熱交換部１４Ａとは逆の現象が生じて下側熱交換部１４Ｂに流れる冷媒量がより少なくなる傾向にある。したがって、第２状態となったときに、本実施形態のような流量調節運転が行われない場合、上側熱交換部１４Ａと下側熱交換部１４Ｂに流れる冷媒流量が不適正化されるので、熱交換器１４全体として熱交換の効率が低下しやすい。

また、本実施形態では、室外機１１は、上側熱交換部１４Ａに流れる冷媒流量と下側熱交換部１４Ｂに流れる冷媒流量を調節する流量調節弁をさらに備え、制御部５は、流量調節弁３２の開閉又は流量調節弁１５Ａ，１５Ｂの開度調節を行うことにより上側熱交換部１４Ａに流れる冷媒流量と下側熱交換部１４Ｂに流れる冷媒流量を制御してもよい。この構成では、流量調節弁３２，１５Ａ，１５Ｂによって上側熱交換部１４Ａに流れる冷媒流量と下側熱交換部１４Ｂに流れる冷媒流量とが適切に調節される。

また、本実施形態では、室外機１１は、熱交換器１４の着霜状態を検知する検知手段としての温度センサ３４，３５又は前記検知部をさらに備え、第２状態は、熱交換器１４が着霜した状態であり、制御部５は、温度センサ３４，３５又は前記検知部によって検知される着霜状態に基づいて流量調節運転を実行してもよい。この構成では、検知手段によって検知される着霜状態に基づいて流量調節運転が実行される。したがって、流量調節運転がより的確なタイミングで実行され、その結果、熱交換の効率低下をより効果的に抑制できる。

なお、流量調節運転において、上側熱交換部１４Ａに流れる冷媒流量と下側熱交換部１４Ｂに流れる冷媒流量を必ずしも同じにする必要はない。例えば、流量調節運転において、上側熱交換部１４Ａに流れる冷媒流量は、下側熱交換部１４Ｂに流れる冷媒流量よりも大きくてもよく、又は小さくてもよい。

＜その他の変形例＞
以上、本発明の実施形態について説明したが、本発明は、前記各実施形態に限られるものではなく、その趣旨を逸脱しない範囲で種々変更、改良等が可能である。

例えば、前記実施形態では、室外熱交換器１４が、上側熱交換部１４Ａと下側熱交換部１４Ｂを備える場合を例示したが、これに限られない。室外熱交換器１４は、上下に３段以上に分割されていてもよい。例えば上下に３段に分割されている場合、室外熱交換器１４は、上側熱交換部、中央熱交換部及び下側熱交換部を備える。そして、制御部５は、流量調節運転において、熱交換器１４の状態が第１状態に比べて通風抵抗の大きい第２状態となった場合に、通常運転に比べて上側熱交換部に流れる冷媒流量の割合を小さくする。この場合の流量調節運転では、通常運転に比べて中央熱交換部に流れる冷媒流量の割合も小さくしてもよい。

また、図１に示す冷媒回路２や図７に示す冷媒回路２に示すような形態の他、例えば上側配管８Ａ及び下側配管８Ｂの一方に電磁弁、膨張弁などのバルブを設け、他方にキャピラリチューブを設けることもできる。

１ 空気調和装置
２ 冷媒回路
５ 制御部
６ ガス配管
７ 液配管
１０ 室内機
１１ 空気調和装置用室外機
１２ 圧縮機
１４ 室外熱交換器
１４Ａ 上側熱交換部
１４Ｂ 下側熱交換部
１５，１５Ａ，１５Ｂ 室外膨張弁
１８ 室外ファン
２１ ケース
２８ 空気吸込口
２９ 空気吹出口
３０ 羽根車
３１ モータ

Claims (4)

1. 上部に空気吹出口（２９）を有し、側部に空気吸込口（２８）を有するケース（２１）と、
   上下に分割された上側熱交換部（１４Ａ）及び下側熱交換部（１４Ｂ）を含み、これらが前記ケース（２１）内において前記空気吸込口（２８）に沿って配置された熱交換器（１４）と、
   前記ケース（２１）内の上部に配置されたファン（１８）と、
   前記上側熱交換部（１４Ａ）に流れる冷媒流量と前記下側熱交換部（１４Ｂ）に流れる冷媒流量を制御する制御部（５）と、を備え、
   前記制御部（５）は、
   前記熱交換器（１４）の状態が通常時の第１状態の場合に、前記上側熱交換部（１４Ａ）に流れる冷媒流量を前記下側熱交換部（１４Ｂ）に流れる冷媒流量よりも多くする通常運転を実行し、
   前記熱交換器（１４）の状態が前記第１状態に比べて通風抵抗の大きい第２状態となった場合に、前記通常運転に比べて前記上側熱交換部（１４Ａ）に流れる冷媒流量の割合を小さくする流量調節運転を実行する空気調和装置用室外機。
2. 前記上側熱交換部（１４Ａ）に流れる冷媒流量と前記下側熱交換部（１４Ｂ）に流れる冷媒流量を調節する流量調節弁をさらに備え、
   前記制御部（５）は、前記流量調節弁の開閉又は前記流量調節弁の開度調節を行うことにより前記上側熱交換部（１４Ａ）に流れる冷媒流量と前記下側熱交換部（１４Ｂ）に流れる冷媒流量を制御する、請求項１に記載の空気調和装置用室外機。
3. 前記熱交換器（１４）の着霜状態を検知する検知手段をさらに備え、
   前記第２状態は、前記熱交換器（１４）が着霜した状態であり、
   前記制御部（５）は、前記検知手段によって検知される前記着霜状態に基づいて前記流量調節運転を実行する、請求項１又は２に記載の空気調和装置用室外機。
4. 前記流量調節運転では、前記上側熱交換部（１４Ａ）に流れる冷媒流量と前記下側熱交換部（１４Ｂ）に流れる冷媒流量が同じである、請求項１〜３のいずれか１項に記載の空気調和装置用室外機。

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