JP2016148480A

JP2016148480A - 熱交換器

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Publication number: JP2016148480A
Application number: JP2015025200A
Authority: JP
Inventors: 剛史細野; Takashi Hosono; 昭柳田; Akira Yanagida
Original assignee: Denso Corp
Current assignee: Denso Corp
Priority date: 2015-02-12
Filing date: 2015-02-12
Publication date: 2016-08-18

Abstract

【課題】第２熱交換媒体の上流側に配置されている熱交換チューブと、第２熱交換媒体の下流側に配置されている熱交換チューブとで、第１熱交換媒体の分配に偏りが生じることを抑制する。
【解決手段】内部を流れる第１熱交換媒体と外部を流れる第２熱交換媒体とを熱交換させる多数本のチューブ１１と、多数本のチューブ１１に第１熱交換媒体を分配する分配ヘッダ１３とを備え、多数本のチューブ１１は、第２熱交換媒体の流れ方向上流側に位置する上流列１１Ａと、第２熱交換媒体の流れ方向下流側に位置する下流列１１Ｂとを形成するように配置されており、上流列１１Ａを形成するチューブ１１の本数は、下流列１１Ｂを形成するチューブ１１の本数よりも多くなっている。
【選択図】図３

Description

本発明は、熱交換媒体が流れる多数本のチューブと、多数本のチューブに熱交換媒体を分配する分配器とを備える熱交換器に関する。

従来、特許文献１には、冷媒が流れる多数本のチューブと、多数本のチューブに冷媒を分配する入口ヘッダとを備えるエバポレータが記載されている。この従来技術では、入口ヘッダが上下方向に延びており、多数本のチューブが水平方向に延びている。

入口ヘッダには液相の冷媒が流入し、多数本のチューブでは液相の冷媒が空気と熱交換して蒸発（気相化）する。入口ヘッダには、冷媒が循環して流れる循環経路が形成されている。これにより、冷媒が多数本のチューブに均一に分配されるようにしている。

特開２００９−４１８７６号公報

多数本のチューブが、空気の流れ方向に複数列配置されているエバポレータにおいては、冷媒の分配性が悪いという問題がある。すなわち、多数本のチューブが、空気の流れ方向上流側に位置する上流列と、空気の流れ方向下流側に位置する下流列とを形成するように配置されているエバポレータにおいては、上流列のチューブでの熱負荷は、下流列のチューブでの熱負荷よりも大きくなる。

そのため、上流列のチューブでは、下流列のチューブよりも早く冷媒が蒸発するので、冷媒の圧力損失が大きくなる。その結果、上流列のチューブに冷媒が分配されにくくなり、下流列のチューブに冷媒が偏ってしまう。

特に、上記従来技術のように入口ヘッダにおける冷媒流れ方向とチューブにおける冷媒流れ方向とが直交しているエバポレータにおいては、冷媒がチューブに流入する際に動圧がほとんど作用しないので、チューブ毎の圧力損失差の影響による冷媒分配性の悪化が顕著になる。

本発明は上記点に鑑みて、多数本のチューブが、第２熱交換媒体の流れ方向に複数列配置されている熱交換器において、多数本のチューブに対する第１熱交換媒体の分配性を向上させることを目的とする。

上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明では、
内部を流れる第１熱交換媒体と外部を流れる第２熱交換媒体とを熱交換させる多数本のチューブ（１１）と、
多数本のチューブ（１１）に第１熱交換媒体を分配する分配器（１３）とを備え、
多数本のチューブ（１１）は、第２熱交換媒体の流れ方向上流側に位置する上流列（１１Ａ）と、第２熱交換媒体の流れ方向下流側に位置する下流列（１１Ｂ）とを形成するように配置されており、
上流列（１１Ａ）を形成するチューブ（１１）の本数は、下流列（１１Ｂ）を形成するチューブ（１１）の本数よりも多くなっていることを特徴とする。

これによると、上流列（１１Ａ）のチューブ（１１）へ第１熱交換媒体が分配されやすくなるので、上流列（１１Ａ）のチューブ（１１）での熱負荷が下流列（１１Ｂ）のチューブ（１１）の熱負荷よりも高くなる場合であっても、第１熱交換媒体の分配に偏りが生じることを抑制できる。したがって、多数本のチューブ（１１）に対する第１熱交換媒体の分配性を向上できる。

なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。

第１実施形態における熱交換器の断面図である。第１実施形態における熱交換器の側面図である。第１実施形態における熱交換器のチューブの配置を示す模式図である。第１実施形態の作用効果を示すグラフである。第１実施形態の作用効果を示すグラフである。第２実施形態における熱交換器の斜視図である。第３実施形態における熱交換器の断面図である。第４実施形態における分配ヘッダの断面図である。第５実施形態の第１実施例における熱交換器の要部斜視図である。第５実施形態の第２実施例における熱交換器の要部断面図である。第５実施形態の第３実施例における熱交換器の要部斜視図である。第６実施形態における熱交換器の側面図である。第７実施形態における分配ヘッダとチューブとの接続構造を示す模式図である。第８実施形態における分配ヘッダの断面図である。

以下、実施形態について図に基づいて説明する。なお、以下の各実施形態相互において、互いに同一もしくは均等である部分には、図中、同一符号を付してある。

（第１実施形態）
本実施形態の熱交換器１０を図１、図２、図３に示す。図中、上下の矢印は重力方向の上下方向を示している。図中、矢印Ｗ１は、熱交換器１０の幅方向を示している。図中、矢印Ｈ１は、熱交換器１０の高さ方向を示している。図中、矢印Ｄ１は、熱交換器１０の奥行き方向を示している。図中、矢印Ｆ１は、空気流れ方向を示している。熱交換器１０の奥行き方向Ｄ１は、熱交換器１０を通過する空気の流れ方向Ｆ１と一致している。

熱交換器１０は、車両用空調装置に用いられる冷凍サイクルの蒸発器であり、冷凍サイクルの低圧側冷媒（第１熱交換媒体）と空気（第２熱交換媒体）とを熱交換させることによって低圧側冷媒（気液２相冷媒）を蒸発させる。

冷凍サイクルは、圧縮機、放熱器、膨張弁および蒸発器を備える蒸気圧縮式冷凍機である。本実施形態の冷凍サイクルでは、冷媒としてフロン系冷媒を用いており、高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超えない亜臨界冷凍サイクルを構成している。

熱交換器１０は、フィンアンドチューブ式熱交換器であり、多数本のチューブ１１、フィン１２、分配ヘッダ１３、集合ヘッダ１４、多数本の分配側接続配管１５および多数本の集合側接続配管１６等で構成されている。

チューブ１１は、内部を冷媒が流通する管状部材である。チューブ１１は、その内部を流れる冷媒と、その外部を流れる空気とを熱交換させる熱交換部材である。チューブ１１は、断面形状が円形になっている丸管チューブである。チューブ１１は、熱交換器１０の高さ方向Ｈ１に延びて、ヘアピン状（略Ｕ字状）に屈曲している。

図２、図３に示すように、チューブ１１は、熱交換器１０の奥行き方向Ｄ１に複数列、配置されている。換言すれば、多数本のチューブ１１は、空気流れ方向Ｆ１の上流側に位置する上流列１１Ａと、空気流れ方向Ｆ１の下流側に位置する下流列１１Ｂとを形成するように配置されている。

上流列１１Ａのチューブ１１は、空気流れ方向Ｆ１と略平行にＵ字状に屈曲している。換言すれば、上流列１１Ａは、熱交換器１０の幅方向Ｗ１から見たときにＵ字状に屈曲している。

下流列１１Ｂのチューブ１１は、熱交換器１０の幅方向Ｗ１にＵ字状に屈曲している。換言すれば、下流列１１Ｂのチューブ１１は、空気流れ方向Ｆ１から見たときにＵ字状に屈曲している。

図３に示すように、上流列１１Ａのチューブ１１の本数は、下流列１１Ｂのチューブ１１の本数よりも多くなっている。本実施形態では、上流列１１Ａのチューブ１１の本数は８本であり、下流列１１Ｂのチューブ１１の本数は４本である。

フィン１２は、空気とチューブ１１との伝熱面積を増大させて空気と冷媒との熱交換を促進する伝熱促進部材である。フィン１２は、板状に形成されたプレートフィンである。チューブ１１およびフィン１２は、冷媒と空気とを熱交換させるコア部を構成している。

フィン１２は、チューブ１１の長手方向Ｈ１と直交する方向に延びている。フィン１２には、チューブ１１が貫通する貫通孔が形成されている。

分配ヘッダ１３は、多数本のチューブ１１に冷媒を分配する冷媒分配器である。集合ヘッダ１４は、多数本のチューブ１１を流れた冷媒を集合させる冷媒集合器である。分配ヘッダ１３および集合ヘッダ１４は、熱交換器１０の幅方向Ｗ１（換言すればチューブ１１の配列方向）に延びる細長形状を有している。すなわち、分配ヘッダ１３および集合ヘッダ１４の長手方向（以下、ヘッダ長手方向と言う。）は、熱交換器１０の幅方向Ｗ１と一致している。

図１、図２に示すように、分配ヘッダ１３のうちヘッダ長手方向Ｗ１における一端部には冷媒入口配管２０が接続されている。集合ヘッダ１４のうちヘッダ長手方向Ｗ１における一端部には冷媒出口配管２１が接続されている。図示を省略しているが、冷媒入口配管２０は、冷凍サイクルの膨張弁の冷媒出口側に接続されており、冷媒出口配管２１は、冷凍サイクルの圧縮機の冷媒吸入側に接続されている。

分配ヘッダ１３には、上流側分配空間１３１および下流側分配空間１３２が形成されている。上流側分配空間１３１および下流側分配空間１３２は、ヘッダ長手方向Ｗ１に延びている。上流側分配空間１３１および下流側分配空間１３２は、冷媒が循環する冷媒循環流路（熱媒体流路）を形成するように互いに連通している。

上流側分配空間１３１および下流側分配空間１３２は、冷媒入口配管２０から流入した冷媒を多数本のチューブ１１に分配する冷媒分配部を構成している。

集合空間１３５は、多数本のチューブ１１を流れた冷媒を集合させて冷媒出口配管２１に流出させる冷媒集合部を構成している。

上流側分配空間１３１には、冷媒入口配管２０がヘッダ長手方向Ｗ１の一端側（図１の下端側）から挿入されている。冷媒入口配管２０のうち上流側分配空間１３１に挿入されている部位は、絞りを有するノズル形状になっている。冷媒入口配管２０のうち上流側分配空間１３１に挿入されている部位には、下流側分配空間１３２から上流側分配空間１３１に流入した冷媒を吸い込む吸込穴２０ａが形成されている。

下流側分配空間１３２には、分配側接続配管１５の一端部が挿入されている。分配側接続配管１５の他端部は、チューブ１１に接続されている。

集合ヘッダ１４には、集合側接続配管１６の一端部が挿入されている。集合側接続配管１６の他端部は、チューブ１１に接続されている。

分配ヘッダ１３は、タンクヘッダ１３ａ、プレートヘッダ１３ｂ、キャップ１３ｃ、１３ｄをろう付け接合することによって形成されている。

タンクヘッダ１３ａには、上流側分配空間１３１および下流側分配空間１３２を構成する孔がヘッダ長手方向Ｗ１に延びるように形成されている。

プレートヘッダ１３ｂには、分配側接続配管１５が挿入される挿入孔１３３が形成されている。挿入孔１３３の個数は、チューブ１１の本数と同一になっている。挿入孔１３３は、多数個のチューブ１１に冷媒を分配するための分配孔である。挿入孔１３３は、下流側分配空間１３２側に形成されている。

図３に模式的に示すように、挿入孔１３３は、分配側接続配管１５を介してチューブ１１と１対１の関係で接続されている。

本実施形態では、挿入孔１３３は、熱交換器１０の幅方向Ｗ１に６列、熱交換器１０の奥行き方向Ｄ１に２列に並んで配置されている。

キャップ１３ｃ、１３ｄは、タンクヘッダ１３ａおよびプレートヘッダ１３ｂの長手方向Ｗ１の両端部を閉塞している。

プレートヘッダ１３ｂとタンクヘッダ１３ａとが重ね合わせられるとともに、タンクヘッダ１３ａおよびプレートヘッダ１３ｂの長手方向Ｗ１の両端部がキャップ１３ｃ、１３ｄで閉塞されることによって、上流側分配空間１３１および下流側分配空間１３２が形成されている。

タンクヘッダ１３ａおよびプレートヘッダ１３ｂの長手方向Ｗ１の一端部を閉塞するキャップ１３ｃには、冷媒入口配管２０が挿入される孔が形成されている。

タンクヘッダ１３ａは、例えば、押出成形によって形成されている。プレートヘッダ１３ｂおよびキャップ１３ｃ、１３ｄは、例えば、板材をプレス成形することによって形成されている。プレス成形される板材としては、例えば、アルミニウム心材の両面にろう材をクラッドした両面クラッド材が用いられる。

チューブ１１およびフィン１２、タンクヘッダ１３ａ、プレートヘッダ１３ｂ、キャップ１３ｃおよびセパレータ１３ｄは、熱伝導性やろう付け性に優れた金属であるアルミニウムで形成されている。これらの部材を一体ろう付けにて組み付けることによって、熱交換器１０が形成されている。

本例では、プレートヘッダ１３ｂの側端部をタンクヘッダ１３ａにかしめて仮固定した後、一体ろう付けを行う。

上記構成における作動を説明する。図１中、太実線矢印は、ヘッダ１３の内部における冷媒の流れを示している。

冷媒入口配管２０から上流側分配空間１３１に流入した冷媒は、下流側分配空間１３２に流入し、多数本のチューブ１１に分配される。下流側分配空間１３２で多数本のチューブ１１に分配されなかった冷媒は、上流側分配空間１３１に還流する。

多数本のチューブ１１に分配された冷媒は、チューブ１１をＵターンして流れながら空気と熱交換した後、集合ヘッダ１４の集合空間１３５に流入して集合され、冷媒出口配管２１から流出する。

図４は、チューブ１１の冷媒出口側における冷媒の過熱度ＳＨを、本実施形態と比較例とで比較した結果を示している。比較例では、上流列１１Ａのチューブ１１の本数および下流列１１Ｂのチューブ１１の本数が本実施形態とは逆になっている。すなわち、比較例では、上流列１１Ａのチューブ１１の本数が４本であり、下流列１１Ｂのチューブ１１の本数が８本になっている。

図４の縦軸は、熱交換器１０の幅方向Ｗ１におけるチューブ１１の位置であり、図４の横軸は、チューブ１１の冷媒出口側における冷媒の過熱度ＳＨである。図４中、正方形のマーカーは、上流列１１Ａのチューブ１１における測定結果を示し、菱形のマーカーは、下流列１１Ｂのチューブ１１における測定結果を示している。

図４は、熱交換器１０に流入する空気の乾球温度および湿球温度、ならびに熱交換器１０に流入する冷媒の乾き度を一定にするとともに、熱交換器１０の集合ヘッダ１４から流出した冷媒の過熱度ＳＨが１０℃となるようにして測定した結果である。

比較例では、上流列１１Ａのチューブ１１の本数が、下流列１１Ｂのチューブ１１の本数よりも少なくなっている。しかも、上流列１１Ａのチューブ１１では、下流列１１Ｂのチューブ１１と比較して熱負荷が高いので圧力損失が大きくなる。

そのため、上流列１１Ａのチューブ１１に分配される冷媒の流量が少なくなるので、上流列１１Ａのチューブ１１の冷媒出口側における冷媒過熱度ＳＨが高くなり、狙いの過熱度（１０℃）との温度差が大きくなる。また、上流列１１Ａのチューブ１１の冷媒出口側における冷媒過熱度ＳＨの標準偏差も大きくなる。

これに対して本実施形態では、上流列１１Ａのチューブ１１の本数が、下流列１１Ｂのチューブ１１の本数よりも多くなっているので、上流列１１Ａのチューブ１１に分配される冷媒の流量を比較例と比較して多くすることができる。

そのため、上流列１１Ａのチューブ１１の冷媒出口側における冷媒過熱度ＳＨを低減させることができ、狙いの過熱度（１０℃）との温度差を小さくできる。また、上流列１１Ａのチューブ１１の冷媒出口側における冷媒過熱度ＳＨの標準偏差も小さくできる。

その結果、図５に示すように、上流列１１Ａのチューブ１１の冷媒出口側における冷媒過熱度ＳＨの標準偏差を比較例と比較して小さくできるとともに、熱交換器１０の能力（性能）を比較例と比較して高めることができる。なお、図５中、白塗り菱形のマーカーは、本実施形態および比較例とは異なる冷媒分配器を備える熱交換器における測定結果を示している。

本実施形態では、上流列１１Ａを形成するチューブ１１の本数は、下流列１１Ｂを形成するチューブ１１の本数よりも多くなっている。これによると、上流列１１Ａのチューブ１１へ冷媒が分配されやすくなるので、上流列１１Ａのチューブ１１での熱負荷が下流列１１Ｂのチューブ１１の熱負荷よりも高くなる場合であっても、冷媒の分配に偏りが生じることを抑制できる。したがって、多数本のチューブ１１に対する冷媒の分配性を向上できる。

本実施形態では、分配ヘッダ１３は、冷媒が上流列１１Ａおよび下流列１１Ｂにおけるチューブ１１の並び方向Ｗ１に流れる上流側分配空間１３１および下流側分配空間１３２を形成している。分配ヘッダ１３は、上流側分配空間１３１および下流側分配空間１３２から多数本のチューブ１１へ冷媒を分配する。

この分配ヘッダ１３においては、冷媒をチューブ１１に分配する際に冷媒に作用する動圧が小さいので冷媒の分配に偏りが生じやすいという特性を有している。本実施形態によると、このような分配ヘッダ１３を備える熱交換器１０に対して、冷媒の分配に偏りが生じることを抑制して多数本のチューブ１１に対する冷媒の分配性を向上するという作用効果を顕著に発揮できる。

本実施形態では、上流側分配空間１３１および下流側分配空間１３２は、冷媒が循環するように形成されている。これによると、分配ヘッダ１３で冷媒を均質化できるので、冷媒の分配に偏りが生じることを一層抑制でき、ひいては多数本のチューブ１１に対する冷媒の分配性を一層向上できる。

本実施形態では、分配ヘッダ１３と多数本のチューブ１１とを接続する接続配管１６を備える。これによると、多数本のチューブ１１の配置の自由度を高めることができる。

本実施形態では、分配ヘッダ１３の材質はアルミニウムである。これによると、分配ヘッダ１３を容易に形成できる。

（第２実施形態）
上記第１実施形態では、チューブ１１がＵ字状に屈曲しているが、本実施形態では、図６に示すように、チューブ１１がストレートに形成されている。

本実施形態では、分配ヘッダ１３は、熱交換器１０の高さ方向Ｈ１の一端側に配置されており、集合ヘッダ１４は、熱交換器１０の高さ方向Ｈ１の他端側に配置されている。

（第３実施形態）
上記第１実施形態では、分配ヘッダ１３と集合ヘッダ１４とが別体になっているが、本実施形態では、図７に示すように、集合ヘッダ１４が分配ヘッダ１３と一体に形成されていてもよい。

集合ヘッダ１４が一体化された分配ヘッダ１３には、多数本のチューブ１１を流れた冷媒を集合させる集合空間１４１が形成されている。

（第４実施形態）
図８に示すように、分配ヘッダ１３は、縦置き、横置きのいずれでもよい。縦置きとは、分配ヘッダ１３の長手方向が重力方向と一致している配置状態のことである。横置きとは、分配ヘッダ１３の長手方向が水平方向と一致している配置状態のことである。

また、分配ヘッダ１３の挿入孔１３３は、上流側分配空間１３１側および下流側分配空間１３２側のいずれに形成されていてもよい。分配ヘッダ１３の挿入孔１３３は、上流側分配空間１３１側および下流側分配空間１３２側の両方に形成されていてもよい。

図８（ａ）の例では、分配ヘッダ１３が横置きで、分配ヘッダ１３の挿入孔１３３が下流側分配空間１３２側に形成されている。

図８（ｂ）の例では、分配ヘッダ１３が横置きで、分配ヘッダ１３の挿入孔１３３が上流側分配空間１３１側に形成されている。

図８（ｃ）の例では、分配ヘッダ１３が縦置きで、分配ヘッダ１３の挿入孔１３３が上流側分配空間１３２側に形成されている。

図８（ｄ）の例では、分配ヘッダ１３が縦置きで、分配ヘッダ１３の挿入孔１３３が上流側分配空間１３１側および下流側分配空間１３２側の両方に形成されている。

（第５実施形態）
図９に示すように、チューブ１１は断面が楕円状に形成されたオーバルチューブであってもよい。図１０、図１１に示すように、チューブ１１は断面が扁平形状に形成された扁平チューブであってもよい。

図１１に示すように、フィン１２は、薄板材を波状に曲げ成形することによって形成されたコルゲートフィンであってもよい。

（第６実施形態）
上記実施形態では、分配ヘッダ１３とチューブ１１とが分配側接続配管１５を介して接続され、集合ヘッダ１４とチューブ１１とが集合側接続配管１６を介して接続されているが、図１２に示すように、分配ヘッダ１３および集合ヘッダ１４のうち少なくとも一方のヘッダと多数本のチューブ１１のうち少なくとも一部のチューブ１１とが接続配管を介さずに直接接続されていてもよい。

図１２（ａ）、（ｂ）の例では、全てのチューブ１１が分配ヘッダ１３および集合ヘッダ１４と直接接続されている。図１２（ａ）では、分配ヘッダ１３と集合ヘッダ１４とが別体に形成されており、図１２（ｂ）では、分配ヘッダ１３と集合ヘッダ１４とが一体に形成されている。

図１２（ｃ）、（ｄ）の例では、一部のチューブ１１が分配ヘッダ１３および集合ヘッダ１４と直接接続されている。図１２（ｃ）では、分配ヘッダ１３と集合ヘッダ１４とが別体に形成されており、図１２（ｄ）では、分配ヘッダ１３と集合ヘッダ１４とが一体に形成されている。

（第７実施形態）
図１３に示すように、分配側接続配管１５は、三方分岐管であってもよい。分配側接続配管１５は、分配ヘッダ１３の１つの挿入孔１３３から２本のチューブ１１へ冷媒を分岐する。これによると、分配ヘッダ１３の挿入孔１３３の個数を減らすことができる。

（第８実施形態）
上記実施形態では、冷媒入口配管２０のうち上流側分配空間１３１に挿入されている部位は、絞りを有するノズル形状になっているが、図１４（ａ）に示すように、冷媒入口配管２０のうち上流側分配空間１３１に挿入されている部位は、ストレートな形状になっていてもよい。

上記実施形態では、冷媒入口配管２０のうち上流側分配空間１３１に挿入されている部位には、下流側分配空間１３２から上流側分配空間１３１に流入した冷媒を吸い込む吸込穴２０ａが形成されているが、図１４（ｂ）、（ｃ）に示すように、冷媒入口配管２０に吸込穴２０ａが形成されていなくてもよい。この実施例においては、下流側分配空間１３２から上流側分配空間１３１に流入した冷媒は、冷媒入口配管２０の周りの隙間を通って上流側分配空間１３１の主流に合流する。

（他の実施形態）
上記実施形態を適宜組み合わせ可能である。上記実施形態を例えば以下のように種々変形可能である。

（１）上記実施形態の冷凍サイクルでは、冷媒としてフロン系冷媒を用いているが、冷媒の種類はこれに限定されるものではなく、二酸化炭素等の自然冷媒や炭化水素系冷媒等を用いてもよい。

また、上記実施形態の冷凍サイクルは、高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超えない亜臨界冷凍サイクルを構成しているが、高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超える超臨界冷凍サイクルを構成していてもよい。

（２）上記実施形態において、チューブ１１の列数および段数を適宜変更可能である。例えば、ヘッダ１３の長手方向Ｗ１が重力方向と平行になっている場合、液冷媒が少なくなる重力方向上方側では、液冷媒が多くなる重力方向上方側と比較してチューブ１１の本数が少なくなっていてもよい。

（３）上記実施形態では、分配ヘッダ１３は、冷媒が循環する循環ヘッダであるが、分配ヘッダ１３は、冷媒が一方向に流れる非循環ヘッダであってもよい。

（４）上記実施形態では、多数本のチューブ１１に冷媒を分配する冷媒分配器が、チューブ１１の長手方向Ｈ１に対して略直交する方向に冷媒が流れる分配ヘッダ１３によって構成されているが、チューブ１１の長手方向Ｈ１と略平行な方向に冷媒が流れるディストリビュータによって冷媒分配器が構成されていてもよい。

ディストリビュータ式の冷媒分配器を用いることによって、冷媒をチューブ１１に分配する際に冷媒に作用する動圧を大きくできるので、冷媒の分配に偏りが生じることを一層抑制でき、ひいては多数本のチューブ１１に対する冷媒の分配性を一層向上できる。

１１チューブ
１１Ａ上流列
１１Ｂ下流列
１３冷媒分配器（分配器）
１３１上流側空間（熱媒体流路）
１３２下流側空間（熱媒体流路）
１６接続配管

Claims

内部を流れる第１熱交換媒体と外部を流れる第２熱交換媒体とを熱交換させる多数本のチューブ（１１）と、
前記多数本のチューブ（１１）に前記第１熱交換媒体を分配する分配器（１３）とを備え、
前記多数本のチューブ（１１）は、前記第２熱交換媒体の流れ方向上流側に位置する上流列（１１Ａ）と、前記第２熱交換媒体の流れ方向下流側に位置する下流列（１１Ｂ）とを形成するように配置されており、
前記上流列（１１Ａ）を形成する前記チューブ（１１）の本数は、前記下流列（１１Ｂ）を形成する前記チューブ（１１）の本数よりも多くなっていることを特徴とする熱交換器。
前記分配器（１３）は、
前記第１熱交換媒体が、前記上流列（１１Ａ）および前記下流列（１１Ｂ）における前記チューブ（１１）の並び方向（Ｗ１）に流れる熱媒体流路（１３１、１３２）を形成しており、
前記熱媒体流路（１３１、１３２）から前記多数本のチューブ（１１）へ前記第１熱交換媒体を分配することを特徴とする請求項１に記載の熱交換器。
前記熱媒体流路（１３１、１３２）は、前記第１熱交換媒体が循環するように形成されていることを特徴とする請求項１または２に記載の熱交換器。
前記分配器（１３）と前記多数本のチューブ（１１）とを接続する接続配管（１６）を備えることを特徴とする請求項１ないし３のいずれか１つに記載の熱交換器。
前記分配器（１３）の材質はアルミニウムであることを特徴とする請求項１ないし４のいずれか１つに記載の熱交換器。