JP6605118B2 - 鋼部品、歯車部品および鋼部品の製造方法 - Google Patents
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Description
化学成分として、
C(炭素):0.05質量%以上0.30質量%以下、
Si(ケイ素):1.0質量%以上3.0質量%以下、
Mn(マンガン):0.1質量%以上3.0質量%以下、
P(リン):0.03質量%以下、
S(硫黄):0.001質量%以上0.150質量%以下、
Cr(クロム):0.01質量%以上0.20質量%以下、
Al(アルミニウム):0.01質量%以上0.05質量%以下、
N(窒素):0.003質量%以上0.030質量%以下、
Feおよび不可避不純物:残部、よりなる素材鋼から形成される鋼部品であって、
鋼部品の表層のC濃度は、素材鋼のC濃度よりも高い0.85質量%以上1.2質量%以下であり、表層は、残留オーステナイト組織の体積率が0%よりも大きく、かつ、10%未満であるとともに、表層の残部はマルテンサイト組織であり、表層における粒界炭化物の面積率は、2%未満であり、表層よりも内側の層は、表層より内側の層における残留オーステナイト組織の体積率が表層よりも大きく、かつ、残部はマルテンサイト組織である。
化学成分として、
C(炭素):0.05質量%以上0.30質量%以下、
Si(ケイ素):1.0質量%以上3.0質量%以下、
Mn(マンガン):0.1質量%以上3.0質量%以下、
P(リン):0.03質量%以下、
S(硫黄):0.001質量%以上0.150質量%以下、
Cr(クロム):0.01質量%以上0.20質量%以下、
Al(アルミニウム):0.01質量%以上0.05質量%以下、
N(窒素):0.003質量%以上0.030質量%以下、
Feおよび不可避不純物:残部、よりなる素材鋼から形成される鋼部品の製造方法において、
鋼部品の表面およびその近傍におけるC濃度が素材鋼のC濃度よりも高い0.85質量%以上1.2質量%以下になるように、鋼部品に浸炭処理を施す浸炭工程と、
浸炭工程の後、鋼部品がマルテンサイト変態する冷却速度未満の冷却速度で、鋼部品を冷却する冷却工程と、
冷却工程の後、高密度エネルギー加熱により鋼部品を加熱して、鋼部品をオーステナイト化温度以上の温度まで昇温させた後、オーステナイト化された鋼部品をマルテンサイト変態させる臨界冷却速度以上の冷却速度で冷却して焼入れることにより、鋼部品におけるオーステナイト組織の一部をマルテンサイト化させる焼入れ工程と、
焼入れ工程の後、鋼部品の表面およびその近傍に力学的エネルギーを与えることにより、鋼部品のオーステナイト組織をマルテンサイト組織に改質することによって、表層よりも内側の層では残留オーステナイト組織の体積率が表層よりも大きく、かつ、残部をマルテンサイト組織とする改質工程と、を備える。
[第1実施形態]
まず、第1実施形態による歯車部品100に用いられる素材鋼の組成について説明する。なお、素材鋼は、下記組成以外に、残部Fe(鉄)および不可避不純物を含有している。また、歯車部品100は、特許請求の範囲の「鋼部品」の一例である。
Cは、素材鋼の硬さを確保するために添加する元素である。そこで、第1実施形態では、C濃度の下限を0.05質量%として、素材鋼の硬さを確保している。一方、C濃度が0.30質量%を超えると、素材鋼の硬さが必要以上に大きくなり、その結果、素材鋼において靱性が低下するとともに、切削性が低下する。このため、0.30質量%をC濃度の上限とした。素材鋼の硬さ確保の面で、より好ましいC濃度の範囲は、約0.15質量%以上0.30質量%以下である。
Siは、後述する浸炭処理後の徐冷において、結晶粒界に炭化物が析出するのを抑制するため、及び、マルテンサイト組織の焼戻しによる硬さ低下を抑制するために添加する元素である。Siの添加により、粒界炭化物の析出が抑制されるので、浸炭処理後の高密度エネルギー加熱の際に、C(炭素)を十分に固溶した組織を得ることができる。これにより、粒界炭化物に起因する疲労強度の低下が抑制される。なお、第1実施形態では、Si濃度の下限を1.0質量%として、結晶粒界に炭化物が析出するのを抑制することが可能なSi濃度を確保している。一方、Si濃度が3.0質量%を超えると、素材鋼の硬さが必要以上に大きくなり、その結果、素材鋼において切削性が低下する。このため、3.0質量%をSi濃度の上限とした。粒界炭化物析出の抑制および靱性・切削性の低下抑制の面で、より好ましいSi濃度の範囲は、1.0質量%以上約2.5質量%以下であり、さらに好ましくは、約1.5質量%以上約2.0質量%以下である。なお、Siは、製鋼工程における脱酸にも有効である。
Mnは、製鋼工程における脱酸、焼入れ性の向上に有効な元素である。この効果を得るためには、Mn濃度は、0.1質量%以上である必要がある。一方、Mn濃度が3.0質量%を超えると、素材鋼の硬さが必要以上に大きくなり、その結果、素材鋼において切削性が低下する。このため、3.0質量%をMn濃度の上限とした。焼入れ性および切削性の低下抑制の面で、より好ましいMn濃度の範囲は、約0.4質量%以上約2.0質量%以下である。
Pは、結晶粒界に偏析して結晶粒界の強度を低下させるとともに、素材鋼の靱性を低下させるため、極力低減する必要がある。具体的には、P濃度を、0.03質量%以下に小さくする必要がある。
Sは、素材鋼中でMnSを生成して素材鋼の切削性の向上に有効な元素である。この効果を得るためには、S濃度は、0.001質量%以上である必要がある。ただし、S濃度が0.150質量%を超えると、MnSが結晶粒界に偏析して素材鋼の靱性を低下させるため、0.150質量%を上限とした。切削性の向上および靱性低下抑制の面で、より好ましいS濃度の範囲は、約0.005質量%以上約0.060質量%以下である。
Crは、焼入れ性および焼戻し軟化抵抗の向上に有効な元素である。この効果を得るためには、Cr濃度は、0.01質量%以上である必要がある。一方、Cr濃度が0.20質量%を超えると、浸炭処理後の冷却により、粒界炭化物が多く析出してしまう。この粒界炭化物が多く析出してしまうと、浸炭処理後の高密度エネルギー加熱の際にC(炭素)を十分に固溶した組織を得ることができないため鋼部品の疲労強度が低下する。このため、Cr濃度として、0.20質量%を上限とした。焼入れ性・焼戻し軟化抵抗の向上および粒界炭化物の析出抑制の面で、より好ましいCr濃度の範囲は、約0.05質量%以上約0.15質量%以下である。
Alは、窒化物として加工材中に析出分散することによって、浸炭処理時および高密度エネルギー加熱時に組織の粗大化を抑制して組織を微細化するのに有効な元素である。この効果を得るためには、Al濃度は、0.01質量%以上である必要がある。しかしながら、Al濃度が0.05質量%を超えると、析出物である窒化物が粗大化しやすくなるため、0.05質量%を上限とした。組織の微細化の面で、より好ましいAl濃度の範囲は、約0.02質量%以上約0.04質量%以下である。
Nは、Alなどと各種の窒化物を生成して、浸炭処理時および高密度エネルギー加熱時に組織の粗大化を抑制して組織を微細化するのに有効な元素である。この効果を得るためには、N濃度は、0.003質量%以上である必要がある。しかしながら、N濃度が0.030質量%を超えると、素材鋼の鍛造性が低下するので、0.030質量%を上限とした。組織の微細化および鍛造性の低下抑制の面で、より好ましいN濃度の範囲は、約0.005質量%以上約0.020質量%以下である。
Mo(モリブデン):約0.01質量%以上約0.50質量%以下。
B(ボロン):約0.0006質量%以上約0.0050質量%以下。
Nb(ニオブ):約0.01質量%以上約0.30質量%以下。
Ti(チタン):約0.005質量%以上約0.200質量%以下。
V(バナジウム):約0.01質量%以上約0.20質量%以下。
次に、図1〜図3を参照して、第1実施形態による歯車部品100の構造について説明する。
次に、図1〜図3および図5〜図7を参照して、第1実施形態による歯車部品100の製造方法について説明する。
図5に示すように、まず、上記した組成を有する素材鋼(棒鋼)を準備する。この素材鋼は、素材鋼のC濃度(0.05質量%以上0.30質量%以下のいずれか)に対応するA3変態点(オーステナイト−フェライト変態点)より高い温度になるように加熱されることによって、焼きならしが行われている。
そして、前加工処理後の加工材に対して、浸炭処理を行う。この浸炭処理では、酸素濃度が低い減圧環境の浸炭炉(図示せず)内において、加工材に対してC(炭素)の浸透と拡散を行う。つまり、加工材に対して真空浸炭処理を行う。ここで、浸炭炉内に導入される炭化水素系ガスによる浸炭時間と拡散時間とは、歯車部品100完成後の表層31(図3参照)のC濃度を考慮して定められる。
そして、浸炭処理および冷却処理後の加工材200に対して、高周波焼入れ処理を行う。まず、図6に示すように、高密度エネルギー加熱により加工材200を加熱する。具体的には、所定の高周波(たとえば、約10kHzや約100kHzの周波数)による高密度エネルギーを加工材200に集中的に加えることによって、加工材200を誘導加熱する。この際、加工材200の温度がAcm変態点以上になるように加工材200の全体を加熱して昇温させる。なお、Acm変態点は、浸炭層CL1の外周面20側の部分のC濃度に対応する、オーステナイト化温度である。これにより、加工材200の全体が、主にオーステナイト組織となる。
最後に、加工材300の外周面20に対して、ショットピーニング処理(改質工程)を行う。具体的には、加工材300を回転させながら、加工材300の外周面20に対してメディア(投射材)を所定の圧力で噴射する。この際、第1段階として、メディアを加工材300の外周面20に噴射する。これにより、浸炭層CL2の深部にまで力学的エネルギーが加えられる。その後、第2段階として、第1段階のメディアよりも径の小さなメディアを加工材300の外周面20に噴射する。これにより、浸炭層CL2の外周面20側の部分に力学的エネルギーが加えられる。これらにより、浸炭層CL2の外周面20側の部分において、残留オーステナイト組織の一部が改質されてマルテンサイト組織に変態する。この結果、浸炭層CL2の外周面20側の部分が、0%よりも大きく、かつ、10%未満の体積率の残留オーステナイト組織と、残部であるマルテンサイト組織とを含む表層31になる。
第1実施形態では、以下のような効果を得ることができる。
Mo(モリブデン):約0.01質量%以上約0.50質量%以下。
B(ボロン):約0.0005質量%以上約0.0050質量%以下。
このように構成すれば、歯車部品100において、結晶粒界の強度の向上および焼入れ性の向上を図ることができるので、組織の強度を向上させることができる。
Nb(ニオブ):約0.01質量%以上約0.30質量%以下。
Ti(チタン):約0.005質量%以上約0.200質量%以下。
V(バナジウム):約0.01質量%以上約0.20質量%以下。
このように構成すれば、歯車部品100において、組織の粗大化の抑制を図ることができるので、組織の強度を向上させることができる。
次に、第1実施例として、上記第1実施形態の効果を確認するために行った残留オーステナイト組織の体積率の測定、硬さ測定、残留応力測定、疲労強度測定、および、粒界炭化物の面積率測定について説明する。
まず、第1実施形態に対応する実施例1の歯車部品100(図1〜図3参照)を作成した。具体的には、まず、表1で示す鋼番Aの化学成分から構成され、焼きならしが行われた素材鋼(棒鋼、図5参照)を準備した。なお、この鋼番Aの素材鋼は、本実施形態で示した組成範囲内に含まれている。また、鋼番Aの素材鋼のビッカース硬さは、HV140程度である。そして、素材鋼に対して切断、粗加工および歯切りを行った。
まず、実施例1の歯車部品100における残留オーステナイト組織(γR)の体積率と残留応力とを測定した。具体的には、まず、歯面21に対して電解研磨を行うことにより、歯面において所定の厚みだけ除去した。そして、露出した表面(断面)を、X線回折法により残留オーステナイト組織の体積率と残留応力とを測定した。また、残留応力に関しては、歯面21の歯筋方向(図1参照)に働く残留応力を測定した。なお、参考例1として、ショットピーニング処理を行う前の加工材300においても、実施例1の歯車部品100と同様に、残留オーステナイト組織の体積率の測定を行った。
図8に残留オーステナイト組織の体積率の測定結果を示す。歯面21(外周面20)からの深さが35μm以内の表層31では、ショットピーニング処理前には多くて23%近くの体積率であった残留オーステナイト組織の体積率が、ショットピーニング処理後では10%以上小さくなり、1%以上10%未満になった。これは、ショットピーニング処理により、表層31における残留オーステナイト組織がマルテンサイト組織に変態したからであると考えられる。
図9に、歯面21における残留応力の測定結果を示す。なお、正の残留応力は互いに離れる方向に働く引張残留応力であり、負の残留応力は互いに近づく方向に働く圧縮残留応力である。
次に、上記実施例1の歯車部品100のビッカース硬さを、JIS Z 2244に基づいて測定した。具体的には、ショットピーニング処理を行った外周面のうちの歯面21における表層31のビッカース硬さ(歯面21のビッカース硬さ)をそれぞれ測定した。また、300℃に加熱した後冷却した熱処理後の実施例1の歯車部品100を用いて、歯車部品100の歯面21における表層31のビッカース硬さを測定した。この際、測定する断面に加える試験力を300gfにした。
次に、上記実施例1の歯車部品100のC濃度を電子線マイクロアナライザを用いて測定した。具体的には、実施例1の歯車部品100において、ショットピーニング処理を行った外周面20のうちの歯面21における表層31のC濃度(歯面21のC濃度)を測定した。
次に、上記実施例1の歯車部品100の疲労強度を評価した。具体的には、動力循環式歯車試験機を用いて、歯車部品100の歯元(歯面21と歯底面23との境界)における曲げ疲労強度と歯面21における面疲労強度とを評価した。この際、潤滑油としてオートマチックトランスミッションフルードを用い、潤滑油温80℃および回転数2000rpmの条件下で試験を行った。また、歯元における曲げ応力が500MPa、歯面における最大面圧が2000MPaとなるトルクを歯車部品100に与え、1000万回を目標サイクルとした。
次に、実施例1の歯車部品100における表層31の粒界炭化物の面積率を測定した。具体的には、まず、歯面21に対して垂直に歯車部品100を切断し、露出した断面を鏡面研磨した。その後、ナイタール液(硝酸が添加されたアルコール溶液)を用いて断面を腐食させることによって、断面に粒界炭化物を現出させた。そして、光学顕微鏡を用いて表層31における断面の撮影を倍率500倍で行った。そして、撮影された所定の大きさの面積を有する断面に対して画像処理を行うことによって、粒界炭化物とその他の部分とを二値化により区別した。そして、粒界炭化物の面積率(=(断面における粒界炭化物の面積/断面全体の面積)×100)(%)を導出した。
次に、第2実施例として、上記第1実施形態の効果を確認するために、複数の素材鋼を用いて歯車部品を作製し、各々の歯車部品における、表層のC濃度、残留オーステナイト組織の体積率、粒界炭化物の面積率、歯面の表層における硬さおよび疲労強度を比較した。
まず、素材鋼(棒鋼)として、上記した素材鋼A以外に、表1に示す素材鋼B〜Lを準備した。
次に、第2実施形態について説明する。第2実施形態では、特許請求の範囲の「鋼部品」として、歯車部品100ではなく軸部材400を用いた例について説明する。
まず、図11〜図14を参照して、第2実施形態による軸部材400の構造について説明する。なお、第1実施形態による歯車部品100と同様の構成については、適宜説明を省略する。
第2実施形態では、以下のような効果を得ることができる。
まず、第2実施形態に対応する実施例11の軸部材400(図11および図12参照)を作成した。具体的には、まず、表1で示す鋼番Bの化学成分から構成され、焼きならしが行われた素材鋼を準備した。なお、この鋼番Bの素材鋼は、本実施形態で示した組成範囲内に含まれている。そして、素材鋼に対して切断および粗加工を行った。
そして、実施例11の軸部材400および比較例5の軸部材に対して、転動疲労試験を行った。転動疲労試験では、円筒型転動疲れ試験機(NTN製)を用いて、荷重600kgf/mm2および回転数46240rpmの試験条件で、サイクル試験を行った。この際、軸部材の転動面となる軸部材の外周面に円筒型転動疲れ試験機の回転部材が当接するようにした。そして、転動面においてフレーキング(剥離)が発生した際の総回転数(サイクル数)を、実施例11の軸部材400のおよび比較例5の軸部材の転動面における耐久性の指標とした。
図15に転動疲労試験の結果を示す。転動疲労試験の結果としては、実施例11の軸部材400のサイクル数は、比較例5の軸部材のサイクル数の17倍程度になった。これにより、実施例11の軸部材400の転動面402は、比較例5の軸部材の転動面と比べて、非常に大きな転動耐久性を有していることが確認できた。これは、表層431の粒界炭化物の面積率が小さいことにより、疲労強度の低下が抑制されたことと、表層431における残留オーステナイト組織の体積率の低下およびマルテンサイト組織の体積率の向上により、表層431の硬さが大きくなったこととによるものであると考えられる。
なお、今回開示された実施形態および実施例は、すべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は、上記した実施形態および実施例の説明ではなく特許請求の範囲によって示され、さらに特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更(変形例)が含まれる。
32、432 第1中間層(表層よりも内側の層)
33、433 第2中間層
35、435 最内層
100 歯車部品(鋼部品)
400 軸部材(鋼部品)
402 転動面(外周面)
404a、404b 端面部(軸方向端面部)
442 端面部表層
Claims (20)
- 化学成分として、
C(炭素):0.05質量%以上0.30質量%以下、
Si(ケイ素):1.0質量%以上3.0質量%以下、
Mn(マンガン):0.1質量%以上3.0質量%以下、
P(リン):0.03質量%以下、
S(硫黄):0.001質量%以上0.150質量%以下、
Cr(クロム):0.01質量%以上0.20質量%以下、
Al(アルミニウム):0.01質量%以上0.05質量%以下、
N(窒素):0.003質量%以上0.030質量%以下、
Feおよび不可避不純物:残部、よりなる素材鋼から形成される鋼部品であって、
前記鋼部品の表層のC濃度は、前記素材鋼のC濃度よりも高い0.85質量%以上1.2質量%以下であり、
前記表層は、残留オーステナイト組織の体積率が0%よりも大きく、かつ、10%未満であるとともに、前記表層の残部はマルテンサイト組織であり、前記表層における粒界炭化物の面積率は2%未満であり、
前記表層よりも内側の層は、当該表層より内側の層における残留オーステナイト組織の体積率が前記表層よりも大きく、かつ、残部はマルテンサイト組織である、鋼部品。 - 前記表層のC濃度は、0.9質量%以上1.1質量%以下である、請求項1に記載の鋼部品。
- 前記表層よりも内側の層における残留オーステナイト組織の体積率は、15%以上である、請求項1に記載の鋼部品。
- 前記表層には、600MPa以上の圧縮残留応力が生じている、請求項1に記載の鋼部品。
- 前記素材鋼は、
Si(ケイ素):1.5質量%以上2.0質量%以下、を含有する、請求項1に記載の鋼部品。 - 前記素材鋼の化学成分としてさらに、
Mo(モリブデン):0.01質量%以上0.50質量%以下、
B(ボロン):0.0005質量%以上0.0050質量%以下、
のうちのいずれか1種または2種を含有する、請求項1に記載の鋼部品。 - 前記素材鋼の化学成分としてさらに、
Nb(ニオブ):0.01質量%以上0.30質量%以下、
Ti(チタン):0.005質量%以上0.200質量%以下、
V(バナジウム):0.01質量%以上0.20質量%以下、
のうちのいずれか1種または2種を含有する、請求項1または6に記載の鋼部品。 - 請求項1に記載の鋼部品から構成された歯車部品であって、
前記表層は、前記歯車部品の歯面の表層である、歯車部品。 - 請求項1に記載の鋼部品から構成された軸部材であって、
前記表層は、前記軸部材の軸方向に延びる外周面の表層である、軸部材。 - 軸方向端面部を備え、
前記軸方向端面部の端面部表層における残留オーステナイト組織の体積率は、前記外周面の表層における残留オーステナイト組織の体積率よりも大きい、請求項9に記載の軸部材。 - 軸方向端面部を備え、
前記軸方向端面部の端面部表層における表面硬さは、前記外周面の表層における表面硬さよりも小さい、請求項9に記載の軸部材。 - 化学成分として、
C(炭素):0.05質量%以上0.30質量%以下、
Si(ケイ素):1.0質量%以上3.0質量%以下、
Mn(マンガン):0.1質量%以上3.0質量%以下、
P(リン):0.03質量%以下、
S(硫黄):0.001質量%以上0.150質量%以下、
Cr(クロム):0.01質量%以上0.20質量%以下、
Al(アルミニウム):0.01質量%以上0.05質量%以下、
N(窒素):0.003質量%以上0.030質量%以下、
Feおよび不可避不純物:残部、よりなる素材鋼から形成される鋼部品の製造方法において、
前記鋼部品の表面およびその近傍におけるC濃度が素材鋼のC濃度よりも高い0.85質量%以上1.2質量%以下になるように、前記鋼部品に浸炭処理を施す浸炭工程と、
前記浸炭工程の後、前記鋼部品がマルテンサイト変態する冷却速度未満の冷却速度で、前記鋼部品を冷却する冷却工程と、
前記冷却工程の後、高密度エネルギー加熱により前記鋼部品を加熱して、前記鋼部品をオーステナイト化温度以上の温度まで昇温させた後、オーステナイト化された前記鋼部品をマルテンサイト変態させる冷却速度以上の冷却速度で冷却して焼入れることにより、前記鋼部品におけるオーステナイト組織の一部をマルテンサイト化させる焼入れ工程と、
前記焼入れ工程の後、前記鋼部品の表面およびその近傍に力学的エネルギーを与えることにより、前記鋼部品のオーステナイト組織をマルテンサイト組織に改質することによって、表層よりも内側の層では残留オーステナイト組織の体積率が前記表層よりも大きく、かつ、残部をマルテンサイト組織とする改質工程と、を備える、請求項1に記載の鋼部品の製造方法。 - 前記改質工程により、前記表層を、残留オーステナイト組織の体積率が0%よりも大きく、かつ、10%未満であるとともに、残部はマルテンサイト組織とする、請求項12に記載の鋼部品の製造方法。
- 前記素材鋼の化学成分としてさらに、
Mo(モリブデン):0.01質量%以上0.50質量%以下、
B(ボロン):0.0005質量%以上0.0050質量%以下、
のうちのいずれか1種または2種をさらに含有する、請求項12に記載の鋼部品の製造方法。 - 前記素材鋼の化学成分としてさらに、
Nb(ニオブ):0.01質量%以上0.30質量%以下、
Ti(チタン):0.005質量%以上0.200質量%以下、
V(バナジウム):0.01質量%以上0.20質量%以下、
のうちのいずれか1種または2種をさらに含有する、請求項12または14に記載の鋼部品の製造方法。 - 前記改質工程において、ショットピーニングにより、前記鋼部品の表面側の部分におけるオーステナイト組織を改質させる、請求項12に記載の鋼部品の製造方法。
- 前記改質工程においてオーステナイト組織を改質させた後に、前記表層を鏡面仕上げする、請求項12に記載の鋼部品の製造方法。
- 前記焼入れ工程において、オーステナイト化された前記鋼部品を10℃以上40℃以下の冷媒を用いて、臨界冷却速度以上の冷却速度で冷却して焼入れる、請求項12に記載の鋼部品の製造方法。
- 前記焼入れ工程の後で、かつ、前記改質工程の前に、前記鋼部品を焼き戻す、請求項12に記載の鋼部品の製造方法。
- 前記浸炭工程において、減圧環境下で前記鋼部品に浸炭処理を施す、請求項12に記載の鋼部品の製造方法。
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