JP6600999B2 - マルチピースソリッドゴルフボール - Google Patents

Description

本発明は、コア、中間層及びカバーを備えたスリーピース以上のマルチピースソリッドゴルフボールに関する。

従来から、コア及びカバーを備えたツーピース以上のゴルフボールやコア、中間層及びカバーを備えたスリーピース以上のマルチピースソリッドゴルフボールにおいては、コアの硬度分布や中間層とカバーとの硬度関係および中間層材料等に着目したマルチピースソリッドゴルフボールの提案がいくつか提案されている。このような技術文献としては、例えば、特開２０１４−１８７３５１号公報、特開２０１１−１２０８９８号公報、特開２０１０−５１５３７号公報、特開２０１０−１７２７０２号公報、特開２００８−１９４４７４号公報、及び特開２００８−１９４４７３号公報に記載されたゴルフボールが挙げられる。

しかしながら、上記のゴルフボールにおいては、コア硬度分布において更に改善を図る余地があり、コア硬度分布およびボールの全体的な硬度・厚みの最適化を図ることにより、狙いのスピン特性を得て、飛距離増大を図ることができるゴルフボールを更に提案することが望まれる。また、上記ゴルフボールにおいては、飛距離増大を図るだけではなく、ゲーム性を更に高めるためにも、アプローチした時のスピン性能において高レベルを維持することができることも望まれている。

特開２０１４−１８７３５１号公報 特開２０１１−１２０８９８号公報 特開２０１０−５１５３７号公報 特開２０１０−１７２７０２号公報 特開２００８−１９４４７４号公報 特開２００８−１９４４７３号公報

本発明は、上記事情に鑑みなされたもので、ドライバー（Ｗ＃１）打撃時の飛距離を良好に保ちながら、ソフトな打感が得られ、且つ、アプローチした時のスピン性能においても高いレベルを維持し得るマルチピースソリッドゴルフボールを提供することを目的とする。

本発明者らは、上記目的を達成するため鋭意検討を行った結果、コアとカバーとの間に中間層を介在させたマルチピースソリッドゴルフボールにおいて、コア硬度分布及び硬度傾斜の設計において、コア中心から１０ｍｍまではそれほど急傾斜ではなく、コア内部よりも外側の方が急傾斜であり、即ち、コア中心から１０ｍｍ位置からコア表面までは硬度差がＪＩＳ−Ｃ硬度で１５を超える程の急傾斜であるように調整すると共に、中間層がカバーよりも厚く、中間層被覆球体の表面硬度がボールの表面硬度よりも高くなるようにボール構造を設定することにより、従来のゴルフボールよりもドライバー（Ｗ＃１）フルショット時のスピン量を低く抑えて飛距離増大を図ることができ、且つ、ソフトな打感が得られることを見出した。特に、プロほどはヘッドスピードが高くない中上級者にとって、良好なドライバー（Ｗ＃１）の飛距離を保ちながら、アプローチした時のスピン性能においても高いレベルを維持でき、ゲーム性の高い優位なゴルフボールに仕上げることに成功し、発明をなすに至ったものである。更には、本発明のゴルフボールは、溝が十分刻みこまれたウエッジで打った時のカバー表面の傷付き難さ（耐擦過傷性）にも優れている。なお、上記の「中上級者」とは、ヘッドスピード（ＨＳ）が大凡４０〜５０ｍ／ｓであり、そのうち、中級者が４０〜４８ｍ／ｓ、上級者が４２〜５０ｍ／ｓに相当する。

従って、本発明は、下記マルチピースソリッドゴルフボールを提供する。
〔１〕コアとカバーとの間に中間層を介在させたマルチピースソリッドゴルフボールにおいて、上記コアの直径が３４．９〜４０．３ｍｍであり、上記コアの周囲に中間層が被覆された球体（中間層被覆球体）及びボールの表面硬度がショアＤ硬度で、
ボール表面硬度≦中間層被覆球体の表面硬度
の関係を満たし、中間層の厚さ及びカバーの厚さが、
カバー厚さ≦中間層の厚さ
の関係を満たし、コア硬度分布において、コア中心のＪＩＳ−Ｃ硬度を（Ｃc）、コア中心から５ｍｍの位置のＪＩＳ−Ｃ硬度を（Ｃ5）、コア中心から１０ｍｍの位置のＪＩＳ−Ｃ硬度を（Ｃ10）、コア中心から１５ｍｍの位置のＪＩＳ−Ｃ硬度を（Ｃ15）、コア表面のＪＩＳ−Ｃ硬度を（Ｃs）とするとき、下記式（１）〜（６）及び（７）
２０≦（Ｃs）−（Ｃc） ・・・・（１）
０＜（Ｃ10）−（Ｃc）≦１０ ・・・・（２）
（Ｃ10）−（Ｃc）＜（Ｃs）−（Ｃ10） ・・・・（３）
１５＜（Ｃs）−（Ｃ10） ・・・・（４）
（Ｃs）≧８０ ・・・・（５）
（Ｃc）≧５２ ・・・・（６）
（Ｃ10）−（Ｃ5）≦（Ｃ5）−（Ｃc）≦（Ｃs）−（Ｃ15）≦（Ｃ15）−（Ｃ10）
・・・・（７）
の関係を満足することを特徴とするマルチピースソリッドゴルフボール。
〔２〕下記式（３’）を満足する上記〔１〕記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
｛（Ｃs）−（Ｃ10）／（Ｃ10）−（Ｃc）｝≧３ ・・・・（３’）
〔３〕下記式（１’）を満足する〔１〕又は〔２〕記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
２６≦（Ｃs）−（Ｃc） ・・・・（１’）
〔４〕コアが下記（Ａ）〜（Ｃ）成分
（Ａ）基材ゴム
（Ｂ）有機過酸化物
（Ｃ）水及び／又はモノカルボン酸金属塩
を配合するゴム組成物の加熱成形物により形成される〔１〕〜〔３〕のいずれかに記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
〔５〕測定温度−１２℃、周波数１５Ｈｚの条件でコア中心部およびコア表面部の損失正接を測定したときの動歪み１％での損失正接をｔａｎ δ₁、動歪み１０％での損失正接をｔａｎ δ₁₀として、ｔａｎδの傾き：［（ｔａｎ δ₁₀−ｔａｎ δ₁）／（１０％−１％）］を求めたとき、コア表面部のｔａｎδの傾きとコア中心部のｔａｎδの傾きの差が０．００２より大きい〔１〕〜〔４〕のいずれかに記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
〔６〕成形後のゴルフボールにおいて、中間層及びカバーを剥がした後に測定したコア初速をＶ₀とし、該Ｖ₀の測定から６０日後に測定したコア初速をＶ₆₀とするとき、Ｖ₀−Ｖ₆₀＜０．７が成立する〔４〕記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
〔７〕中間層の材料が、下記（Ｉ）〜（ＩＶ）成分
（Ｉ）重量平均分子量（Ｍｗ）が１４０，０００以上であり、且つ、酸含量１０〜１５質量％及びエステル含量１５質量％以上のオレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステル３元共重合体、またはその金属中和物と、
（ＩＩ）重量平均分子量（Ｍｗ）が１４０，０００以上であり、且つ、酸含量１０〜１５質量％のオレフィン−アクリル酸２元ランダム共重合体、またはその金属中和物と
の二種類のベース樹脂を用い、これらのベース樹脂を質量比で（Ｉ）：（ＩＩ）＝９０：１０〜１０：９０になるように配合したベース樹脂の合計量１００質量部に対して、
（ＩＩＩ）樹脂組成物中の未中和の酸基を中和可能な塩基性無機金属化合物 １．０〜２．５質量部と、
（ＩＶ）分子量が１４０〜１５００の陰イオン界面活性剤 １〜１００質量部と、
を含有し、上記（Ｉ）及び（ＩＩ）成分の樹脂のメルトフローレート（ＭＦＲ）がそれぞれ０．５〜２０ｇ／１０ｍｉｎであり、上記（Ｉ）成分と（ＩＩ）成分とのＭＦＲの差が１５ｇ／１０ｍｉｎ以内となり、且つ、上記（Ｉ）〜（ＩＶ）成分の組成物のＭＦＲが１．０ｇ／１０ｍｉｎ以上、該組成物を加熱成形した成形物の硬度がショアＤで３５〜６０である〔１〕〜〔６〕のいずれかに記載のマルチピースソリッドゴルフボール。

本発明のマルチピースソリッドゴルフボールによれば、特に中上級者において、ドライバー（Ｗ＃１）打撃時の飛距離を良好に保ちながら、ソフトな打感が得られ、且つ、アプローチした時のスピン性能においても高いレベルを維持し得、ゲーム性の高いものである。更に、本発明のゴルフボールは、溝が十分刻みこまれたウエッジで打った時のカバー表面の傷付き難さ（耐擦過傷性）に優れている。

本発明の一実施例を示したゴルフボールの概略断面図である。 コアと中間層との接着強度を測定する際の接着強度測定用試験片の採取方法の説明図である。 本実施例で使用したコア表面部分を撮影する装置を説明するための概略図である。 図３の装置により撮影し、画像処理して得られたコア表面部分を示した図である。

以下、本発明につき、更に詳しく説明する。
本発明のマルチピースソリッドゴルフボールは、内側からソリッドコア、中間層及びカバーを有するものである。図１に本発明のゴルフボールの一例を示す内部構造を示した。図１に示したゴルフボールＧは、コア１と、該コア１を被覆す中間層２と、該中間層２を被覆するカバー３とを有している。また、上記カバー３の表面には、通常、空力特性の向上のためにディンプルＤが多数形成される。以下、上記の各層について詳述する。

コアの直径は、特に制限はないが、通常、３４．９〜４０．３ｍｍであり、好ましくは、３６．１〜３９．４ｍｍ、さらに好ましくは３７．３〜３８．５ｍｍである。この直径が小さすぎると、ドライバー（Ｗ＃１）打撃時にはスピンが多くなり、狙い通りの飛距離が得られなくなることがある。また、コア直径が大き過ぎると、繰り返し打撃耐久性が悪くなり、或いは打感が悪くなることがある。

コアに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときまでのたわみ量（ｍｍ）は、特に制限はないが、好ましくは３．６〜４．８ｍｍ、より好ましくは３．７〜４．４ｍｍ、さらに好ましくは３．８〜４．２ｍｍである。コアが硬すぎると、スピンが増えすぎて飛ばなくなり、または打感が硬くなりすぎることがある。逆に、コアが軟らかすぎると、反発性が低くなりすぎて飛ばなくなり、或いは打感が軟らかくなりすぎ、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。

コア表面硬度（Ｃs）は、ＪＩＳ−Ｃ硬度で、８０以上であり、好ましくは８０〜９０、より好ましくは８１〜８８、さらに好ましくは８２〜８６である。このコア表面硬度のＪＩＳ−Ｃ硬度の値が大きすぎると、打感が硬くなり、或いは繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。逆に、上記値が小さすぎると、スピンが増え過ぎ、反発が低くなって飛ばなくなることがある。

コアの中心硬度（Ｃc）は、ＪＩＳ−Ｃ硬度で、５２以上であり、好ましくは５２〜６３、より好ましくは５３〜６１、さらに好ましくは５５〜５９である。このコア中心硬度のＪＩＳ−Ｃ硬度の値が大きすぎると、スピンが増えすぎて飛ばなくなることがあり、または打感が硬く感じられることがある。逆に、上記値が小さすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがあり、または打感が軟らかくなりすぎることがある。

コアの中心から５ｍｍ位置でのＪＩＳ−Ｃ硬度（Ｃ5）は、好ましくは５４〜６６、より好ましくは５６〜６４、さらに好ましくは５８〜６２である。また、コアの中心から１０ｍｍ位置でのＪＩＳ−Ｃ硬度（Ｃ10）は、好ましくは５５〜６８、より好ましくは５７〜６６、さらに好ましくは５９〜６４である。上記硬度値が大きすぎると、スピンが増えすぎて飛ばなくなることがあり、或いは打感が硬く感じられることがある。逆に、上記値が小さすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがあり、または打感が軟らかくなりすぎることがある。

なお、上記の中心硬度（Ｃc）及び所定位置における断面硬度とは、コアを半分に（中心を通るように）切断して得た断面の中心及び所定位置において測定される硬度を意味し、表面硬度（Ｃs）は上記コアの表面（球面）において測定される硬度を意味する。

コアの中心から１５ｍｍ位置でのＪＩＳ−Ｃ硬度（Ｃ15）は、好ましくは６８〜８２、より好ましくは７０〜８０、さらに好ましくは７２〜７８である。上記硬度値が大きすぎると、打感が硬くなり、または繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。逆に、上記硬度値が小さすぎると、スピンが増え過ぎ、反発が低くなって飛ばなくなることがある。

次に、本発明においては、コアは下記式（１）〜（４）を満足するものである。
２０≦（Ｃs）−（Ｃc） ・・・・（１）
０＜（Ｃ10）−（Ｃc）≦１０ ・・・・（２）
（Ｃ10）−（Ｃc）＜（Ｃs）−（Ｃ10） ・・・・（３）
１５＜（Ｃs）−（Ｃ10） ・・・・（４）

上記式（１）において、（Ｃs）−（Ｃc）の値は、好ましくは２１〜３２、より好ましくは２３〜３０、さらに好ましくは２５〜２８である。この値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。逆に、上記の値が小さすぎると、スピンが増えすぎて飛距離が出なくなることがある。

上記式（２）において、（Ｃ10）−（Ｃc）の値が０より大きく、１０以下であることを要する。即ち、本発明のコア硬度分布においては、コアの中心から１０ｍｍ離間した位置まではそれほど急勾配ではないことを意味する。（Ｃ10）−（Ｃc）の値については、好ましくは１〜８、より好ましくは２〜７、さらに好ましくは３〜６である。上記の値の範囲外となると、フルショット時のスピンが増えて飛ばなくなり、或いは繰返し打撃時の割れ耐久性が悪くなることがある。

上記式（３）において、（Ｃs）−（Ｃ10）の値は（Ｃ10）−（Ｃc）の値よりも大きいことを要する。これは、本発明のコア硬度分布においては、コア内部よりも外側の方が急傾斜であることを意味する。即ち、｛（Ｃs）−（Ｃ10）／（Ｃ10）−（Ｃc）｝の値が１よりも大きいことを要し、好ましくは２〜８、より好ましくは３〜７、さらに好ましくは４〜６である。上記の値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。逆に、上記値が小さすぎると、スピンが増えすぎて飛距離が出なくなることがある。

また、上記式（４）において、（Ｃs）−（Ｃ10）の値は、１５以上であることを要する。即ち、本発明のコア硬度分布においては、コア中心から１０ｍｍの位置（Ｃ10）からコア表面（Ｃs）までは、ＪＩＳ−Ｃ硬度で１５を超える程に急勾配であることを意味する。（Ｃs）−（Ｃ10）の値については、好ましくは１６〜３０、より好ましくは１８〜２８、さらに好ましくは２０〜２６である。上記の値が大きすぎると、繰返し打撃時の割れ耐久性が悪くなることがあり、逆に小さすぎるとフルショット時のスピンが増えて飛ばなくなることがある。

また、上記式（１）〜（４）のほか、以下の項目においてコア硬度分布を適宜調整することが好適である。

（Ｃs）−（Ｃ15）の値については、特に制限されるものではないが、好ましくは３〜１４であり、より好ましくは５〜１２、さらに好ましくは７〜１０である。上記の値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。逆に、上記の値が小さすぎると、スピンが増えすぎてしまい飛距離が出なくなることがある。

（Ｃ15）−（Ｃ10）の値については、特に制限されるものではないが、好ましくは８〜１９であり、より好ましくは１０〜１７、さらに好ましくは１２〜１５である。上記の値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。逆に、上記の値が小さすぎると、スピンが増えすぎてしまい飛距離が出なくなることがある。

（Ｃ10）−（Ｃ5）の値については、特に制限されるものではないが、好ましくは−１〜７であり、より好ましくは０〜５、さらに好ましくは１〜３である。この値が上記範囲を外れると、フルショット時にスピンが増えすぎて飛距離が出なくなり、或いは繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。

（Ｃ5）−（Ｃc）の値については、特に制限されるものではないが、好ましくは０〜８であり、より好ましくは１〜６、さらに好ましくは２〜４である。上記の値が大きすぎると、スピンが増えすぎてしまい飛距離が出なくなることがある。逆に、上記の値が小さすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。

上記硬度分布やたわみを有するコアの材料としては、ゴム材を主材として用いることが好適である。具体的には、主材である（Ａ）基材ゴム、（Ｂ）有機過酸化物のほか、共架橋剤、不活性充填剤、必要により有機硫黄化合物等を配合するゴム組成物を採用し得る。

（Ａ）基材ゴムとしては、ポリブタジエンを用いることが好適である。ポリブタジエンについては、そのポリマー鎖中に、シス−１，４−結合を６０質量％以上、好ましくは８０質量％以上、より好ましくは９０質量％以上、最も好ましくは９５質量％以上有することが好適である。分子中の結合に占めるシス−１，４−結合が少なすぎると、反発性が低下する場合がある。

なお、（Ａ）基材ゴムには、上記ポリブタジエン以外にも他のゴム成分を本発明の効果を損なわない範囲で配合し得る。上記ポリブタジエン以外のゴム成分としては、上記ポリブタジエン以外のポリブタジエン、その他のジエンゴム、例えばスチレンブタジエンゴム、天然ゴム、イソプレンゴム、エチレンプロピレンジエンゴム等を挙げることができる。

（Ｂ）有機過酸化物としては、特に制限されるものではないが、１分間半減期温度が１１０〜１８５℃である有機過酸化物を用いることが好適であり、１種または２種以上の有機過酸化物を使用することができる。有機過酸化物の配合量としては、基材ゴム１００質量部に対して、好ましくは０．１質量部以上、より好ましくは０．３質量部以上であり、上限値としては、好ましくは５質量部以下、より好ましくは４質量部以下、さらに好ましくは３質量部以下である。上記の有機過酸化物は、市販品を用いることができ、具体的には、商品名「パークミルＤ」、「パーヘキサＣ−４０」、「ナイパーＢＷ」、「パーロイルＬ」等（いずれも日油社製）、または、Luperco 231XL（アトケム社製）などを例示することができる。

共架橋剤としては、例えば不飽和カルボン酸、不飽和カルボン酸の金属塩等が挙げられる。不飽和カルボン酸として具体的には、例えばアクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、フマル酸等を挙げることができ、特にアクリル酸、メタクリル酸が好適に用いられる。不飽和カルボン酸の金属塩としては特に限定されるものではないが、例えば上記不飽和カルボン酸を所望の金属イオンで中和したものが挙げられる。具体的にはメタクリル酸、アクリル酸等の亜鉛塩やマグネシウム塩等が挙げられ、特にアクリル酸亜鉛が好適に用いられる。

上記不飽和カルボン酸及び／又はその金属塩は、上記基材ゴム１００質量部に対し、通常１０質量部以上、好ましくは１５質量部以上、更に好ましくは２０質量部以上、上限として通常６０質量部以下、好ましくは５０質量部以下、更に好ましくは４５質量部以下、最も好ましくは４０質量部以下配合する。配合量が多すぎると、硬くなりすぎて耐え難い打感になる場合があり、配合量が少なすぎると、反発性が低下してしまう場合がある。

また、上記コアは、上述した所望の硬度分布を満たすことを実現するため、下記（Ａ）〜（Ｃ）成分
（Ａ）基材ゴム
（Ｂ）有機過酸化物
（Ｃ）水及び／又はモノカルボン酸金属塩
を必須成分として配合するゴム組成物の加熱成形物により形成されることが好適である。

即ち、コア材料に直接的に水（水を含む材料）を配合することにより、コア配合中の有機過酸化物の分解を促進することができる。また、コア用ゴム組成物中の有機過酸化物は、温度によって分解効率が変化することが知られており、ある温度よりも高温になるほど分解効率が上がる。温度が高すぎると、分解したラジカル量が多くなりすぎてしまい、ラジカル同士で再結合や不活性化してしまうことになる。その結果、架橋に有効に働くラジカルが減ることになる。ここで、コア加硫の際に有機過酸化物が分解することで分解熱が発生するとき、コア表面付近は加硫モールドの温度とほぼ同程度を維持しているが、コア中心付近は外側から分解していった有機過酸化物の分解熱が蓄積されるため、モールド温度よりもかなり高温になる。コアに直接的に水（水を含む材料）を配合した場合、水は有機過酸化物の分解を助長する働きがあるため、上述したようなラジカル反応をコア中心とコア表面において変化させることができる。即ち、コア中心付近では有機過酸化物の分解が更に助長され、ラジカルの不活性化がより促されることで有効ラジカル量が更に減少するため、コア中心とコア表面との架橋密度が大きく異なるコアを得ることができ、且つ、コア中心部の動的粘弾性特性の異なるコアを得ることができる。そして、このようなコアを有するゴルフボールは、低スピン化を実現すると共に、耐久性に優れ、反発性の経時変化を少なくすることができる。なお、上記の水に代えて、モノアクリル酸亜鉛を使用した場合、配合材料の混練中の熱によってモノアクリル酸亜鉛から水が発生する。これによって水を配合したときと同様の効果を得ることができる。

上記（Ａ）成分及び（Ｂ）成分については上述したとおりである。
上記（Ｃ）成分の水については、特に制限はなく、蒸留水であっても水道水であってもよいが、特には、不純物を含まない蒸留水を使用することが好適に採用される。水の配合量は、基材ゴム１００質量部に対して、０．１質量部以上配合することが好ましく、より好ましくは０．３質量部以上であり、上限としては、好ましくは５質量部以下であり、より好ましくは４質量部以下である。

また、上記の水を適量配合することにより、加硫前のゴム組成物における水分含有率が１０００ｐｐｍ以上となることが好ましく、より好ましくは１５００ｐｐｍ以上である。上限としては、好ましくは８５００ｐｐｍ以下であり、より好ましくは８０００ｐｐｍ以下である。上記ゴム組成物の水分含有率が小さすぎると、適切な架橋密度・Ｔａｎ δを得ることが困難となり、エネルギーロスが少なく低スピン化を図ったゴルフボールを成形することが困難となる場合がある。上記ゴム組成物の水分含有率が大きすぎると、コアが軟らかくなりすぎてしまい、適切なコア初速を得ることが困難となる場合がある。

上記ゴム組成物に水を直接配合することも可能ではあるが、下記の（ｉ）〜（ｉｉｉ）の方法を採用することができる。
（ｉ）スチームや超音波によりミスト状の水をゴム組成物（配合材料）の全部または一部にあてる方法
（ｉｉ）ゴム組成物の全部または一部を水に浸漬させる方法
（ｉｉｉ）ゴム組成物の全部または一部を恒湿槽等の湿度管理可能な場所において高湿度環境下に一定時間放置する方法
なお、高湿度環境とはゴム組成物等を湿らせることができる環境であれば特に制限されるものではないが湿度４０〜１００％であることが好ましい。

また、水をゼリー状に加工して上記ゴム組成物に配合することができる。或いは、予め水を、充填剤，未加硫ゴム，ゴム粉等に担持した材料を用い、これを上記ゴム組成物に配合することができる。このような態様は、直接水を配合するよりも作業性に優れるため、ゴルフボールの生産効率を向上させることができる。水を所定量含有させた材料の種類については特に制限はないが、十分に水を含有させた充填剤、未加硫ゴム、ゴム粉等が挙げられ、特に、耐久性や反発性を損なうことがない材料を使用することが好適である。上記の材料の水分含有率としては、好ましくは３質量％以上、より好ましくは５質量％以上、さらに好ましくは１０質量％以上であり、上限として、好ましくは９９質量％以下、より好ましくは９５質量％以下である。

また、上記の水の代わりに、モノカルボン酸金属塩を採用することができる。モノカルボン酸金属塩は、カルボン酸が金属に対して配位結合していると推定され、例えば〔ＣＨ₂＝ＣＨＣＯＯ〕₂Ｚｎで表わされるジアクリル酸亜鉛のようなジカルボン酸金属塩とは区別される。モノカルボン酸金属塩は、脱水縮合反応をすることによりゴム組成物中に水をもたらすため、上記水と同様の効果を得ることができる。また、モノカルボン酸金属塩は、粉体としてゴム組成物に配合することができるため、作業工程を簡略化することができると共に、ゴム組成物中に均一に分散させることが容易である。なお、上記の反応を効果的に行うためには、モノ塩であることが必要である。モノカルボン酸金属塩の配合量は、基材ゴム１００質量部に対して１質量部以上配合することが好ましく、より好ましくは３質量部以上である。上限としては、モノカルボン酸金属塩の配合量は、６０質量部以下配合することが好ましく、より好ましくは５０質量部以下である。上記モノカルボン酸金属塩の配合量が少なすぎると、適切な架橋密度・Ｔａｎ δを得ることが困難となり、十分にゴルフボールの低スピン効果を得ることができないことがある。また、配合量が多すぎる場合には、コアが硬くなりすぎるため、適切な打感を保つことが困難になる場合がある。

上記のカルボン酸は、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、フマル酸、ステアリン酸等を使用することができる。置換金属としては、Ｎａ、Ｋ、Ｌｉ、Ｚｎ、Ｃｕ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｐｂ等が挙げられるが、好ましくはＺｎが好適に用いられる。具体例としては、モノアクリル酸亜鉛、モノメタクリル酸亜鉛等が挙げられ、特に、モノアクリル酸亜鉛を用いることが好ましい。

コアの製造方法としては、常法に従って、１４０℃以上１８０℃以下、１０分以上６０分以下の加硫条件で加熱圧縮し、球状成形物（コア）を成形することができる。

加硫後のコアにおいては、コア中心はコア表面より水分含有率が高くなることが好適である。上記の水分含有率は、ゴム組成物に配合される水の配合量、成形温度及び成形時間等により、成形後のコアの水分含有率を適宜制御することができる。

コア中心の水分含有率は、特に制限はないが、１０００ｐｐｍ以上であることが好ましく、より好ましくは１２００ｐｐｍ以上、さらに好ましくは１５００ｐｐｍ以上であり、上限値としては、好ましくは７０００ｐｐｍ以下、より好ましくは６０００ｐｐｍ以下、さらに好ましくは５０００ｐｐｍ以下である。一方、コア表面の水分含有率は、特に制限はないが、８００ｐｐｍ以上であることが好ましく、より好ましくは１０００ｐｐｍ以上、さらに好ましくは１２００ｐｐｍ以上であり、上限値としては、好ましくは５０００ｐｐｍ以下、より好ましくは４０００ｐｐｍ以下、さらに好ましくは３０００ｐｐｍ以下である。また、（コア表面の水分含有率）−（コア中心の水分含有率）の値が、好ましくは０ｐｐｍ以下、より好ましくは−１００ｐｐｍ以下、さらに好ましくは−２００ｐｐｍ以下であり、下限値としては、好ましくは−１０００ｐｐｍ以上、より好ましくは−７００ｐｐｍ以上、さらに好ましくは−６００ｐｐｍ以上である。

上記の水分含有率の計測は、一般的な測定装置を用いて行うことができる。例えば、平沼微量水分測定装置「AQ-2100」及び水分気化装置「EV-2000」（ともに平沼産業株式会社製）を使用し、測定温度１３０℃、余熱時間３分、バックグラウンド計測時間３０秒にて水分含有率の測定を行うことができる。

コアに被覆層（中間層、カバーの全ての被覆層を意味する。）を成形したボールから該被覆層を取り除いた後に計測したコアの初速をＶ₀とし、該Ｖ₀の測定日から６０日後に測定したコア初速をＶ₆₀とするとき、Ｖ₀は、好ましくは７７．０ｍ／ｓ以上、より好ましくは７７．１ｍ／ｓ以上、さらに好ましくは７７．２ｍ／ｓ以上であり、上限値としては、好ましくは７８．５ｍ／ｓ以下、より好ましくは７８．３ｍ／ｓ以下、さらに好ましくは７８．０ｍ／ｓ以下である。また、Ｖ₆₀は、好ましくは７７．０ｍ／ｓ以上、より好ましくは７７．１ｍ／ｓ以上であり、上限値としては、好ましくは７７．８ｍ／ｓ以下、より好ましくは７７．７ｍ／ｓ以下、さらに好ましくは７７．６ｍ／ｓ以下である。上記の範囲のＶ₀及びＶ₆₀のコア初速を得ることができない場合には、十分な飛距離を得ることが難しい。また、上記のコア初速が速すぎる場合には、ルールに適合しない場合がある。なお、被覆層の材料は大気中の水分を通しにくいため、ボールのままでは経時によるコア初速変化が測定できない、もしくは変化するまでに時間がかかる場合があるので、カバーを取り除いてコア自体を大気中に曝すことで、経時によるコア初速変化を確実に測定することができる。

Ｖ₀−Ｖ₆₀の値については、下記式
Ｖ₀−Ｖ₆₀＜０．７
が成立することが好適であり、より好適には、
Ｖ₀−Ｖ₆₀＜０．６
であり、さらに好適には、
Ｖ₀−Ｖ₆₀＜０．５
を満足することである。本発明においては、コアに水分がバランスよく配合されている場合、コアが大気に直接に触れていても湿度による影響を受けにくく、コア初速の変化を抑制することができる。

なお、本発明において、コアの初速は、Ｒ＆Ａの承認する装置であるＵＳＧＡのドラム回転式の初速計と同方式の初速測定器を用いて測定することができる。この場合、コアは２３±１℃の温度で３時間以上温度調節し、室温２３±２℃の部屋でテストすることができる。

次に、コアの動的粘弾性の測定法について説明する。
本発明において、コア中心およびコア表面部における加硫ゴムの動的粘弾性試験において、測定温度−１２℃、周波数１５Ｈｚの条件で、動歪み１％での損失正接をｔａｎ δ₁、動歪み１０％での損失正接をｔａｎ δ₁₀として、ｔａｎδの傾き：［（ｔａｎ δ₁₀−ｔａｎ δ₁）／（１０％−１％）］を求めたとき、コア表面部のｔａｎδの傾きとコア中心部のｔａｎδの傾きの差が０．００２より大きいことが本発明の要件であり、この傾きの差は、０．００３より大きいことが好ましく、０．００４より大きいことがより好ましい。上記傾きの差が小さくなると、コアのエネルギーロスが大きくなってしまい低スピン効果を得ることが難しくなることがある。コアの動的粘弾性特性の計測には種々の方法を採用することができる。例えば、カバーを被覆したコアをその幾何学的中心を通るように厚さ２ｍｍの円状平板に切り出し、これをサンプルとし、更に測定箇所を打ち抜き器でφ３ｍｍに打ち抜く。そして、動的粘弾性装置（例えば、ＧＡＢＯ社、製品名「EPLEXOR500N」）を使用し、圧縮試験用ホルダーを用いて、初期歪３５％、測定温度−１２℃、周波数１５Ｈｚの条件により、動歪み０．０１〜１０％歪時のｔａｎ δを測定し、その測定結果に基づいて傾きを求めることができる。このように測定した粘弾性挙動に関し、高歪み領域の粘弾性挙動とゴルフボール打撃時のスピンに相関があることが分かっており、高歪み領域のｔａｎ δが相対的に大きい、即ち動歪み１０％と動歪み１％のｔａｎ δの傾きが大きい方がスピンが増加し、逆に、高歪み領域のｔａｎ δが相対的に小さい、即ち、動歪み１０％と動歪み１％のｔａｎ δの傾きが小さい方がスピンが低下する。また、ゴルフボールは打撃するクラブによって変形量が異なり、ドライバーやミドルアイアン（６番アイアン等）で打撃した際はボール中心まで変形が起こる。従って、ドライバーや６番アイアンの低スピン化を図りたい場合、コア中心部の動歪み１０％と動歪み１％のｔａｎ δの傾きを小さくすることで良好な結果を得ることができる。また、グリーン周りのアプローチのように打撃時の変形が小さい場合にはコア表面部のｔａｎ δの影響が大きいため、アプローチスピンを増大もしくは維持したい場合には、コア表面部の動歪み１０％と動歪み１％のｔａｎ δの傾きを大きくすることで良好な結果を得ることができる。従って、ドライバーで飛んでアプローチで止まるゴルフボールを得るためには、コア中心部の動歪み１０％と動歪み１％のｔａｎ δの傾きを小さく、コア表面部の動歪み１０％と動歪み１％のｔａｎ δの傾きを大きく、即ち、コア表面部のｔａｎ δの傾きとコア中心部のｔａｎ δの傾きの差を大きくすることが求められる。

また、本発明においては、コア表面をカメラで撮影し、該カメラにより取り込んだ画像データを画像処理することにより、コア表面に現れる傷を特定及び数値化し、該数値化した傷の個数が１００個以上であることが好適であり、より好ましくは２００個以上である。傷の個数をもってコア表面粗さの程度を現すことにより、コアと該コアを被覆する中間層との密着性を評価しようとするものである。即ち、コア表面の傷の個数はコアと中間層との密着性に影響を及ぼすことが考察されるからである。この傷の個数が少ないコアであると、該コアと中間層との密着力が弱くなり、コア自体の割れ耐久性が不十分となるおそれがある。

上記のコア表面の傷の測定方法は、コア表面の粗さを傷の個数として数値化するための撮影画像及び当該画像を処理する技術に基づくものであり、例えば、以下に述べる画像処理技術及び装置が例示される。
採用される測定装置の構成については、例えば、図３に示すように、測定する対象物であるコアを載置するための載置台５０、該載置台の上方に照明手段６０、さらに上方にはカメラ７０を配置する。また、符号９０は照明手段６０の電源である。各構成手段・装置の配置関係は、測定対象であるコアの撮影画像データが鮮明となるよう微調整可能な範囲内の構造とするものである。なお、外部環境の影響をできるだけ避けるため、上記装置の外周を暗幕等で覆うことが望ましい。上記の照明手段６０及びカメラ７０により撮影された画像データをコンピュータ１００に取り込み、該コンピュータに予めインストールされた所定の画像処理ソフトにて、上記の画像データを画像処理し、数値化するものである。なお、図３の装置において、カメラ、照明手段、コンピュータ及び画像処理ソフト等については各種市販されている商品を採用し得る。なお、コアの載置台５０やカメラ及び照明等を固定するフレーム８０については一般的な構造物であるため詳細の説明は省略する。

また、上記の画像処理ソフトを用い、基本的には、撮影された画像データの明暗に対して設定した閾値より暗く、その暗部において設定したピクセル以上に連結した部分を傷とみなし傷数としてカウントする処理を行わせるものである。明暗の閾値、傷数としてカウントする設定連結数は、一般的に目視可能なコア表面の傷の深さ、大きさと一致させたものである。一般的な目視可能な傷の深さ、大きさはそれぞれ０．５ｍｍ程度であるが、必要に応じこれらの閾値や設定を調整することは可能である。また、暗さの度合いにより傷の深さを区分したり、暗部の連続した部分の大きさにより傷の大きさを区分したり、更には、連続する暗部の形状の特徴より線状等の形状を優先させて傷の形状を区分することも可能である。このような画像処理を行う際、コア表面を撮影した画像表面が平面ではなく曲面であるため、動的閾値法を用いることが好適である。

なお、上記の画像処理機器及び画像ソフト（画像処理手段）の具体例については、後述する実施例に各製品の詳細が記載される。しかし、近年では画像処理機器は急速な開発が進んでおり、必ずしも実施例のものが最適であるというわけではない。従って、撮影するコアや技術進歩に合わせて好適な機器を選択し、それらを組み合わせて使用することが好ましい。

本発明においては、上記のように、コア表面の粗さを所望の傷の数値で特定することにより、コアと後述する中間層との密着力を高めることができる。具体的には、実施例で説明する接着強度の測定方法により、好ましくは１．００Ｎ／４ｍｍ以上、特に好ましくは１．１５Ｎ／４ｍｍ以上とすることができる。このような密着性の高いコア表面を実現し得るには、コアの材質や中間層材料を好適なものに選定するほか、コア表面を研磨する方法を採用することができる。コア表面を研磨する方法については公知の方法及び条件を採用し得る。

次に、中間層について説明する。
中間層の材料硬度は、特に制限はないが、ショアＤ硬度で好ましくは４８〜６８、より好ましくは５２〜６２、さらに好ましくは５５〜５７である。また、中間層を被覆した球体の表面硬度は、ショアＤ硬度で好ましくは５５〜７５、より好ましくは５９〜６９、さらに好ましくは６２〜６４である。上記中間層が軟らかすぎると、フルショット時のスピン量が増えすぎてしまい飛距離が出なくなることがある。また、中間層が硬すぎると、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなり、またはパターやショートアプローチ実施時の打感が硬くなりすぎることがある。

中間層を被覆した球体、即ち中間層被覆球体に対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときまでのたわみ量（ｍｍ）は、特に制限はないが、好ましくは２．８〜４．０ｍｍ、より好ましくは３．０〜３．８ｍｍ、さらに好ましくは３．２〜３．６ｍｍである。上記の値が大きすぎると、打感が軟らかくなりすぎ、または繰り返し打撃した時の耐久性が悪くなり、或いは、フルショット時の実打初速が低くなり狙いどおりの飛距離が得られなくなることがある。逆に、上記の値が小さすぎると、打感が硬くなりすぎ、フルショット時のスピンが多くなり狙いの飛距離が得られなくなることがある。

中間層の厚さは、好ましくは０．９〜２．４ｍｍ、より好ましくは１．２〜２．１ｍｍ、さらに好ましくは１．５〜１．８ｍｍである。また、本発明においては、中間層の厚さは、後述するカバー（最外層）よりも厚いことが好適である。上記の範囲を外れたり、或いはカバーより薄くなると、ドライバー（Ｗ＃１）ショット時において低スピン効果が足りずに飛距離が出なくなることがある。

中間層の材料については、特に制限はないが、各種の熱可塑性樹脂材料を好適に採用することができる。特には、本発明の所望の効果を十分に奏することができる点から、高反発な樹脂材料を中間層の材料を採用することが好適であり、例えば、アイオノマー樹脂材料や後述する高中和型樹脂材料を使用することが好適である。

高中和型樹脂材料としては、具体的には、以下に説明する（Ｉ）〜（ＩＶ）成分の樹脂組成物の加熱成形物を採用することができる。

ベース樹脂として下記の（Ｉ）（ＩＩ）の２種類を用いることが好適である。
（Ｉ）成分：重量平均分子量（Ｍｗ）が１４０，０００以上であり、且つ、酸含量１０〜１５質量％及びエステル含量１５質量％以上のオレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステル３元共重合体、またはその金属中和物
（ＩＩ）成分：重量平均分子量（Ｍｗ）が１４０，０００以上であり、且つ、酸含量１０〜１５質量％のオレフィン−アクリル酸２元ランダム共重合体、またはその金属中和物

上記（Ｉ）成分の重量平均分子量（Ｍｗ）は、１４０，０００以上であり、好ましくは、１４５，０００以上である。また、（ＩＩ）成分の重量平均分子量（Ｍｗ）は、１４０，０００以上であり、好ましくは、１６０，０００以上である。これらの分子量を上記のように大きくすることにより、樹脂材料の反発性を十分に確保することができる。

上記のベース樹脂（Ｉ），（ＩＩ）は、互いに共重合体を構成する酸成分やエステル含量などが異なるため、２種類のベース樹脂が複雑に絡み合って、分子的な相乗効果が生じ、ボールの反発性や耐久性を高くすることができるものと考えられる。本発明では、ベース樹脂（Ｉ）が３元共重合体であり、上記のように重量平均分子量、酸含量、及びエステル含量を規定することにより比較的軟らかい材料を選択とすると共に、ベース樹脂（ＩＩ）成分として酸の種類、重量平均分子量及び酸含量を規定することにより比較的硬い材料を選択することにより、これらのポリマーブレンドにより、ゴルフボール用材料として反発性及び耐久性を十分に確保し得る。

この場合、重量平均分子量（Ｍｗ）は、ＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグラフィー）におけるポリスチレン換算にて算出されるものである。ＧＰＣ分子量測定に関して述べると、２元共重合体及び３元共重合体は、分子中の不飽和カルボン酸基により、その分子がＧＰＣのカラムに吸着されるため、そのままではＧＰＣ測定ができない。通常、不飽和カルボン酸基のエステル化後にＧＰＣ測定を行い、ポリスチレン換算した平均分子量Ｍｗ及びＭｎを算出する。

（Ｉ）または（ＩＩ）成分に使用されるオレフィン成分としては、炭素数２〜６が好ましく、特に、エチレンが好ましい。（Ｉ）成分に使用される不飽和カルボン酸は、特に制限はなく、例えば、アクリル酸（ＡＡ）やメタクリル酸（ＭＡＡ）が好適に使用される。一方、（ＩＩ）成分に使用される不飽和カルボン酸は、反発性を確保するために、アクリル酸（ＡＡ）が使用される。（Ｉ）成分として不飽和カルボン酸としてメタクリル酸（ＭＡＡ）を採用すると、側鎖にメチル基を有するメタクリル酸では緩衝作用を及ぼし、反発性の低下を招くおそれがあるからである。

また、（Ｉ）または（ＩＩ）成分中の不飽和カルボン酸の含有量（酸含量）は、特に制限はないが、それぞれ好ましくは１０質量％以上であり、上限としては、好ましくは１５質量％未満、より好ましくは１３質量％未満である。この酸含量が低いと、ゴルフボール用材料の成形物の反発性が得られなくなるおそれがある。また、酸含量が高くなると、極端に硬度が高くなってしまい、耐久性に影響するおそれがある。

また、３元共重合体である（Ｉ）成分に使用される不飽和カルボン酸エステルは、低級アルキルエステルが好ましく、特に、アクリル酸ブチル（ｎ−アクリル酸ブチル、ｉ−アクリル酸ブチル）が好ましい。

上記（Ｉ）成分中の不飽和カルボン酸エステルのエステル含有量については、（ＩＩ）成分である２元共重合体よりも比較的軟らかい樹脂と採用すべく、エステル含量１５質量％以上とするものであり、好ましくは１８質量％以上であり、より好ましくは２０質量％以上であり、上限値は、特に制限はないが、好ましくは、２５質量％以下である。このエステル含量が上記範囲よりも高いと、樹脂成形物の反発性が得られなくなり、また、エステル含量が低くなると、硬度が高くなってしまい、耐久性に影響するおそれがある。

なお、ベース樹脂（Ｉ）の硬度、即ち、その樹脂自体を単独で成形した際の硬度（材料硬度）は、ショアＤ硬度で、好ましくは３０以上、より好ましくは３５以上であり、上限値としては、好ましくは５０以下、より好ましくは４５以下である。一方、ベース樹脂（Ｂ）の硬度、即ち、その樹脂自体を単独で成形した際の硬度（材料硬度）は、ショアＤ硬度で、好ましくは４０以上、より好ましくは５０以上であり、上限値としては、好ましくは６０以下、より好ましくは５７以下である。この硬度範囲を逸脱したベース樹脂をそれぞれ使用すると、所望の硬度を有する材料が得られなかったり、十分な反発性、耐久性が得られないおそれがある。

また、（Ｉ）成分と（ＩＩ）成分とを併用することが好適である。この場合、（Ｉ）成分と（ＩＩ）成分との混合割合は、（Ｉ）：（ＩＩ）＝９０：１０〜１０：９０（質量比）とすることが好ましく、より好ましくは８５：１５〜３０：７０（質量比）、さらに好ましくは８０：２０〜５０：５０（質量比）である。（ＩＩ）成分の割合が上記範囲よりも多くなると、硬度が硬くなり材料成形が困難になるおそれがある。

また、（Ｉ）成分及び（ＩＩ）成分として、樹脂の金属中和物（すなわちアイオノマー）を使用する場合、その金属中和物の種類や中和度については特に制限はない。その一例として具体的には、６０モル％Ｚｎ（亜鉛中和度）のエチレン−メタクリル酸共重合体、４０モル％Ｍｇ（マグネシウム中和度）のエチレン−メタクリル酸共重合体、及び４０モル％Ｍｇ（マグネシウム中和度）のエチレン−メタクリル酸−アクリル酸エステル３元共重合体等が挙げられる。

上記（Ｉ）及び（ＩＩ）成分の樹脂のメルトフローレート（ＭＦＲ）については、射出成形時の流動性を一定上に確保し成形加工性を良好なものにするため、それぞれ０．５〜２０ｇ／１０ｍｉｎであることを要する。また、上記（Ｉ）成分と（ＩＩ）成分とのＭＦＲの差を１５ｇ／１０ｍｉｎ以内とする。このベース樹脂同士のＭＦＲの差が大きすぎると、押出成形機による（Ｉ）及び（ＩＩ）成分のコンパウンド時に、均一に混ぜ合わせることができず不均一となり、射出成形時の不良を招くおそれがある。

（Ｉ）及び（ＩＩ）成分は、上述したように、重量平均分子量（Ｍｗ）を特定範囲に設定した共重合体またはアイオノマーを使用するものであり、具体的には、「ニュクレル」シリーズ（三井・デュポンポリケミカル社製）や「エスコール」シリーズ（ExxonMobil Chemical社製）、「サーリン」シリーズ（米国デュポン社製）、「ハイミラン」シリーズ（三井・デュポンポリケミカル社製）などの市販品を使用することができる。

更に、上記（Ｉ），（ＩＩ）、及び後述する（ＩＶ）成分中の酸基を中和するための成分として、（ＩＩＩ）塩基性無機金属化合物を配合することが好適である。このように樹脂材料をより一層高中和化することにより、打感を損なわないで、フルショット時の低スピン化をさらに進め、アマチュアゴルファーにおいても飛距離増大を十分に実現することができる。この塩基性無機金属化合物の金属イオンとしては、例えば、Ｎａ⁺、Ｋ⁺、Ｌｉ⁺、Ｚｎ²⁺、Ｃａ²⁺、Ｍｇ²⁺、Ｃｕ²⁺、Ｃｏ²⁺等を挙げることができ、好ましくは、Ｎａ⁺、Ｚｎ²⁺、Ｃａ²⁺、Ｍｇ²⁺であり、より好ましくはＭｇ²⁺である。これら金属塩は、ギ酸塩、酢酸塩、硝酸塩、炭酸塩、炭酸水素塩、酸化物及び水酸化物などを使用して、樹脂中へ導入することができる。

上記（ＩＩＩ）塩基性無機金属化合物は、樹脂組成物中の配合量を樹脂組成物中の酸基に対して７０モル％以上に相当する量とする。この場合、（ＩＩＩ）成分である塩基性無機金属化合物については、所望の中和度を得るためにその配合量を適宜選定することができる。その配合量は、用いられるベース樹脂（Ｉ）及び（ＩＩ）成分の中和度にも依るが、大凡、（Ｉ）及び（ＩＩ）成分のベース樹脂の合計量１００質量部に対して、好ましくは１．０〜２．５質量部、より好ましくは１．１〜２．３質量部、さらに好ましくは１．２〜２．０である。なお、上記（Ｉ）〜（ＩＶ）成分中の酸基の中和度は７０モル％以上である必要があり、好ましくは９０モル％以上、より好ましくは１００モル％以上である。

また、（ＩＶ）陰イオン界面活性剤を配合することもできる。陰イオン界面活性剤を配合する理由は、樹脂組成物全体に良好な流動性を確保しつつ、樹脂成形後の耐久性を良好なものにするためである。陰イオン界面活性剤としては、特に限定されないが、分子量が１４０〜１５００のものを採用することが好適である。陰イオン界面活性剤は、カルボン酸型、スルホン酸型、硫酸エステル型、リン酸エステル型に分類され、具体的には、ステアリン酸、ベヘニン酸、オレイン酸、マレイン酸の各種の脂肪酸またはその誘導体、またはこれらの金属塩の群から選ばれる１種又は２種以上であることが好適である。特に、ステアリン酸、オレイン酸及びこれらの混合物の群から選ばれることが好ましい。また、（Ｒ）成分の有機酸金属塩としては金属石鹸が挙げられ、その金属塩としては、１〜３価の金属イオンが用いられるものであり、リチウム、ナトリウム、マグネシウム、アルミニウム、カリウム、カルシウム及び亜鉛の群から好適に選ばれ、特に、ステアリン酸金属塩を使用することが好ましい。具体的には、ステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸亜鉛、ステアリン酸ナトリウムを使用することが好適である。

上記（ＩＶ）成分の配合量は、上記（Ｉ），（ＩＩ）成分のベース樹脂１００質量部に対して、１〜１００質量部、好ましくは１０〜９０質量部、より好ましくは２０〜８０質量部である。上記（ＩＶ）成分の配合量が少ないと、樹脂材料の硬度を軟化させることが困難になり、逆に、配合量が多いと、樹脂材料が成形困難となり、材料表面のブリードが多くなり成形品に影響する。

本発明は、上記（ＩＩＩ）成分と（ＩＶ）成分との配合割合を調整することより、材料の成形性および生産性をより一層高めることができる。上記（ＩＩＩ）成分である塩基性無機金属化合物の配合量が多すぎると、成形時に発生による有機酸等のガスが少なくなるが、流動性が低下する。逆に、（ＩＩＩ）成分が少ないと、ガス発生量が多くなる。一方、上記（ＩＶ）成分である陰イオン界面活性剤の配合量が多すぎると、成形時に脂肪酸等の有機酸のガスが多くなり、成形不良や生産性に大きな影響を及ぼす。逆に、（ＩＶ）成分が少ないと、ガス発生量は少なくなるが、流動性や耐久性は低下する。従って、（ＩＩＩ）及び（ＩＶ）成分の配合バランスも重要であり、（ＩＩＩ）成分と（ＩＶ）成分との配合比率を（ＩＩＩ）：（ＩＶ）＝４．０：９６．０〜１．０：９９．０（質量比）、特に、３．０：９７．０〜１．５：９８．５（質量比）とすることが好適である。

上述した（Ｉ）〜（ＩＶ）成分の樹脂組成物の割合は、中間層材料の全量に対して、５０質量％以上であり、好ましくは６０質量％以上、より好ましくは７０質量％以上、最も好ましくは９０質量％以上である。

なお、上記中間層材料には、非アイオノマー熱可塑性エラストマーを配合することができる。非アイオノマー熱可塑性エラストマーの配合量は、上記ベース樹脂の合計量１００質量部に対して、１〜５０質量部配合することが好適である。

上記の非アイオノマー熱可塑性エラストマーとしては、例えば、ポリオレフィン系エラストマー（ポリオレフィン、メタロセンポリオレフィン含む）、ポリスチレン系エラストマー、ジエン系ポリマー、ポリアクリレート系ポリマー、ポリアミド系エラストマー、ポリウレタン系エラストマー、ポリエステル系エラストマー、ポリアセタールなどが挙げることができる。

中間層材料には、任意の添加剤を用途に応じて適宜配合することができる。例えば、顔料，分散剤，老化防止剤，紫外線吸収剤，光安定剤などの各種添加剤を加えることができる。これら添加剤を配合する場合、その配合量としては、上記（Ｉ）〜（ＩＶ）の総和１００質量部に対して、好ましくは０．１質量部以上、より好ましくは０．５質量部以上、上限として、好ましくは１０質量部以下、より好ましくは４質量部以下である。

中間層材料については、後述するように、カバー（最外層）として好適に用いられるポリウレタンとの密着度を高めるために中間層表面を研磨することが好適である。更に、その研磨処理の後にプライマー（接着剤）を中間層表面に塗布するか、もしくは材料中に密着強化材を添加することが好ましい。

中間層材料の比重は、通常１．１未満であり、好ましくは０．９０〜１．０５、さらに好ましくは０．９３〜０．９９である。その範囲を逸脱すると、反発が低くなり飛距離が伸びなくなり、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなることがある。

次に、ボールの最外層に相当するカバーについて説明する。
カバー（最外層）の材料硬度は、特に制限はないが、ショアＤ硬度で、好ましくは４４〜５８、より好ましくは４８〜５６、更に好ましくは５２〜５４である。

カバー（最外層）を被覆した球体、即ちボールの表面硬度は、ショアＤ硬度で、好ましくは５２〜６７、より好ましくは５６〜６５、更に好ましくは６０〜６３である。上記範囲よりも軟らかすぎると、ドライバー（Ｗ＃１）打撃時やアイアンフルショット時にはスピンが多くなりすぎてしまい飛距離が出なくなることがある。上記範囲よりも硬すぎると、アプローチ時にスピンが不足し、或いは打感が硬くなりすぎる場合がある。

カバー（最外層）を被覆した球体、即ちボールに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときまでのたわみ量（ｍｍ）は、特に制限はないが、好ましくは２．４〜３．７ｍｍ、より好ましくは２．６〜３．５ｍｍ、さらに好ましくは２．８〜３．３ｍｍである。上記の値が大きすぎると、打感が軟らかくなりすぎ、または繰り返し打撃した時の耐久性が悪くなり、或いは、フルショット時の実打初速が低くなり狙いどおりの飛距離が得られなくなることがある。逆に、上記の値が小さすぎると、打感が硬くなりすぎ、フルショット時のスピンが多くなり狙いの飛距離が得られなくなることがある。

カバー（最外層）の厚さは、特に制限はないが、好ましくは０．３〜１．５ｍｍ、より好ましくは０．４５〜１．２ｍｍ、更に好ましくは０．６〜０．９ｍｍである。その範囲よりも厚すぎると、Ｗ＃１やアイアンショット時に反発が足りなくなるとともにスピンが多くなり、その結果として飛距離が出なくなることがある。逆に、上記範囲よりも薄すぎると、耐擦過傷性が悪くなり、または、アプローチでのスピンが掛からなくなりコントロール性が不足することがある。

カバー（最外層）の材料については、特に制限はなく、各種の熱可塑性樹脂材料を好適に用いることができる。本発明のカバー材料としては、コントロール性と耐擦過傷性の観点から、ウレタン樹脂を使用することが好適である。特に、ボール製品の量産性の観点から、熱可塑性ポリウレタンを主体としたものを使用することが好適であり、より好ましくは、（Ｏ）熱可塑性ポリウレタン及び（Ｐ）ポリイソシアネート化合物を主成分とする樹脂配合物により形成することができる。

上記の（Ｏ）及び（Ｐ）を含有する熱可塑性ポリウレタン組成物においては、ボール諸特性をより一層改善させるために、本必要十分量の未反応のイソシアネート基がカバー樹脂材料中に存在すればよい。具体的には、上記の（Ｏ）成分と（Ｐ）成分とを合わせた合計質量が、カバー層全体の質量の６０％以上であることが推奨されるものであり、より好ましくは、７０％以上である。上記（Ｏ）成分及び（Ｐ）成分については以下に詳述する。

上記（Ｏ）熱可塑性ポリウレタンについて述べると、その熱可塑性ポリウレタンの構造は、長鎖ポリオールである高分子ポリオール（ポリメリックグリコール）からなるソフトセグメントと、鎖延長剤およびポリイソシアネート化合物からなるハードセグメントとを含む。ここで、原料となる長鎖ポリオールとしては、従来から熱可塑性ポリウレタンに関する技術において使用されるものはいずれも使用でき、特に制限されるものではないが、例えば、ポリエステルポリオール、ポリエーテルポリオール、ポリカーボネートポリオール、ポリエステルポリカーボネートポリオール、ポリオレフィン系ポリオール、共役ジエン重合体系ポリオール、ひまし油系ポリオール、シリコーン系ポリオール、ビニル重合体系ポリオールなどを挙げることができる。これらの長鎖ポリオールは１種類のものを使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。これらのうちでも、反発弾性率が高く低温特性に優れた熱可塑性ポリウレタンを合成できる点で、ポリエーテルポリオールが好ましい。

鎖延長剤としては、従来の熱可塑性ポリウレタンに関する技術において使用されるものを好適に用いることができ、例えば、イソシアネート基と反応し得る活性水素原子を分子中に２個以上有する分子量４００以下の低分子化合物であることが好ましい。鎖延長剤としては、１，４−ブチレングリコール、１，２−エチレングリコール、１，３−ブタンジオール、１，６−ヘキサンジオール、２，２−ジメチル−１，３−プロパンジオール等が挙げられるが、これらに限定されるものではない。鎖延長剤としては、これらのうちでも、炭素数２〜１２の脂肪族ジオールが好ましく、１，４−ブチレングリコールがより好ましい。

ポリイソシアネート化合物としては、従来の熱可塑性ポリウレタンに関する技術において使用されるものを好適に用いることができ、特に制限はない。具体的には、４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート、２，４−（又は）２，６−トルエンジイソシアネート、ｐ−フェニレンジイソシアネート、キシリレンジイソシアネート、ナフチレン１，５−ジイソシアネート、テトラメチルキシレンジイソシアネート、水添キシリレンジイソシアネート、ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート、テトラメチレンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、ノルボルネンジイソシアネート、トリメチルヘキサメチレンジイソシアネート、ダイマー酸ジイソシアネートからなる群から選択された１種又は２種以上を用いることができる。ただし、イソシアネート種によっては射出成形中の架橋反応をコントロールすることが困難なものがある。本発明においては生産時の安定性と発現される物性とのバランスとの観点から、芳香族ジイソシアネートである４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネートが最も好ましい。

具体的な（Ｏ）成分の熱可塑性ポリウレタンとしては、市販品を用いることもでき、例えば、パンデックスＴ８２９５，同Ｔ８２９０，同Ｔ８２８３，同Ｔ８２６０（いずれもディーアイシーバイエルポリマー社製）などが挙げられる。

上記（Ｏ）及び（Ｐ）成分の他成分としては、必須成分ではないが、上記熱可塑性ポリウレタン以外の熱可塑性エラストマーを配合することができる。この（Ｑ）成分を上記樹脂配合物に配合することにより、樹脂配合物の更なる流動性の向上や反発性、耐擦過傷性等、ゴルフボールカバー材として要求される諸物性を高めることができる。

上記（Ｏ）、（Ｐ）及び（Ｑ）成分の組成比については、特に制限はないが、本発明の効果を十分に有効に発揮させるためには、質量比で（Ｏ）：（Ｐ）：（Ｑ）＝１００：２〜５０：０〜５０であることが好ましく、さらに好ましくは、（Ｏ）：（Ｐ）：（Ｑ）＝１００：２〜３０：８〜５０（質量比）とすることである。

さらに、上記の樹脂配合物には、必要に応じて、上記の熱可塑性ポリウレタンを構成する成分以外の種々の添加剤を配合することができ、例えば顔料、分散剤、酸化防止剤、耐光安定剤、紫外線吸収剤、離型剤等を適宜配合することができる。

上述したコア，中間層及びカバー（最外層）の各層を積層して形成されたマルチピースソリッドゴルフボールの製造方法については、公知の射出成形法等の常法により行なうことができる。例えば、ゴム材を主材とした加硫成形物をコアとして所定の射出成形用金型内に配備し、中間層材料を射出して中間球状体を得、次いで、該球状体を別の射出成形用金型内に配備してカバー（最外層）の材料を射出成形することによりマルチピースのゴルフボールを得ることができる。また、カバー（最外層）を中間球状体に被覆する方法により、カバーを積層することもでき、例えば、予め半殻球状に成形した２枚のハーフカップで該中間球状体を包み加熱加圧成形することができる。

次に、上記のゴルフボールについては、更に、以下の要件を満たすことが好適である。
（１）コアとボールとの所定荷重負荷のたわみ量の関係
コアとボールの所定荷重負荷のたわみ量の関係を所定範囲に適正化する。即ち、コアの初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）まで負荷したときのたわみ量（ｍｍ）をＣＨ、ボールの初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）まで負荷したときのたわみ量（ｍｍ）をＢＨとするとき、ＣＨ−ＢＨの値は、好ましくは０．７〜１．５、より好ましくは０．９〜１．３、さらに好ましくは１．０〜１．２である。この値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなり、またはフルショット時の打感が軟らかくなりすぎることがある。逆に、上記の値が小さすぎると、フルショット時にスピンが増えすぎてしまい狙いの飛距離が得られなくなることがある。

（２）中間層とカバーとの厚さ関係
中間層とカバーとの厚さの取り合いを所定範囲に特定するものである。即ち、中間層厚さからカバー厚さを引いた値は、好ましくは０〜２．０ｍｍ、より好ましくは０．１〜１．５ｍｍ、さらに好ましくは０．３〜１．０ｍｍである。上記の値が大きすぎると、打感が硬くなりすぎ、またはコアが軟らかくなりすぎて繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。逆に、上記の値が小さすぎると、フルショットした時のスピンが多くなりすぎてしまい狙いの飛距離が得られなくなることがある。

（３）ボールと中間層被覆球体との表面硬度の関係
ボール表面硬度と中間層被覆球体の表面硬度については、内硬外軟のカバーおよび中間層が硬いボール構造にすべく、ボール表面硬度≦中間層被覆球体の関係を満たすものである。即ち、ボール表面硬度から中間層被覆球体の表面硬度を引いた値は、ショアＤ硬度で、好ましくは−２０〜０、より好ましくは−１５〜−１、さらに好ましくは−１０〜−２である。この値が大きすぎると、フルショット時のスピンが増えすぎて狙いの飛距離が得られなくなり、またはカバーが硬くなりショートゲームにてスピンが足りずコントロール性が悪くなることがある。上記の値が小さすぎると、カバーが軟らかくなり過ぎ、フルショット時にスピンが増えすぎ、初速が低くなりすぎたりして、狙いの飛距離が得られなくなることがある。

（４）コアとボールとの表面硬度の関係
コアとボールとの表面硬度の関係を所定範囲に適正化する。即ち、コアの表面硬度からボールの表面硬度を引いた値は、ショアＤ硬度で、好ましくは−１５〜５、より好ましくは−８〜−４、さらに好ましくは−７〜−５である。この値が大きすぎると、カバーが硬くなりすぎてショートゲーム性が劣り、またはコアが軟らかくなり繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなる場合がある。逆に、上記の値が小さすぎると、フルショット時のスピンが増えすぎて狙いの飛距離が得られなくなる場合がある。

（５）コアと中間層被覆球体との所定荷重負荷時のたわみ量の関係
コアの初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）まで負荷したときのたわみ量（ｍｍ）をＣＨ、中間層被覆球体の初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）まで負荷したときのたわみ量（ｍｍ）をＭＨとするとき、ＣＨ−ＭＨの値は、好ましくは０．３〜１．４、より好ましくは０．５〜１．２、さらに好ましくは０．７〜１．０である。この値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなり、またはフルショットした時の実打初速が低くなり、狙いの飛距離が得られなくなることがある。逆に、上記の値が小さすぎると、フルショットした時のスピンが多くなり過ぎて、狙いの飛距離が得られなくなることがある。

（６）中間層被覆球体とコアとの表面硬度の関係
中間層被覆球体とコアとの表面硬度の関係を所定範囲に適正化する。即ち、中間層被覆球体の表面硬度からコアの表面硬度を引いた値は、ショアＤ硬度で、好ましくは３〜２０、より好ましくは５〜１５、さらに好ましくは７〜１０である。この値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなり、または打感が悪くなることがある。逆に、上記の値が小さすぎると、フルショットした時のスピンが多くなり過ぎ、狙いの飛距離が得られなくなることがある。

上記カバー（最外層）の外表面には多数のディンプルを形成することができる。カバー表面に配置されるディンプルについては、特に制限はないが、好ましくは２８０個以上、より好ましくは３００個以上、更に好ましくは３２０個以上であり、上限として、好ましくは３６０個以下、より好ましくは３５０個以下、更に好ましくは３４０個以下具備することができる。ディンプルの個数が上記範囲より多くなると、ボールの弾道が低くなり、飛距離が低下することがある。逆に、ディンプル個数が少なくなると、ボールの弾道が高くなり、飛距離が伸びなくなる場合がある。

ディンプルの形状については、円形、各種多角形、デュードロップ形、その他楕円形など１種類又は２種類以上を組み合わせて適宜使用することができる。例えば、円形ディンプルを使用する場合には、直径は２．５ｍｍ以上６．５ｍｍ以下程度、深さは０．０８ｍｍ以上０．３０ｍｍ以下とすることができる。

ディンプルがゴルフボールの球面に占めるディンプル占有率、具体的には、ディンプルの縁に囲まれた平面の面縁で定義されるディンプル面積の合計が、ディンプルが存在しないと仮定したボール球面積に占める比率（ＳＲ値）については、空気力学特性を十分に発揮し得る点から６０％以上９０％以下であることが望ましい。また、各々のディンプルの縁に囲まれた平面下のディンプルの空間体積を、前記平面を底面とし、かつこの底面からのディンプルの最大深さを高さとする円柱体積で除した値Ｖ₀は、ボールの弾道の適正化を図る点から０．３５以上０．８０以下とすることが好適である。更に、ディンプルの縁に囲まれた平面から下方に形成されるディンプル容積の合計がディンプルが存在しないと仮定したボール球容積に占めるＶＲ値は、０．６％以上１．０％以下とすることが好ましい。上述した各数値の範囲を逸脱すると、良好な飛距離が得られない弾道となり、十分満足した飛距離を出せない場合がある。

なお、本発明のマルチピースソリッドゴルフボールは、競技用としてゴルフ規則に従うものとすることができ、ボール外径としては４２．６７２ｍｍ内径のリングを通過しない大きさで４２．８０ｍｍ以下、重さとしては好ましくは４５．０〜４５．９３ｇに形成することができる。

以下、実施例と比較例を示し、本発明を具体的に説明するが、本発明は下記の実施例に制限されるものではない。

〔実施例１，２、比較例１〜７〕
コアの形成
表１に示したゴム組成物を調製した後、同表に示す加硫条件により加硫成形することにより、各実施例、比較例のソリッドコアを作製した。

なお、表１に記載した各成分の詳細は以下の通りである。
・ポリブタジエンＡ：ＪＳＲ社製、商品名「ＢＲ０１」
・ポリブタジエンＢ：ＪＳＲ社製、商品名「ＢＲ５１」
・アクリル酸亜鉛：日本蒸留工業社製
・有機過酸化物（１）：ジクミルパーオキサイド、日油社製、商品名「パークミルＤ」
・有機過酸化物（２）：１，１ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）シクロヘキサンとシリカの混合物、日油社製、商品名「パーヘキサＣ−４０」
・「水」：蒸留水、和光純薬工業社製
・老化防止剤：２，２−メチレンビス（４−メチル−６−ブチルフェノール）、大内新興化学工業社製、商品名「ノクラックＮＳ−６」
・硫酸バリウム（１）：商品名「バリコ＃３００」（ハクスイテック社製）
・硫酸バリウム（２）：沈降性硫酸バリウム＃１００（堺化学製）
・酸化亜鉛：商品名「酸化亜鉛３種」（堺化学工業社製）
・ステアリン酸亜鉛：商品名：ジンクステアレートＧ（日油社製）
・硫黄：商品名「サルファックス−５」（鶴見化学工業社製）

中間層及びカバーの形成
上記で得たコアの周囲に、表２に示した配合の中間層材料を用いて射出成形法により中間層被覆球体を得た。次に、上記で得た中間層被覆球体の周囲に、表２に示した配合のカバー材料を用いて射出成形法によりカバー（最外層）を形成し、コアの周囲に中間層及びカバー（最外層）を備えたゴルフボールを作製した。この際、各実施例、比較例のカバー表面には、特に図示してはいないが、共通するディンプルが形成される。

なお、表２に記載した材料の詳細は下記の通りである。
・「Ｔ−８２９５、Ｔ−８２９０」：ＤＩＣ Ｂａｙｅｒ Ｐｏｌｙｍｅｒ社製の「（商標）パンデックス」、ＭＤＩ−ＰＴＭＧタイプ熱可塑性ポリウレタン
・「サーリン９３２０」：エチレン−メタクリル酸−アクリル酸エステル３元共重合体の金属塩（米国Ｄｕｐｏｎｔ社製）
・「ＡＮ４２２１Ｃ」：未中和のエチレン−アクリル酸２元共重合体（三井・デュポンポリケミカル社製）
・「ハイトレル４００１」：東レデュポン社製のポリエステルエラストマー
・「ポリエチレンワックス」：三洋化成社製、商品名「サンワックス１６１Ｐ」
・「イソシアネート化合物」：４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート
・酸化マグネシウム：協和化学工業社製「キョーワマグＭＦ１５０」
・「ポリテールＨ」：三菱化学社製

この際、各実施例、比較例のカバー表面には、特に図示してはいないが、共通するディンプルが形成される。

得られた各ゴルフボールにつき、各層の厚さ及び材料硬度、各被覆球体の表面硬度等の諸物性を下記の方法で評価し表３に示す。また、各ゴルフボールの飛び性能、アプローチ特性、打感及び耐擦過傷性を下記の方法で評価した。その結果を表４に示す。

コア硬度分布
コアの表面は球面であるが、その球面に硬度計の針をほぼ垂直になるようにセットし、ＪＩＳ Ｋ６３０１−１９７５規格に従ってＪＩＳ−Ｃ硬度でコア表面硬度を計測した。
コアの中心及び所定位置における断面硬度については、コアを半球状にカットして断面を平面にして測定部分に硬度計の針を垂直に押し当てて測定した。ＪＩＳ−Ｃ硬度の値で示される。
なお、コア表面のショアＤ硬度をＡＳＴＭ Ｄ２２４０−９５規格に準拠したタイプＤデュロメータによっても計測した。

コアの動的粘弾性特性
コアをその幾何学的中心を通るように厚さ２ｍｍの円状平板に切り出し、その中心及び表面付近を各々のサンプルとし、更に、測定箇所を打ち抜き器により、φ３ｍｍで打ち抜いた。動的粘弾性装置（ＧＡＢＯ社、製品名「EPLEXOR500N」）を使用し、圧縮試験用ホルダーを用いて、初期歪３５％、測定温度−１２℃、周波数１５Ｈｚで動歪み０．０１％〜１０％歪時の損失正接ｔａｎ δを測定した。このとき、コア中心より半径５ｍｍ以内の測定結果をコア中心部ｔａｎ δ、コア表面より５ｍｍ以内の測定結果をコア表面部ｔａｎ δとした。

コア水分含有率
平沼微量水分測定装置AQ-2100および水分気化装置EV-2000（ともに平沼産業株式会社製）を使用し、測定温度１３０℃、余熱時間３分、バックグラウンド計測時間３０秒にて水分含有率の測定を行った。なお、INTERVAL TIMEは９９秒、CURRENTはFASTに設定した。このとき、コア中心より半径５ｍｍ以内の測定結果をコア中心部水分含有率、コア表面より５ｍｍ以内の測定結果をコア外側水分率とした。

コアの放置後の初速
ゴルフボールの中間層及びカバーを剥き取り、コアを用意した。中間層およびカバーの被覆層を剥き取った日に計測したコア初速を０日目とし、そこから６０日経過後にコア初速を６０日目とした。なお、コアの放置は室温２４℃、湿度４０％に管理された部屋にて行った。初速は、Ｒ＆Ａの承認する装置であるＵＳＧＡのドラム回転式の初速計と同方式の初速測定器を用いて測定した。コアは２３±１℃の温度で３時間以上温度調節し、室温２３±２℃の部屋でテストされた。２０個のコアを各々２回打撃して、６．２８ｆｔ（１．９１ｍ）の間を通過する時間を計測し、初速を計算した。約１５分間でこのサイクルを行った。

コアの表面粗さ
一般的に球体の研磨で使用されるセンタレスグラインダーに研磨用ホイールを装着し、回転数２５００ｒｐｍ、５秒間の条件でコア表面を研磨した後、下記の方法によりコアの表面粗さを調べた。また、研磨用ホイールとして、実施例１，２及び比較例１〜５においては、電着ダイアモンドホイール（粒度＃４０／５０）を、比較例６，７においては、使用頻度の異なる一般砥石ホイール（ＧＣ＃４６）をそれぞれ使用した。１カ所あたりφ１０ｍｍ程度のエリア５カ所のコア表面データを取得し、それぞれ画像処理にてコア表面の傷数を取得した。そして、その５カ所の平均値を１個のボールの測定値とし、測定個数５個のボールの平均値を求めた。なお、上記の測定装置及び方法については、図３及び段落［００５１］及び段落［００５２］の記載内容に基づく。また、図３の装置の各構成については以下の市販を用いた。
・照明手段６０ ・・・・ シーシーエス社製のＵＶ−ＬＥＤ照明「ＬＤＲ２−６０ＶＬ３８５−ＢＴＴＰＴＫ」
・照明電源９０ ・・・・ 同社製の「ＰＤ３−３０２４−３−ＰＩ」
・カメラ７０ ・・・・ ソニー社製のＣＣＤカメラ「ＸＣ−７３」
・コンピュータ１００ ・・・・ パーソナルコンピュータ（ＰＣ）のＯＳはＷＩＮＤＯＷＳ（登録商標）７を用い、画像処理ソフトは、リンクス社が販売する「ＨＡＬＣＯＮ」を使用した。なお、図４は、上記の画像処理ソフトにより画像処理して得られたコア表面部分を示した図である。黒色以外の部分が暗部であり、設定した閾値より暗い部分であるため基本的には傷を示すものであるが、本実施の処理では３０ピクセル以上の連結した部分を傷とカウントさせたものであり、図中の傷数は９５個であると考察される。なお、図中、点に見える部分はその設定した連結数（ここでは３０ピクセルのつながり）に満たないため、傷数とはカウントしていない。

コアと中間層との接着強度（ピール値）
図２において、コア１に中間層を被せた状態で該中間層２を貫通するような、４．０ｍｍ間隔の平行な二本の切り目１１，１２を入れて、両端の中間層を剥がした。次に、上記二本の切り目１１，１２を直角に横切る切り目１３を、中間層２を貫通するように入れた後、コア部分１を固定し、中間層２の切れ目部分を引張ることにより接着強度を測定した。測定方法はインストロン試験機を用い、ＪＩＳ Ｋ６２５６「加硫ゴム及び熱可塑性ゴムの接着試験方法」に基づき、試験片に関しては上記の特殊試験片を用い、つかみ具の移動速度は５０ｍｍ／分とし、０．１ｍｍ毎に引張り強度を測定した。３個の試験片の、全測定点の最初の１／４及び最後の１／４を除いた値の引張り強度の平均を接着強度（単位：Ｎ）とした。

コアまたは中間層被覆球体の外径
２３．９±１℃の温度で、任意の表面５箇所を測定し、その平均値を１個のコア、中間層被覆球体の測定値とし、測定個数５個のコアまたは中間層被覆球体の平均値を求めた。

ボールの直径
２３．９±１℃の温度で、任意のディンプルのない部分を５箇所測定し、その平均値を１個のボールの測定値とし、測定個数５個のボールの平均値を求めた。

コア、中間層被覆球体、ボールのたわみ量
コア、中間層被覆球体又はボールを硬板の上に置き、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）を負荷した状態から終荷重１２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）に負荷したときまでのたわみ量をそれぞれ計測した。なお、上記のたわみ量は、いずれも２３．９℃に温度調整した後の測定値である。表中、コアのたわみ量をＡ、中間層被覆球体のたわみ量をＢ、及び、ボールのたわみ量をＣをとし、Ａ−Ｂ及びＡ−Ｃの値を計算した。

中間層及びカバーの材料硬度（ショアＤ硬度）
中間層及びカバーの樹脂材料を厚さ２ｍｍのシート状に成形し、２週間以上放置した。その後、ショアＤ硬度はＡＳＴＭ Ｄ２２４０−９５規格に準拠して計測した

中間層被覆球体、ボールの表面硬度（ショアＤ硬度）
中間層被覆球体又はボール（カバー）の表面に対して針を垂直になるように押し当てて計測した。なお、ボール（カバー）の表面硬度は、ボール表面においてディンプルが形成されていない陸部における測定値である。ショアＤ硬度はＡＳＴＭ Ｄ２２４０−９５規格に準拠したタイプＤデュロメータによって計測した。

そして、各実施例、比較例のゴルフボールの飛び性能（Ｗ＃１）、アプローチスピン性能、打感、耐擦過傷性及び割れ耐久性を下記の基準に従って評価した。その結果を表４に示す。

飛び性能（Ｗ＃１打撃）
ゴルフ打撃ロボットにドライバー（Ｗ＃１）をつけてヘッドスピード（ＨＳ）４５ｍ／ｓにて打撃した時の飛距離を測定し、下記基準により評価した。クラブはブリヂストン社製「Ｔｏｕｒ Ｓｔａｇｅ Ｘ−Ｄｒｉｖｅ７０９ Ｄ４３０ドライバー（２０１３年モデル）」（ロフト９．５°）を使用した。なお、上記のヘッドスピードは中上級者の平均的なヘッドスピードに相当する。
〔判定基準〕
トータル飛距離２３３．０ｍ以上 ・・・・ ○
トータル飛距離２３３．０ｍ未満 ・・・・ ×

アプローチスピン性能
ゴルフ打撃ロボットにサンドウエッジをつけてヘッドスピード（ＨＳ）２０ｍ／ｓにて打撃した時のスピンの量を下記の基準により判断した。
〔判定基準〕
スピン量５７００ｒｐｍ以上 ・・・・ ○
スピン量５６００ｒｐｍ以上，５７００ｒｐｍ未満 ・・・・ △
スピン量５６００ｒｐｍ未満 ・・・・ ×

打感
ドライバー（Ｗ＃１）のヘッドスピード（ＨＳ）が４０〜５０ｍ／ｓのアマチュアゴルファーによる実打における官能評価を行い、下記基準により評価した。
〔判定基準〕
良好な打感と評価した人が１０人中６人以上 ・・・・ ○
良好な打感と評価した人が１０人中３〜５人 ・・・・ △
良好な打感と評価した人が１０人中２人以下 ・・・・ ×
なお、上記の「良好な打感」とは、適度な軟らかさと弾き感が感じられるものをいう。

耐擦過傷性
ノンメッキのピッチングサンドウエッジを打撃ロボットにセットし、ヘッドスピード（ＨＳ）３５ｍ／ｓにて一回打撃し、そのボール表面の状態を目視にて判断した。
〔判定基準〕
まだ使えるボールと判断 ・・・・ ○
もう使用に耐えないボールと判断 ・・・・ ×

割れ耐久性
ゴルフ打撃ロボットに飛び評価と同様のドライバー（Ｗ＃１）を付けて、ヘッドスピード４５ｍ／ｓにて繰り返し打撃した。各ボールについて、初期１０回の平均初速対比で、初速が９７％以下になった時の回数を耐久性低下と判断した。測定個数３個のゴルフボールの平均値を評価対象値とした。そして、実施例１の回数を１００とした場合の各々の指数を算出し、その指数について下記基準にて評価した。
〔判定基準〕
○：割れ指数９０以上
△：割れ耐久指数８０以上９０未満
×：割れ耐久指数８０未満

比較例１は、コアの硬度分布が本発明の数値範囲を逸脱しており、その結果、ドライバー（Ｗ＃１）のフルショット時のスピンが多くなり、飛距離が出ない。
比較例２は、コアの硬度分布が本発明の数値範囲を逸脱しており、その結果、Ｗ＃１のフルショット時のスピンが多くなり、飛距離が出ない。
比較例３は、コアの硬度分布が本発明の数値範囲を逸脱しており、コアを軟らかくすることでＷ＃１でのスピンを抑制している。その結果、実打初速が低くなり、飛距離が出ない。
比較例４は、カバーが中間層よりも硬いボールであり、その結果、アプローチのスピンが足りずショートゲーム性に劣る。
比較例５は、カバー（最外層）が中間層よりも厚いボールであり、その結果、Ｗ＃１打撃時にはスピンが増えてしまい、飛距離が出ない。
比較例６は、コアの硬度分布が本発明の数値範囲を逸脱しており、その結果、ドライバー（Ｗ＃１）のフルショット時のスピンが多くなり、飛距離が出ない。
比較例７は、コアの硬度分布が本発明の数値範囲を逸脱しており、その結果、ドライバー（Ｗ＃１）のフルショット時のスピンが多くなり、飛距離が出ない。また、コア表面の傷の数が少なく、割れ耐久性も低い。

１ コア
２ 中間層
３ カバー（最外層）
Ｇ ゴルフボール
Ｄ ディンプル

Claims (7)

1. コアとカバーとの間に中間層を介在させたマルチピースソリッドゴルフボールにおいて、上記コアの直径が３４．９〜４０．３ｍｍであり、上記コアの周囲に中間層が被覆された球体（中間層被覆球体）及びボールの表面硬度がショアＤ硬度で、
   ボール表面硬度≦中間層被覆球体の表面硬度
   の関係を満たし、中間層の厚さ及びカバーの厚さが、
   カバー厚さ≦中間層の厚さ
   の関係を満たし、コア硬度分布において、コア中心のＪＩＳ−Ｃ硬度を（Ｃc）、コア中心から５ｍｍの位置のＪＩＳ−Ｃ硬度を（Ｃ5）、コア中心から１０ｍｍの位置のＪＩＳ−Ｃ硬度を（Ｃ10）、コア中心から１５ｍｍの位置のＪＩＳ−Ｃ硬度を（Ｃ15）、コア表面のＪＩＳ−Ｃ硬度を（Ｃs）とするとき、下記式（１）〜（６）及び（７）
   ２０≦（Ｃs）−（Ｃc） ・・・・（１）
   ０＜（Ｃ10）−（Ｃc）≦１０ ・・・・（２）
   （Ｃ10）−（Ｃc）＜（Ｃs）−（Ｃ10） ・・・・（３）
   １５＜（Ｃs）−（Ｃ10） ・・・・（４）
   （Ｃs）≧８０ ・・・・（５）
   （Ｃc）≧５２ ・・・・（６）
   （Ｃ10）−（Ｃ5）≦（Ｃ5）−（Ｃc）≦（Ｃs）−（Ｃ15）≦（Ｃ15）−（Ｃ10）
   ・・・・（７）
   の関係を満足することを特徴とするマルチピースソリッドゴルフボール。
2. 下記式（３’）を満足する請求項１記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
   ｛（Ｃs）−（Ｃ10）／（Ｃ10）−（Ｃc）｝≧３ ・・・・（３’）
3. 下記式（１’）を満足する請求項１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
   ２６≦（Ｃs）−（Ｃc） ・・・・（１’）
4. コアが下記（Ａ）〜（Ｃ）成分
   （Ａ）基材ゴム
   （Ｂ）有機過酸化物
   （Ｃ）水及び／又はモノカルボン酸金属塩
   を配合するゴム組成物の加熱成形物により形成される請求項１〜３のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
5. 測定温度−１２℃、周波数１５Ｈｚの条件でコア中心部およびコア表面部の損失正接を測定したときの動歪み１％での損失正接をｔａｎ δ₁、動歪み１０％での損失正接をｔａｎ δ₁₀として、ｔａｎδの傾き：［（ｔａｎ δ₁₀−ｔａｎ δ₁）／（１０％−１％）］を求めたとき、コア表面部のｔａｎδの傾きとコア中心部のｔａｎδの傾きの差が０．００２より大きい請求項１〜４のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
6. 成形後のゴルフボールにおいて、中間層及びカバーを剥がした後に測定したコア初速をＶ₀とし、該Ｖ₀の測定から６０日後に測定したコア初速をＶ₆₀とするとき、Ｖ₀−Ｖ₆₀＜０．７が成立する請求項４記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
7. 中間層の材料が、下記（Ｉ）〜（ＩＶ）成分
   （Ｉ）重量平均分子量（Ｍｗ）が１４０，０００以上であり、且つ、酸含量１０〜１５質量％及びエステル含量１５質量％以上のオレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステル３元共重合体、またはその金属中和物と、
   （ＩＩ）重量平均分子量（Ｍｗ）が１４０，０００以上であり、且つ、酸含量１０〜１５質量％のオレフィン−アクリル酸２元ランダム共重合体、またはその金属中和物と
   の二種類のベース樹脂を用い、これらのベース樹脂を質量比で（Ｉ）：（ＩＩ）＝９０：１０〜１０：９０になるように配合したベース樹脂の合計量１００質量部に対して、
   （ＩＩＩ）樹脂組成物中の未中和の酸基を中和可能な塩基性無機金属化合物 １．０〜２．５質量部と、
   （ＩＶ）分子量が１４０〜１５００の陰イオン界面活性剤 １〜１００質量部と、
   を含有し、上記（Ｉ）及び（ＩＩ）成分の樹脂のメルトフローレート（ＭＦＲ）がそれぞれ０．５〜２０ｇ／１０ｍｉｎであり、上記（Ｉ）成分と（ＩＩ）成分とのＭＦＲの差が１５ｇ／１０ｍｉｎ以内となり、且つ、上記（Ｉ）〜（ＩＶ）成分の組成物のＭＦＲが１．０ｇ／１０ｍｉｎ以上、該組成物を加熱成形した成形物の硬度がショアＤで３５〜６０である請求項１〜６のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。

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