JP2023031970A - ゴルフボール - Google Patents

Abstract

【課題】プロや上級者向けのゴルフボールとして、飛び性能と繰り返し打撃耐久性とを高いレベルで両立させたゴルフボールを提供することを目的とする。【解決手段】単層のコア１とカバー３との間に少なくとも１層の中間層２を介在させてなるゴルフボールにおいて、該コア１を該中間層２で被覆した球体（中間層被覆球体）とボールとの表面硬度関係が、下記式（中間層被覆球体の表面硬度）＞（ボールの表面硬度）を満たすと共に、該コア１の直径が３５．５～３９．５ｍｍであり、コア硬度分布において、コア表面のショアＣ硬度をＨ100、コア中心からコア半径のｋ％外側の位置のショアＣ硬度をＨｋとするとき、下記の式（Ｈ75－Ｈ50）＞（Ｈ25－Ｈ0）＞（Ｈ100－Ｈ87.5）＞（Ｈ50－Ｈ25）２３．０≧（Ｈ87.5－Ｈ0）≧１７．０（Ｈ87.5－Ｈ0）／（Ｈ50－Ｈ0）の絶対値≧３．０を満たすことを特徴とするゴルフボール。【選択図】図１

Description

本発明は、コアと、カバーと、これらの間に挟まれた少なくとも１層の中間層とを具備する３層構造以上であるプロや上級者向けのゴルフボールに関する。

プロや上級者向けのゴルフボールとして、スリーピースソリッドゴルフボール等のマルチピースソリッドゴルフボールを用いることが多い。マルチピースソリッドゴルフボールは、通常、ゴム組成物のコアに各種の樹脂材料からなる複数層のカバーを被覆した構造であるが、コアはゴルフボールの体積の大部分を占め、反発性や打感、耐久性等のボール諸物性に大きな影響を及ぼす。最近では、コアの断面硬度を適宜調整することで特異なコア硬度傾斜を実現し、ドライバーやアイアンのフルショット時のスピン特性適正化による飛距離向上を達成する技術が種々提案されている。また、上級者やプロ向けのゴルフボールとして、最外層であるカバーとしてポリウレタン製カバーを用いることが多くなっている。このため、軟らかいウレタン製カバーを有するゴルフボールの繰り返し打撃した時の割れ耐久性を改善することも重要である。

また、コアの断面硬度を調整する方法については、コアのゴム組成物の配合成分や、加硫温度及び時間を適宜調整することなどが挙げられる。例えば、下記の特許文献１～２５は、コアのゴム組成物の配合成分について、共架橋剤や有機過酸化物の種類の選定や配合量を調整することや、他の成分として、水や芳香族有機硫黄化合物など配合することで特異なコア内部断面硬度を提供している。

しかしながら、これらの特許文献に記載されたゴルフボールは、高ヘッドスピード領域での飛距離と繰り返し打撃耐久性とを、より一層高い次元で両立させるものではなく、更なる、飛び性能の向上と打撃耐久性の改善が求められる。

特開２０１１－１２０８９８号公報 特開２０１３－２３０３６１号公報 特開２０１３－２３０３６２号公報 特開２０１３－２３０３６３号公報 特開２０１５－０７７４０５号公報 特開２０１３－２３０３６５号公報 特開２０１６－１１２３０８号公報 特開２０１６－１１６６２７号公報 特開２０１６－１７９０５２号公報 特開２０１７－０００１８３号公報 特開２０１７－０００４７０号公報 特開２０１７－０７７３５５号公報 特開２０１７－０７９９０５号公報 特開２０１９－１９８４６５号公報 特開２０１９－２１３６０６号公報 特開２０２１－０６２０２６号公報 特開２０２１－０６２０３６号公報 特開２０１１－２１７８５７号公報 特開２０１２－０１９８２０号公報 特開２０１２－０１０７２６号公報 米国出願公開第２０１３／０１５７７８１号明細書 特開２０１５－００６３１４号公報 特開２０１３－００９８１４号公報 特開２０１３－０３１６４０号公報 特開２０１３－２４８２９８号公報

本発明は、上記事情に鑑みなされたもので、プロや上級者向けのゴルフボールとして、飛び性能と繰り返し打撃耐久性とを高いレベルで両立させたゴルフボールを提供することを目的とする。

本発明者らは、上記目的を達成するため鋭意検討を行った結果、単層のコアとカバーとの間に少なくとも１層の中間層を介在させてなるゴルフボールについて、コアを中間層で被覆した球体（中間層被覆球体）とボールとの表面硬度関係が、（中間層被覆球体の表面硬度）＞（ボールの表面硬度）の関係を満たし、コアの直径を３５．５～３９．５ｍｍに設計すると共に、コア硬度分布において、コア表面のショアＣ硬度をＨ100、コア中心からコア半径のｋ％外側の位置のショアＣ硬度をＨｋとする場合に、下記の式
（Ｈ75－Ｈ50）＞（Ｈ25－Ｈ0）＞（Ｈ100－Ｈ87.5）＞（Ｈ50－Ｈ25）
２３．０≧（Ｈ87.5－Ｈ0）≧１７．０
（Ｈ87.5－Ｈ0）／（Ｈ50－Ｈ0）の絶対値≧３．０
を満たすようにゴルフボールを構成することにより、プロや上級者が、高ヘッドスピード（ＨＳ）領域でドライバー（Ｗ＃１）やロングアイアンで打撃した際の飛距離が十分に伸び、且つ、ゴルフボールの繰り返し打撃耐久性を高くすることができ、更には、ショートゲームにおけるアプローチショット時のコントロール性も高く得られることを知見し、本発明をなすに至ったものである。

即ち、本発明のゴルフボールは、ショートゲームで高いレベルでスピンコントロールができる比較的軟らかいカバーと、フルショットでスピンのかかりすぎを抑える硬い中間層と、高ヘッドスピード領域での飛びと繰り返し打撃による割れ耐久性を両立させる特殊な硬度分布を有するコアとを兼ね備えたプロや上級者向けのゴルフボールである。本発明のゴルフボールにおいて、低スピン化と高い実打初速との相乗効果により優位な飛距離を確保するものであり、この効果は、主に、コアを特異な硬度分布に作製したことに因るものである。また、このコアの硬度分布構造を有する本発明のゴルフボールは、繰り返し打撃耐久性も高いものである。

なお、本発明のゴルフボールにおいて、高ヘッドスピード領域とは、ヘッドスピード（ＨＳ）が概ね４６～５７ｍ／ｓでのプロや上級者のゴルファーの対象領域を意味する。
である。

従って、本発明は、下記のゴルフボールを提供する。
１．単層のコアとカバーとの間に少なくとも１層の中間層を介在させてなるゴルフボールにおいて、コアを中間層で被覆した球体（中間層被覆球体）とボールとの表面硬度関係が、下記式
（中間層被覆球体の表面硬度）＞（ボールの表面硬度）
を満たすと共に、コアの直径が３５．５～３９．５ｍｍであり、コア硬度分布において、コア表面のショアＣ硬度をＨ100、コア中心からコア半径の８７．５％外側の位置のショアＣ硬度をＨ87.5、コア中心からコア半径の７５％外側の位置のショアＣ硬度をＨ75、コア中心からコア半径の６２．５％外側の位置のショアＣ硬度をＨ62.5、コア中心からコア半径の５０％外側の位置のショアＣ硬度をＨ50、コア中心からコア半径の３７．５％外側の位置のショアＣ硬度をＨ37.5、コア中心からコア半径の２５％外側の位置のショアＣ硬度をＨ25、コア中心からコア半径の１２．５％外側の位置のショアＣ硬度をＨ12.5、コア中心のショアＣ硬度をＨ0とするとき、下記の式
（Ｈ75－Ｈ50）＞（Ｈ25－Ｈ0）＞（Ｈ100－Ｈ87.5）＞（Ｈ50－Ｈ25）
２３．０≧（Ｈ87.5－Ｈ0）≧１７．０
（Ｈ87.5－Ｈ0）／（Ｈ50－Ｈ0）の絶対値≧３．０
を満たすことを特徴とするゴルフボール。
２．下記の式、
０≦（Ｈ100－Ｈ87.5）≦３．０
を満たす上記１記載のゴルフボール。
３．下記の式、
４．０≦（Ｈ75－Ｈ50）≦９．０
を満たす上記１又は２記載のゴルフボール。
４．下記の式、
－１．０≦（Ｈ50－Ｈ25）≦１．０
を満たす上記１～３のいずれかに記載のゴルフボール。
５．下記の式、
３．０≦（Ｈ25－Ｈ0）≦６．０
を満たす上記１～４のいずれかに記載のゴルフボール。
６．上記コアに初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときまでの圧縮変形量が２．５～３．５ｍｍであり、且つ、ボールに初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときまでの圧縮変形量が２．１～２．８ｍｍである上記１～５のいずれかに記載のゴルフボール。
７．レイノルズ数が８００００、スピンレートが２０００ｒｐｍの条件で測定された揚力係数をＣＬ１とし、レイノルズ数が７００００、スピンレートが１９００ｒｐｍの条件で測定された揚力係数をＣＬ２としたとき、ＣＬ１とＣＬ２とが、下記式
０．９００ ≦ ＣＬ２／ＣＬ１
を満たす上記１～６のいずれかに記載のゴルフボール。
８．レイノルズ数が２０００００、スピンレートが２５００ｒｐｍの条件で測定された揚力係数をＣＬ３とし、レイノルズ数が１２００００、スピンレートが２２５０ｒｐｍの条件で測定された揚力係数をＣＬ４としたとき、ＣＬ３とＣＬ４とが、下記式
１．２５０ ≦ ＣＬ４／ＣＬ３ ≦ １．３００
を満たす上記１～７のいずれかに記載のゴルフボール。
９．上記コアが、下記（Ａ）～（Ｄ）成分、
（Ａ）基材ゴム
（Ｂ）有機過酸化物
（Ｃ）水及び／又はモルカルボン酸金属塩
（Ｄ）硫黄
を含むゴム組成物の加熱成形物である上記１～８のいずれかに記載のゴルフボール。
１０．上記（Ｃ）成分と（Ｄ）成分との質量比が（Ｄ）／（Ｃ）＝０．０２～０．２０である上記９記載のゴルフボール。

本発明のゴルフボールによれば、プロや上級者向けのゴルフボールとして、高ヘッドスピード領域での低スピン化と高い実打初速との相乗効果により優位な飛距離を確保することができると共に、ショートゲームでのコントロール性が良好であり、繰り返し打撃耐久性が高いものである。

本発明の一実施態様であるゴルフボールの概略断面図である。 実施例及び比較例に共通するディンプルの態様（パターン）を示す平面図である。 実施例１～３のコア硬度分布を示すグラフである。 比較例１～３のコア硬度分布を示すグラフである。 比較例４～８のコア硬度分布を示すグラフである。

以下、本発明につき、更に詳しく説明する。
本発明のマルチピースソリッドゴルフボールは、単層コア、中間層及びカバーを有するものであり、例えば、図１にその一例を示す。図１に示したゴルフボールＧは、単層コア１と、該コア１を被覆する単層の中間層２と、該中間層を被覆する単層のカバー３を有している。このカバー３は、塗料層を除き、ゴルフボールの層構造での最外層に位置するものである。中間層は、図１に示すような単層のほか、複数層の形成することができる。なお、上記カバー（最外層）３の表面には、通常、空力特性の向上のためにディンプルＤが多数形成される。また、カバー３の表面には、特に図示してはいないが、通常、塗料層が形成される。以下、上記の各層について詳述する。

コアの材料としては、ゴム材を主材として用いる。具体的には、基材ゴムを主体とし、これに、共架橋剤、有機過酸化物、不活性充填剤、有機硫黄化合物等を配合させてゴム組成物を作成することができる。

本発明で用いるコアは、下記（Ａ）～（Ｄ）成分、
（Ａ）基材ゴム
（Ｂ）有機過酸化物
（Ｃ）水及び／又はモルカルボン酸金属塩
（Ｄ）硫黄
を含むゴム組成物の加熱成形物であることが好適である。

（Ａ）基材ゴムとしては、ポリブタジエンを用いることが好ましい。ポリブタジエンの種類としては、市販品を用いることができ、例えば、ＢＲ０１、ＢＲ５１、ＢＲ７３０、Ｔ０７００（ＪＳＲ社製）などが挙げられる。また、基材ゴム中のポリブダジエンの割合は、好ましくは６０質量％以上であり、より好ましくは８０質量％以上である。上記基材ゴムには、上記ポリブタジエン以外にも他のゴム成分を本発明の効果を損なわない範囲で配合し得る。上記ポリブタジエン以外のゴム成分としては、上記ポリブタジエン以外のポリブタジエン、その他のジエンゴム、例えばスチレンブタジエンゴム、天然ゴム、イソプレンゴム、エチレンプロピレンジエンゴム等を挙げることができる。

（Ｂ）有機過酸化物としては、熱分解温度が比較的高温な有機過酸化物を使用することが好適であり、具体的には、１分間半減期温度が約１６５℃～１８５℃の高温な有機過酸化物を使用するものであり、例えば、ジアルキルパーオキサイド類を挙げることができる。ジアルキルパーオキサイド類として、例えば、ジクミルパーオキサイド（日油社製「パークミルＤ」）、２，５－ジメチル－２，５－ジ（ｔ－ブチルペルオキシ）ヘキサン（日油社製「パーヘキサ２５Ｂ」）、ジ（２－ｔ－ブチルペルオキシイソプロピル）ベンゼン（日油社製「パーブチルＰ」）等が挙げられ、ジクミルパーオキサイドを好適に用いることができる。これらは１種を単独であるいは２種以上を併用してもよい。半減期は、有機過酸化物の分解速度の程度を表す指標の一つであり、もとの有機過酸化物が分解して、その活性酸素量が１／２になるまでに要する時間によって示される。コア用ゴム組成物における加硫温度は、通常、１２０～１９０℃の範囲内であり、その範囲内では、１分間半減期温度が約１６５℃～１８５℃と高温な有機過酸化物は比較的遅く熱分解する。本発明で用いられるゴム組成物によれば、加硫時間の経過とともに増加する遊離ラジカルの生成量を調整することにより、後述する特定の内部硬度形状を有するゴム架橋物であるコアを得ることができる。

（Ｃ）水については、特に制限はなく、蒸留水であっても水道水であってもよいが、特には、不純物を含まない蒸留水を使用することが好適に採用される。水の配合量は、基材ゴム１００質量部に対して、０．１質量部以上配合することが好ましく、より好ましくは０．２質量部以上であり、上限としては、好ましくは２質量部以下であり、より好ましくは１質量部以下である。

コア材料に直接的に（Ｃ）成分として水または水を含む材料を配合することにより、コア配合中の有機過酸化物の分解を促進することができる。また、コア用ゴム組成物中の有機過酸化物は、温度によって分解効率が変化することが知られており、ある温度よりも高温になるほど分解効率が上がる。温度が高すぎると、分解したラジカル量が多くなりすぎてしまい、ラジカル同士で再結合や不活性化してしまうことになる。その結果、架橋に有効に働くラジカルが減ることになる。ここで、コア加硫の際に有機過酸化物が分解することで分解熱が発生するとき、コア表面付近は加硫モールドの温度とほぼ同程度を維持しているが、コア中心付近は外側から分解していった有機過酸化物の分解熱が蓄積されるため、モールド温度よりもかなり高温になる。コアに直接的に水または水を含む材料を配合した場合、水は有機過酸化物の分解を助長する働きがあるため、上述したようなラジカル反応をコア中心とコア表面において変化させることができる。即ち、コア中心付近では有機過酸化物の分解が更に助長され、ラジカルの不活性化がより促されることで有効ラジカル量が更に減少するため、コア中心とコア表面との架橋密度が大きく異なるコアを得ることができ、且つ、コア中心部の動的粘弾性特性の異なるコアを得ることができる。

また、上記の水の代わりに、モノカルボン酸金属塩を採用することができる。モノカルボン酸金属塩は、カルボン酸が金属塩に対して配位結合していると推定され、化学式で〔CH₂=CHCOO〕₂Znで表わされるジアクリル酸亜鉛のようなジカルボン酸金属塩とは区別される。モノカルボン酸金属塩は、脱水縮合反応をすることによりゴム組成物中に水をもたらすため、上記水と同様の効果を得ることができる。また、モノカルボン酸金属塩は、粉体としてゴム組成物に配合することができるため、作業工程を簡略化することができると共に、ゴム組成物中に均一に分散させることが容易である。なお、上記の反応を効果的に行うためには、モノ塩であることが必要である。モノカルボン酸金属塩の配合量は、基材ゴム１００質量部に対して１質量部以上配合することが好ましく、より好ましくは３質量部以上である。上限としては、モノカルボン酸金属塩の配合量は、６０質量部以下配合することが好ましく、より好ましくは５０質量部以下である。上記モノカルボン酸金属塩の配合量が少なすぎると、適切な架橋密度を得ることが困難となり、十分にゴルフボールの低スピン効果を得ることができないことがある。また、配合量が多すぎる場合には、コアが硬くなりすぎるため、適切な打感を保つことが困難になる場合がある。

上記のカルボン酸は、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、フマル酸、ステアリン酸等を使用することができる。置換金属としては、Ｎａ、Ｋ、Ｌｉ、Ｚｎ、Ｃｕ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｐｂ等が挙げられるが、好ましくはＺｎが好適に用いられる。具体例としては、モノアクリル酸亜鉛、モノメタクリル酸亜鉛等が挙げられ、特に、モノアクリル酸亜鉛を用いることが好ましい。

（Ｄ）硫黄としては、具体的には、商品名「サンミックスＳ－８０Ｎ」（三新化学工業）、「サルファックス－５」（鶴見化学工業社製）等が例示される。硫黄の配合量は、０超とすることができ、好ましくは上記基材ゴム１００質量部に対して０．００５質量部以上、更に好ましくは０．０１質量部以上とすることができる。また、配合量の上限は特に制限されないが、好ましくは０．１質量部以下、より好ましくは０．０５質量部以下、更に好ましくは０．０３質量部以下とすることができる。硫黄の添加によりコアの硬度差を大きくすることができる。なお、硫黄の配合量が多すぎた場合、反発性が大きく低下したり、繰り返し打撃耐久性が低下することがある。

上記の（Ｃ）成分と（Ｄ）成分との配合割合について、（Ｄ）／（Ｃ）の質量比が、好ましくは０．０２以上、より好ましくは０．０３以上、さらに好ましくは０．０４以上であり、上限値は、好ましくは０．２０以下、より好ましくは０．１６以下、さらに好ましくは０．１２以下である。上記の数値範囲を逸脱すると、狙いのコアの硬度分布を達成することが難しくなり、高ヘッドスピードでドライバー（Ｗ＃１）で打撃した際の優位な飛距離と良好な繰り返し打撃耐久性の両立ができなくなることがある。なお、上記の（Ｄ）成分は、硫黄製品自体の質量ではなく、製品に含まれる硫黄成分の質量を意味する。

上記ゴム組成物において、上述した（Ａ）～（Ｄ）成分のほかに、（Ｅ）共架橋剤、（Ｆ）不活性充填剤を配合することができ、必要に応じて老化防止剤や有機硫黄化合物を配合することができる。これらの成分について以下に詳述する。

（Ｅ）共架橋剤としては、例えば不飽和カルボン酸、不飽和カルボン酸の金属塩等が挙げられる。不飽和カルボン酸として具体的には、例えばアクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、フマル酸等を挙げることができ、特にアクリル酸、メタクリル酸が好適に用いられる。不飽和カルボン酸の金属塩としては特に限定されるものではないが、例えば上記不飽和カルボン酸を所望の金属イオンで中和したものが挙げられる。具体的にはメタクリル酸、アクリル酸等の亜鉛塩やマグネシウム塩等が挙げられ、特にアクリル酸亜鉛が好適に用いられる。

上記不飽和カルボン酸及び／又はその金属塩は、上記基材ゴム１００質量部に対し、通常５質量部以上、好ましくは９質量部以上、更に好ましくは１３質量部以上、上限として通常６０質量部以下、好ましくは５０質量部以下、更に好ましくは４０質量部以下配合する。配合量が多すぎると、硬くなりすぎて耐え難い打感になる場合があり、配合量が少なすぎると、反発性が低下してしまう場合がある。

（Ｆ）不活性充填剤としては、例えば、酸化亜鉛、硫酸バリウム、炭酸カルシウム等を好適に用いることができる。これらは１種を単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。不活性充填剤の配合量は、上記基材ゴム１００質量部に対し、好ましくは１質量部以上、より好ましくは５質量部以上、上限として好ましくは５０質量部以下、より好ましくは４０質量部以下、更に好ましくは３６質量部以下とする。配合量が多すぎたり、少なすぎたりすると適正な質量、及び好適な反発性を得ることができない場合がある。

更に、必要に応じて老化防止剤を配合することができ、例えば、市販品としてはノクラックＭＢ、同ＮＳ－６、同ＮＳ－３０（大内新興化学工業（株）製）、ヨシノックス４２５（吉富製薬（株）製）等が挙げられる。これらは１種を単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。

該老化防止剤の配合量は上記基材ゴム１００質量部に対し、好ましくは０質量部以上、更に好ましくは０．０５質量部以上、特に好ましくは０．１質量部以上、上限として好ましくは３質量部以下、更に好ましくは２質量部以下、特に好ましくは１質量部以下、最も好ましくは０．５質量部以下とする。配合量が多すぎたり、少なすぎたりすると好適な反発性、耐久性を得ることができない場合がある。

また、上記コアには、良好な反発性付与させるために、有機硫黄化合物を配合することができる。有機硫黄化合物としては、ゴルフボールの反発性を向上させ得るものであれば特に制限されないが、例えばチオフェノール類、チオナフトール類、ハロゲン化チオフェノール類又はそれらの金属塩等が挙げられる。より具体的には、ペンタクロロチオフェノール、ペンタフルオロチオフェノール、ペンタブロモチオフェノール、パラクロロチオフェノール、ペンタクロロチオフェノールの亜鉛塩、ペンタフルオロチオフェノールの亜鉛塩、ペンタブロモチオフェノールの亜鉛塩、パラクロロチオフェノールの亜鉛塩、硫黄数が２～４のジフェニルポリスルフィド、ジベンジルポリスルフィド、ジベンゾイルポリスルフィド、ジベンゾチアゾイルポリスルフィド、ジチオベンゾイルポリスルフィド等が挙げられ、特に、ペンタクロロチオフェノールの亜鉛塩が好適に用いられる。有機硫黄化合物の配合量は、上記基材ゴム１００質量部に対し、好ましくは０質量部以上、より好ましくは０．０５質量部以上、更に好ましくは０．１質量部以上、上限として、好ましくは５質量部以下、より好ましくは３質量部以下、更に好ましくは２．５質量部以下であることが推奨される。配合量が多すぎると、反発性（特に、Ｗ＃１による打撃）の改良効果がそれ以上期待できなくなり、コアが軟らかくなりすぎ、または打感が悪くなる場合がある。一方、配合量が少なすぎると、反発性の改善効果が期待できなくなる。

上記コアは、上記各成分を含有するゴム組成物を加硫硬化させることにより製造することができる。例えば、バンバリーミキサーやロール等の混練機を用いて混練し、コア用金型を用いて圧縮成形又は射出成型し、有機過酸化物や共架橋剤が作用するのに十分な温度として、１００～２００℃、好ましくは１４０～１８０℃、１０～４０分の条件にて成形体を適宜加熱することにより、該成形体を硬化させて製造することができる。

本発明では、上記コアは単層に形成される。複数層のゴム製コアの場合、繰り返し打撃した時に界面から剥離が生じ、耐久性が悪くなることがある。

コアの直径は、３５．５～３９．５ｍｍであり、好ましくは３７．５ｍｍ以上、より好ましくは３８．３ｍｍ以上であり、上限としては、好ましくは３９．２ｍｍ以下、より好ましくは３８．８ｍｍ以下である。コアの直径が小さすぎると、フルショットしたときの実打初速が低くなり飛距離が出なくなったり、打感が悪くなることがある。一方、コアの直径が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が低くなることがある。

コアに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときまでのたわみ量（ｍｍ）は、特に制限はないが、好ましくは２．５ｍｍ以上、より好ましくは２．７ｍｍ以上、更に好ましくは２．９ｍｍ以上であり、上限値として、好ましくは３．５ｍｍ以下、より好ましくは３．４ｍｍ以下、更に好ましくは３．３ｍｍ以下である。上記コアのたわみ量が小さすぎる、即ち、コアが硬すぎると、スピンが増えすぎてしまい、狙いの飛距離が出なくなったり、また、打感が硬くなりすぎる場合がある。一方、上記コアのたわみ量が大きすぎる、即ち、コアが軟らかすぎると、実打初速が低くなり狙いの飛距離が出なくなったり、また、打感が軟らかくなりすぎたり、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。

次に、上記コアの硬度分布については説明する。なお、以下に説明するコアの硬度はショアＣ硬度を意味する。このショアＣ硬度は、ＡＳＴＭ Ｄ２２４０規格に準拠したショアＣ硬度計にて計測した硬度値である。

以下のコア硬度分布の説明において、コア表面のショアＣ硬度をＨ100、コア中心からコア半径の８７．５％外側の位置のショアＣ硬度をＨ87.5、コア中心からコア半径の７５％外側の位置のショアＣ硬度をＨ75、コア中心からコア半径の６２．５％外側の位置のショアＣ硬度をＨ62.5、コア中心からコア半径の５０％外側の位置のショアＣ硬度をＨ50、コア中心からコア半径の３７．５％外側の位置のショアＣ硬度をＨ37.5、コア中心からコア半径の２５％外側の位置のショアＣ硬度をＨ25、コア中心からコア半径の１２．５％外側の位置のショアＣ硬度をＨ12.5、コア中心のショアＣ硬度をＨ0として、それぞれ定義する。

上記コアの表面硬度（Ｈ100）は、特に制限されるものではないが、好ましくは８３以上、より好ましくは８５以上、更に好ましくは８７以上とすることができる。また、その上限も特に制限されるものではないが、好ましくは９４以下、より好ましくは９２以下、更に好ましくは９０以下とすることができる。この値が小さすぎると、反発が低くなって飛び性能が悪くなり、また、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。一方、上記値が大きすぎると、打感が硬くなり、またはフルショットでスピンが増えて狙いの飛距離が得られなくなることがある。

上記コアの中心から半径の８７．５％外側の位置硬度（Ｈ87.5）は、特に制限されるものではないが、好ましくは８２以上、より好ましくは８４以上、更に好ましくは８６以上とすることができ、また、その上限も特に制限はなく、好ましくは９２以下、より好ましくは９０以下、更に好ましくは８８以下とすることができる。これらの硬度を逸脱した場合、上記コアの表面硬度（Ｈ100）で説明したのと同様の不利な結果を招くおそれがある。

上記コアの中心から半径の７５％外側の位置硬度（Ｈ75）は、特に制限されるものではないが、好ましくは７１以上、より好ましくは７３以上、更に好ましくは７５以上とすることができ、また、その上限も特に制限はなく、好ましくは８３以下、より好ましくは８１以下、更に好ましくは７９以下とすることができる。これらの硬度を逸脱した場合、上記コアの表面硬度（Ｈ100）で説明したのと同様の不利な結果を招くおそれがある。

上記コアの中心から半径の６２．５％外側の位置硬度（Ｈ62.5）は、特に制限されるものではないが、好ましくは６５以上、より好ましくは６７以上、更に好ましくは６９以上とすることができ、また、その上限も特に制限はなく、好ましくは７６以下、より好ましくは７４以下、更に好ましくは７２以下とすることができる。これらの硬度を逸脱した場合、上記コアの表面硬度（Ｈ100）で説明したのと同様の不利な結果を招くおそれがある。

上記コアの中心から半径の５０％外側の位置硬度（Ｈ50）は、特に制限されるものではないが、好ましくは６５以上、より好ましくは６７以上、更に好ましくは６９以上とすることができ、また、その上限も特に制限はなく、好ましくは７６以下、より好ましくは７４以下、更に好ましくは７２以下とすることができる。これらの硬度を逸脱した場合、上記コアの表面硬度（Ｈ100）で説明したのと同様の不利な結果を招くおそれがある。

上記コアの中心から半径の３７．５％外側の位置硬度（Ｈ37.5）は、特に制限されるものではないが、好ましくは６５以上、より好ましくは６７以上、更に好ましくは７０以上とすることができ、また、その上限も特に制限はなく、好ましくは７６以下、より好ましくは７４以下、更に好ましくは７３以下とすることができる。これらの硬度を逸脱した場合、上記コアの表面硬度（Ｈ100）で説明したのと同様の不利な結果を招くおそれがある。

上記コアの中心から半径の２５％外側の位置硬度（Ｈ25）は、特に制限されるものではないが、好ましくは６６以上、より好ましくは６８以上、更に好ましくは７０以上とすることができ、また、その上限も特に制限はなく、好ましくは７６以下、より好ましくは７４以下、更に好ましくは７２以下とすることができる。これらの硬度を逸脱した場合、上記コアの表面硬度（Ｈ100）で説明したのと同様の不利な結果を招くおそれがある。

上記コアの中心から半径の１２．５％外側の位置硬度（Ｈ12.5）は、特に制限されるものではないが、好ましくは６４以上、より好ましくは６６以上、更に好ましくは６８以上とすることができ、また、その上限も特に制限はなく、好ましくは７４以下、より好ましくは７２以下、更に好ましくは７０以下とすることができる。これらの硬度を逸脱した場合、上記コアの表面硬度（Ｈ100）で説明したのと同様の不利な結果を招くおそれがある。

上記コアの中心硬度（Ｈ0）は、特に制限されるものではないが、好ましくは６２以上、より好ましくは６４以上、更に好ましくは６６以上とすることができ、また、その上限も特に制限はなく、好ましくは７２以下、より好ましくは７０以下、更に好ましくは６８以下とすることができる。これらの硬度を逸脱した場合、上記コアの表面硬度（Ｈ100）で説明したのと同様の不利な結果を招くおそれがある。

本発明で用いるコアについては、下記式を満たすことを要する。
（Ｈ75－Ｈ50）＞（Ｈ25－Ｈ0）＞（Ｈ100－Ｈ87.5）＞（Ｈ50－Ｈ25）
この関係を満足しないと、フルショットでスピンが多くなったり実打初速が低くなり狙いの飛距離が出なくなり、或いは、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなってしまう。

上記式における（Ｈ75－Ｈ50）の値については、好ましくは４．０以上、より好ましくは４．３以上、さらに好ましくは４．５以上であり、上限値として、好ましくは９．０以下、より好ましくは８．５以下、さらに好ましくは８．０以下である。この値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。一方、この値が小さすぎると、フルショットしたときのスピンが多くなり飛距離が出なくなることがある。

上記式における（Ｈ25－Ｈ0）の値については、好ましくは３．０以上、より好ましくは３．２以上、さらに好ましくは３．４以上であり、上限値として、好ましくは６．０以下、より好ましくは５．０以下、さらに好ましくは４．５以下である。この範囲を逸脱すると、フルショットしたときのスピンが多くなり飛距離が出なくなったり、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。

上記式における（Ｈ100－Ｈ87.5）の値については、好ましくは０以上、より好ましくは０．３以上、さらに好ましくは０．５以上であり、上限値として、好ましくは３．０以下、より好ましくは２．５以下、さらに好ましくは２．０以下である。この値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。一方、この値が小さすぎると、フルショットしたときのスピンが多くなり飛距離が出なくなることがある。

上記式における（Ｈ50－Ｈ25）の値については、好ましくは－１．０以上、より好ましくは－０．６以上、さらに好ましくは－０．２以上であり、上限値として、好ましくは１．０以下、より好ましくは０．６以下、さらに好ましくは０．２以下である。この範囲を逸脱すると、フルショットしたときのスピンが多くなり飛距離が出なくなることがある。

上記式における（Ｈ75－Ｈ50）－（Ｈ25－Ｈ0）の値については、好ましくは０超であり、より好ましくは０．３以上、さらに好ましくは０．６以上であり、上限値として、好ましくは７．０以下、より好ましくは５．０以下、さらに好ましくは３．１以下である。これらの範囲を逸脱すると、高ヘッドスピードにおけるフルショット時の低スピン化と良好な繰り返し打撃による割れ耐久性との両方を満足させることができないことがある。

上記式における（Ｈ25－Ｈ0）－（Ｈ100－Ｈ87.5）の値については、好ましくは０超であり、より好ましくは１．０以上、さらに好ましくは１．８以上であり、上限値として、好ましくは８．０以下、より好ましくは６．０以下、さらに好ましくは４．１以下である。これらの範囲を逸脱すると、上記の（Ｈ75－Ｈ50）－（Ｈ25－Ｈ0）の値について説明したのと同様の不利な結果を招くおそれがある。

上記式における（Ｈ100－Ｈ87.5）－（Ｈ50－Ｈ25）の値については、好ましくは０超であり、より好ましくは０．３以上、さらに好ましくは０．６以上であり、上限値として、好ましくは６．０以下、より好ましくは４．０以下、さらに好ましくは１．８以下である。これらの範囲を逸脱すると、上記の（Ｈ75－Ｈ50）－（Ｈ25－Ｈ0）の値について説明したのと同様の不利な結果を招くおそれがある。

また、本発明で用いるコアについては、下記式を満たすことを要する。
２３．０≧（Ｈ87.5－Ｈ0）≧１７．０
即ち、上記式における（Ｈ87.5－Ｈ0）の値については、１７．０以上であり、好ましくは１８．０以上、より好ましくは１９．０以上であり、上限値は２３．０以下であり、好ましくは２２．０以下、より好ましくは２１．０以下である。この値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。一方、この値が小さすぎると、フルショットしたときのスピンが多くなり飛距離が出なくなることがある。

更に、本発明で用いるコアについては、下記式を満たすことを要する。
（Ｈ87.5－Ｈ0）／（Ｈ50－Ｈ0）の絶対値≧３．０
即ち、（Ｈ87.5－Ｈ0）／（Ｈ50－Ｈ0）の絶対値が３．０以上であり、好ましくは３．５以上、より好ましくは４．０以上であり、上限値としては、好ましくは８．０以下であり、より好ましくは７．０以下、さらに好ましくは６．０以下である。この値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなったり、フルショットした時の実打初速が低くなり狙いの飛距離が出なくなることがある。一方、この値が小さすぎると、フルショットした時のスピンが増えて狙いの飛距離が出なくなることがある。

そのほか、本発明で用いるコアの硬度分布については下記の要件を満たすことが好適である。

コアの表面と中心との硬度差、即ち、（Ｈ100－Ｈ0）の値については、好ましくは１８．０以上、より好ましくは１９．０以上、さらに好ましくは２０．０以上であり、上限値としては、好ましくは３０．０以下、より好ましくは２６．０以下、さらに好ましくは２３．０以下である。この値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。一方、この値が小さすぎると、フルショットしたときのスピンが多くなり飛距離が出なくなることがある。

次に、中間層について説明する。
中間層は、単層または複数層に形成される。これらは後述するように樹脂材料により各層を形成することが好ましい。

中間層の材料硬度は、特に制限はないが、ショアＤ硬度で、好ましくは６０以上、より好ましくは６２以上、さらに好ましくは６４以上であり、上限値として、好ましくは７２以下、より好ましくは７０以下、さらに好ましくは６８以下である。また、上記コアを中間層で被覆した球体（中間層被覆球体）の表面硬度は、ショアＤ硬度で、好ましくは６６以上、より好ましくは６８以上、さらに好ましくは７０以上であり、上限値としては、好ましくは７８以下、より好ましくは７６以下、さらに好ましくは７４以下である。これらの中間層の材料硬度及び表面硬度が上記範囲よりも軟らかすぎると、フルショット時のスピン量が増えすぎて飛距離が出なくなり、または、ボールとしての初速が低くなりフルショット時に飛距離が出なくなることがある。一方、上記の材料硬度及び表面硬度が硬すぎると、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなったり、打感が悪くなることがある。

なお、中間層の材料硬度は、ショアＣ硬度で表すと、好ましくは８８以上、より好ましくは８９以上、さらに好ましくは９２以上であり、上限値として、好ましくは９８以下、より好ましくは９６以下、さらに好ましくは９４以下である。また、中間層被覆球体の表面硬度は、ショアＣ硬度で表すと、好ましくは９２以上、より好ましくは９４以上、さらに好ましくは９６以上であり、上限値としては、好ましくは１００以下、より好ましくは９９以下、さらに好ましくは９８以下である。

中間層の厚さは、好ましくは０．９０ｍｍ以上であり、より好ましくは１．１０ｍｍ以上、さらに好ましくは１．１５ｍｍ以上である。一方、中間層の厚さの上限値としては、好ましくは１．５０ｍｍ以下、より好ましくは１．３５ｍｍ以下、さらに好ましくは１．２５ｍｍ以下である。中間層が薄すぎると、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなり、または、アイアンフルショット時にスピンが増えて飛距離が出なくなることがある。一方、中間層が厚すぎると、実打初速が低くなり、狙いの飛距離が出なくなったり、打感が悪くなることがある。

中間層の材料については、ゴルフボール材料として使用される各種の熱可塑性樹脂、特に、アイオノマー樹脂を主材とした樹脂材料を採用することができる。

アイオノマー樹脂材料としては、高酸含量のアイオノマーを含むことが好適である。例えば、市販品のアイオノマー樹脂のうち酸含量１６質量％以上の高酸含量アイオノマー樹脂を通常のアイオノマー樹脂にブレンドして用いるものである。このブレンドにより、ドライバー（Ｗ＃１）でのフルショット時に低スピン化と高反発化との両立により、狙いの飛距離を確保することができる。

高酸含量のアイオノマー樹脂に含まれる不飽和カルボン酸の含量（酸含量）は通常１６質量％以上であり、好ましくは１７質量％以上、より好ましくは１８質量％以上であり、上限値としては、好ましくは２２質量％以下、より好ましくは２１質量％以下、さらに好ましくは２０質量％以下である。この値が小さすぎると、ドライバー（Ｗ＃１）、ユーティリティやアイアンでのフルショット時にスピンが増え、狙いの飛距離が得られなくなることがある。逆に、上記の値が大きすぎると、打感が硬くなりすぎ、或いは繰り返し打撃時の割れ耐久性が悪くなることがある。

また、高酸含量アイオノマー樹脂が樹脂材料１００質量％に対して、好ましくは２０質量％以上、より好ましくは５０質量％以上、さらに好ましくは６０質量％以上であり、上限値とは、１００質量％以下であり、好ましくは９０質量％以下、より好ましくは８５質量％以下である。上記の高酸含量アイオノマー樹脂の配合量が少なすぎると、フルショット時のスピン量が増えて飛距離が出なくなることがある。一方、上記の高酸含量アイオノマー樹脂の配合量が多すぎると、繰り返し打撃耐久性が悪くなることがある。

中間層材料には、任意の添加剤を用途に応じて適宜配合することができる。例えば、顔料，分散剤，老化防止剤，紫外線吸収剤，光安定剤などの各種添加剤を加えることができる。これら添加剤を配合する場合、その配合量としては、基材樹脂１００質量部に対して、好ましくは０．１質量部以上、より好ましくは０．５質量部以上、上限として、好ましくは１０質量部以下、より好ましくは４質量部以下である。

中間層材料については、後述するカバー材で好適に用いられるポリウレタンとの密着度を高めるために中間層表面を研磨することが好適である。更に、その研磨処理の後にプライマー（接着剤）を中間層表面に塗布するか、もしくは材料中に密着強化材を添加することが好ましい。

中間層材料の比重は、通常１．１未満であり、好ましくは０．９０～１．０５、さらに好ましくは０．９３～０．９９である。その範囲を逸脱すると、ボール全体の反発が低くなり飛距離が出なくなり、または繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなることがある。

次に、カバー（最外層）について説明する。
カバーの材料硬度は、特に制限はないが、ショアＤ硬度で、好ましくは３５以上、より好ましくは４０以上、さらに好ましくは４５以上であり、上限値として、好ましくは６０以下、より好ましくは５５以下、さらに好ましくは５０以下である。また、中間層被覆球体をカバーで被覆した球体の表面硬度（ボール表面硬度）は、ショアＤ硬度で、好ましくは５０以上、より好ましくは５３以上、さらに好ましくは５６以上であり、上限値としては、好ましくは７０以下、より好ましくは６７以下、さらに好ましくは６４以下である。これらのカバーの材料硬度及びボール表面硬度が上記範囲よりも軟らかすぎると、フルショットでスピンが多くなりどの打撃条件においても飛距離が出なくなることがある。一方、上記の材料硬度及び表面硬度が硬すぎると、アプローチ時に所望のスピン量がかからなくなり、または耐擦過傷性が悪くなることがある。

なお、カバーの材料硬度は、ショアＣ硬度で表すと、好ましくは５７以上、より好ましくは６３以上、さらに好ましくは７０以上であり、上限値として、好ましくは８９以下、より好ましくは８３以下、さらに好ましくは７６以下である。また、ボールの表面硬度は、ショアＣ硬度で表すと、好ましくは７５以上、より好ましくは８０以上、さらに好ましくは８５以上であり、上限値としては、好ましくは９５以下、より好ましくは９２以下、さらに好ましくは９０以下である。

カバーの厚さは、好ましくは０．３ｍｍ以上であり、より好ましくは０．４５ｍｍ以上、さらに好ましくは０．６ｍｍ以上である。一方、カバーの厚さの上限値としては、好ましくは１．２ｍｍ以下、より好ましくは１．１５ｍｍ以下、さらに好ましくは１．０ｍｍ以下である。上記カバーが厚すぎると、アイアンでのフルショット時に反発が足りなくなったりスピンが多くなったりして所望の飛距離が出なくなることがある。一方、カバーが薄すぎると、耐擦過傷性が悪くなったり、アプローチ時にスピンが十分にかからなくなりコントロール性が不足することがある。

上記カバーの厚さと上述した中間層の厚さとの合計厚さは、好ましくは１．４ｍｍ以上であり、より好ましくは１．７ｍｍ以上、さらに好ましくは２．０ｍｍ以上である。一方、この合計厚さの上限値としては、好ましくは２．８ｍｍ以下、より好ましくは２．５ｍｍ以下、さらに好ましくは２．３ｍｍ以下である。この合計厚さが薄すぎると、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなることがある。一方、この合計厚さが厚すぎると、フルショット時のスピン量が増えてしまい、ヘッドスピードが速い人だけでなくヘッドスピードが速くないゴルファーにとっても飛距離が出なくなってしまう場合がる。

上記カバーの材料としては、ゴルフボールのカバー材で使用される各種の熱可塑性樹脂を使用することができるが、ショートゲームでのスピンコントロール性と耐擦過傷性の観点から、熱可塑性ポリウレタンを主体とした樹脂材料を使用することが好適である。即ち、（Ｉ）熱可塑性ポリウレタン及び（ＩＩ）ポリイソシアネート化合物を主成分とする樹脂配合物により形成することが好適である。

上記の（Ｉ）成分と（ＩＩ）成分とを合わせた合計質量が、カバーの樹脂組成物全量に対して、６０％以上であることが推奨され、より好ましくは、７０％以上である。上記（Ｉ）成分及び（ＩＩ）成分については以下に詳述する。

上記（Ｉ）熱可塑性ポリウレタンについて述べると、その熱可塑性ポリウレタンの構造は、長鎖ポリオールである高分子ポリオール（ポリメリックグリコール）からなるソフトセグメントと、鎖延長剤およびポリイソシアネート化合物からなるハードセグメントとを含む。ここで、原料となる長鎖ポリオールとしては、従来から熱可塑性ポリウレタンに関する技術において使用されるものはいずれも使用でき、特に制限されるものではないが、例えば、ポリエステルポリオール、ポリエーテルポリオール、ポリカーボネートポリオール、ポリエステルポリカーボネートポリオール、ポリオレフィン系ポリオール、共役ジエン重合体系ポリオール、ひまし油系ポリオール、シリコーン系ポリオール、ビニル重合体系ポリオールなどを挙げることができる。これらの長鎖ポリオールは１種類のものを使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。これらのうちでも、反発弾性率が高く低温特性に優れた熱可塑性ポリウレタンを合成できる点で、ポリエーテルポリオールが好ましい。

鎖延長剤としては、従来の熱可塑性ポリウレタンに関する技術において使用されるものを好適に用いることができ、例えば、イソシアネート基と反応し得る活性水素原子を分子中に２個以上有する分子量４００以下の低分子化合物であることが好ましい。鎖延長剤としては、１，４－ブチレングリコール、１，２－エチレングリコール、１，３－ブタンジオール、１，６－ヘキサンジオール、２，２－ジメチル－１，３－プロパンジオール等が挙げられるが、これらに限定されるものではない。鎖延長剤としては、これらのうちでも、炭素数２～１２の脂肪族ジオールが好ましく、１，４－ブチレングリコールがより好ましい。

ポリイソシアネート化合物としては、従来の熱可塑性ポリウレタンに関する技術において使用されるものを好適に用いることができ、特に制限はない。具体的には、４，４’－ジフェニルメタンジイソシアネート、２，４－（又は）２，６－トルエンジイソシアネート、ｐ－フェニレンジイソシアネート、キシリレンジイソシアネート、ナフチレン１，５－ジイソシアネート、テトラメチルキシレンジイソシアネート、水添キシリレンジイソシアネート、ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート、テトラメチレンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、ノルボルネンジイソシアネート、トリメチルヘキサメチレンジイソシアネート、ダイマー酸ジイソシアネートからなる群から選択された１種又は２種以上を用いることができる。ただし、イソシアネート種によっては射出成形中の架橋反応をコントロールすることが困難なものがある。本発明においては生産時の安定性と発現される物性とのバランスとの観点から、芳香族ジイソシアネートである４，４’－ジフェニルメタンジイソシアネートが最も好ましい。

具体的な（Ｉ）成分の熱可塑性ポリウレタンとし、市販品を用いることもでき、例えば、パンデックスＴ８２９５，同Ｔ８２９０，同Ｔ８２６０（いずれもディーアイシーコベストロポリマー社製）などが挙げられる。

必須成分ではないが、上記（Ｉ）及び（ＩＩ）成分に、別の成分である（ＩＩＩ）成分として、上記熱可塑性ポリウレタン以外の熱可塑性エラストマーを配合することができる。この（ＩＩＩ）成分を上記樹脂配合物に配合することにより、樹脂配合物の更なる流動性の向上や反発性、耐擦過傷性等、ゴルフボールカバー材として要求される諸物性を高めることができる。

上記（Ｉ）、（ＩＩ）及び（ＩＩＩ）成分の組成比については、特に制限はないが、本発明の効果を十分に有効に発揮させるためには、質量比で（Ｉ）：（ＩＩ）：（ＩＩＩ）＝１００：２～５０：０～５０であることが好ましく、さらに好ましくは、（Ｉ）：（ＩＩ）：（ＩＩＩ）＝１００：２～３０：８～５０（質量比）とすることである。

さらに、上記の樹脂配合物には、必要に応じて、上記の熱可塑性ポリウレタンを構成する成分以外の種々の添加剤を配合することができ、例えば顔料、分散剤、酸化防止剤、耐光安定剤、紫外線吸収剤、離型剤等を適宜配合することができる。

上述したコア，中間層及びカバー（最外層）の各層を積層して形成されたゴルフボールの製造方法については、公知の射出成形法等の常法により行なうことができる。例えば、コアの周囲に中間層材料を射出成形用金型で射出して各被覆球体を得、次いで、最外層であるカバーの材料を射出成形することによりゴルフボールを得ることができる。また、各被覆層として、予め半殻球状に成形した２枚のハーフカップで該被覆球体を包み加熱加圧成形することによりゴルフボールを作製することもできる。

ゴルフボールに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときまでのたわみ量（ｍｍ）は、２．１ｍｍ以上であることが好ましく、より好ましくは２．２ｍｍ以上、より好ましくは２．４ｍｍ以上であり、上限値として、好ましくは２．８ｍｍ以下、より好ましくは２．７ｍｍ以下、更に好ましくは２．６ｍｍ以下である。ゴルフボールのたわみ量が小さすぎる、即ち、硬すぎると、スピンが増えすぎて飛ばなくなったり、打感が硬くなりすぎることがある。一方、上記のたわみ量が大きすぎる、即ち、上記球体が軟らかすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなったり、実打初速が低くなりドライバー（Ｗ＃１）打撃での飛距離が出なくなることがある。

〔各層の硬度関係〕
中間層被覆球体はコアより表面硬度が高く、これらの表面硬度の差は、ショアＣ硬度で、好ましくは１以上、より好ましくは４以上、さらに好ましくは８以上であり、上限値としては、好ましくは２０以下、より好ましくは１５以下、さらに好ましくは１２以下である。上記の値が小さすぎると、フルショットでのスピンが増えて飛距離が出なくなることがある。一方、上記の値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。

中間層被覆球体はボールより表面硬度が高く、これらの表面硬度の差は、ショアＣ硬度で、好ましくは１以上、より好ましくは５以上、さらに好ましくは９以上であり、上限値としては、好ましくは２０以下、より好ましくは１７以下、さらに好ましくは１５以下である。上記値が小さい場合、その小さい値が中間層の材料硬度に起因する場合は、フルショットでスピンが増えて狙いの飛距離が出なくなることがある。その小さい値がカバーの材料硬度に起因する場合は、ショットゲームでのスピンコントロール性が悪くなったり、耐擦過傷性が悪くなることがある。一方、上記値が大きい場合、その大きい値が中間層の材料硬度に起因する場合は、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなったり、打感が硬くなりすぎる場合がある。その大きい値がカバーの材料硬度に起因する場合は、フルショットでスピンが増えて狙いの飛距離が出なくなることがある。

〔コアとボールとのたわみ量関係〕
コアに初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときまでのたわみ量Ｅ（ｍｍ）から、ボールに初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときまでのたわみ量Ｂ（ｍｍ）を引いた値Ｅ－Ｂ（ｍｍ）は、好ましくは０．３ｍｍ以上、より好ましくは０．５ｍｍ以上、さらに好ましくは０．６ｍｍ以上であり、上限値として、好ましくは１．２ｍｍ以下、より好ましくは１．０ｍｍ以下、さらに好ましくは０．８ｍｍ以下である。この値が小さすぎると、フルショットした時のスピンが増えて飛距離が出なくなることがある。一方、上記値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなったり、アイアンショット時にランが出すぎることがある。

ボールとコアとのたわみ量の比、即ち、Ｂ／Ｅの値は、好ましくは０．７０以上、より好ましくは０．７３以上、さらに好ましくは０．７８以上であり、上限値として、好ましくは０．８４以下、より好ましくは０．８２以下、さらに好ましくは０．８０以下である。この値が小さすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなったり、アイアンショット時にランが出すぎることがある。一方、上記値が大きすぎると、フルショットした時のスピンが増えてヘッドスピードが速くないゴルファーにとっても狙いの飛距離が出なくなる場合がある。

カバーの外表面には多数のディンプルを形成することができる。カバー表面に配置されるディンプルについては、特に制限はないが、好ましくは３２３個以上、好ましくは３２６個以上、より好ましくは３３０個以上であり、上限として、好ましくは３８０個以下、より好ましくは３６０個以下、さらに好ましくは３５０個以下具備することができる。ディンプルの個数が上記範囲より多くなると、ボールの弾道が低くなり、飛距離が低下することがある。逆に、ディンプル個数が少なくなると、ボールの弾道が高くなり、飛距離が伸びなくなる場合がある。

ディンプルの形状については、円形、各種多角形、デュードロップ形、その他楕円形など１種類又は２種類以上を組み合わせて適宜使用することができる。例えば、円形ディンプルを使用する場合には、直径は２．５ｍｍ以上６．５ｍｍ以下程度、深さは０．０８ｍｍ以上０．３０ｍｍ以下とすることができる。

ディンプルがゴルフボールの球面に占めるディンプル占有率、具体的には、ディンプルの縁に囲まれた平面の面縁で定義されるディンプル面積の合計が、ディンプルが存在しないと仮定したボール球面積に占める比率（ＳＲ値）については、空気力学特性を十分に発揮し得る点から７０％以上９０％以下であることが望ましい。また、各々のディンプルの縁に囲まれた平面下のディンプルの空間体積を、前記平面を底面とし、かつこの底面からのディンプルの最大深さを高さとする円柱体積で除した値Ｖ₀は、ボールの弾道の適正化を図る点から０．３５以上０．８０以下とすることが好適である。更に、ディンプルの縁に囲まれた平面から下方に形成されるディンプル容積の合計がディンプルが存在しないと仮定したボール球容積に占めるＶＲ値は、０．６％以上１．０％以下とすることが好ましい。上述した各数値の範囲を逸脱すると、良好な飛距離が得られない弾道となり、十分満足した飛距離を出せない場合がある。

本発明のゴルフボールは、レイノルズ数が８００００、スピンレートが２０００ｒｐｍの条件で測定された揚力係数をＣＬ１、レイノルズ数が７００００、スピンレートが１９００ｒｐｍの条件で測定された揚力係数をＣＬ２、レイノルズ数が２０００００、スピンレートが２５００ｒｐｍの条件で測定された揚力係数をＣＬ３、レイノルズ数が１２００００、スピンレートが２２５０ｒｐｍの条件で測定された揚力係数をＣＬ４とするとき、ＣＬ２／ＣＬ１及びＣＬ４／ＣＬ３を適正化することが望ましい。

本明細書において、「揚力係数（ＣＬ１、ＣＬ２、ＣＬ３、ＣＬ４）」は、ＵＳＧＡ（United States Golf Association、全米ゴルフ協会）が定めるＩＴＲ（Indoor Test Range）に準拠して測定される。揚力係数は、ゴルフボールのディンプルの構成（配列、直径、深さ、体積、数、形状等）の調整により、調整することができる。揚力係数は、ゴルフボールの内部構成には依存しないものである。レイノルズ数（Ｒｅ）は、流体力学の分野にて用いられる無次元数である。レイノルズ数（Ｒｅ）は、下記の式（Ｉ）によって算出される。
Ｒｅ ＝ ρｖＬ／μ （Ｉ）
上記式（Ｉ）において、ρは流体の密度を表し、ｖは物体の流体の流れに対する相対的な平均速度を表し、Ｌは特性長さを表し、μは流体の粘性係数を表す。

上記揚力係数ＣＬ１が測定される条件である、レイノルズ数８００００及びスピンレート２０００ｒｐｍは、一般的に、ゴルフボールが打ち出されてから最高点に達した後に、揚力係数の低下（ひいては、ゴルフボールの落下）が始まるタイミングでの状態に、概略的に相当する。また、上記揚力係数ＣＬ２が測定される条件である、レイノルズ数７００００及びスピンレート１９００ｒｐｍは、一般的に、ゴルフボールが打ち出されてから最高点に達した後に、地面に落下する直前での状態に、概略的に相当する。なお、これらのことは、ゴルフボールを、高速条件（例えば、初速６６ｍ／ｓ、スピンレート２６００ｒｐｍ、打ち出し角１１°）で打ち出した場合に、特に言えることである。この高速条件は、一般アマチュアがドライバーで打ち出す条件に相当する。

ＣＬ２／ＣＬ１の値は、好ましくは０．９００以上、より好ましくは０．９７０以上、さらに好ましくは０．９９０以上である。上記範囲を満たすことにより、ゴルフボールの落下中における揚力の低下を抑えることができ、ひいては、落下中での飛距離の伸び（ひいてはキャリーの伸び）やランの伸びを生じやすくすることができる。よって、飛距離（トータル）を向上できる。ＣＬ２／ＣＬ１が低すぎると、ゴルフボールが急激に落下しやすく、キャリー及びランを十分に大きくするのが難しくなる。また、飛距離向上の観点からＣＬ２／ＣＬ１は、高いほど好ましいが、高すぎると、キャリーは伸びるが、ランが少なくなり、結果的にトータル飛距離が最適値より出なくなるおそれがあるので、ＣＬ２／ＣＬ１の上限値は１．１００以下、好ましくは１．０１８以下である。

上記揚力係数ＣＬ３が測定される条件である、レイノルズ数２０００００及びスピンレート２５００ｒｐｍは、一般的に、ゴルフボールが高速条件（例えば、初速７２ｍ／ｓ、スピンレート２５００ｒｐｍ、打ち出し角１０°）で打ち出された直後での状態に、概略的に相当する。上記揚力係数ＣＬ４が測定される条件である、レイノルズ数１２００００及びスピンレート２２５０ｒｐｍは、一般的に、ゴルフボールが高速条件（例えば、初速７２ｍ／ｓ、スピンレート２５００ｒｐｍ、打ち出し角１０°）で打ち出された後に上昇しながら約２秒経過したタイミングでの状態に、概略的に相当する。

ＣＬ４／ＣＬ３の値は、好ましくは１．２５０以上、より好ましくは１．２５２以上、さらに好ましくは１．２５５以上であり、上限値は、好ましくは１．３００以下、より好ましくは１．２９５以下、さらに好ましくは１．２９０以下である。上記範囲に設定することによりゴルフボールが高速条件（例えば、Ｗ＃１打撃時）で打ち出された際に、ゴルフボールの上昇量が過剰になるのを抑制（ひいては吹け上がりを抑制）でき、風への対抗性を向上でき、キャリーを向上できる。また、ランを向上できる。よって、飛距離（トータル）を向上できる。

揚力係数ＣＬ１は、飛距離向上の観点から、０．２３０以上が好適である。また、揚力係数ＣＬ１は、０．２４０以下が好適である。同様の観点から、揚力係数ＣＬ２は、０．２３０以上が好適である。また、揚力係数ＣＬ２は、０．２４０以下が好適である。同様の観点から、揚力係数ＣＬ３は、０．１４５以上が好適である。また、揚力係数ＣＬ３は、０．１５５以下が好適である。同様の観点から、揚力係数ＣＬ４は、０．１８５以上が好適である。また、揚力係数ＣＬ４は、０．１９５以下が好適である。

上記カバー表面には塗膜層が形成される。この塗膜層は、各種塗料を用いて塗装することができ、塗料としては、ゴルフボールの過酷な使用状況に耐えうる必要から、ポリオールとポリイソシアネートとからなるウレタン塗料を主成分とする塗料用組成物を用いることが好適である。

上記ポリオール成分としては、アクリル系ポリオールやポリエステルポリオールなどが挙げられる。なお、これらのポリオールには、ポリオールの変性体が含まれ、更に作業性を向上させるため、他のポリオールを追加することもできる。

アクリルポリオールとしては、イソシアネートと反応する官能基を有するモノマーの単独重合体または共重合体が挙げられ、このようなモノマーとしては、例えば（メタ）アクリル酸アルキルエステルなどが挙げられ、具体的には、メチル（メタ）アクリレート、エチル（メタ）アクリレート、イソプロピル（メタ）アクリレート、ブチル（メタ）アクリレート、イソブチル（メタ）アクリレート、２－エチルヘキシル（メタ）アクリレート、ラウリル（メタ）アクリレート、ステアリル（メタ）アクリレート、シクロヘキシル（メタ）アクリレート、イソボルニル（メタ）アクリレート、２－ヒドロキシエチル（メタ）アクリレート、２－ヒドロキシプロピル（メタ）アクリレート、４－ヒドロキシブチル（メタ）アクリレートなどが挙げられる。これらは１種単独で、または２種以上を併用することができる。

また、アクリルポリオールの変性体としては、例えば、ポリエステル変性アクリルポリオール等が使用できる。他のポリオールとしては、ポリオキシエチレングリコール（ＰＥＧ），ポリオキシプロピレングリコール（ＰＰＧ）及びポリオキシテトラメチレングリコール（ＰＴＭＧ）のようなポリエーテルポリオール、ポリエチレンアジペート（ＰＥＡ），ポリブチレンアジペート（ＰＢＡ）及びポリヘキサメチレンアジペート（ＰＨ２Ａ）のような縮合系ポリエステルポリオール、ポリ－ε－カプロラクトン（ＰＣＬ）のようなラクトン系ポリエステルポリオール、ポリヘキサメチレンカーボネートのようなポリカーボネートポリオール等が挙げられる。これらは１種単独で、または２種以上を併用することができる。また、これらポリオールのアクリル系ポリオール全量に対する比率は、５０質量％以下が好ましく、より好ましくは４０質量％以下である。

ポリエステルポリオールは、ポリオールと多塩基酸との重縮合により得られる。ポリオールとしては、例えば、エチレングリコール、１，２－プロパンジオール、１，３－プロパンジオール、１，３－ブタンジオール、１，４－ブタンジオール、１，６－ヘキサンジオール、ネオペンチルグリコール、ジエチレングリコール、ジプロピレングリコール、ヘキシレングリコール、ジメチロールヘプタン、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール等のジオール類、トリオール、テトラオール、脂環構造を有するポリオールが挙げられる。多塩基酸としては、例えば、コハク酸、アジピン酸、セバシン酸、アゼライン酸、ダイマー酸等の脂肪族ジカルボン酸、フマル酸、マレイン酸、イタコン酸、シトラコン酸等の脂肪族不飽和ジカルボン酸、フタル酸、イソフタル酸、テレフタル酸、トリメリット酸、ピロメリット酸等の芳香族多価カルボン酸、テトラヒドロフタル酸、ヘキサヒドロフタル酸、１，３－シクロヘキサンジカルボン酸、１，４－シクロヘキサンジカルボン酸、エンドメチレンテトラヒドロフタル酸等の脂環構造を有するジカルボン酸、トリス－２－カルボキシエチルイソシアヌレートが挙げられる。

ポリオール成分としては、２種類のポリエステルポリオールを併用することが好適である。この場合、２種類のポリエステルポリオールを（Ａ）成分及び（Ｂ）成分とすると、（Ａ）成分のポリエステルポリオールとしては、樹脂骨格に環状構造が導入されたポリエステルポリオールを採用することができ、例えば、シクロヘキサンジメタノール等の脂環構造を有するポリオールと多塩基酸との重縮合、或いは、脂環構造を有するポリオールとジオール類又はトリオールと多塩基酸との重縮合により得られるポリエステルポリオールが挙げられる。一方、（Ｂ）成分のポリエステルポリオールとしては、多分岐構造を有するポリエステルポリオールを採用することができ、例えば、東ソー社製の「ＮＩＰＰＯＬＡＮ ８００」等の枝分かれ構造を有するポリエステルポリオールが挙げられる。

上記２種類のポリエステルポリオールからなる主剤の全体の重量平均分子量（Ｍｗ）は、好ましくは１３，０００～２３，０００であり、より好ましくは１５，０００～２２，０００である。また、上記２種類のポリエステルポリオールからなる主剤の全体の数平均分子量（Ｍｗ）は、好ましくは１，１００～２，０００であり、より好ましくは１，３００～１，８５０である。これらの平均分子量（Ｍｗ及びＭｎ）が上記範囲を逸脱すると、塗膜層の耐摩耗性が低下するおそれがある。なお、重量平均分子量（Ｍｗ）及び数平均分子量（Ｍｎ）は、示差屈折率計検出によるゲルパーミェーションクロマトグラフィー（以下、ＧＰＣと略称する）測定による測定値（ポリスチレン換算値）である。

上記２種類のポリエステルポリオール（Ａ），（Ｂ）成分の配合量は、特に制限はないが、（Ａ）成分の配合量が、主剤全量に対して２０～３０質量％であり、（Ｂ）成分の配合量が主剤全量に対して２～１８質量％であることが好ましい。

一方、ポリイソシアネートについては、特に制限はなく、一般的に用いられている芳香族、脂肪族、脂環式などのポリイソシアネートであり、具体的には、トリレンジイソシアネート、ジフェニルメタンジイソシアネート、キシリレンジイソシアネート、テトラメチレンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート、リジンジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、１，４－シクロヘキシレンジイソシアネート、ナフタレンジイソシアネート、トリメチルヘキサメチレンジイソシアネート、ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート、１－イソシアナト－３，３，５－トリメチル－４－イソシアナトメチルシクロヘキサン等が挙げられる。これらは,単独で或いは混合して使用することができる。

上記のヘキサメチレンジイソシアネートの変性体としては、例えば、ヘキサメチレンジイソシアネートのポリエステル変性体やウレタン変性体などが挙げられる。上記のヘキサメチレンジイソシアネートの誘導体としては、例えば、ヘキサメチレンジイソシアネートのヌレート体（イソシアヌレート体）やビュレット体、アダクト体が挙げられる。

ポリオールが有する水酸基（ＯＨ基）とポリイソシアネートが有するイソシアネート基（ＮＣＯ基）とのモル比（ＮＣＯ基／ＯＨ基）については、０．５～１．５の範囲になるようにする必要があり、好ましくは０．８～１．２であり、より好ましくは１．０～１．２である。０．５未満の場合には未反応の水酸基が残り、塗膜層としての性能及び耐水性が悪くなるおそれがある。一方，１．５を超えるとイソシアネート基が過剰となるため、水分との反応でウレア基（脆い）が生成することになり、その結果、塗膜層の性能が低下するおそれがある。

硬化触媒（有機金属化合物）として、アミン系触媒や有機金属系触媒を使用することができ、この有機金属化合物としては、アルミニウム、ニッケル、亜鉛、スズ等の金属石鹸等、従来から２液硬化型ウレタン塗料の硬化剤として配合されているものを好適に使用することができる。

塗料組成物には、塗装条件により、各種の有機溶剤を混合することができる。このような有機溶剤としては、例えば、トルエン、キシレン、エチルベンゼン等の芳香族系溶剤、酢酸エチル、酢酸ブチル、プロピレングリコールメチルエーテルアセテート、プロピレングリコールメチルエーテルプロピオネート等のエステル系溶剤、アセトン、メチルエチルケトン、メチルイソブチルケトン、シクロヘキサノン等のケトン系溶剤、ジエチレングリコールジメチルエーテル、ジエチレングリコールジエチルエーテル、ジプロピレングリコールジメチルエーテル等のエーテル系溶剤、シクロヘキサン、メチルシクロヘキサン、エチルシクロヘキサン等の脂環式炭化水素系溶剤、ミネラルスピリット等の石油炭化水素系溶剤等が使用できる。

塗料組成物には、必要に応じて、公知の塗料配合成分を添加してもよい。具体的には、増粘剤や紫外線吸収剤、蛍光増白剤、スリッピング剤、顔料等を適量配合することができる。

上記塗料組成物からなる塗膜層の厚さについては、特に制限はないが、通常５～４０μｍ、好ましくは１０～２０μｍである。なお、ここで言う塗膜層の厚さとは、ディンプル内に形成される塗膜層ではなく、ディンプル以外のボール表面（即ち、陸部又は土手部とも言う。）に形成される塗膜の厚さを意味する。

本発明では、上記塗料組成物からなる塗膜層の弾性仕事回復率が６０％以上とすることを要し、好ましくは７０％以上、より好ましくは８０％以上である。この塗膜層の弾性仕事回復率が上記範囲であれば、塗膜層が高弾性力を有するため自己修復機能が高く、耐摩耗性に非常に優れる。また、上記塗料組成物で塗装されたゴルフボールの諸性能を向上させることができる。上記の弾性仕事回復率の測定方法については以下のとおりである。

弾性仕事回復率は、押し込み荷重をマイクロニュートン（μＮ）オーダーで制御し、押し込み時の圧子深さをナノメートル（ｎｍ）の精度で追跡する超微小硬さ試験方法であり、塗膜層の物性を評価するナノインデンテーション法の一つのパラメータである。従来の方法では最大荷重に対応した変形痕（塑性変形痕）の大きさしか測定できなかったが、ナノインデンテーション法では自動的・連続的に測定することにより、押し込み荷重と押し込み深さとの関係を得ることができる。そのため、従来のような変形痕を光学顕微鏡で目視測定するときのような個人差がなく、精度高く塗膜層の物性を評価することができると考えられる。ボール表面の塗膜層がドライバーや各種のクラブの打撃により大きな影響を受け、塗膜層がゴルフボールの物性に及ぼす影響は小さくないことから、塗膜層を超微小硬さ試験方法で測定し、従来よりも高精度に行うことは、非常に有効な評価方法となる。

また、上記塗料層の硬度は、ショアＭ硬度は、好ましくは４０以上、より好ましくは６０以上であり、上限として、好ましくは９５以下、より好ましくは８５以下である。なお、このショアＭ硬度は、ＡＳＴＭ Ｄ２２４０に準ずるものである。また、上記塗料層の硬度は、ショアＣ硬度で好ましくは４０以上であり、上限として、好ましくは８０以下である。なお、このショアＣ硬度は、ＡＳＴＭ Ｄ２２４０に準ずるものである。塗料層が上記硬度範囲よりも高すぎると、繰り返し打撃した際に塗料が脆くなり、カバー層を保護できなくなるおそれがある。塗料層が上記硬度範囲よりも小さすぎると、ボール表面が硬いものに当たった際に傷がつきやすくなり、または泥が付きやすくなることがあり、好ましくない。

上記の塗料組成物を使用する際は、公知の方法で製造されたゴルフボールに対し、本発明の塗料組成物を塗装時に調整し、通常の塗装工程を採用して表面に塗布し、乾燥工程を経てボール表面に塗膜層を形成することができる。この場合、塗装方法としては、スプレー塗装法、静電塗装法、ディッピング法などを好適に採用することができ、特に制限はない。

以下、実施例及び比較例を示し、本発明を具体的に説明するが、本発明は下記の実施例に制限されるものではない。

〔実施例１～３、比較例１～８〕
コアの形成
表１に示した実施例１～３及び比較例１～６のゴム組成物を調製した後、表１に示す温度及び時間により加硫成形することによりソリッドコアを作製した。
比較例７及び比較例８については、上記と同様に、表１に記載したゴム組成物及び加硫条件によりソリッドコアを作製する。

なお、表１に記載した各成分の詳細は以下の通りである。
・ポリブタジエンＡ：ＪＳＲ社製、商品名「ＢＲ０１」
・ポリブタジエンＢ：ＪＳＲ社製、商品名「Ｔ０７００」
・ポリブタジエンＣ：ＪＳＲ社製、商品名「ＢＲ７３０」
・イソプレンゴム：日本ゼオン社製、商品名「Ｎｉｐｏｌ ＩＲ２２００」
・アクリル酸亜鉛：「ＺＮ－ＤＡ８５Ｓ」（日本触媒社製）
・ステアリン酸亜鉛：商品名「ジンクステアレートＧ」（日油社製）
・有機過酸化物（１）：ジクミルパーオキサイド、商品名「パークミルＤ」（日油社製）、１分間半減期温度１７５．２℃
・有機過酸化物（２）：１，１－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）シクロヘキサンとシリカとの混合物、商品名「パーヘキサＣ－４０」（日油社製）
・硫黄（１）：商品名「サンミックスＳ－８０Ｎ」（三新化学工業）、ゴム用粉末硫黄を８０質量％含有する硫黄マスターバッチ
・硫黄（２）：商品名「サルファックス－５」（鶴見化学工業社製）、硫黄分９５質量％
・水：純水（正起薬品工業社製）
・老化防止剤Ａ：２，２－メチレンビス（４－メチル－６－ブチルフェノール）、商品名「ノクラックＮＳ－６」（大内新興化学工業社製）
・老化防止剤Ｂ：２-メルカプトベンズイミダゾール、商品名「ノクラックＭＢ」（大内新興化学工業社製）
・酸化亜鉛：商品名「三種酸化亜鉛」（堺化学工業社製）
・ペンタクロロチオフェノール亜鉛塩：和光純薬工業社製

中間層及びカバー（最外層）の形成
次に、実施例１～３及び比較例１～６について、上記で得たコアの周囲に、表２に示した配合の中間層材料Ｎｏ．１を用いて射出成形法により中間層を形成し、中間層被覆球体を作製した。次に、上記で得た中間層被覆球体の周囲に、同表に示した配合のカバー材料Ｎｏ．２を用いて射出成形法によりカバー（最外層）を形成し、ゴルフボールを作製した。この際、カバー表面には、下記に記載するディンプルＴｙｐｅ－Ａを形成した。
比較例７及び比較例８については、上記と同様に、表２に示した配合の中間層材料Ｎｏ．１及びカバー材料Ｎｏ．２を用いて射出成形法によりゴルフボールを作製する。また、比較例７及び比較例８のカバー表面には下記のディンプルＴｙｐｅ－Ａを形成する。

表中に記載した主な材料の商品名は以下の通りである。
「ハイミラン１７０６」三井・ダウポリケミカル社製のアイオノマー
「ＡＭ７３１８」三井・ダウポリケミカル社製のアイオノマー
「トリメチロールプロパン」（ＴＭＰ）東京化成工業社製
「ＴＰＵ」ディーアイシーコベストロポリマー社製の商品名「パンデックス」、エーテルタイプ熱可塑性ポリウレタン

ディンプルＴｙｐｅ－Ａは、８種類の円形ディンプルを用い、その詳細については下記表３に示し、その配置態様は図２に示すとおりである。図２（Ａ）は、ディンプルの平面図を示し、図２（Ｂ）は、その側面図を示す。

ディンプルの定義
縁：ディンプル中心を通る断面において最も高いところ
直径：ディンプルの縁に囲まれた平面の直径
深さ：ディンプルの縁に囲まれた平面からのディンプルの最大深さ
ＳＲ：ディンプルの縁に囲まれた平面で定義されるディンプル面積の合計が、ディンプルが存在しないと仮定したボール球面積に占める比率
ディンプル体積：ディンプルの縁に囲まれた平面下のディンプル体積
円柱体積比：ディンプルと同直径の深さの円柱の体積に対する、ディンプル体積の比
ＶＲ：ディンプルの縁に囲まれた平面から下方に形成されるディンプル容積の合計が、ディンプルが存在しないと仮定したボール球容積

また、上記ディンプルＴｙｐｅ－Ａをカバー表面に形成するボールのレイノルズ数８００００、スピンレート２０００ｒｐｍの条件で測定された揚力係数ＣＬ１、レイノルズ数７００００、スピンレート１９００ｒｐｍの条件で測定された揚力係数をＣＬ２、レイノルズ数２０００００、スピンレート２５００ｒｐｍの条件で測定された揚力係数ＣＬ３、レイノルズ数１２００００、スピンレート２２５０ｒｐｍの条件で測定された揚力係数ＣＬ４、及び、ＣＬ２／ＣＬ１，ＣＬ４／ＣＬ３の値を下記表４に示す。これらの揚力係数は、ＵＳＧＡが定めるＩＴＲ（Indoor Test Range）に準拠して測定される。

塗料層（コーティング層）の形成
次に、実施例１～３及び比較例１～６について、全ての実施例及び比較例に共通する塗料組成物として、下記表５に示す塗料組成物を使用し、多数形成されたカバー（最外層）表面に、エアースプレーガンにより上記塗料を塗装し、厚み１５μｍの塗料層を形成したゴルフボールを作製した。
また同様にして、比較例７及び比較例８については、上記と同様に、上記塗料を塗装し、厚み１５μｍの塗料層を形成したゴルフボールを作製する。

［ポリエステルポリオール（Ａ）の合成例］
環流冷却管、滴下漏斗、ガス導入管及び温度計を備えた反応装置に、トリメチロールプロパン１４０質量部、エチレングリコール９５質量部、アジピン酸１５７質量部、１，４－シクロヘキサンジメタノール５８質量部を仕込み、撹拌しながら２００～２４０℃まで昇温させ、５時間加熱（反応）させた。その後、酸価４，水酸基価１７０，重量平均分子量（Ｍｗ）２８，０００の「ポリエステルポリオール（Ａ）」を得た。
次に、上記の合成したポリエステルポリオール（Ａ）を酢酸ブチルで溶解させ、不揮発分７０質量％のワニスを調整した。

表５の塗料組成物は、上記ポリエステルポリオール溶液２３質量部に対して、「ポリエステルポリオール（Ｂ）」（東ソー（株）製の飽和脂肪族ポリエステルポリオール「ＮＩＰＰＯＬＡＮ ８００」、重量平均分子量（Ｍｗ）１，０００、固形分１００％）を１５質量部と有機溶剤とを混合し、主剤とした。この混合物は、不揮発分３８．０質量％であった。

弾性仕事回復率
塗料の弾性仕事回復率の測定には、厚み５０μｍの塗料シートを使用して測定する。測定装置は、エリオニクス社の超微小硬度計「ＥＮＴ－２１００」が用いられ、測定の条件は、以下の通りである。
・圧子：バーコビッチ圧子（材質：ダイヤモンド、角度α：６５．０３°）
・荷重Ｆ：０．２ｍＮ
・荷重時間：１０秒
・保持時間：１秒
・除荷時間：１０秒
塗料の戻り変形による押し込み仕事量Ｗｅｌａｓｔ（Ｎｍ）と機械的な押し込み仕事量Ｗｔｏｔａｌ（Ｎｍ）とに基づいて、下記数式によって弾性仕事回復率が算出される。
弾性仕事回復率＝Ｗｅｌａｓｔ ／ Ｗｔｏｔａｌ × １００（％）

ショアＣ硬度及びショアＭ硬度
上記表５のショアＣ硬度及びショアＭ硬度は、厚さ２ｍｍのシートを作成し、３枚重ねて試験片としてＡＳＴＭ Ｄ２２４０規格に準拠したショアＣ硬度計及びショアＭ硬度計を用いてそれぞれ計測する。

得られた各ゴルフボールにつき、コアの各位置における内部硬度、コアや各被覆球体の外径、各層の厚さ及び材料硬度、各被覆球体の表面硬度などの諸物性を下記の方法で評価し、表６に示す。

コア及び中間層被覆球体の各球体の外径
測定する球体を２３．９±１℃に調整された恒温槽により３時間以上で調温後、２３．９±２℃の室内にて測定する。任意の表面５箇所を測定し、その平均値を１個の各球体の測定値とし、測定個数１０個での平均値を求める。

ボールの直径
測定するボールを２３．９±１℃に調整された恒温槽により３時間以上で調温後、２３．９±２℃の室内にて測定する。任意のディンプルのない部分を１５箇所測定し、その平均値を１個のボールの測定値とし、測定個数１０個のボールの平均値を求める。

コア及びボールのたわみ量
コアまたはボールの対象被覆球体を硬板の上に置き、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）を負荷した状態から終荷重１２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）に負荷したときまでのたわみ量を計測する。なお、上記のたわみ量は２３．９℃に温度調整した後の測定値である。また、ボールを圧縮するヘッドの加圧速度は１０ｍｍ／ｓに設定する。

コア硬度分布
コアの表面は球面であるが、その球面に硬度計の針をほぼ垂直になるようにセットし、ＡＳＴＭ Ｄ２２４０に従ってショアＣ硬度で表面硬度を計測する。コアの中心及び所定位置については、コアを半球状にカットして断面を平面にして、中心部分及び表６に示した所定位置に硬度計の針を垂直に押し当てて測定し、中心及び各位置の硬度をショアＣ硬度の値で示す。硬度の測定には、ショアＣ型硬度計を備えた高分子計器株式会社製の自動ゴム硬度計「Ｐ２」が用いられる。硬度の値は最大値を読み取る。測定は、全て、２３±２℃の環境下でなされる。なお、表６の数値はショアＣ硬度の値である。

また、実施例１～５及び比較例１～８のコア硬度分布のグラフを図３、図４及び図５に示す。

中間層及びカバーの材料硬度
各層の樹脂材料を厚さ２ｍｍのシート状に成形し、２週間放置する。その後、ショアＤ硬度及びショアＣ硬度はＡＳＴＭ Ｄ２２４０規格に準拠して計測する。硬度の測定には、高分子計器株式会社製の自動ゴム硬度計「Ｐ２」が用いられる。ショアＤ硬度およびショアＣ硬度のアタッチメントを取り付けてそれぞれの硬度を計測する。硬度の値は最大値を読み取る。測定は、全て、２３±２℃の環境下でなされる。

中間層被覆球体及びボールの各球体の表面硬度
各球体の表面に対して針を垂直になるように押し当てて計測する。なお、ボール（カバー）の表面硬度は、ボール表面においてディンプルが形成されていない陸部における測定値である。ショアＤ硬度及びショアＣ硬度はＡＳＴＭ Ｄ２２４０規格に準拠して計測する。硬度の測定には、高分子計器株式会社製の自動ゴム硬度計「Ｐ２」が用いられる。ショアＤ硬度およびショアＣ硬度のアタッチメントを取り付けてそれぞれの硬度を計測する。硬度の値は最大値を読み取る。測定は、全て、２３±２℃の環境下でなされる。

各ゴルフボールの飛び（Ｗ＃１）（Ｉ＃６）、アプローチ時のスピン量及び繰り返し打撃耐久性について下記の方法で評価する。その結果を表７に示す。

飛び評価（Ｗ＃１）
ゴルフ打撃ロボットにドライバー（Ｗ＃１）をつけて、ヘッドスピード（ＨＳ）５３ｍ／ｓで打撃した時のスピン量及び飛距離（トータル）をそれぞれ測定した。使用クラブは、ブリヂストンスポーツ社製の「ＴｏｕｒＢ ＸＤ－５ ドライバー」（ロフト角８．５°）である。スピン量は同様に打撃した直後のボールを初期条件計測装置により測定した。
また、ゴルフ打撃ロボットにドライバー（Ｗ＃１）をつけて、ヘッドスピード（ＨＳ）４８ｍ／ｓで打撃した時のスピン量及び飛距離（トータル）をそれぞれ測定した。使用クラブは、ブリヂストンスポーツ社製の「ＪＧＲ（２０１６年モデル） ドライバー」（ロフト角９．５°）である。
上記２条件の合計の飛距離を計算し、下記の判定基準により飛び性能の評価を行った。
〔判定基準〕
○ ・・・ トータル飛距離（Ｗ＃１ ２条件の合計）４９８．０ｍ以上
△ ・・・ トータル飛距離（Ｗ＃１ ２条件の合計）４９７．０ｍ以上４９８．０ｍ未満
× ・・・ トータル飛距離（Ｗ＃１ ２条件の合計）４９７．０ｍ未満

飛び性能（Ｉ＃６）
ゴルフ打撃ロボットにミドルアイアン（Ｉ＃６）をつけて、ヘッドスピード４３．５ｍ／ｓにて打撃した時の飛距離を測定し、下記の基準で判定した。クラブは、ブリヂストンスポーツ社製の「ＪＧＲ Ｆｏｒｇｅｄ（２０１６年モデル）」を使用した。また、スピン量は同様に打撃した直後のボールを初期条件計測装置により測定した。
〈判定基準〉
○ ・・・ トータル飛距離１７８．０ｍ以上
△ ・・・ トータル飛距離１７７．０ｍ以上１７８．０ｍ未満
× ・・・ トータル飛距離１７７．０ｍ未満

アプローチ時のスピン量の評価
ゴルフ打撃ロボットにサンドウエッジをつけてヘッドスピード（ＨＳ）１５ｍ／ｓにて打撃した時のスピンの量で判断する。スピン量は同様に打撃した直後のボールを初期条件計測装置により測定した。サンドウエッジは、ブリヂストンスポーツ社製の「ＴｏｕｒＳｔａｇｅ ＴＷ－０３（ロフト角５７°）２００２年モデル」を使用した。
〔判定基準〕
〇 ・・・ スピン量４０００ｒｐｍ以上
× ・・・ スピン量４０００ｒｐｍ未満

繰り返し打撃耐久性
発射速度４３ｍ／ｓにて、鋼板に繰り返しボールを衝突させて割れるまでの回数を見る試験を実施した。Ｎ＝３０ケのボールを繰り返し打撃し、ボールが割れ始めた時の打撃回数の最小値で評価した。実施例２の割れ回数を指数で１００とした。
〈判定基準〉
〇 ・・・ 指数９０以上
× ・・・ 指数９０未満

表７の結果に示されるように、比較例１～８のゴルフボールは、本発明品（実施例）に比べて以下の点で劣る。
比較例１は、コアの硬度分布が（Ｈ25－Ｈ0）＜（Ｈ100－Ｈ87.5）であり、その結果、ドライバー（Ｗ＃１）及びミドルアイアン（Ｉ＃６）で打撃した時のスピン量が多くなり、飛距離が出なかった。
比較例２は、コアの硬度分布が、（Ｈ25－Ｈ0）＜（Ｈ100－Ｈ87.5）、且つ、（Ｈ87.5－Ｈ0）＜１７であり、その結果、ドライバー（Ｗ＃１）で打撃した時のスピン量が多くなり、飛距離が出なかった。
比較例３は、（Ｈ87.5－Ｈ0）＜１７であり、その結果、ドライバー（Ｗ＃１）で打撃した時のスピン量が多くなり、飛距離が出なかった。
比較例４は、コアの硬度分布が、（Ｈ25－Ｈ0）＜（Ｈ100－Ｈ87.5）、且つ、（Ｈ87.5－Ｈ0）＜１７であり、その結果、ドライバー（Ｗ＃１）で打撃した時のスピン量が多くなり、飛距離が出なかった。
比較例５は、コアの硬度分布が、（Ｈ25－Ｈ0）＜（Ｈ100－Ｈ87.5）、且つ、（Ｈ87.5－Ｈ0）＜１７であり、その結果、ドライバー（Ｗ＃１）で打撃した時のスピン量が多くなり、飛距離が出なかった。
比較例６は、コアの硬度分布が、（Ｈ25－Ｈ0）＜（Ｈ100－Ｈ87.5）、且つ、（Ｈ87.5－Ｈ0）＜１７であり、その結果、ドライバー（Ｗ＃１）及びミドルアイアン（Ｉ＃６）で打撃した時のスピン量が多くなり、飛距離が出なかった。
比較例７は、コアの硬度分布が、（Ｈ75－Ｈ50）＜（Ｈ25－Ｈ0）であり、（Ｈ87.5－Ｈ0）＞２３．０、且つ、（Ｈ87.5－Ｈ0）／（Ｈ50－Ｈ0）の絶対値＜３．０であり、フルショットした時の実打初速が低くなり飛距離が劣るとともに、繰り返し打撃耐久性が良くない。
比較例８は、コアの硬度分布が、（Ｈ75－Ｈ50）＜（Ｈ25－Ｈ0）であり、（Ｈ87.5－Ｈ0）＜１７、且つ、（Ｈ87.5－Ｈ0）／（Ｈ50－Ｈ0）の絶対値＜３．０であり、ドライバー（Ｗ＃１）で打撃した時のスピン量と実打初速とのバランスが良くないため、飛距離が出ない。

Claims (10)

1. 単層のコアとカバーとの間に少なくとも１層の中間層を介在させてなるゴルフボールにおいて、コアを中間層で被覆した球体（中間層被覆球体）とボールとの表面硬度関係が、下記式
   （中間層被覆球体の表面硬度）＞（ボールの表面硬度）
   を満たすと共に、コアの直径が３５．５～３９．５ｍｍであり、コア硬度分布において、コア表面のショアＣ硬度をＨ100、コア中心からコア半径の８７．５％外側の位置のショアＣ硬度をＨ87.5、コア中心からコア半径の７５％外側の位置のショアＣ硬度をＨ75、コア中心からコア半径の６２．５％外側の位置のショアＣ硬度をＨ62.5、コア中心からコア半径の５０％外側の位置のショアＣ硬度をＨ50、コア中心からコア半径の３７．５％外側の位置のショアＣ硬度をＨ37.5、コア中心からコア半径の２５％外側の位置のショアＣ硬度をＨ25、コア中心からコア半径の１２．５％外側の位置のショアＣ硬度をＨ12.5、コア中心のショアＣ硬度をＨ0とするとき、下記の式
   （Ｈ75－Ｈ50）＞（Ｈ25－Ｈ0）＞（Ｈ100－Ｈ87.5）＞（Ｈ50－Ｈ25）
   ２３．０≧（Ｈ87.5－Ｈ0）≧１７．０
   （Ｈ87.5－Ｈ0）／（Ｈ50－Ｈ0）の絶対値≧３．０
   を満たすことを特徴とするゴルフボール。
2. 下記の式、
   ０≦（Ｈ100－Ｈ87.5）≦３．０
   を満たす請求項１記載のゴルフボール。
3. 下記の式、
   ４．０≦（Ｈ75－Ｈ50）≦９．０
   を満たす請求項１又は２記載のゴルフボール。
4. 下記の式、
   －１．０≦（Ｈ50－Ｈ25）≦１．０
   を満たす請求項１～３のいずれか１項記載のゴルフボール。
5. 下記の式、
   ３．０≦（Ｈ25－Ｈ0）≦６．０
   を満たす請求項１～４のいずれか１項記載のゴルフボール。
6. 上記コアに初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときまでの圧縮変形量が２．５～３．５ｍｍであり、且つ、ボールに初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときまでの圧縮変形量が２．１～２．８ｍｍである請求項１～５のいずれか１項記載のゴルフボール。
7. レイノルズ数が８００００、スピンレートが２０００ｒｐｍの条件で測定された揚力係数をＣＬ１とし、レイノルズ数が７００００、スピンレートが１９００ｒｐｍの条件で測定された揚力係数をＣＬ２としたとき、ＣＬ１とＣＬ２とが、下記式
   ０．９００ ≦ ＣＬ２／ＣＬ１
   を満たす請求項１～６のいずれか１項記載のゴルフボール。
8. レイノルズ数が２０００００、スピンレートが２５００ｒｐｍの条件で測定された揚力係数をＣＬ３とし、レイノルズ数が１２００００、スピンレートが２２５０ｒｐｍの条件で測定された揚力係数をＣＬ４としたとき、ＣＬ３とＣＬ４とが、下記式
   １．２５０ ≦ ＣＬ４／ＣＬ３ ≦ １．３００
   を満たす請求項１～７のいずれか１項記載のゴルフボール。
9. 上記コアが、下記（Ａ）～（Ｄ）成分、
   （Ａ）基材ゴム
   （Ｂ）有機過酸化物
   （Ｃ）水及び／又はモルカルボン酸金属塩
   （Ｄ）硫黄
   を含むゴム組成物の加熱成形物である請求項１～８のいずれか１項記載のゴルフボール。
10. 上記（Ｃ）成分と（Ｄ）成分との質量比が（Ｄ）／（Ｃ）＝０．０２～０．２０である請求項９記載のゴルフボール。

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