JP6489653B2 - 電流検出装置及びそれを用いた半導体装置 - Google Patents
電流検出装置及びそれを用いた半導体装置 Download PDFInfo
- Publication number
- JP6489653B2 JP6489653B2 JP2016001441A JP2016001441A JP6489653B2 JP 6489653 B2 JP6489653 B2 JP 6489653B2 JP 2016001441 A JP2016001441 A JP 2016001441A JP 2016001441 A JP2016001441 A JP 2016001441A JP 6489653 B2 JP6489653 B2 JP 6489653B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- voltage
- current
- terminal
- current detection
- integrator
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Landscapes
- Measurement Of Current Or Voltage (AREA)
Description
特許文献1には、「[課題]誘導ノイズを抑制することが可能な技術を提供することを目的とする。[解決手段]半導体スイッチング装置は、パッケージ1と、パッケージ1内に設けられ、コレクタ電極2a及びエミッタ電極2cを有する半導体スイッチング素子2とを備える。主コレクタ端子4及び主エミッタ端子5は、パッケージ1内部の浮遊成分21による通電時の電圧降下を反映する。第2コレクタ端子6及び第2エミッタ端子8は、電圧降下を反映せずに、コレクタ電極2a及びエミッタ電極2cの間の電圧を検出する。第3エミッタ端子9は、第2エミッタ端子8の近傍に設けられ、主エミッタ端子5と第2エミッタ端子8との間の電圧降下を検出する。([要約]を参照)」として、半導体スイッチング装置の技術が開示されている。
特許文献1に開示された技術の半導体スイッチング装置では、浮遊成分21による通電時の電圧降下を測定しているが、この電圧降下から電流を検出する場合には、浮遊成分21にインダクタンス成分と抵抗成分とが含まれていることに起因する誤差を排除できずに精度が低下するという課題がある。
すなわち、本発明の電流検出装置は、入力された電圧を積分する積分器と、高周波成分を通過させるハイパスフィルターと、を備え、前記ハイパスフィルターが、スイッチング素子の配線に発生する電圧の所定の周波数成分を選択し、前記積分器が、選択された所定の周波数成分の電圧を積分して、スイッチング素子の配線に流れる電流を検出する。ことを特徴とする。
また、その他の手段は、発明を実施するための形態のなかで説明する。
本発明の第1実施形態の電流検出装置100を、図1を参照して説明する。
図1は、本発明の第1実施形態に係る電流検出装置100の構成例を模式的に示す図である。
図1において、電流検出装置100は、電圧判定器11と積分器12を備えて構成されている。
電圧判定器11は、後記するように、スイッチング素子(スイッチングデバイス)の配線部分に寄生するインダクタンスL(図3)と抵抗R(図3)に発生する電圧VLR(図3)の大きさを判定する。
また、積分器12で前記の電圧VLRを積分する。
以上によって、後記するように、スイッチング素子の配線に流れる電流を検出するものである。
図2において、第1ブロック11Mは、電圧判定器11(図1)の機能、動作を説明し、第2ブロック12Mは、積分器12(図1)の機能、動作を説明するものである。
第1ブロック11Mは、電圧VLRが基準電圧V0以上か否かを判定する機能を有する。
また、第2ブロック12Mは、電圧VLRを積分する機能を有している。
第1ブロック11Mと第2ブロック12Mは、それぞれ図1の電圧判定器11と積分器12の機能に対応している。
そのため、図1、図2に示した電流検出装置100の詳細な構成と、その機能、動作および効果の理解を助けることを目的として、スイッチング素子の配線に流れる電流の検出について、図3、図4を参照して、先に説明する。
その後、再度、図1(図2)に戻り、本発明の第1実施形態に係る電力得変換装置の詳細を説明する。
図3は、MOSFET(metal-oxide-semiconductor field-effect transistor)などのスイッチング素子32に流れる電流iを、配線に寄生する配線部分のインピーダンス(インダクタンスL+抵抗R)に、スイッチング素子32のスイッチング時に発生する電圧VLRを用いて、検出する評価回路の一例を示す図である。
なお、図3に示す評価回路は、スイッチング素子32を備える半導体装置の構成例の一部でもあって、半導体装置の過渡的な動作を図3の回路を代表して評価、説明する。
インダクター(コイル、LL)30は、電源の正極端子3Pと、MOSFET31のソース電極との間に接続されている。
また、MOSFET31のソース電極とn型のMOSFET32のドレイン電極との間には、配線の寄生成分として、インダクタンス(寄生インダクタンス)312と抵抗(寄生抵抗)313とを有している。
また、MOSFET32のソース電極と電源の負極端子3Gとの間には、配線の寄生成分として、インダクタンス(寄生インダクタンス)322と抵抗(寄生抵抗)323とを有している。
また、電源の正極端子3Pとインダクター(LL)30の一端との間に、配線の寄生成分として、インダクタンス(寄生インダクタンス)332を有している。
制御信号Vg1と制御信号Vg2とを制御して、MOSFET31とMOSFET32とをスイッチングして、インダクター(LL)30に電流(電圧、電力)を加えることにより、昇圧や交流直流間の変換や力率改善などの様々な制御を可能にしている。
これらの制御の際に、スイッチング素子(31、32)に流れる電流iを検出することが重要になることがある。
図3においては、スイッチング素子32の配線に寄生するインダクタンス322と抵抗323とに発生する電圧VLRを用いてスイッチング素子32に流れる電流iを検出する。
次に、スイッチング素子(MOSFET)32の配線に流れる電流について説明する。
図4は、スイッチング素子32(図3)の配線に寄生するインダクタンス322(図3)と抵抗323(図3)とに発生する電圧VLRと、スイッチング素子32に流れる電流iの一例を模式的に示した図である。
図4において、横軸は時間t(時刻:tA、tB、tC、tD、tE、tF)の推移であり、縦軸は前記した電圧VLRと、電流iを示している。
また、特性線41Z、41A、41B、41C1、41C2、41C3、41D、41E1、41E2、41E3、41Fが電圧VLRを示している。なお、電圧VLRは、後記する数式の式1で表記されるので、式1の右辺が図4に記載されている。
また、特性線42Z、42B、特性点42C1、特性線42C2、42D、42E、42Fが電流iを示している。
時刻tAの直前において、MOSFET32(図3)とMOSFET31(図3)は共にオフ(OFF)していて、インダクター(LL)30の電流は、図3に示したように、ダイオード311を通して流れている。
したがって、特性線41Zおよび特性線42Zに示すように、電圧VLRと電流iは、共に0である。
MOSFET32の電流は、制御信号Vg2の立ち上がりに依存して上昇するが、制御信号Vg2の立ち上がりが十分に速い場合には、配線のインダクタンス(L)332で決まる電流上昇率となるため、傾き一定で上昇する。
図4は、電流の上昇が配線のインダクタンス(L)332で決まる条件の図である。
また、このときダイオード311のリカバリー電流が加算されるため、電流iは、インダクター(LL)30の電流より大きな電流となる。時刻tBの点の電流はこの状態を示している。
リカバリー電流は、急激に減少して0になるため、最終的にはインダクター(LL)30の電流となる。この点が時刻tCである。
特性線42Bで示す電流iは、前述したように直線的に上昇する。
そのため、配線に寄生するインダクタンス322と抵抗323に発生する電圧VLRは、特性線42Bの電流変化率di/dtとインダクタンス322を掛け算した電圧、および抵抗323と電流iを掛け算した電圧の和となる。
その結果、電圧VLRは、特性線41Aと特性線41Bとで示すような波形となる。
また、電圧VLRは、インダクタンス322をL、抵抗323をRとして、以下の式1で表記される。また、iは電流、tは時間である。
なお、この電圧VLRが急上昇する時刻tA付近を過渡応答の範囲と呼称するものとする。
一般的にインダクター(LL)30の値は大きいため、時刻tDにおいては、電流iは緩やかな上昇(概ね一定値(特性線42D))となる。
このため、インダクタンス(L)322で発生する逆起電力の電圧は、ほぼ0となる。したがって、電圧VLRは抵抗323の電圧(Ri)が支配的(特性線41D)になる。
また、MOSFET32が完全にオフした時刻tFにおいては、電圧VLRと電流iは共に0(特性線41F、特性線42F)となる。
したがって、積分器を用いて式3で示す電圧VLRを積分すると、次の式4となる。そして、式4に基づいて、式5のように変形すれば、電流iが求まる。すなわち電流検出ができる。
また、インダクタンスLが既知でない場合においても、相対的な比較が可能であるので、スイッチング素子の異常を検出することや、スイッチング素子を含めてなる半導体装置を制御するときのタイミング信号などに用いることができる。
これに対して、特性線41Dで示した抵抗による電圧(Ri)は、数百mV以下で時間(tD)が長い。また、時間(時刻)tBは1μs以下で、時間(tB+tC+tD+tE)は、10μs以上である。
以上の「電圧VLRが大きいときは積分し、低いときは積分しない」という原理を踏まえて、第1実施形態について、再度、詳細に説明する。
以上のMOSFET32をオンした直後の電圧VLRを積分することによって、電流iが求められるという原理にしたがって、第1実施形態が構成されている。
図2における第1ブロック11Mは、「電圧は基準電圧V0以上か?」と記載したように、入力した電圧VLRが判定の基準となる基準電圧V0より大きいか否かを判定する。
電圧VLRが基準電圧V0より大きい場合に、第2ブロック12Mは、「VLRを積分」と記載したように、電圧VLRを積分する。なお、第2ブロック12Mにおいて、電圧VLRが基準電圧V0より下回った場合には、直ちに積分動作を停止する。そして、第2ブロック12Mは、電圧VLRを積分した値、すなわち、電流iに相当する値を出力する。
なお、第1ブロック11Mは、図1の電圧判定器(電圧判定回路、電圧判定手段)11に対応し、第2ブロック12Mは、図1の積分器12に対応している。
式1〜式5を用いて説明したように、電圧VLRが大きい場合、つまり所定の閾値電圧(所定の電圧)である基準電圧V0以上の場合においては、配線に寄生するインダクタンス(322:図3)と抵抗(323:図3)の発生する電圧は、インダクタンスが支配的となるので、電圧VLRを第2ブロック12M(積分器12)で積分することにより、電流iの電流検出ができる。
本発明の第1実施形態によれば、配線に寄生する抵抗成分による誤差を排除(抑制)できて、精度よく、スイッチング素子に流れる電流を検出する電流検出装置を提供することができる。
なお、検出したスイッチング素子に流れる電流は、スイッチング素子の異常を検出することや、スイッチング素子を含めてなる半導体装置を制御するときのタイミング信号などに用いることができる。
本発明の第2実施形態の電流検出装置200を、図5を参照して説明する。
図5は、本発明の第2実施形態に係る電流検出装置200の構成例を模式的に示す図である。
図5において、電流検出装置200は、電圧判定器(電圧判定回路)11と積分器12、および切替器(スイッチ)13を備えている。
スイッチング素子(例えば図3におけるMOSFET32)の配線の寄生成分(例えば図3におけるインダクタンス322と抵抗323)から発生する電圧VLRが、電圧判定器11に入力している。
切替器13がオンすると、電圧VLRが切替器13を介して、積分器12に入力される。
積分器12は、電圧VLRが所定の電圧(例えば基準電圧V0)以上の時間の領域を積分する。
図3、図4、式1〜式5を用いて説明したように、電流検出装置200は、スイッチング素子(32:図3)の過渡応答における電流を検出する。
本発明の第2実施形態によれば、配線に寄生する抵抗成分による誤差を排除(抑制)できて、精度よく、スイッチング素子に流れる電流を検出する電流検出装置を提供することができる。
なお、切替器13を用いることで、より確実に抵抗成分による誤差を排除できる。
本発明の第3実施形態の電流検出装置300を、図6を参照して説明する。
図6は、本発明の第3実施形態に係る電流検出装置300の構成例を模式的に示す図である。
図6において、オペアンプ21とコンデンサ(C)33と抵抗(R)34とによって積分器22を構成している。
すなわち、コンデンサ33の第1端子は、オペアンプ21の出力端子39に接続され、コンデンサ33の第2端子は、抵抗34の第1端子と接続され、かつオペアンプ21の反転入力端子(−)に接続されている。
抵抗34と抵抗35のそれぞれの第2端子は、互いに接続されるとともに、電流検出装置300の入力端子38に接続されている。入力端子38とグラウンドGとの間に電圧VLRを入力している。
なお、抵抗35とMOSFET36とを備えてなる電圧判定付切替器37は、後記するように、図5の電圧判定器11と切替器13を兼ねた機能を有する。
オペアンプ21のゲインが無限大、もしくは非常に大きいと、反転入力端子(−)は、非反転入力端子(+)とのイマジナリーショートの関係から、非反転入力端子(+)と同じ電位(電圧)の電圧VLRとなる。したがって、抵抗(R)34の両端の電圧は、0となって、抵抗(R)34には電流が流れない。したがって、コンデンサ33にも電流が流れず、積分器22は、積分動作をしない。
オペアンプ21の非反転入力端子(+)が0電位になると、前記したイマジナリーショートの関係から、反転入力端子(−)は、非反転入力端子(+)と同じ0電位(電圧)となる。
したがって、抵抗34の第2端子には、電圧VLRが加わり、抵抗34の第1端子(反転入力端子(−)側)は0電位となるので、抵抗34には、電流(VLR/R)が流れる。この電流は、コンデンサ33を介して出力端子39に流れ、積分器22が積分動作をする。
したがって、積分器22は、電圧VLRがMOSFET36のスレッショルド電圧より高い電圧(所定の基準電圧V0以上)のみを積分して、電流を検出する。
なお、図6には、図示していないが、積分器22にはリセットをする回路(リセット器)が備えられ、積分器22は、1周期(1回)ごとにリセットされて用いる。例えば、図4において、時刻tFを過ぎたタイミングにおいて、リセット器が積分器22をリセットする。
本発明の第3実施形態によれば、配線に寄生する抵抗成分による誤差を排除(抑制)できて、精度よく、スイッチング素子に流れる電流を検出する電流検出装置を提供することができる。
なお、図6におけるMOSFET36と抵抗35とを備えてなる電圧判定付切替器37は、図5における電圧判定器11と切替器13の機能を兼ねているので、小型かつ低コストで実現できる。
本発明の第4実施形態の電流検出装置400を、図7を参照して説明する。
図7は、本発明の第4実施形態に係る電流検出装置400の構成例を模式的に示す図である。
図7において、オペアンプ21とコンデンサ(C)33と抵抗(R)34とによって積分器22を構成している。
すなわち、コンデンサ33の第1端子は、オペアンプ21の出力端子39に接続され、コンデンサ33の第2端子は、抵抗34の第1端子と接続され、かつオペアンプ21の反転入力端子(−)に接続されている。
抵抗34と抵抗35のそれぞれの第2端子は互いに接続されるとともに、電流検出装置400の入力端子38に接続されている。入力端子38とグラウンドGとの間に電圧VLRを入力している。
また、抵抗35の第1端子は、オペアンプ21の非反転入力端子(+)に接続されている。
次に、MOSFET43のゲート電極に入力する制御信号Vg3について説明する。
図8は、本発明の第4実施形態に係る電流検出装置400(図7)のMOSFET43(図7)を制御する制御信号(ゲート制御信号)の一例を示す図である。
図8に示すように、制御信号(ゲート制御信号)Vg3は、スイッチング素子(MOSFET)32を制御する制御信号Vg2(図3)を基に形成されている。すなわち、制御信号Vg2がスイッチング素子32をオン(ON)させるタイミングの始めにおいて、時間t3だけMOSFET43のゲートをオンさせるように制御信号Vg3を形成する。
なお、時間t3(パルス幅)は、スイッチング素子32がオンに要する時間程度とし、一例として1μs以下である。また、制御信号Vg2がスイッチング素子32をオンさせている時間t2は、一例として10μs以上である。
また、この時間t3と時間t2は、電流検出装置400が用いられる様々な半導体装置によって異なることもあるが、時間t3に比較して時間t2が10倍以上となる関係が一般的である。
このように、オペアンプ21の非反転入力端子(+)が0電位となることによって、積分器22が積分動作、すなわち電圧VLRの立ち上がりを積分する。つまり、図4で示したインダクタンス成分の電圧が抵抗成分の電圧に比較して、充分に大きく、支配的である領域の電圧VLRを積分することに対応する。
以上によって、電流検出装置400は、配線の抵抗(寄生抵抗)に影響を受けずに、もしくは軽減して、電流を検出することができる。
なお、図7には、図示していないが、積分器22にはリセットをする回路(リセット器)が備えられ、積分器22は、1周期(1回)ごとにリセットされて用いる。
本発明の第4実施形態によれば、配線に寄生する抵抗成分による誤差を排除(抑制)できて、精度よく、スイッチング素子に流れる電流を検出する電流検出装置を提供することができる。
なお、図7におけるMOSFET43を、スイッチング素子32(図3)を制御する制御信号Vg2(図3)を基に形成した制御信号Vg3で、制御する構成をとっているので、MOSFET43のスレッショルドの製造上のバラツキにほとんど影響されずに電流検出装置400を制御できる。また、制御信号Vg3のパルス幅(時間)t3を自在に設定しやすいので、所望の特性を得やすい。
すなわち、製造上、安定し、かつ優れた特性の電流検出装置を提供することができるという効果がある。
本発明の第5実施形態の電流検出装置500を、図9を参照して説明する。
図9は、本発明の第5実施形態に係る電流検出装置500の構成例を模式的に示す図である。
図9において、電流検出装置500は、周波数判定器(フィルター)51と積分器12とを備えて構成されている。
周波数判定器51が電圧VLRを入力し、所望の周波数成分(所定の周波数成分)の電圧を抽出して、積分器12に入力する。
積分器12は、電圧VLRの高周波成分を積分することにより、スイッチング素子の過渡応答における電流を検出し、電流検出装置500として出力する。
この図9に示した電流検出装置500の具体的な構成例と動作については、この方法の背景となるスイッチング素子の配線に流れる電流について、周波数の観点から説明した後に、再度、説明する。
次に、スイッチング素子の配線に流れる電流について、周波数に着目した観点で説明する。
図10は、スイッチング素子の配線に寄生するインダクタンスと抵抗とに発生する電圧VLRと、スイッチング素子に流れる電流iの一例を模式的に示した図である。
図10は、図4と同じ電圧VLRと電流iを示した図であり、図4のtA〜tBが図9のTswに相当する。また、図4のtA〜tEが図10のTonに相当する。
図10において、時間Tswは、一例として1μs以下であり、時間Tonは、一例として10μs以上である。
つまり、図4の時刻tA、tBの電圧VLRを積分することは、図10の時刻(時間)Tswの電圧VLRを積分することに相当する。
すなわち、周波数fsw=1/Tsw、を超える周波数成分の電圧VLRを積分すれば、配線に寄生する抵抗Rの影響を受けることなく、電流iを求めることができることになる。
以上より、図9に示した第5実施形態の電流検出装置500において、周波数判定器51の機能により、電圧VLRの高周波成分を抽出し、積分器12で、この電圧VLRの高周波成分を積分すれば、電流iを検出できる。
本発明の第5実施形態によれば、配線に寄生する抵抗成分による誤差を排除(抑制)できて、精度よく、スイッチング素子に流れる電流を検出する電流検出装置を提供することができる。
以上、図10で説明した「電圧VLRの高い周波数成分を積分し、低い周波数成分は積分しない」という観点から、図9に示す周波数判定器をハイパスフィルターとする場合を、第6実施形態の電流検出装置600として、次に説明する。
図11は、本発明の第6実施形態に係る電流検出装置600の構成例を模式的に示す図である。
図11において、電流検出装置600は、ハイパスフィルター(High-pass filter:高域通過フィルター)61と積分器22とを備えて構成されている。
図11においては、図9における周波数判定器51を、高周波成分を通過させるハイパスフィルター61として用いている。
抵抗(Rf)64の第2端子は、グラウンドGに接続されている。
また、コンデンサ(Cf)63の第2端子は、電流検出装置600の入力端子38に接続されている。入力端子38とグラウンドGとの間に電圧VLRを入力している。
また、コンデンサ(Cf)63と、抵抗(Rf)64とによって決定されるハイパスフィルター61のカットオフ周波数(遮断周波数)fCは、
fC=1/(2π・Cf・Rf)
で表されるが、カットオフ周波数fCは、fSW、すなわち(1/TSW)以上に設定することが望ましい。
ただし、検出信号を大きくする場合には、fSW(=1/TSW)とfON(=1/TON)の間に設定する。この場合は、精度は若干、低下するが、実用的には概ね支障がない。
以上の構成の積分器22は、オペアンプ21を用いた積分器として、一般的によく知られているので、動作原理の説明は省略する。
すると、高周波成分のみ、ハイパスフィルター61を通過するので、積分器22は、図9における過渡応答の領域のTSWに相当する周波数fSW(=fC)より高い周波数成分の電圧VLRを選択して積分することになる。
以上により、配線に寄生する抵抗Rの影響を受けることなく、電流iを求めることができることになる。
なお、図11には、図示していないが、積分器22にはリセットをする回路(リセット器)が備えられ、積分器22は、1周期(1回)ごとにリセットされて用いる。例えば図10に示した電流iの特性において、積分器22の積分動作が終了後の電流iが0になるタイミングで、積分器22をリセットする。
本発明の第6実施形態によれば、配線に寄生する抵抗成分による誤差を排除(抑制)できて、精度よく、スイッチング素子に流れる電流を検出する電流検出装置を提供することができる。
また、図11においては、周波数判定器51(図9)をコンデンサ(Cf)63と、抵抗(Rf)64を備えたハイパスフィルターで構成しているので、第6実施形態の電流検出装置は、製作(製造)が容易、かつ低コストで実現できるという効果がある。
本発明の第7実施形態の電流検出装置700を、図12を参照して説明する。
第6実施形態では、ハイパスフィルター(61)とオペアンプ(21)を備えた積分器22の構成を説明したが、周波数判定器(51:図9)はハイパスフィルターに限定されない。
次に第7実施形態では、ローパスフィルター(Low-pass filter:低域通過フィルター)とオペアンプを備えた積分器の構成でも可能であることを説明する。
図12は、本発明の第7実施形態に係る電流検出装置700の構成例を模式的に示す図である。
図12において、電流検出装置700は、積分器22とローパスフィルター71とを備えて構成されている。
積分器22は、オペアンプ21とコンデンサ(C)33と抵抗(R)34とによって構成されている。
すなわち、コンデンサ33の第1端子は、オペアンプ21の出力端子39に接続され、コンデンサ33の第2端子は、抵抗34の第1端子と接続され、かつオペアンプ21の反転入力端子(−)に接続されている。
抵抗74の第1端子とコンデンサ73の第1端子とは、互いに接続され、この接続点は、オペアンプ21の非反転入力端子(+)に接続されている。
コンデンサ73の第2端子は、グラウンドGに接続されている。抵抗74の第2端子は、抵抗34の第2端子と接続されるとともに、電流検出装置700の入力端子38に接続されている。入力端子38とグラウンドGとの間に電圧VLRを入力している。
図12で示した電流検出装置700の動作について説明する。
図12において、ローパスフィルター71の入力端子である抵抗74の第2端子には、電圧VLRが入力されている。
ローパスフィルター71の作用によって、電圧VLRが高周波で、ローパスフィルターのカットオフ周波数より、充分、高ければ、コンデンサ(Cf)73の両端子(第1端子と第2端子)間の電圧は0に近づく。すなわち、コンデンサ73の第1端子と同電位のオペアンプ21の非反転端子(+)は、略グラウンド電位(0電位)となる。
この場合には、イマジナリーショートの関係で、オペアンプの反転端子(−)も非反転端子(+)と同電位の略グラウンド電位(0電位)となる。
したがって、抵抗34の第2端子は、電圧VLRであり、抵抗34の第1端子が0電位(電圧)となるので、抵抗34には電流が流れる。また、コンデンサ33にも電流が流れるのでオペアンプ21の出力端子39には負の電位が出力されて積分器22が積分動作をする。
すると、イマジナリーショートの関係で、オペアンプの反転端子(−)も非反転端子(+)と同電位の電圧VLRとなる。
そのため、抵抗34の第1端子と第2端子とも同電位となって電流が流れない。また、コンデンサ33にも電流が流れないので、積分器22は、積分器としての動作をしない。
なお、コンデンサ(Cf)73と、抵抗(Rf)74とによって決定されるローパスフィルター71のカットオフ周波数(遮断周波数)fCは、
fC=1/(2π・Cf・Rf)
で表されるが、カットオフ周波数fCは、fSW、すなわち(1/TSW)以上に設定することが望ましい。ただし、検出信号を大きくする場合には、fSW(=1/TSW)とfON(=1/TON)の間に設定する。この場合は、精度は若干、低下するが、実用的には概ね支障がない。
なお、図12には、図示していないが、積分器22にはリセットをする回路(リセット器)が備えられ、積分器22は、1周期(1回)ごとにリセットされて用いる。
本発明の第7実施形態によれば、配線に寄生する抵抗成分による誤差を排除(抑制)できて、精度よく、スイッチング素子に流れる電流を検出する電流検出装置を提供することができる。
また、図12においては、周波数判定器51(図9)をコンデンサ(Cf)73と、抵抗(Rf)74を備えたローパスフィルターで構成しているので、第7実施形態の電流検出装置は、製作(製造)工程が容易であり、低コストで実現するという効果がある。
第1〜第7実施形態において、電流検出装置(100〜700)について説明したが、これらの電流検出装置を備えた半導体装置も有用である。
図3において、インダクター(LL)30を、MOSFETからなるスイッチング素子31、32で駆動する構成を示したが、これらの素子と、前記した電流検出装置(100〜700)を備えて半導体装置が構成できる。
図3においては、配線の寄生成分のインダクタンス322と抵抗323において、発生する電圧VLRの電圧を検出し、スイッチングにおける過渡状態の電圧を積分することによって、電流を検出することを説明した。
図3における配線のインダクタンス312と抵抗313の箇所に発生する電圧VLRの検出をしてもよい。
また、図3では、インダクター30とスイッチング素子31、32の単相についてしか記載していないが、三相交流を用いて三相分で構成してもよい。
また、コンダクターとスイッチング素子を用いて、インバータ(直流−交流変換)やコンバータ(交流−直流変換)、あるいは、昇圧や力率改善などに用いる半導体装置において、前記した電流検出装置(100〜700)のいずれかを用いることが可能である。
なお、本発明は、以上に説明した実施形態に限定されるものでなく、さらに様々な変形例が含まれる。例えば、前記の実施形態は、本発明をわかりやすく説明するために、詳細に説明したものであり、必ずしも説明したすべての構成を備えるものに限定されるものではない。また、ある実施形態の構成の一部を他の実施形態の構成の一部で置き換えることが可能であり、さらに、ある実施形態の構成に他の実施形態の構成の一部または全部を加えることも可能である。
以下に、その他の実施形態や変形例について、さらに説明する。
図3において、スイッチング素子をMOSFETで説明したが、IGBT(insulated gate bipolar transistor)やスーパージャンクションMOSFETの場合でも、同じように、本実施形態の電流検出装置は、有効である。
図3においては、インダクタンス322と抵抗323に発生する電圧VLRを用いて、電流を検出することを説明したが、前記の場所に限定されない。半導体装置の説明でもしたように、インダクタンス312と抵抗313に発生する電圧VLRを用いてもよい。また、他の箇所でもよい。
図6に示した第3実施形態の電流検出装置においては、電圧判定器11の基準電圧V0がMOSFET36のスレッショルド電圧に相当する回路であったが、MOSFET36に関連する回路を付加して、基準電圧V0がMOSFET36のスレッショルド電圧以外の電圧に調整できるようにしてもよい。
図11に示したハイパスフィルター61、および図12に示したローパスフィルター71は、CRの一次特性のフィルターであったが、一次特性に限定されない。二次特性、三次特性などの高次の特性のハイパスフィルター、もしくはローパスフィルターを用いれば、さらに周波数特性が改善されて、より高精度の電流検出ができる。
12、22 積分器
13 切替器
21 オペアンプ
30 インダクター
31、32 スイッチング素子、MOSFET
33、63、73 コンデンサ
34、35、64、74 抵抗
36、43 切替器,MOSFET
37 電圧判定付切替器
38 入力端子
39 出力端子
3G 負極端子
3P 正極端子
51 周波数判定器
61 ハイパスフィルター
71 ローパスフィルター
100、200、300、400、500、600、700 電流検出装置
311、321 ダイオード
312、322、332 インダクタンス(寄生インダクタンス)
313、323 抵抗(寄生抵抗)
Claims (4)
- 入力された電圧を積分する積分器と、
高周波成分を通過させるハイパスフィルターと、
を備え、
前記ハイパスフィルターが、スイッチング素子の配線に発生する電圧の所定の周波数成分を選択し、前記積分器が、選択された所定の周波数成分の電圧を積分して、スイッチング素子の配線に流れる電流を検出する、
ことを特徴とする電流検出装置。 - 請求項1において、
前記積分器は、オペアンプを有する、
ことを特徴とする電流検出装置。 - 請求項1または請求項2において、
さらにリセット器を備え、
該リセット器は、前記積分器が積分動作を終了した際に、前記積分器をリセットする、
ことを特徴とする電流検出装置。 - 請求項1乃至請求項3のいずれか一項に記載の電流検出装置を備える、
ことを特徴とする半導体装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2016001441A JP6489653B2 (ja) | 2016-01-07 | 2016-01-07 | 電流検出装置及びそれを用いた半導体装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2016001441A JP6489653B2 (ja) | 2016-01-07 | 2016-01-07 | 電流検出装置及びそれを用いた半導体装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2017122631A JP2017122631A (ja) | 2017-07-13 |
JP6489653B2 true JP6489653B2 (ja) | 2019-03-27 |
Family
ID=59306807
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2016001441A Active JP6489653B2 (ja) | 2016-01-07 | 2016-01-07 | 電流検出装置及びそれを用いた半導体装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP6489653B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP7007672B2 (ja) * | 2018-07-31 | 2022-01-24 | 株式会社 日立パワーデバイス | 電流検出装置 |
KR102478075B1 (ko) | 2021-03-04 | 2022-12-15 | 현대모비스 주식회사 | 기생 인덕턴스 기반 스위칭전류 측정에서의 온도 영향 저감 장치 및 방법 |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62222166A (ja) * | 1985-12-24 | 1987-09-30 | Toshiba Corp | 交流信号検出装置 |
JPH04168633A (ja) * | 1990-11-01 | 1992-06-16 | Fujitsu Ltd | イレーズ専用ビームのレーザダイオード制御方式 |
JPH10323036A (ja) * | 1997-05-21 | 1998-12-04 | Oki Electric Ind Co Ltd | 過電流制限回路 |
JP2003088095A (ja) * | 2001-09-17 | 2003-03-20 | Toshiba Corp | 電力用半導体回路装置 |
JP6190280B2 (ja) * | 2014-01-22 | 2017-08-30 | 株式会社日立製作所 | 半導体駆動装置ならびにこれを用いた電力変換装置 |
JP6525141B2 (ja) * | 2014-04-02 | 2019-06-05 | 富士電機株式会社 | 電圧駆動形パワー半導体素子のゲート駆動回路 |
-
2016
- 2016-01-07 JP JP2016001441A patent/JP6489653B2/ja active Active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2017122631A (ja) | 2017-07-13 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6017481B2 (ja) | 絶縁抵抗検出機能を備えたモータ駆動装置及びモータの絶縁抵抗検出方法 | |
US9595889B2 (en) | System and method for single-phase and three-phase current determination in power converters and inverters | |
US9252654B1 (en) | Bridgeless power factor improvement converter | |
TWI450068B (zh) | 具有分離之交流及直流電流感測路徑之交換式電源供應器 | |
JP2009207242A (ja) | 電源装置 | |
TW200412006A (en) | Adaptive compensation of dead time for inverter and converter | |
JP6607495B2 (ja) | 電力変換装置 | |
WO2015136592A1 (ja) | 電流検出器及び電力変換装置 | |
JP7043071B2 (ja) | 電流測定装置およびインバータ | |
CN105846746A (zh) | 电动机驱动装置 | |
Dyer et al. | Dead-time optimization for SiC based voltage source converters using online condition monitoring | |
Biglarbegian et al. | Boundary conduction mode control of a boost converter with active switch current-mirroring sensing | |
JP2010206699A (ja) | ソレノイド電流制御回路 | |
JP6489653B2 (ja) | 電流検出装置及びそれを用いた半導体装置 | |
US10116200B1 (en) | DC/DC converter device | |
EP2704520B1 (en) | An induction heating generator and an induction cooking hob | |
US8692606B2 (en) | External power transistor control | |
JP4939580B2 (ja) | Dc/dc電力変換装置 | |
US9606565B2 (en) | Power supply with a switch converter | |
EP4089900A1 (en) | Systems and methods for current sensing and control for multiphase power converters | |
CN109889041B (zh) | 一种基于电容电流反馈控制的buck电路 | |
JP7246459B1 (ja) | 電力変換装置 | |
TWI822227B (zh) | 具共用接腳之高效率升壓功因修正電路及其轉換控制電路 | |
JP2019138867A (ja) | 電流検出装置、及びスイッチング電源装置 | |
US11971436B2 (en) | Method and system for determining a phase shift between a phase current and a phase voltage |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20180126 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 Effective date: 20180126 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20181115 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20181127 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20190109 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20190129 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20190222 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6489653 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |