JP6463326B2 - 希土類ボンド磁石 - Google Patents
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Description
本発明者らは、希土類ボンド磁石において熱減磁が発生する原因を精査したところ、温度変化に対してその寸法の変化が大きい、すなわち熱膨張率が高い希土類ボンド磁石は熱減磁が大きいことを発見した。その理由は、熱膨張率が高い希土類ボンド磁石は、昇温時に内部に空隙が発生し、空隙内に存在する空気に触れた磁石粉末が酸化劣化してしまうためと考えられる。
より具体的には、磁石粉末同士を結合させるバインダーとしての熱硬化性樹脂組成物を熱硬化させた後の冷却時、またはボンド磁石に加熱と冷却とを繰り返すときの冷却時には、磁石粉末と熱硬化性樹脂組成物との線膨張係数の違いにより、希土類ボンド磁石内に内部応力が発生するため、樹脂が破壊、または磁石粉末からの剥がれが生じ、これが空隙発生の原因の一つとなっていると考えられる。したがって、希土類ボンド磁石内に発生する内部応力を低減すれば、熱減磁率を小さくすることができると考えられる。
はじめに、希土類−鉄系の磁石粉末を粉砕する。ここで、希土類−鉄系の磁石粉末の粒径範囲は、30μmから500μmであることが好ましく、50μmから250μmであることがさらに好ましい。磁石粉末の粒径が30μm以上であれば、磁石粉末の比表面積が小さくなるため、磁石粉末そのものが酸化される確率が低くなる。また、磁石粉末の粒径が500μmより小さい方が、肉厚が1mmを下回るリング磁石を圧縮成形する際にも適している。また、後工程である成形時の良好な成形性を得るために、希土類磁石粉末の粒度分布の幅が狭いことが望ましい。
以下では、熱硬化性樹脂組成物自体の特性を確認するために、下記表1に示す配合比(表1中、百分率で示す)でクレゾールノボラック型エポキシオリゴマーからなるエポキシ樹脂(表1中、クレゾールノボラック型と記載する)とビスフェノールA型エポキシオリゴマーからなるエポキシ樹脂(表1中、ビスフェノールA型と記載する)とを配合して主剤として、これに硬化剤としてフェノールノボラック型樹脂を配合し、バインダーとしての熱硬化性樹脂組成物のサンプル1〜7を作製し、そのガラス転移点Tgと引張弾性率とを測定した。ガラス転移点TgはDSC法で測定した値である。また引張弾性率はJIS−K7161−1に開示された方法で測定した値である。なお、表1に示すように、サンプル1は主剤が100%クレゾールノボラック型からなる。サンプル2、3、4、5、6は、主剤中のビスフェノールA型の配合率がそれぞれ10%、20%、30%、40%、50%である。サンプル7は主剤が100%ビスフェノールA型からなる。
つぎに、本発明の実験例2として、磁石粉末としてNd−Fe−B系磁石粉末(化学式:Nd2Fe14B)、熱硬化性樹脂組成物の主剤および硬化剤として表1のサンプル1〜7のそれぞれ、溶剤としてメチルエチルケトンを用い、上記に例示した製造方法にて、直径10mm、高さ7mmの円柱形状の希土類ボンド磁石を7つ作製した。ここで、コンパウンドにおいて磁石粉末と熱硬化性樹脂組成物との質量比が100:2.5となるように各材料の配合量を調整した。また、圧縮成形時には0.8GPaの圧力を加えた。また、熱硬化の工程は190℃で30分の時間だけ行った。なお、着磁処理については、円柱の軸方向に磁束密度5T(T:テスラ)の着磁磁界を印加した。
Claims (4)
- 希土類−鉄系の磁石粉末と、
熱硬化性樹脂組成物と、
を含み、
前記熱硬化性樹脂組成物は、多官能のエポキシ樹脂であって硬化剤と反応させて硬化させた後のガラス転移点が200℃以上である第1エポキシ樹脂、及び、直鎖状のエポキシ樹脂であって硬化剤と反応させて硬化させた後のガラス転移点が120℃以下の第2エポキシ樹脂を含む主剤と、硬化剤とを配合してなり、
前記主剤における前記第1エポキシ樹脂と前記第2エポキシ樹脂との配合比は、当該熱硬化性樹脂組成物のガラス転移点が150℃以上となり、かつ弾性率が65GPa以下となるように設定されており、
前記第1エポキシ樹脂がクレゾールノボラック型エポキシオリゴマーからなり、前記第2エポキシ樹脂がビスフェノールA型エポキシオリゴマーからなり、
前記熱硬化性樹脂組成物を1質量%以上3質量%以下の量で含むことを特徴とする希土類ボンド磁石。 - 前記配合比が、質量比で80:20〜60:40であることを特徴とする請求項1に記載の希土類ボンド磁石。
- 前記硬化剤がフェノールノボラック型樹脂であることを特徴とする請求項2に記載の希土類ボンド磁石。
- 前記磁石粉末が、ネオジム、鉄、およびホウ素を主成分とすることを特徴とする請求項1から3のいずれか一つに記載の希土類ボンド磁石。
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