JP6457601B2

JP6457601B2 - 転がり軸受

Info

Publication number: JP6457601B2
Application number: JP2017173700A
Authority: JP
Inventors: 則暁三輪; 幸生松原
Original assignee: NTN Corp
Current assignee: NTN Corp
Priority date: 2017-09-11
Filing date: 2017-09-11
Publication date: 2019-01-23
Anticipated expiration: 2033-09-05
Also published as: JP2018016889A

Description

本発明は、転がり軸受や歯車などの転動部品に関する。特に特定鋼材を用いた転動部品に関する。

転動部品のうち、転がり軸受は、水が潤滑剤等に混入する条件下（非特許文献１〜５）、すべりを伴う条件下（非特許文献６）、通電が起きる条件下（非特許文献７）などで使用されると、水あるいは潤滑剤が分解して水素が発生し、それが鋼中に侵入することで、水素脆性を起因とする早期剥離が起きることがある。水素は鋼の疲労強度を著しく低下させるため（非特許文献８）、接触要素間が油膜で分断される弾性流体潤滑と考えられる条件でも、交番せん断応力が最大になる転がり表層内部辺りに亀裂が発生、伝播して早期剥離に至る。今後、コンパクト化、省エネ化、無人化などに対応するため、転がり軸受の使用条件はますます厳しくなる傾向にあり、耐水素脆性に優れたものが必要になると予想される。転がり軸受よりもすべりが大きい歯車などの転動部品では、同様な早期損傷が起きて然るべきである。

転がり軸受の耐水素脆性を向上させる従来技術として、鋼材にＣｒを多く添加することで鋼表面に不動態膜を形成し、鋼中への水素の侵入を抑制するものが提案されている（特許文献１）。

特開２０００−２８２１７８号公報

L. Grunberg, Proc. Phys. Soc. (London), B66 (1953) 153-161. L. Grunberg and D. Scott, J. Inst. Petrol., 44 (1958) 406-410. L. Grunberg, D. T. Jamieson and D. Scott, Philosophical magazine, 8 (1963) 1553-1568. P. Schatzberg and I. M. Felsen, Wear, 12 (1968) 331-342. P. Schatzberg, J. Lub. Tech., 231 (1971) 231-235. K. Tamada and H. Tanaka, Wear, 199 (1996) 245-252. H. Mikami and T. Kawamura, SAE Paper, (2007), No. 2007-01-0113. Y. Matsubara and H. Hamada, Bearing Steel Technology, ASTM STP1465, J. M. Beswick Ed., (2007), 153-166. D. Brooksbank and K. . W. Andrew, J. Iron Steel Inst., June (1968) 595-599 D. Brooksbank and K. . W. Andrew, J. Iron Steel Inst., April (1969) 474-483 長尾彰英，倉本繁，菅野幹宏，白神哲夫，鉄と鋼，86 (2000) 24-31 高井健一，関純一，山内五郎，本間芳和，日本金属学会誌，58 (1994) 1380-1385 高井健一，本間芳和，筒井香，南雲道彦，日本金属学会誌，60 (1996) 1155-1162 横堀寿光，根本剛直，佐藤浩二，山田哲也，機論A，59 (1993) 2120-2127

しかしながら、特許文献１の鋼材では、Ｃｒを多く添加することで炭化物が粗大化し、それが応力集中源となって早期剥離が起きることがある。また、不動態膜は水素の拡散を遅くする効果はあるが、発生した水素が鋼表面に吸着するのを促進する効果も併せ持つ。間欠的に使われる転がり軸受であれば、停止時に水素が散逸するため、鋼中への水素の侵入を遅らせることは、早期剥離の防止に有効である。しかしながら、連続して使われるものであれば、不動態膜が多くの水素を吸着する分、鋼中に侵入する水素量が増すため、早期剥離が生じることになる。今後、無人で連続稼動される転がり軸受が増えることが予想され、そのような用途に対しては従来技術では不十分と思われる。また、特殊鋼材はコスト高になり、また海外調達が困難である。

本発明はこのような問題に対処するためになされたものであり、水素が内部に集積しにくく、水素脆性を起因とする早期剥離を防止し得る鋼材からなる転動部品を提供することを目的とする。

本発明の転動部品は、鋼材からなる転動要素を有する転動部品であって、上記転動要素の鋼材中に含まれる酸化物系介在物の少なくとも一部がＭｎＳで覆われており、上記転動要素の鋼材中の最大径が３μｍ以上の上記酸化物系介在物において、その全個数に対するＭｎＳで覆われたものの個数の割合が４０％をこえることを特徴とする。なお、本発明において「転動部品」とは、転がり軸受やギヤなど転がり・すべりを行なう要素を含む部品をいう。また、「最大径」とは、酸化物系介在物は略球形であるところ、主にその直径を意味し、任意の方向（例えば、圧延方向）に延伸している場合には、その最大径を意味する。

上記鋼材の成分組成は、Ｃ：０．９５質量％以上１．１質量％以下、Ｓｉ：０．３５質量％未満、Ｍｎ：０．５質量％未満、Ｓ：０．０２５質量％未満、Ｃｒ：１．４質量％以上１．６質量％未満、残部が鉄および不純物であることを特徴とする。

上記転動要素は、その表層に窒化処理が施されてなり、表面窒素濃度が０．０５〜０．６重量％であることを特徴とする。また、上記転動要素の表面から０．０５ｍｍ深さの箇所と上記窒素が含まれていない深さの箇所とのビッカース硬度差ΔＨＶが６０以上であることを特徴とする。

上記転動部品が、内輪、外輪、および転動体を有する転がり軸受であって、上記内輪、外輪、および転動体から選ばれる少なくとも１つが上記転動要素であることを特徴とする。

本発明の転動部品は、鋼材からなる転動要素を有する転動部品であり、上記転動要素の鋼材中に含まれる酸化物系介在物の少なくとも一部がＭｎＳで覆われており、転動要素の鋼材中の最大径が３μｍ以上の酸化物系介在物において、その全個数に対するＭｎＳで覆われたものの個数の割合が４０％をこえるので、不可避に含まれる酸化物系介在物の多くを軟らかいＭｎＳで覆うことにより酸化物系介在物の周りに形成される引張応力場を緩和できる。これにより、鋼材内部に水素を集積しにくくし、水素脆性を起因とする早期剥離を防止することができる。

本発明の転動部品の一例である転がり軸受の断面図である。介在物検査結果の代表例（比較例１および実施例１）を示す写真である。介在物検査結果の代表例（実施例２および実施例３）を示す写真である。超音波軸荷重疲労試験片の形状を示す図である。超音波軸荷重疲労試験結果を示す図である。急加減速運転パターンを示す図である。転走面からの深さ方向の断面硬度分布を示す図である。転走面からの深さ方向の断面窒素濃度分布を示す図である。

転がり軸受等の転動部品における耐水素脆性を向上させるため、その転動要素を構成する鋼材に不可避に含まれる酸化物系介在物に着目した。転動要素にすべりなどで摩耗が生じれば、新生面が形成され、混入した水や潤滑剤が分解し、水素が発生する。発生した水素の一部は、鋼中に侵入する。酸化物系介在物の周りには、引張応力場が形成される（非特許文献９、１０）。水素は、引張応力場に集積する性質がある（非特許文献１１〜１４）。これに対して、酸化物系介在物の多くを（４０％をこえる）軟らかいＭｎＳ（約１５０ＨＶ）で覆うことで、上記引張応力場を緩和し、水素を集積しにくくした。その結果、耐水素脆性が向上することを見出した。本発明はこのような知見に基づくものである。

特に、鋼材中に侵入する水素の中でも、拡散性水素が水素脆性の原因と考えられている。拡散性水素は、結晶粒界などにトラップされていない比較的自由に動き得る水素のことをいう。この拡散性水素は、室温で時間と共に鋼材中から外に放出されるものである。例えば、拡散性水素は、２００℃までの加熱で放出される水素と定義でき、非拡散性水素は、２００℃をこえる加熱温度ではじめて鋼材中から放出される水素と定義でき、拡散性水素と非拡散性水素との合計量が、鋼材中に侵入した水素の総量である。

転動要素を構成する鋼材中において、酸化物系介在物は不可避的に含まれる。本発明の転動部品では、転動要素の鋼材中の最大径が３μｍ以上の酸化物系介在物において、その全個数に対するＭｎＳで覆われたものの個数の割合（被覆率）が４０％をこえることを必須としている。被覆率を式で表すと以下のとおりとなる。

被覆率（％）＝（最大径が３μｍ以上の酸化物系介在物の中でＭｎＳで覆われた酸化物系介在物の個数）／（最大径が３μｍ以上の酸化物系介在物の全個数）×１００

また、被覆率は高い方が好ましく、５０％以上がより好ましく、９０％以上がさらに好ましい。ここで、ＭｎＳで覆われているとは、ＭｎＳが酸化物系介在物を核として析出し、この酸化物系介在物の周りに巻き付いたような状態をいい、酸化物系介在物の周囲が完全に覆われている場合のみならず一部が覆われている場合を含む。また、ＭｎＳは圧延方向に引き伸ばされた線形状である。

被覆率の算出において、対象とする酸化物系介在物を、その最大径が３μｍ以上のものとしている。最大径が３μｍ未満の微細な酸化物系介在物の存在状態（ＭｎＳの被覆状態）は水素脆性を起因とする早期剥離にほぼ寄与しない。また、最大径が３μｍ以上の酸化物系介在物は、光学顕微鏡によりその存在状態を容易に測定可能である。

また、対象とする酸化物系介在物の最大径の下限値をより大きくしてもよく、例えば、５μｍ以上、１０μｍ以上としてもよい。最大径が３μｍ以上の酸化物系介在物であれば、その最大径の下限値を大きくしても、上記被覆率は略同一となる。

酸化物系介在物のＭｎＳによる被覆率を上記範囲とする製造方法等は特に限定されない。一般的に、鋼材を連続鋳造する際のように冷却速度が速い場合には、酸化物系介在物と軟質介在物であるＭｎＳとが別々に析出し、被覆率は低くなりやすい。一方、鋼材をインゴット鋳造する際のように冷却速度が遅い場合には、酸化物系介在物が軟質介在物であるＭｎＳの析出の核となり、被覆率が高くなりやすい。

本発明の転動部品の転動要素に用いる鋼材の成分組成は、Ｃ：０．９５質量％以上１．１質量％以下、Ｓｉ：０．３５質量％未満、Ｍｎ：０．５質量％未満、Ｓ：０．０２５質量％未満、Ｃｒ：１．４質量％以上１．６質量％未満、残部が鉄および不純物であることが好ましい。上記成分組成の詳細を以下に説明する。

Ｃ：０．９５質量％以上１．１質量％以下
Ｃ（炭素）は、鋼材の強度確保に必要な元素である。また、焼入性への影響も大きく、焼入硬化層の硬さおよび深さを高めて疲労強度の向上にも寄与する。上記範囲では、これらの効果を十分に得られる。

Ｓｉ：０．３５質量％未満
Ｓｉ（珪素）は、焼入加熱時にオーステナイト粒成長を抑制するため、本来は積極的に添加したいが、Ｓｉの添加により鍛造性、被削性が著しく劣化する。これらの観点より、０．３５質量％未満とする。

Ｍｎ：０．５質量％未満
Ｍｎ（マンガン）は、強度および焼き入れ性の向上に有効に寄与する元素である。また、Ｍｎが過剰であると、粒界に偏析して粒界割れを引き起こすと考えられるため、０．５質量％未満が適当である。

Ｓ：０．０２５質量％未満
Ｓ（硫黄）は、鋼材中でＭｎＳを形成する元素である。一方でオーステナイトの粒界に偏析し、粒界強度を低下させ、疲労強度を低下させるおそれもある。これらの観点より、０．０２５質量％未満とする。

Ｃｒ：１．４質量％以上１．６質量％未満
Ｃｒ（クロム）は、安定した炭化物を形成し、また焼入性を向上させて、強度、耐摩耗性、疲労強度の向上に寄与する元素である。一方、Ｃｒが過剰に含有されれば、鍛造性および被削性が低下する。これらの効果を十分に得るためには、上記範囲が適当である。

上記成分組成を有する鋼材としては、例えば、高炭素クロム軸受鋼ＳＵＪ２（ＪＩＳ規格）、ＳＵＪ２相当材である５２１００（ＡＩＳＩまたはＳＡＥ規格）、１００Ｃｒ６（ＤＩＮ規格）、ＧＣｒ１５（ＧＳＢ規格）等に準じたもの挙げられる。上記成分組成を満たす各鋼材であっても、上述の所定の被覆率（％）を満たさないものは本発明の転動部品には使用できない。本発明の転動部品では、上述の所定の被覆率（％）を満たし、かつ、上記成分組成を満たす鋼材を用いることが好ましい。

本発明の転動部品の転動要素に用いる鋼材は、表層に窒化処理を施すことが好ましい。転動要素が内・外輪（軌道輪）である場合には、該軌道輪の転走面に窒化処理を施す。窒化処理は、例えば、８５０℃の温度でＲＸガスにアンモニアガスを添加した雰囲気中で行われる。転走面に窒化処理を施して焼入することで、軌道輪が塑性変形しにくくなり、耐水素脆性が向上する。転走面の表面窒素濃度は、０．０５〜０．６重量％であることが好ましい。０．０５重量％未満では窒化による寿命向上の効果は得られない場合がある。一方、表面窒素濃度が０．６重量％をこえると、Ｃｒ炭窒化物が多く生成されるため、焼入性に寄与するＣｒ量が欠乏し、十分な焼入性が確保できないおそれがある。

窒化処理を施して焼入し、その後焼戻する。熱処理（焼入・焼戻条件）は、特に限定されず公知の条件を採用できる。例えば、まず、鋼材をＡ１点以上の所定の温度に加熱し、所定時間保持する。このとき、鋼材は、ＲＸガスにアンモニアガスを添加した雰囲気中等において加熱し、これにより鋼材表層に窒化処理を施す。その後、鋼材を油中等に浸漬することで、Ａ１点以上の温度からＭＳ点以下の温度に冷却し、焼入硬化工程が完了する。さらに、焼入硬化された鋼材をＡ１点以下の温度である所定温度に加熱し、所定時間保持した後、例えば室温まで空冷することにより焼戻工程が完了する。以上の工程により、熱処理が完了する。

本発明の転動部品は、転がり軸受や歯車、およびそれらの構成部品である。転動部品は、その潤滑に用いる潤滑油中や、使用雰囲気中に水分が混入・侵入する環境下で用いられる場合が多い。また、転動部品は、その運動形態から、接触要素間で金属接触が起こり、すべりを伴う条件などで使用されるため、鋼材部材表面における金属新生面の露出により水素が鋼材中に侵入しやすい等、水素の影響を受けやすい部品である。

本発明の転動部品の一例である転がり軸受を図１に基づいて説明する。図１は転がり軸受（深溝玉軸受）の断面図である。転がり軸受１は、外周面に内輪転走面２ａを有する内輪２と内周面に外輪転走面３ａを有する外輪３とが同心に配置され、内輪転走面２ａと外輪転走面３ａとの間に複数個の転動体４が配置される。この転動体４は、保持器５により保持される。また、必要に応じて、内・外輪の軸方向両端開口部８ａ、８ｂがシール部材６によりシールされ、転動体４の周囲にグリース７が封入される。内輪２、外輪３、および転動体４の少なくとも１つが上述の転動要素に該当し、上述の所定鋼材から構成される。

グリース７などの潤滑剤が、内輪２および外輪３と、転動体４との転走面に介在して潤滑される。潤滑剤としては、任意の潤滑油やグリースが使用できる。この潤滑剤中に水分が混入した場合、混入している水や潤滑剤自体の分解により水素が発生し、鋼材中への侵入が促進される。本発明の転動部品（転がり軸受）では、転動要素である内輪や外輪等に耐水素脆性に優れた上述の鋼材を用いるため、潤滑剤中に水分が混入する条件下でも、水素脆性を起因とする早期剥離を効果的に防止できる。

上記転がり軸受において、転動体４は、コスト高になるが、水素脆性を示さない窒化珪素製とすることもできる。また、保持器５は、通電が起きる条件下では、鋼製や銅合金製の金属製保持器の方が、樹脂製保持器よりも水素脆性起因の早期剥離が起きにくい。

転動部品である転がり軸受として玉軸受を例示したが、上記以外の円筒ころ軸受、円すいころ軸受、自動調心ころ軸受、針状ころ軸受、スラスト円筒ころ軸受、スラスト円すいころ軸受、スラスト針状ころ軸受、スラスト自動調心ころ軸受などの転がり軸受とすることもできる。

本発明を実施例により具体的に説明するが、これらの例によって何ら限定されるものではない。

＜化学成分分析＞
表１に、実施例および比較例の鋼材について、それぞれの化学成分を示す。比較例１の鋼材は連続鋳造により、実施例１〜３の鋼材はインゴット鋳造により、それぞれ製造したものである。表中の被覆率は、後述の介在物検査結果における、酸化系介在物がＭｎＳによって覆われていた割合（％）である。比較例１（従来鋼）と実施例１〜３（開発鋼）とで化学成分自体に大きな違いはないが、被覆率は異なる。

＜介在物検査＞
介在物検査は、鋼材断面の３０ｍｍ×３０ｍｍの面積（被検面積９００ｍｍ²）を観察して検出された酸化物系介在物（最大径が３μｍ以上のもの）のうち、それぞれがＭｎＳで覆われているかを判断した。ここで、鋼材断面（表面）を観察して検出された酸化物系介在物とは、該断面（表面）に露出している酸化物系介在物である。比較例１（上図）および実施例１（下図）の代表例の写真を図２に、実施例２（上図）および実施例３（下図）の代表例の写真を図３に、それぞれ示す。各図において、各サンプル略中央の黒点またはこれが引き伸ばされたものが酸化物系介在物であり、その周囲を覆う薄い線状物がＭｎＳである。

比較例１は４０７１個中９８８個（被覆率２４％）、実施例１は３９８５個中１６２０個（被覆率４１％）、実施例２は４１０３個中２１３７個（被覆率５２％）、実施例３は４２６７個中４００５個（被覆率９４％）が、ＭｎＳで覆われていた。

＜超音波軸荷重疲労試験＞
超音波軸荷重疲労試験は、超音波振動により試験片を共振状態にして、繰返し応力を発生させ、試験片の疲労強度を短時間で求めることができる疲労試験である。このため、鋼材中に侵入した水素が散逸する前に疲労させることが可能であり、水素の影響を合理的に評価できる。比較例１および実施例１〜３の鋼材を用いて、図４に示す形状の超音波軸荷重疲労試験片を製作した。なお、図４中の数値単位はｍｍである。熱処理は、いずれについても、８５０℃のＲＸガス雰囲気中で５０分加熱して、８０℃の油中でずぶ焼入を施した後、１８０℃で１２０分の焼戻を施した。

超音波軸荷重疲労試験を開始する前に、鋼中水素量が５ｍａｓｓ−ｐｐｍとなる電流密度で２０時間の陰極電解水素チャージを施し、その後、１０分後に試験した（チャージあり）。また、水素チャージなしでの試験も行った（チャージなし）。図５に超音波軸荷重疲労試験結果を示す。図５において、横軸は負荷回数であり、縦軸は応力振幅（ＭＰａ）である。比較例１（従来鋼）はチャージすることで、疲労強度が明らかに低下したのに対し、実施例１〜３（開発鋼）は、水素チャージなしよりも若干低下する程度であった。この結果より、実施例１〜３（開発鋼）は比較例１（従来鋼）と比較して、破壊の起点になる酸化物系介在物のまわりに水素が集積しにくい特性を有するといえる。

＜スラスト型寿命試験（転がり疲労試験）＞
水が混入する転がり接触条件下では水が分解して水素が発生し、それが鋼中に侵入して早期剥離が起きる。そこで、水混入油中での転がり疲労試験を行った。比較例１および実施例１の鋼材を用いて、スラスト軸受５１１０６の内外輪を製作した。それぞれ試験片１（比較例１）と試験片２（実施例１）とする。熱処理は、いずれも８５０℃のＲＸガス雰囲気中で５０分加熱し、８０℃の油でずぶ焼入を施した後、１８０℃で１２０分の焼戻を施した。また、実施例１の鋼材については、８５０℃のＲＸガス雰囲気中にアンモニアガスを添加したものも製作した。これを試験片３（実施例１＋窒化処理）とする。

ＶＧ１５０のポリグリコール系合成油（密度１．０７３ｇ／ｃｍ³、４０℃における動粘度１５０ｍｍ²／ｓ、１００℃における動粘度２３．６ｍｍ²／ｓ）に４０±０．０１重量％の純水を混入した。水混入油作製後、水が蒸発しないように食品包装用の薄いフィルムで封をし、３０分以上スターラーで攪拌した後、２００ｍＬの水混入油浴中で、上記試験片の内外輪を用いたスラスト軸受５１１０６を回転させる試験を行なった。ここで、ボールは、ＳＵＳ４４０Ｃ製のものを１２個用いた。保持器は１２個のボールを等間隔で保持する樹脂製のものを用いた。アキシャル荷重Ｆａ＝５．１０ｋＮのみを作用させ、０〜２５００ｍｉｎ^-1で内輪を急加減速させた。図６に運転パターンを示す。この荷重条件での弾性ヘルツ接触計算でのレース面と鋼球間の最大接触面圧は２．３ＧＰａである。なお、弾性ヘルツ接触計算では、５１１０６、およびＳＵＳ４４０Ｃ製鋼球のヤング率とポアソン比はそれぞれＥ＝２０４ＧＰａ、ν＝０．２９とした。剥離の検出は振動計で行なった。

試験は、試験片２（実施例１）、試験片３（実施例１＋窒化処理）、試験片１（比較例１）のいずれも５個ずつ用意して行なった。剥離は、すべて５１１０６内輪あるいは外輪のレース面に生じ、すべて水素起因の特徴を有する剥離であった。

表２に、各試験片の剥離寿命を２母数ワイブル分布に当てはめて求めたＬ_１０、Ｌ_５０、およびワイブルスロープ（形状母数）ｅを示す。試験片１（比較例１）は、Ｌ_１０＝３８．５時間であった。それに対し、試験片２（実施例１）はＬ_１０＝１１８．８時間であり、試験片１（比較例１）に対して約３倍の長寿命を示した。このことから、本発明の転動部品は、水素脆性起因の早期剥離を起きにくくする効果を有するといえる。また、試験片３（実施例１＋窒化処理）は、Ｌ_１０＝１８３．４時間であり、試験片１（比較例１）に対して約５倍の長寿命を示した。このことから、試験片２（実施例１）に窒化処理を加えることで、より水素脆性起因の早期剥離を起きにくくする効果を有するといえる。

試験片３（実施例１＋窒化処理）を５００℃で１時間焼戻した。図７に試験片３の転走面からの深さ方向の断面硬度分布（ビッカース硬度ＨＶ）を示す。測定は、ビッカース硬度計を用い５０μｍ間隔で行なった。図７に示すように、転走表面から０．０５ｍｍ深さと窒化されていない深さ（０．２ｍｍ以上）の箇所との硬度差ΔＨＶは６０であった。

また、図８に同試験片における転走面からの深さ方向の断面窒素濃度分布を示す。測定にはＥｌｅｃｔｒｏｎＰｒｏｂｅＭｉｃｒｏＡｎａｌｙｚｅｒ（ＥＰＭＡ）を用いて、加速電圧１５ｋＶ、スポット径２μｍ、測定間隔２μｍ、測定時間１ｓｅｃ（秒）で測定した。試験片の転走面側から内部に向かう方向にＥＰＭＡによって鋼材中の窒素濃度分布を測定した。図８に示すように、表面窒素濃度は０．０５重量％であった。なお、表面窒素濃度における「表面」とは、表面からの深さが０〜０．０１ｍｍまでの範囲である。表層の窒素濃度が高くなるほどΔＨＶは大きくなる。

本発明の転動部品は、水素脆性を起因とする早期剥離を効果的に防止し得るので、転がり軸受や歯車、およびそれらの構成部品として好適に利用できる。

１転がり軸受
２内輪
３外輪
４転動体
５保持器
６シール部材
７グリース
８ａ、８ｂ開口部

Claims

内輪、外輪、および転動体を有する転がり軸受であって、
前記内輪、外輪、および転動体から選ばれる少なくとも１つが鋼材からなる転動要素であり、
前記鋼材が、インゴット鋳造物であり、
前記鋼材の成分組成は、Ｃ：０．９５質量％以上１．１質量％以下、Ｓｉ：０．３５質量％未満、Ｍｎ：０．５質量％未満、Ｓ：０．００３質量％以上０．００５質量％以下、Ｃｒ：１．４質量％以上１．６質量％未満、Ｎｉ：０．０４質量％以上０．０８質量％以下、Ｍｏ：０．０１質量％以上０．０５質量％以下、Ｏ：０．０００６質量％以上０．０００８質量％以下、残部が鉄および不純物であり、かつ、ＳとＯの質量比（Ｓ／Ｏ）が４．２８〜６．２５であり、
前記転動要素の鋼材中に含まれる酸化物系介在物の少なくとも一部がＭｎＳで覆われており、前記転動要素の鋼材中の最大径が３μｍ以上の前記酸化物系介在物において、その全個数に対するＭｎＳで覆われたものの個数の割合が４０％をこえることを特徴とする転がり軸受。
前記転動要素は、その表層に窒化処理が施されてなり、表面窒素濃度が０．０５〜０．６重量％であることを特徴とする請求項１記載の転がり軸受。
前記転動要素の表面から０．０５ｍｍ深さの箇所と前記窒素が含まれていない深さの箇所とのビッカース硬度差ΔＨＶが６０以上であることを特徴とする請求項２記載の転がり軸受。
前記鋼材の成分組成において、ＳとＯの質量比（Ｓ／Ｏ）が５〜６．２５であることを特徴とする請求項１から請求項３のいずれか１項記載の転がり軸受。