JP6409560B2 - エンジンの吸気構造 - Google Patents
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Description
本発明は、エンジンの吸気構造に関する。
エンジンの複数の吸気ポートに吸気を導入する複数の吸気路を有し、複数の吸気路のそれぞれにＥＧＲガスが導入されるインテークマニホールドが提供されている（特許文献１参照）。
このインテークマニホールドでは、１本のＥＧＲ配管の延在方向に間隔をおいた４箇所と４つの吸気路（分岐管）とがそれぞれ接続されて、ＥＧＲ配管に供給されたＥＧＲガスが４つの吸気路を介して４つの吸気ポートにそれぞれ分配して供給されるように構成されている。
このインテークマニホールドでは、１本のＥＧＲ配管の延在方向に間隔をおいた４箇所と４つの吸気路（分岐管）とがそれぞれ接続されて、ＥＧＲ配管に供給されたＥＧＲガスが４つの吸気路を介して４つの吸気ポートにそれぞれ分配して供給されるように構成されている。
ＥＧＲガスは、ＥＧＲ配管を一方向に流れるため、ＥＧＲガスの流れの上流側に接続された吸気ポートと、ＥＧＲガスの流れの下流側に接続された吸気ポートとではＥＧＲガスの流量に差が生じる場合がある。
例えば、ＥＧＲ配管を流れるＥＧＲガスの流速が高い場合は、ＥＧＲガスがＥＧＲ配管の下流側に向かって勢い良く流れるため、ＥＧＲガスの流れの上流側に接続された吸気ポートに供給されるＥＧＲガスの流量に比較して、ＥＧＲガスの流れの下流側に接続された吸気ポートに供給されるＥＧＲガスの流量が増加する傾向となる。
一方、ＥＧＲ配管を流れるＥＧＲガスの流速が低い場合は、ＥＧＲガスの流れの上流側に接続された吸気ポートに対してより多くのＥＧＲガスが供給されるため、ＥＧＲガスの流れの上流側に接続された吸気ポートに供給されるＥＧＲガスの流量に比較して、ＥＧＲガスの流れの下流側に接続された吸気ポートに供給されるＥＧＲガスの流量が減少する傾向となる。
したがって、各気筒に供給される吸気（新気とＥＧＲガスの和）に占めるＥＧＲガスの比率をＥＧＲ率としたとき、各気筒の間でＥＧＲ率に違いが生じることになり、ＮＯｘの発生を抑制する上で改善の余地がある。
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、各気筒のＥＧＲ率の均等化を図り、ＮＯｘの発生を抑制する上で有利なインテークマニホールドを提供することにある。
例えば、ＥＧＲ配管を流れるＥＧＲガスの流速が高い場合は、ＥＧＲガスがＥＧＲ配管の下流側に向かって勢い良く流れるため、ＥＧＲガスの流れの上流側に接続された吸気ポートに供給されるＥＧＲガスの流量に比較して、ＥＧＲガスの流れの下流側に接続された吸気ポートに供給されるＥＧＲガスの流量が増加する傾向となる。
一方、ＥＧＲ配管を流れるＥＧＲガスの流速が低い場合は、ＥＧＲガスの流れの上流側に接続された吸気ポートに対してより多くのＥＧＲガスが供給されるため、ＥＧＲガスの流れの上流側に接続された吸気ポートに供給されるＥＧＲガスの流量に比較して、ＥＧＲガスの流れの下流側に接続された吸気ポートに供給されるＥＧＲガスの流量が減少する傾向となる。
したがって、各気筒に供給される吸気（新気とＥＧＲガスの和）に占めるＥＧＲガスの比率をＥＧＲ率としたとき、各気筒の間でＥＧＲ率に違いが生じることになり、ＮＯｘの発生を抑制する上で改善の余地がある。
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、各気筒のＥＧＲ率の均等化を図り、ＮＯｘの発生を抑制する上で有利なインテークマニホールドを提供することにある。
上記目的を達成するために、本発明は、吸気にＥＧＲガスを導入するエンジンの吸気構造であって、複数の吸気ポートの開口が並べられたシリンダヘッド側箇所と、複数の吸気通路部の開口が並べられたインテークマニホールド側箇所とがガスケットを介して連結される連結部にＥＧＲガス供給開口が設けられると共に、前記ＥＧＲガス供給開口から前記複数の吸気ポートの開口が並べられた方向に延在するＥＧＲガス導入路が設けられ、前記ＥＧＲガス導入路は前記各吸気ポートに連通する複数の連通部を有し、前記ＥＧＲ導入路は、前記ＥＧＲガス供給開口から離れた側の断面積が前記ＥＧＲガス供給開口に位置する側の断面積よりも小さく形成され、前記複数の連通部は、前記ＥＧＲガス供給開口から離れた側の断面積が前記ＥＧＲガス供給開口に位置する側の断面積よりも大きく形成されていることを特徴とする。
本発明によれば、ＥＧＲガス供給開口からＥＧＲガス導入路に導入されるＥＧＲガスの流速の高低に拘わらず、ＥＧＲガスの流れの上流側に位置する吸気ポートの開口に供給されるＥＧＲガスの流量と、ＥＧＲガスの流れの下流側に位置する吸気ポートの開口に供給されるＥＧＲガスの流量との均等化を図ることができ、各気筒のＥＧＲ率の均等化を図り、ＮＯｘの発生を抑制する上で有利となる。
また、ＥＧＲガス供給開口とＥＧＲガス導入路とを連結部に設けたので、ＥＧＲガス供給開口とＥＧＲガス導入路とを簡単に製造する上で有利となり、また、メンテナンスも簡単に行え保守点検作業の効率を高める上で有利となる。
また、ＥＧＲガス供給開口とＥＧＲガス導入路とを連結部に設けたので、ＥＧＲガス供給開口とＥＧＲガス導入路とを簡単に製造する上で有利となり、また、メンテナンスも簡単に行え保守点検作業の効率を高める上で有利となる。
（第１の実施の形態）
次に、本発明の実施の形態について図面を参照して説明する。
まず、本発明のエンジンの吸気構造が適用されたエンジンの構成について説明する。
本実施の形態では、エンジンがディーゼルエンジンである場合について説明する。なお、本発明はガソリンエンジンにも無論適用可能である。
次に、本発明の実施の形態について図面を参照して説明する。
まず、本発明のエンジンの吸気構造が適用されたエンジンの構成について説明する。
本実施の形態では、エンジンがディーゼルエンジンである場合について説明する。なお、本発明はガソリンエンジンにも無論適用可能である。
図１に示すように、エンジン１０は、エンジン本体１２と、吸気通路１４と、排気通路１６と、過給機１８と、低圧ＥＧＲ装置２０と、高圧ＥＧＲ装置２２と、本発明に係るインテークマニホールド２４とを含んで構成されている。
エンジン本体１２は、シリンダヘッド１２０２と、シリンダブロック１２０４とを含んで構成されている。
シリンダヘッド１２０２に燃焼室が形成され、シリンダブロック１２０４にピストンを収容する複数の気筒（シリンダ室）が形成されている。
シリンダヘッド１２０２に燃焼室が形成され、シリンダブロック１２０４にピストンを収容する複数の気筒（シリンダ室）が形成されている。
吸気通路１４は、吸気管１４０２の吸気通路部と、インテークマニホールド２４の吸気通路部と、エンジン本体１２の吸気ポートとを含んで構成されている。
吸気管１４０２には、吸気の上流側から下流側に向かって、エアクリーナ１４１０、低圧スロットル１４１２、コンプレッサ１８０２、高圧スロットル１４１４がこれらの順に設けられている。
排気通路１６は、エンジン本体１２の排気ポートと、エキゾーストマニホールド１６０４の排気通路部と、排気管１６０２の排気通路部とを含んで構成されている。
排気管１６０２には、排気の上流側から下流側に向かって、タービン１８０４、排気ガス浄化装置２６がこれらの順に設けられている。
吸気管１４０２には、吸気の上流側から下流側に向かって、エアクリーナ１４１０、低圧スロットル１４１２、コンプレッサ１８０２、高圧スロットル１４１４がこれらの順に設けられている。
排気通路１６は、エンジン本体１２の排気ポートと、エキゾーストマニホールド１６０４の排気通路部と、排気管１６０２の排気通路部とを含んで構成されている。
排気管１６０２には、排気の上流側から下流側に向かって、タービン１８０４、排気ガス浄化装置２６がこれらの順に設けられている。
過給機１８は、コンプレッサ１８０２とタービン１８０４とで構成され、排気管１６０２を通る排気ガスのエネルギーによりタービン１８０４が回転されることでコンプレッサ１８０２を回転させ吸気管１４０２の吸気を圧縮して高圧の吸気としてエンジン本体１２に供給するものである。
低圧ＥＧＲ装置２０は、排気ガス浄化装置２６から排出される排気ガスを低圧ＥＧＲガスとしてコンプレッサ１８０２の上流側の吸気管１４０２の箇所に還流するものである。
低圧ＥＧＲ装置２０は、低圧ＥＧＲガスを還流する低圧ＥＧＲ通路２００２を備え、低圧ＥＧＲ通路２００２には、低圧ＥＧＲガスに含まれる異物(排気系製造時の溶接スパッタやスラグ、触媒片、ＤＰＦ片など)を除去するＥＧＲフィルタ２００４と、低圧ＥＧＲガスを冷却する空冷式の低圧ＥＧＲクーラ２００６と、低圧ＥＧＲガスの還流量を制御する低圧ＥＧＲバルブ２００８とを含んで構成されている。
低圧ＥＧＲ装置２０は、低圧ＥＧＲガスを還流する低圧ＥＧＲ通路２００２を備え、低圧ＥＧＲ通路２００２には、低圧ＥＧＲガスに含まれる異物(排気系製造時の溶接スパッタやスラグ、触媒片、ＤＰＦ片など)を除去するＥＧＲフィルタ２００４と、低圧ＥＧＲガスを冷却する空冷式の低圧ＥＧＲクーラ２００６と、低圧ＥＧＲガスの還流量を制御する低圧ＥＧＲバルブ２００８とを含んで構成されている。
高圧ＥＧＲ装置２２は、タービン１８０４の上流側の排気管１６０４の箇所から取り出した排気ガスをＥＧＲガス（高圧ＥＧＲガス）としてコンプレッサ１８０２の下流側に位置するインテークマニホールド２４に還流するものである。
高圧ＥＧＲ装置２２は、排気管１６０２とインテークマニホールド２４とを接続してＥＧＲガスを還流する高圧ＥＧＲ通路２２０２と、高圧ＥＧＲバルブ２２０４とを含んで構成されている。
高圧ＥＧＲ装置２２は、排気管１６０２とインテークマニホールド２４とを接続してＥＧＲガスを還流する高圧ＥＧＲ通路２２０２と、高圧ＥＧＲバルブ２２０４とを含んで構成されている。
図２は第１の実施の形態のエンジンの吸気構造の斜視図であり、図３はインテークマニホールド２４を吸気の流れの下流側から見た斜視図であり、図４はインテークマニホールド２４の連結部８０を示す斜視図であり、図５は図４のＡＡ線断面図である。
本実施の形態のエンジンの吸気構造は、シリンダヘッド１２０２と、インテークマニホールド２４とを含んで構成されている。
図５に示すように、シリンダヘッド１２０２は、複数の吸気ポート３６の開口３８が直線状に並べられて形成されたシリンダヘッド壁面４０を有している。
本実施の形態のエンジンの吸気構造は、シリンダヘッド１２０２と、インテークマニホールド２４とを含んで構成されている。
図５に示すように、シリンダヘッド１２０２は、複数の吸気ポート３６の開口３８が直線状に並べられて形成されたシリンダヘッド壁面４０を有している。
インテークマニホールド２４は、吸気入口部４２と、吸気入口部４２に続く冷却部４４と、冷却部４４に続く吸気出口部４６とを備えている。
吸気入口部４２には吸気管１４０２からの吸気が導入される。
冷却部４４は、吸気を冷媒で冷却するものであり、本実施の形態では、冷却部４４は、インテークマニホールド２４に一体的に設けられている。
冷却部４４は、吸気入口部４２と吸気出口部４６とに連通する複数の冷却通路部と、複数の冷却通路部に並設され吸気と冷媒との熱交換を行い吸気を冷却する複数の冷媒路とを含んで構成されている。
本実施の形態では、冷媒として冷却水を用いており、図１に示すように、冷却水が電動ウォータポンプ３０によりラジエータ２８から冷却水通路３２を介して図２に示す冷媒入口部４８に供給され、冷媒入口部４８から冷媒路を通過した冷却水は冷媒出口部５０から冷却水通路３２を介してラジエータ２８に循環され、ラジエータ２８と前記冷媒路との間で循環される。これにより、複数の冷媒路により冷却通路部を流れる吸気が冷却される。
なお、冷媒として冷却水以外の従来公知の様々な冷媒ガス、冷却液を用いてもよいことは無論である。
また、冷却部４４を構成する冷却通路部および冷媒路の構造は、従来公知の様々な冷却通路部および冷媒路の構造が採用可能である。
吸気入口部４２には吸気管１４０２からの吸気が導入される。
冷却部４４は、吸気を冷媒で冷却するものであり、本実施の形態では、冷却部４４は、インテークマニホールド２４に一体的に設けられている。
冷却部４４は、吸気入口部４２と吸気出口部４６とに連通する複数の冷却通路部と、複数の冷却通路部に並設され吸気と冷媒との熱交換を行い吸気を冷却する複数の冷媒路とを含んで構成されている。
本実施の形態では、冷媒として冷却水を用いており、図１に示すように、冷却水が電動ウォータポンプ３０によりラジエータ２８から冷却水通路３２を介して図２に示す冷媒入口部４８に供給され、冷媒入口部４８から冷媒路を通過した冷却水は冷媒出口部５０から冷却水通路３２を介してラジエータ２８に循環され、ラジエータ２８と前記冷媒路との間で循環される。これにより、複数の冷媒路により冷却通路部を流れる吸気が冷却される。
なお、冷媒として冷却水以外の従来公知の様々な冷媒ガス、冷却液を用いてもよいことは無論である。
また、冷却部４４を構成する冷却通路部および冷媒路の構造は、従来公知の様々な冷却通路部および冷媒路の構造が採用可能である。
インテークマニホールド２４は、ボデー３４を有し、図中、符号Ｗはボデー３４の幅方向、符号Ｈはボデー３４の高さ方向、符号Ｌはボデー３４の長さ方向を示す。
図２に示すように、吸気入口部４２と冷却部４４と吸気出口部４６はボデー３４に一体に成形され、吸気入口部４２および吸気出口部４６は、ボデー３４の延在方向の両端に位置している。
ボデー３４は、シリンダヘッド壁面４０に複数の吸気ポート３６の開口３８が直線状に並べられた方向の幅と、この幅よりも小さい寸法の高さとを有して横長状を呈している。
図２に示すように、吸気入口部４２と冷却部４４と吸気出口部４６はボデー３４に一体に成形され、吸気入口部４２および吸気出口部４６は、ボデー３４の延在方向の両端に位置している。
ボデー３４は、シリンダヘッド壁面４０に複数の吸気ポート３６の開口３８が直線状に並べられた方向の幅と、この幅よりも小さい寸法の高さとを有して横長状を呈している。
本実施の形態では、ボデー３４はアルミ鋳物により成形されている。
ボデー３４がアルミ鋳物により成形されることにより以下の効果が奏される。
１）耐食性に優れるため、冷却部４４で生成された酸性の凝縮水による腐食を回避でき耐久性の向上を図る上で有利となる。
２）熱伝導率が高いため、冷却効率の向上を図る上で有利となる。
３）成形時、砂中子により表面がざらざらになるため、熱伝達率の向上を図れ、したがって冷却効率の向上を図る上で有利となる。
４）ボデー３４を板金を用いて構成した場合に比較して溶接やカシメ接合が不要となるため、接合部分の破損による冷却水の漏れ出しを防止でき信頼性の向上を図る上で有利となる。
５）ボデー３４を板金を用いて構成した場合に比較して接合部分のスペースを省くことで小型化を図る上で有利となる。
ボデー３４がアルミ鋳物により成形されることにより以下の効果が奏される。
１）耐食性に優れるため、冷却部４４で生成された酸性の凝縮水による腐食を回避でき耐久性の向上を図る上で有利となる。
２）熱伝導率が高いため、冷却効率の向上を図る上で有利となる。
３）成形時、砂中子により表面がざらざらになるため、熱伝達率の向上を図れ、したがって冷却効率の向上を図る上で有利となる。
４）ボデー３４を板金を用いて構成した場合に比較して溶接やカシメ接合が不要となるため、接合部分の破損による冷却水の漏れ出しを防止でき信頼性の向上を図る上で有利となる。
５）ボデー３４を板金を用いて構成した場合に比較して接合部分のスペースを省くことで小型化を図る上で有利となる。
図３、図４、図５に示すように、吸気出口部４６は、冷却部４４の冷却通路部に連通する単一の空間からなる上流出口部４６Ａと、ボデーの長さ方向の端部に位置する吸気出口壁部５７に設けられた複数の吸気通路部５８とを有している。複数の吸気通路部５８は、上流出口部４６Ａに連通し吸気ポート３６の開口３８に対応してボデー３４の幅Ｗ方向に並べられている。
上流出口部４６Ａは、ボデー３４の高さＨ方向の両端に位置する上壁５２および下壁５４と、ボデー３４の幅Ｗ方向の両端に位置する一対の側壁５６との内側に形成されている。
上壁５２は、吸気出口壁部５７側に至るにつれて高さが低くなるように形成され、吸気通路部５８が設けられた箇所では、吸気出口壁部５７の上面と下面とは平行している。
上流出口部４６Ａは、ボデー３４の高さＨ方向の両端に位置する上壁５２および下壁５４と、ボデー３４の幅Ｗ方向の両端に位置する一対の側壁５６との内側に形成されている。
上壁５２は、吸気出口壁部５７側に至るにつれて高さが低くなるように形成され、吸気通路部５８が設けられた箇所では、吸気出口壁部５７の上面と下面とは平行している。
吸気出口壁部５７の端部の外周部にガスケット６０を介してシリンダヘッド側合わせ面７４に合わされるインテークマニホールド側合わせ面６２が形成され、このインテークマニホールド側合わせ面６２は矩形枠状に延在している。
インテークマニホールド側合わせ面６２と上流出口部４６Ａとの間のボデー３４の箇所、すなわち、吸気出口壁部５７の側部に、ＥＧＲガス供給開口６４が設けられている。
また、インテークマニホールド側合わせ面６２で囲まれた内側の吸気出口壁部５７の箇所に、ＥＧＲガス供給開口６４に連通し複数の吸気通路部５８が並べられた方向に延在する凹部６６が設けられている。
インテークマニホールド側合わせ面６２と上流出口部４６Ａとの間のボデー３４の箇所、すなわち、吸気出口壁部５７の側部に、ＥＧＲガス供給開口６４が設けられている。
また、インテークマニホールド側合わせ面６２で囲まれた内側の吸気出口壁部５７の箇所に、ＥＧＲガス供給開口６４に連通し複数の吸気通路部５８が並べられた方向に延在する凹部６６が設けられている。
凹部６６内において、複数の吸気通路部５８は筒状壁６８の内側に仕切られており、複数の吸気通路部５８の開口７０は筒状壁６８の先端の内側で形成され、それら開口７０は凹部６６内に位置している。
凹部６６の底面７２は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第にインテークマニホールド側合わせ面６２側に変位する傾斜面７２Ａで形成されている。
図６に示すように、吸気出口壁部５７の上面側に位置する凹部６６の上面６６０２と、吸気出口壁部５７の下面側に位置する凹部６６の下面６６０４とは、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に互いに近づく方向に変位する傾斜面で形成されている。すなわち、ＥＧＲガス導入路７６を形成する上面６６０２と下面６６０４とは、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に互いに近づく方向に変位する傾斜面で形成され、このＥＧＲガス導入路７６の傾斜面からなる上面６６０２と下面６６０４の構成は、以下に説明する第２から第１０の実施の形態においても同様である。
凹部６６の底面７２は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第にインテークマニホールド側合わせ面６２側に変位する傾斜面７２Ａで形成されている。
図６に示すように、吸気出口壁部５７の上面側に位置する凹部６６の上面６６０２と、吸気出口壁部５７の下面側に位置する凹部６６の下面６６０４とは、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に互いに近づく方向に変位する傾斜面で形成されている。すなわち、ＥＧＲガス導入路７６を形成する上面６６０２と下面６６０４とは、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に互いに近づく方向に変位する傾斜面で形成され、このＥＧＲガス導入路７６の傾斜面からなる上面６６０２と下面６６０４の構成は、以下に説明する第２から第１０の実施の形態においても同様である。
また、筒状壁６８の先端の内側で形成される吸気通路部５８の開口７０は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるほど上流出口部４６Ａに近づく方向に変位している。言い換えると、吸気通路部５８の開口７０は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるほどシリンダヘッド壁面４０から離れる方向に変位している。
さらに本実施の形態では、各吸気通路部５８の開口７０自体が、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるほど上流出口部４６Ａに近づく方向に変位している。言い換えると、各筒状壁６８の先端の端面６８０２は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に上流出口部４６Ａに近づく傾斜面で形成されている。
さらに本実施の形態では、各吸気通路部５８の開口７０自体が、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるほど上流出口部４６Ａに近づく方向に変位している。言い換えると、各筒状壁６８の先端の端面６８０２は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に上流出口部４６Ａに近づく傾斜面で形成されている。
シリンダヘッド壁面４０の外周部には、ガスケット６０を介してインテークマニホールド側合わせ面６２に合わされるシリンダヘッド側合わせ面７４が形成され、このシリンダヘッド側合わせ面７４は、インテークマニホールド側合わせ面６２に対応して矩形枠状に延在している。本実施の形態では、複数の吸気ポート３６の開口３８が形成されたシリンダヘッド壁面４０とシリンダヘッド側合わせ面７４とが同一面となっている。
図５に示すように、ガスケット６０を介してインテークマニホールド側合わせ面６２とシリンダヘッド側合わせ面７４とが合わされボルトにより締結されると、凹部６６とシリンダヘッド壁面４０とにより、ＥＧＲガス供給開口６４に連通するＥＧＲガス導入路７６が構成される。
図５に示すように、ガスケット６０を介してインテークマニホールド側合わせ面６２とシリンダヘッド側合わせ面７４とが合わされボルトにより締結されると、凹部６６とシリンダヘッド壁面４０とにより、ＥＧＲガス供給開口６４に連通するＥＧＲガス導入路７６が構成される。
このＥＧＲガス導入路７６は、傾斜面７２Ａを含んで構成されていることから、また、上面６６０２と下面６６０４とを含んで構成されていることから、ＥＧＲガス導入路７６は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れた側の断面積がＥＧＲガス供給開口６４に位置する側の断面積よりも小さく形成されている。
本実施の形態では、ＥＧＲガス導入路７６の断面積は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に小さく形成されている。
また、吸気は吸気通路部５８から吸気ポート３６に流れるため、吸気通路部５８の開口７０とシリンダヘッド壁面４０との間が、ＥＧＲガス導入路７６から吸気ポート３６にＥＧＲガスが導入される連通部７８となる。
吸気通路部５８の開口７０は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるほど上流側出口部４６Ａに近づく方向に変位しているので、複数の連通部７８は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れた側の断面積がＥＧＲガス供給開口６４に位置する側の断面積よりも大きく形成されている。
本実施の形態では、筒状壁６８の先端の端面６８０２は傾斜面で形成されていることから、複数の連通部７８の断面積は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れた側の断面積がＥＧＲガス供給開口６４に位置する側の断面積よりも次第に大きく形成されている。
なお、本実施の形態では、複数の吸気ポート３６の開口３８が並べられたシリンダヘッド側箇所は、シリンダヘッド壁面４０で構成され、複数の吸気通路部５８の開口７０が形成されたインテークマニホールド側箇所は、凹部６６と、筒状壁６８とで構成されている。
したがって、本実施の形態では、複数の吸気ポート３６の開口３８が並べられたシリンダヘッド側箇所と、複数の吸気通路部５８の開口７０が形成されたインテークマニホールド側箇所とがガスケット６０を介して連結される連結部８０に、ＥＧＲガス供給開口６４とＥＧＲガス導入路７６とが設けられている。
本実施の形態では、ＥＧＲガス導入路７６の断面積は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に小さく形成されている。
また、吸気は吸気通路部５８から吸気ポート３６に流れるため、吸気通路部５８の開口７０とシリンダヘッド壁面４０との間が、ＥＧＲガス導入路７６から吸気ポート３６にＥＧＲガスが導入される連通部７８となる。
吸気通路部５８の開口７０は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるほど上流側出口部４６Ａに近づく方向に変位しているので、複数の連通部７８は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れた側の断面積がＥＧＲガス供給開口６４に位置する側の断面積よりも大きく形成されている。
本実施の形態では、筒状壁６８の先端の端面６８０２は傾斜面で形成されていることから、複数の連通部７８の断面積は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れた側の断面積がＥＧＲガス供給開口６４に位置する側の断面積よりも次第に大きく形成されている。
なお、本実施の形態では、複数の吸気ポート３６の開口３８が並べられたシリンダヘッド側箇所は、シリンダヘッド壁面４０で構成され、複数の吸気通路部５８の開口７０が形成されたインテークマニホールド側箇所は、凹部６６と、筒状壁６８とで構成されている。
したがって、本実施の形態では、複数の吸気ポート３６の開口３８が並べられたシリンダヘッド側箇所と、複数の吸気通路部５８の開口７０が形成されたインテークマニホールド側箇所とがガスケット６０を介して連結される連結部８０に、ＥＧＲガス供給開口６４とＥＧＲガス導入路７６とが設けられている。
次に作用効果について説明する。
エンジン１０の運転中、吸気は、インテークマニホールド２４の吸気入口部４２から冷却部４４に導入される。
冷却部４４の冷却通路部を通ることによって冷却された吸気は、吸気出口部４６を通り複数の吸気通路部５８の開口７０から複数の吸気ポート３６の開口３８へ流れる。
この際、高圧ＥＧＲバルブ２２０４が開となり、ＥＧＲガス供給開口６４からＥＧＲガス導入路７６にＥＧＲガスが供給されると、複数の吸気通路部５８の開口７０から複数の吸気ポート３６の開口３８へ流れる吸気にＥＧＲガスが連通部７８を介して混合され、ＥＧＲガスが混合された吸気が各吸気ポート３６の開口３８へ導入される。
エンジン１０の運転中、吸気は、インテークマニホールド２４の吸気入口部４２から冷却部４４に導入される。
冷却部４４の冷却通路部を通ることによって冷却された吸気は、吸気出口部４６を通り複数の吸気通路部５８の開口７０から複数の吸気ポート３６の開口３８へ流れる。
この際、高圧ＥＧＲバルブ２２０４が開となり、ＥＧＲガス供給開口６４からＥＧＲガス導入路７６にＥＧＲガスが供給されると、複数の吸気通路部５８の開口７０から複数の吸気ポート３６の開口３８へ流れる吸気にＥＧＲガスが連通部７８を介して混合され、ＥＧＲガスが混合された吸気が各吸気ポート３６の開口３８へ導入される。
ＥＧＲガス供給開口６４からＥＧＲガス導入路７６に導入されるＥＧＲガスの流速が高い場合は、ＥＧＲガスがＥＧＲガス導入路７６を勢い良く流れるため、ＥＧＲガスの流れの上流側に位置する吸気ポート３６の開口３８に供給されるＥＧＲガスの流量に比較して、ＥＧＲガスの流れの下流側に位置する吸気ポート３６の開口３８に供給されるＥＧＲガスの流量が増加する傾向となる。
本実施の形態では、ＥＧＲガス導入路７６は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れた側の断面積がＥＧＲガス供給開口６４に位置する側の断面積よりも小さく形成されているため、ＥＧＲガスの流れの下流側に位置する吸気ポート３６の開口３８に供給されるＥＧＲガスの流量が抑制される。
そのため、ＥＧＲガスの流れの上流側に位置する吸気ポート３６の開口３８に供給されるＥＧＲガスの流量と、ＥＧＲガスの流れの下流側に位置する吸気ポート３６の開口３８に供給されるＥＧＲガスの流量との均等化を図る上で有利となる。
本実施の形態では、ＥＧＲガス導入路７６は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れた側の断面積がＥＧＲガス供給開口６４に位置する側の断面積よりも小さく形成されているため、ＥＧＲガスの流れの下流側に位置する吸気ポート３６の開口３８に供給されるＥＧＲガスの流量が抑制される。
そのため、ＥＧＲガスの流れの上流側に位置する吸気ポート３６の開口３８に供給されるＥＧＲガスの流量と、ＥＧＲガスの流れの下流側に位置する吸気ポート３６の開口３８に供給されるＥＧＲガスの流量との均等化を図る上で有利となる。
一方、ＥＧＲガス供給開口６４からＥＧＲガス導入路７６に導入されるＥＧＲガスの流速が遅い場合は、ＥＧＲガスの流れの上流側に位置する吸気ポート３６の開口３８に対してより多くのＥＧＲガスが供給されるため、ＥＧＲガスの流れの上流側に位置する吸気ポート３６の開口３８に供給されるＥＧＲガスの流量に比較して、ＥＧＲガスの流れの下流側に位置する吸気ポート３６の開口３８に供給されるＥＧＲガスの流量が減少する傾向となる。
本実施の形態では、連通部７８は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れた側の断面積がＥＧＲガス供給開口６４に位置する側の断面積よりも大きな断面積で設けられているため、ＥＧＲガスの流れの下流側に位置する吸気ポート３６の開口３８に供給されるＥＧＲガスの流量が増加される。
そのため、ＥＧＲガスの流れの上流側に位置する吸気ポート３６の開口３８に供給されるＥＧＲガスの流量と、ＥＧＲガスの流れの下流側に位置する吸気ポート３６の開口３８に供給されるＥＧＲガスの流量との均等化を図る上で有利となる。
本実施の形態では、連通部７８は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れた側の断面積がＥＧＲガス供給開口６４に位置する側の断面積よりも大きな断面積で設けられているため、ＥＧＲガスの流れの下流側に位置する吸気ポート３６の開口３８に供給されるＥＧＲガスの流量が増加される。
そのため、ＥＧＲガスの流れの上流側に位置する吸気ポート３６の開口３８に供給されるＥＧＲガスの流量と、ＥＧＲガスの流れの下流側に位置する吸気ポート３６の開口３８に供給されるＥＧＲガスの流量との均等化を図る上で有利となる。
そのため、ＥＧＲガス供給開口６４からＥＧＲガス導入路７６に導入されるＥＧＲガスの流速の高低に拘わらず、ＥＧＲガスの流れの上流側に位置する吸気ポート３６の開口３８に供給されるＥＧＲガスの流量と、ＥＧＲガスの流れの下流側に位置する吸気ポート３６の開口３８に供給されるＥＧＲガスの流量との均等化を図ることができ、各気筒のＥＧＲ率の均等化を図り、ＮＯｘの発生を抑制する上で有利となる。
また、ＥＧＲガス供給開口６４とＥＧＲガス導入路７６とを連結部８０に設けたので、ＥＧＲガス供給開口６４とＥＧＲガス導入路７６とを簡単に製造する上で有利となり、また、メンテナンスも簡単に行え保守点検作業の効率を高める上で有利となる。
また、ＥＧＲガス供給開口６４とＥＧＲガス導入路７６とを連結部８０に設けたので、ＥＧＲガス供給開口６４とＥＧＲガス導入路７６とを簡単に製造する上で有利となり、また、メンテナンスも簡単に行え保守点検作業の効率を高める上で有利となる。
また、本実施の形態では、ＥＧＲガス導入路７６は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に断面積が小さくなるように形成されている。
そのため、ＥＧＲガス供給開口６４からＥＧＲガス導入路７６に導入されるＥＧＲガスの流速が高い場合に、ＥＧＲガス導入路７６の上流側に位置する吸気ポート３６の開口３８に供給されるＥＧＲガスの流量と、ＥＧＲガス導入路７６の下流側に位置する吸気ポート３６の開口３８に供給されるＥＧＲガスの流量との均等化を図る上でより有利となる。
そのため、ＥＧＲガス供給開口６４からＥＧＲガス導入路７６に導入されるＥＧＲガスの流速が高い場合に、ＥＧＲガス導入路７６の上流側に位置する吸気ポート３６の開口３８に供給されるＥＧＲガスの流量と、ＥＧＲガス導入路７６の下流側に位置する吸気ポート３６の開口３８に供給されるＥＧＲガスの流量との均等化を図る上でより有利となる。
また、本実施の形態では、連通部７８は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に断面積が大きくなるように形成されている。
そのため、ＥＧＲガス供給開口６４からＥＧＲガス導入路７６に導入されるＥＧＲガスの流速が遅い場合に、ＥＧＲガスの流れの上流側に位置する吸気ポート３６の開口３８に供給されるＥＧＲガスの流量と、ＥＧＲガスの流れの下流側に位置する吸気ポート３６の開口３８に供給されるＥＧＲガスの流量との均等化を図る上でより有利となる。
そのため、ＥＧＲガス供給開口６４からＥＧＲガス導入路７６に導入されるＥＧＲガスの流速が遅い場合に、ＥＧＲガスの流れの上流側に位置する吸気ポート３６の開口３８に供給されるＥＧＲガスの流量と、ＥＧＲガスの流れの下流側に位置する吸気ポート３６の開口３８に供給されるＥＧＲガスの流量との均等化を図る上でより有利となる。
また、本実施の形態では、インテークマニホールド２４が吸気を冷媒により冷却する冷却部４４を備えるため、走行風で吸気を冷却する冷却部（インタークーラ）をインテークマニホールド２４とは別に設ける場合に比較して、冷却部に接続される吸気通路部分の短縮化を図る上で有利となる。
そのため、アクセルを踏み込んだときのエンジンの応答性の向上を図れ、また、上記吸気通路部分が占有するスペースのコンパクト化を図る上で有利となる。
そのため、アクセルを踏み込んだときのエンジンの応答性の向上を図れ、また、上記吸気通路部分が占有するスペースのコンパクト化を図る上で有利となる。
（第２の実施の形態）
次に第２の実施の形態について説明する。
図８は、第２の実施の形態エンジンの吸気構造の断面図であり、図４のＡＡ線断面図に対応している。なお、以下の実施の形態において、第１の実施の形態と同様の部分、部材については同一の符号を付してその説明を省略する。
第２の実施の形態は、第１の実施の形態の変形例である。
本実施の形態では、凹部６６の底面７２が傾斜面７２Ａではなく、インテークマニホールド側合わせ面６２に平行する平面で形成されている点、シリンダヘッド側合わせ面７４で囲まれた内側に凹部８２が形成されている点が第１の実施の形態と異なっている。
ガスケット６０を介してインテークマニホールド側合わせ面６２とシリンダヘッド側合わせ面７４とが合わされボルトにより締結されると、インテークマニホールドの凹部６６とシリンダヘッド１２０２の凹部８２とにより、ＥＧＲガス供給開口６４に連通するＥＧＲガス導入路７６が構成される。
凹部８２の底面がシリンダヘッド壁面４０となっており、シリンダヘッド壁面４０は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第にシリンダヘッド１２０２側合わせ面７４側に変位する傾斜面４０Ａで形成されている。
このように構成することで、ＥＧＲガス導入路７６は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に断面積が小さくなるように形成されている。
また、各筒状壁６８の先端の端面６８０２と、シリンダヘッド壁面４０の傾斜面４０Ａとにより、複数の連通部７８の断面積は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れた側の断面積がＥＧＲガス供給開口６４に位置する側の断面積よりも次第に大きく形成されている。
したがって、第２の実施の形態においても第１の実施の形態と同様の効果が奏される。
次に第２の実施の形態について説明する。
図８は、第２の実施の形態エンジンの吸気構造の断面図であり、図４のＡＡ線断面図に対応している。なお、以下の実施の形態において、第１の実施の形態と同様の部分、部材については同一の符号を付してその説明を省略する。
第２の実施の形態は、第１の実施の形態の変形例である。
本実施の形態では、凹部６６の底面７２が傾斜面７２Ａではなく、インテークマニホールド側合わせ面６２に平行する平面で形成されている点、シリンダヘッド側合わせ面７４で囲まれた内側に凹部８２が形成されている点が第１の実施の形態と異なっている。
ガスケット６０を介してインテークマニホールド側合わせ面６２とシリンダヘッド側合わせ面７４とが合わされボルトにより締結されると、インテークマニホールドの凹部６６とシリンダヘッド１２０２の凹部８２とにより、ＥＧＲガス供給開口６４に連通するＥＧＲガス導入路７６が構成される。
凹部８２の底面がシリンダヘッド壁面４０となっており、シリンダヘッド壁面４０は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第にシリンダヘッド１２０２側合わせ面７４側に変位する傾斜面４０Ａで形成されている。
このように構成することで、ＥＧＲガス導入路７６は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に断面積が小さくなるように形成されている。
また、各筒状壁６８の先端の端面６８０２と、シリンダヘッド壁面４０の傾斜面４０Ａとにより、複数の連通部７８の断面積は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れた側の断面積がＥＧＲガス供給開口６４に位置する側の断面積よりも次第に大きく形成されている。
したがって、第２の実施の形態においても第１の実施の形態と同様の効果が奏される。
（第３の実施の形態）
次に第３の実施の形態について説明する。
図９は、第３の実施の形態エンジンの吸気構造の断面図であり、図４のＡＡ線断面図に対応している。
第３の実施の形態では、ＥＧＲガス導入路７６が、複数の吸気通路部５８の開口７０が並べられたインテークマニホールド側箇所に設けられている。
すなわち、インテークマニホールド側合わせ面６２と上流出口部４６Ａとの間の吸気出口壁部５７の側部に、ＥＧＲガス供給開口６４が設けられている。
また、吸気出口壁部５７に、ＥＧＲガス導入路７６が設けられている。
ＥＧＲガス導入路７６は、吸気が流れる方向において互いに対向する吸気上流側面７６０２と吸気下流側面７６０４とを有している。吸気上流側面７６０２と吸気下流側面７６０４との間隔は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて小さくなる寸法で形成され、したがって、ＥＧＲガス導入路７６の断面積はＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に断面積が小さくなるように形成されている。
吸気上流側面７６０２と吸気下流側面７６０４からは、それぞれ各吸気通路部５８と同軸上に筒状壁６８が互いに対向して突設され、ＥＧＲガス導入路７６内においてそれら筒状壁６８の内側は吸気通路部５８の一部を構成している。
また、互いに対向する筒状壁６８の先端の開口６９の間が、ＥＧＲガス導入路７６から吸気ポート３６にＥＧＲガスが導入される連通部７８となる。したがって、本実施の形態では、ＥＧＲガスは、吸気下流側面７６０４から突設された筒状壁６８内部の吸気通路部５８を介して吸気ポート３６に導入される。
すなわち、ＥＧＲガス導入路７６は、ＥＧＲガス供給開口６４から複数の吸気ポート３６の開口３８が並べられた方向に延在している。
なお、本明細書において、複数の吸気ポート３６の開口３８が並べられた方向に延在するとは、複数の吸気ポート３６の開口３８が位置する箇所で複数の吸気ポート３６の開口３８が並べられた方向に延在する場合の他に、複数の吸気ポート３６の開口３８が位置する箇所から離れた箇所で複数の吸気ポート３６の開口３８が並べられた方向に沿ってあるいは平行して延在する場合も含む。
さらに本実施の形態では、互いに対向する筒状壁６８の先端の開口６９の間隔が、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に大きくなる寸法で形成されている。言い換えると、互いに対向する筒状壁６８の先端の端面６８０２同士は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に離れる傾斜面で形成されている。
したがって、複数の連通部７８は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れた側の断面積がＥＧＲガス供給開口６４に位置する側の断面積よりも大きく形成されている。
また、互いに対向する筒状壁６８の先端の端面６８０２は傾斜面で形成されていることから、複数の連通部７８の断面積は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に大きく形成されている。
したがって、第３の実施の形態においても第１の実施の形態と同様の効果が奏される。
次に第３の実施の形態について説明する。
図９は、第３の実施の形態エンジンの吸気構造の断面図であり、図４のＡＡ線断面図に対応している。
第３の実施の形態では、ＥＧＲガス導入路７６が、複数の吸気通路部５８の開口７０が並べられたインテークマニホールド側箇所に設けられている。
すなわち、インテークマニホールド側合わせ面６２と上流出口部４６Ａとの間の吸気出口壁部５７の側部に、ＥＧＲガス供給開口６４が設けられている。
また、吸気出口壁部５７に、ＥＧＲガス導入路７６が設けられている。
ＥＧＲガス導入路７６は、吸気が流れる方向において互いに対向する吸気上流側面７６０２と吸気下流側面７６０４とを有している。吸気上流側面７６０２と吸気下流側面７６０４との間隔は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて小さくなる寸法で形成され、したがって、ＥＧＲガス導入路７６の断面積はＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に断面積が小さくなるように形成されている。
吸気上流側面７６０２と吸気下流側面７６０４からは、それぞれ各吸気通路部５８と同軸上に筒状壁６８が互いに対向して突設され、ＥＧＲガス導入路７６内においてそれら筒状壁６８の内側は吸気通路部５８の一部を構成している。
また、互いに対向する筒状壁６８の先端の開口６９の間が、ＥＧＲガス導入路７６から吸気ポート３６にＥＧＲガスが導入される連通部７８となる。したがって、本実施の形態では、ＥＧＲガスは、吸気下流側面７６０４から突設された筒状壁６８内部の吸気通路部５８を介して吸気ポート３６に導入される。
すなわち、ＥＧＲガス導入路７６は、ＥＧＲガス供給開口６４から複数の吸気ポート３６の開口３８が並べられた方向に延在している。
なお、本明細書において、複数の吸気ポート３６の開口３８が並べられた方向に延在するとは、複数の吸気ポート３６の開口３８が位置する箇所で複数の吸気ポート３６の開口３８が並べられた方向に延在する場合の他に、複数の吸気ポート３６の開口３８が位置する箇所から離れた箇所で複数の吸気ポート３６の開口３８が並べられた方向に沿ってあるいは平行して延在する場合も含む。
さらに本実施の形態では、互いに対向する筒状壁６８の先端の開口６９の間隔が、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に大きくなる寸法で形成されている。言い換えると、互いに対向する筒状壁６８の先端の端面６８０２同士は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に離れる傾斜面で形成されている。
したがって、複数の連通部７８は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れた側の断面積がＥＧＲガス供給開口６４に位置する側の断面積よりも大きく形成されている。
また、互いに対向する筒状壁６８の先端の端面６８０２は傾斜面で形成されていることから、複数の連通部７８の断面積は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に大きく形成されている。
したがって、第３の実施の形態においても第１の実施の形態と同様の効果が奏される。
（第４の実施の形態）
次に第４の実施の形態について説明する。
図１０は、第４の実施の形態エンジンの吸気構造の断面図であり、図４のＡＡ線断面図に対応している。第４の実施の形態では、ＥＧＲガス導入路７６が、複数の吸気通路部５８の開口７０が並べられたインテークマニホールド側箇所とガスケット６０との間に設けられている。
第４の実施の形態では、複数の吸気通路部５８の開口７０が形成されたインテークマニホールド側箇所の構成、すなわち、吸気出口壁部５７、凹部６６、筒状壁６８の構成は図５に示す第１の実施の形態と同様であり、吸気出口壁部５７の側部に、ＥＧＲガス供給開口６４が設けられている。
また、複数の吸気ポート３６の開口３８が並べられたシリンダヘッド側箇所の構成は第１の実施の形態と同様であり、シリンダヘッド壁面４０とシリンダヘッド側合わせ面７４とが同一面上に形成されている。
ＥＧＲガス導入路７６は、第１の実施の形態と異なって、凹部６６と、ガスケット６０とで構成されている。
ガスケット６０には、吸気ポート３６に連通する複数の孔８４が形成されている。
また、シリンダヘッド側合わせ面７４と反対に位置するガスケット６０の箇所の外周部に、インテークマニホールド側合わせ面６２に合わせられるガスケット側合わせ面８６が設けられている。
また、ガスケット側合わせ面８６で囲まれたガスケット６０の内側の箇所は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれてガスケット６０の厚さが次第に大きくなるように変位する傾斜面６０Ａで形成されている。
ガスケット６０を介してインテークマニホールド側合わせ面６２とシリンダヘッド側合わせ面７４とが合わされボルトにより締結されると、インテークマニホールド２４の凹部６６とガスケット６０の傾斜面６０Ａとにより、ＥＧＲガス供給口６４に連通するＥＧＲガス導入路７６が構成される。
したがって、ＥＧＲガス導入路７６の断面積はＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に断面積が小さくなるように形成されている。
次に第４の実施の形態について説明する。
図１０は、第４の実施の形態エンジンの吸気構造の断面図であり、図４のＡＡ線断面図に対応している。第４の実施の形態では、ＥＧＲガス導入路７６が、複数の吸気通路部５８の開口７０が並べられたインテークマニホールド側箇所とガスケット６０との間に設けられている。
第４の実施の形態では、複数の吸気通路部５８の開口７０が形成されたインテークマニホールド側箇所の構成、すなわち、吸気出口壁部５７、凹部６６、筒状壁６８の構成は図５に示す第１の実施の形態と同様であり、吸気出口壁部５７の側部に、ＥＧＲガス供給開口６４が設けられている。
また、複数の吸気ポート３６の開口３８が並べられたシリンダヘッド側箇所の構成は第１の実施の形態と同様であり、シリンダヘッド壁面４０とシリンダヘッド側合わせ面７４とが同一面上に形成されている。
ＥＧＲガス導入路７６は、第１の実施の形態と異なって、凹部６６と、ガスケット６０とで構成されている。
ガスケット６０には、吸気ポート３６に連通する複数の孔８４が形成されている。
また、シリンダヘッド側合わせ面７４と反対に位置するガスケット６０の箇所の外周部に、インテークマニホールド側合わせ面６２に合わせられるガスケット側合わせ面８６が設けられている。
また、ガスケット側合わせ面８６で囲まれたガスケット６０の内側の箇所は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれてガスケット６０の厚さが次第に大きくなるように変位する傾斜面６０Ａで形成されている。
ガスケット６０を介してインテークマニホールド側合わせ面６２とシリンダヘッド側合わせ面７４とが合わされボルトにより締結されると、インテークマニホールド２４の凹部６６とガスケット６０の傾斜面６０Ａとにより、ＥＧＲガス供給口６４に連通するＥＧＲガス導入路７６が構成される。
したがって、ＥＧＲガス導入路７６の断面積はＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に断面積が小さくなるように形成されている。
また、第１の実施の形態と同様に、筒状壁６８の先端の開口７０は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるほど上流出口部４６Ａに近づく方向に、すなわちインテークマニホールド側合わせ面６２から離れる方向に変位している。
また、各筒状壁６８の先端の端面６８０２は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に上流出口部４６Ａに近づく傾斜面、すなわちインテークマニホールド側合わせ面６２から離れる傾斜面で形成され、ガスケット６０の傾斜面６０Ａと各筒状壁６８の先端の端面６８０２との間隔が、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に大きくなるように形成されている。
ＥＧＲガスはガスケット６０の傾斜面６０Ａに形成された孔８４の開口８４０２から吸気ポート３６に流れるため、ガスケット６０の傾斜面６０Ａと各筒状壁６８の先端の端面６８０２との間が、ＥＧＲガス導入路７６から吸気ポート３６にＥＧＲガスが導入される連通部７８となる。
したがって、複数の連通部７８は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れた側の断面積がＥＧＲガス供給開口６４に位置する側の断面積よりも大きく形成されている。
また、ガスケット６０の傾斜面６０Ａと各筒状壁６８の先端の傾斜した端面６８０２との間が連通部７８となることから、複数の連通部７８の断面積は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に大きく形成されている。
したがって、第４の実施の形態においても第１の実施の形態と同様の効果が奏される。
また、各筒状壁６８の先端の端面６８０２は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に上流出口部４６Ａに近づく傾斜面、すなわちインテークマニホールド側合わせ面６２から離れる傾斜面で形成され、ガスケット６０の傾斜面６０Ａと各筒状壁６８の先端の端面６８０２との間隔が、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に大きくなるように形成されている。
ＥＧＲガスはガスケット６０の傾斜面６０Ａに形成された孔８４の開口８４０２から吸気ポート３６に流れるため、ガスケット６０の傾斜面６０Ａと各筒状壁６８の先端の端面６８０２との間が、ＥＧＲガス導入路７６から吸気ポート３６にＥＧＲガスが導入される連通部７８となる。
したがって、複数の連通部７８は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れた側の断面積がＥＧＲガス供給開口６４に位置する側の断面積よりも大きく形成されている。
また、ガスケット６０の傾斜面６０Ａと各筒状壁６８の先端の傾斜した端面６８０２との間が連通部７８となることから、複数の連通部７８の断面積は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に大きく形成されている。
したがって、第４の実施の形態においても第１の実施の形態と同様の効果が奏される。
（第５の実施の形態）
次に第５の実施の形態について説明する。
図１１は、第５の実施の形態エンジンの吸気構造の断面図であり、図４のＡＡ線断面図に対応している。
第５の実施の形態は第４の実施の形態の変形例であり、インテークマニホールド２４の凹部６６の底面７２に筒状壁６８が設けられておらず平坦面で形成されている点、ガスケット６０の傾斜面６０Ａに筒状壁８８が設けられている点が第４の実施の形態と異なっている。
したがって、インテークマニホールド２４の凹部６６とガスケット６０の傾斜面６０ＡとによってＥＧＲガス導入路７６が構成され、ＥＧＲガス導入路７６の断面積はＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に断面積が小さくなるように形成されている。
傾斜面６０Ａには複数の孔８４と同軸上に筒状壁８８が突設されている。
筒状壁８８の先端の開口９０は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるほど上流出口部４６Ａから離れる方向に変位し、言い換えると、筒状壁８８の先端の開口９０は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるほど、シリンダヘッド側合わせ面７４に近づく方向に変位している。
また、各筒状壁８８の先端の端面８８０２は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に上流出口部４６Ａから離れる傾斜面で形成され、インテークマニホールド２４の凹部６６の底面７２と各筒状壁８８の先端の端面８８０２との間隔が、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に大きくなるように形成されている。
次に第５の実施の形態について説明する。
図１１は、第５の実施の形態エンジンの吸気構造の断面図であり、図４のＡＡ線断面図に対応している。
第５の実施の形態は第４の実施の形態の変形例であり、インテークマニホールド２４の凹部６６の底面７２に筒状壁６８が設けられておらず平坦面で形成されている点、ガスケット６０の傾斜面６０Ａに筒状壁８８が設けられている点が第４の実施の形態と異なっている。
したがって、インテークマニホールド２４の凹部６６とガスケット６０の傾斜面６０ＡとによってＥＧＲガス導入路７６が構成され、ＥＧＲガス導入路７６の断面積はＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に断面積が小さくなるように形成されている。
傾斜面６０Ａには複数の孔８４と同軸上に筒状壁８８が突設されている。
筒状壁８８の先端の開口９０は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるほど上流出口部４６Ａから離れる方向に変位し、言い換えると、筒状壁８８の先端の開口９０は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるほど、シリンダヘッド側合わせ面７４に近づく方向に変位している。
また、各筒状壁８８の先端の端面８８０２は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に上流出口部４６Ａから離れる傾斜面で形成され、インテークマニホールド２４の凹部６６の底面７２と各筒状壁８８の先端の端面８８０２との間隔が、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に大きくなるように形成されている。
ＥＧＲガスはガスケット６０の筒状壁８８の先端の開口９０から吸気ポート３６に流れるため、凹部６６の底面７２と各筒状壁８８の先端の端面８８０２との間が、ＥＧＲガス導入路７６から吸気ポート３６にＥＧＲガスが導入される連通部７８となる。
したがって、複数の連通部７８は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れた側の断面積がＥＧＲガス供給開口６４に位置する側の断面積よりも大きく形成されている。
また、凹部６６の底面７２と各筒状壁８８の先端の傾斜した端面８８０２との間が連通部７８となることから、複数の連通部７８の断面積は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に大きく形成されている。
したがって、第５の実施の形態においても第１の実施の形態と同様の効果が奏される。
したがって、複数の連通部７８は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れた側の断面積がＥＧＲガス供給開口６４に位置する側の断面積よりも大きく形成されている。
また、凹部６６の底面７２と各筒状壁８８の先端の傾斜した端面８８０２との間が連通部７８となることから、複数の連通部７８の断面積は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に大きく形成されている。
したがって、第５の実施の形態においても第１の実施の形態と同様の効果が奏される。
（第６の実施の形態）
次に第６の実施の形態について説明する。
図１２は、第６の実施の形態エンジンの吸気構造の断面図であり、図４のＡＡ線断面図に対応している。
第６の実施の形態は、第５の実施の形態の変形例であり、インテークマニホールド２４の凹部６６の底面７２が傾斜面７２Ａで形成されている点、ガスケット側合わせ面８６で囲まれたガスケット６０の内側の箇所がガスケット側合わせ面８６と同一面上に位置する平坦なガスケット面６０Ｂで形成されている点が第５の実施の形態と異なっている。
すなわち、インテークマニホールド２４の凹部６６の底面７２は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第にガスケット側合わせ面８６に近づく傾斜面７２Ａで形成されている。
したがって、ＥＧＲガス導入路７６の断面積はＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に断面積が小さくなるように形成されている。
次に第６の実施の形態について説明する。
図１２は、第６の実施の形態エンジンの吸気構造の断面図であり、図４のＡＡ線断面図に対応している。
第６の実施の形態は、第５の実施の形態の変形例であり、インテークマニホールド２４の凹部６６の底面７２が傾斜面７２Ａで形成されている点、ガスケット側合わせ面８６で囲まれたガスケット６０の内側の箇所がガスケット側合わせ面８６と同一面上に位置する平坦なガスケット面６０Ｂで形成されている点が第５の実施の形態と異なっている。
すなわち、インテークマニホールド２４の凹部６６の底面７２は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第にガスケット側合わせ面８６に近づく傾斜面７２Ａで形成されている。
したがって、ＥＧＲガス導入路７６の断面積はＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に断面積が小さくなるように形成されている。
また、筒状壁８８の先端の開口９０は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるほど上流出口部４６Ａから離れる方向に変位し、言い換えると、筒状壁８８の先端の開口９０は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるほど、シリンダヘッド側合わせ面７４に近づく方向に変位している。
各筒状壁８８の先端の端面８８０２は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に上流出口部４６Ａから離れる傾斜面で形成され、インテークマニホールド２４の凹部６６の傾斜面７２Ａと各筒状壁８８の先端の端面８８０２との間隔が、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に大きくなるように形成されている。
ＥＧＲガスはガスケット６０の筒状壁８８の先端の開口９０から吸気ポート３６に流れるため、凹部６６の傾斜面７２Ａと各筒状壁８８の先端の端面８８０２との間が、ＥＧＲガス導入路７６から吸気ポート３６にＥＧＲガスが導入される連通部７８となる。
したがって、複数の連通部７８は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れた側の断面積がＥＧＲガス供給開口６４に位置する側の断面積よりも大きく形成されている。
また、凹部６６の傾斜面７２Ａと各筒状壁８８の先端の傾斜した端面８８０２との間が連通部７８となることから、複数の連通部７８の断面積は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に大きく形成されている。
したがって、第６の実施の形態においても第１の実施の形態と同様の効果が奏される。
各筒状壁８８の先端の端面８８０２は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に上流出口部４６Ａから離れる傾斜面で形成され、インテークマニホールド２４の凹部６６の傾斜面７２Ａと各筒状壁８８の先端の端面８８０２との間隔が、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に大きくなるように形成されている。
ＥＧＲガスはガスケット６０の筒状壁８８の先端の開口９０から吸気ポート３６に流れるため、凹部６６の傾斜面７２Ａと各筒状壁８８の先端の端面８８０２との間が、ＥＧＲガス導入路７６から吸気ポート３６にＥＧＲガスが導入される連通部７８となる。
したがって、複数の連通部７８は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れた側の断面積がＥＧＲガス供給開口６４に位置する側の断面積よりも大きく形成されている。
また、凹部６６の傾斜面７２Ａと各筒状壁８８の先端の傾斜した端面８８０２との間が連通部７８となることから、複数の連通部７８の断面積は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に大きく形成されている。
したがって、第６の実施の形態においても第１の実施の形態と同様の効果が奏される。
（第７の実施の形態）
次に第７の実施の形態について説明する。
図１３は、第７の実施の形態エンジンの吸気構造の断面図であり、図４のＡＡ線断面図に対応している。
第７の実施の形態では、ＥＧＲガス導入路７６が、複数の吸気通路部５８の開口７０が並べられたインテークマニホールド側箇所と、複数の吸気ポート３６の開口３８が並べられたシリンダヘッド側箇所との間に設けられている。
インテークマニホールド側合わせ面６２で囲まれた内側の吸気出口壁部５７の箇所に、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第にシリンダヘッド壁面４０に近づく傾斜面５７Ａが形成されている。
シリンダヘッド側合わせ面７４で囲まれた内側のシリンダヘッド１２０２の箇所に、ＥＧＲガス供給開口６４に連通し複数の吸気ポート３６が並べられた方向に延在する凹部９２が設けられている。
次に第７の実施の形態について説明する。
図１３は、第７の実施の形態エンジンの吸気構造の断面図であり、図４のＡＡ線断面図に対応している。
第７の実施の形態では、ＥＧＲガス導入路７６が、複数の吸気通路部５８の開口７０が並べられたインテークマニホールド側箇所と、複数の吸気ポート３６の開口３８が並べられたシリンダヘッド側箇所との間に設けられている。
インテークマニホールド側合わせ面６２で囲まれた内側の吸気出口壁部５７の箇所に、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第にシリンダヘッド壁面４０に近づく傾斜面５７Ａが形成されている。
シリンダヘッド側合わせ面７４で囲まれた内側のシリンダヘッド１２０２の箇所に、ＥＧＲガス供給開口６４に連通し複数の吸気ポート３６が並べられた方向に延在する凹部９２が設けられている。
凹部９２の底面９４は、シリンダヘッド側合わせ面７４と平行する平坦面で形成され、シリンダヘッド壁面４０を構成している。
凹部９２の底面９４から、複数の吸気ポート３６と同軸上に複数の筒状壁９６が突設されている。
凹部９２内において、複数の吸気ポート３６は筒状壁９６の内側空間となっており、複数の吸気ポート３６の開口３８は筒状壁９６の先端の内側で形成され、それら開口３８は凹部９２内に位置している。
凹部９２の底面９４から、複数の吸気ポート３６と同軸上に複数の筒状壁９６が突設されている。
凹部９２内において、複数の吸気ポート３６は筒状壁９６の内側空間となっており、複数の吸気ポート３６の開口３８は筒状壁９６の先端の内側で形成され、それら開口３８は凹部９２内に位置している。
また、筒状壁９６の先端の開口３８は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるほどシリンダヘッド側合わせ面７４から離れる方向に変位している。
各筒状壁９６の先端の端面９６０２は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第にシリンダヘッド側合わせ面７４から離れる傾斜面で形成され、インテークマニホールド２４の傾斜面５７Ａと筒状壁９６の先端の端面９６０２との間隔がＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に大きくなるように形成されている。
ガスケット６０を介してインテークマニホールド側合わせ面６２とシリンダヘッド側合わせ面７４とが合わされボルトにより締結されると、インテークマニホールド２４の傾斜面５７Ａとシリンダヘッド１２０２の凹部９２とにより、ＥＧＲガス供給開口６４に連通するＥＧＲガス導入路７６が構成される。
したがって、ＥＧＲガス導入路７６の断面積はＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に断面積が小さくなるように形成されている。
各筒状壁９６の先端の端面９６０２は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第にシリンダヘッド側合わせ面７４から離れる傾斜面で形成され、インテークマニホールド２４の傾斜面５７Ａと筒状壁９６の先端の端面９６０２との間隔がＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に大きくなるように形成されている。
ガスケット６０を介してインテークマニホールド側合わせ面６２とシリンダヘッド側合わせ面７４とが合わされボルトにより締結されると、インテークマニホールド２４の傾斜面５７Ａとシリンダヘッド１２０２の凹部９２とにより、ＥＧＲガス供給開口６４に連通するＥＧＲガス導入路７６が構成される。
したがって、ＥＧＲガス導入路７６の断面積はＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に断面積が小さくなるように形成されている。
ＥＧＲガスはシリンダヘッド１２０２の筒状壁９６の先端の開口３８から吸気ポート３６に流れるため、インテークマニホールド２４の傾斜面５７Ａと各筒状壁９６の先端の端面９６０２との間が、ＥＧＲガス導入路７６から吸気ポート３６にＥＧＲガスが導入される連通部７８となる。
したがって、複数の連通部７８は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れた側の断面積がＥＧＲガス供給開口６４に位置する側の断面積よりも大きく形成されている。
また、インテークマニホールド２４の傾斜面５７Ａと各筒状壁９６の先端の傾斜した端面９６０２との間が連通部７８となることから、複数の連通部７８の断面積は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に大きく形成されている。
したがって、第７の実施の形態においても第１の実施の形態と同様の効果が奏される。
したがって、複数の連通部７８は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れた側の断面積がＥＧＲガス供給開口６４に位置する側の断面積よりも大きく形成されている。
また、インテークマニホールド２４の傾斜面５７Ａと各筒状壁９６の先端の傾斜した端面９６０２との間が連通部７８となることから、複数の連通部７８の断面積は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に大きく形成されている。
したがって、第７の実施の形態においても第１の実施の形態と同様の効果が奏される。
（第８の実施の形態）
次に第８の実施の形態について説明する。
図１４は、第８の実施の形態エンジンの吸気構造の断面図であり、図４のＡＡ線断面図に対応している。
第８の実施の形態は第７の実施の形態の変形例である。
第８の実施の形態は、インテークマニホールド側合わせ面６２で囲まれた内側の吸気出口壁部５７の箇所が傾斜面ではなくインテークマニホールド側合わせ面６２と同一面上に位置する平坦面５７Ｂで形成されている点、シリンダヘッド１２０２の凹部９２の底面９４が傾斜面９４Ａで形成されている点が第７の実施の形態と異なっている。
すなわち、凹部９２の底面９４は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第にシリンダヘッド側合わせ面７４に近づく傾斜面９４Ａで形成されている。
したがって、ＥＧＲガス導入路７６の断面積はＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に断面積が小さくなるように形成されている。
また、筒状壁９６の先端の開口３８は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるほどシリンダヘッド側合わせ面７４から離れる方向に変位している。
各筒状壁９６の先端の端面９６０２は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第にシリンダヘッド側合わせ面７４から離れる傾斜面で形成され、インテークマニホールド２４の平坦面５７Ｂと筒状壁９６の先端の端面９６０２との間隔がＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に大きくなるように形成されている。
次に第８の実施の形態について説明する。
図１４は、第８の実施の形態エンジンの吸気構造の断面図であり、図４のＡＡ線断面図に対応している。
第８の実施の形態は第７の実施の形態の変形例である。
第８の実施の形態は、インテークマニホールド側合わせ面６２で囲まれた内側の吸気出口壁部５７の箇所が傾斜面ではなくインテークマニホールド側合わせ面６２と同一面上に位置する平坦面５７Ｂで形成されている点、シリンダヘッド１２０２の凹部９２の底面９４が傾斜面９４Ａで形成されている点が第７の実施の形態と異なっている。
すなわち、凹部９２の底面９４は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第にシリンダヘッド側合わせ面７４に近づく傾斜面９４Ａで形成されている。
したがって、ＥＧＲガス導入路７６の断面積はＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に断面積が小さくなるように形成されている。
また、筒状壁９６の先端の開口３８は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるほどシリンダヘッド側合わせ面７４から離れる方向に変位している。
各筒状壁９６の先端の端面９６０２は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第にシリンダヘッド側合わせ面７４から離れる傾斜面で形成され、インテークマニホールド２４の平坦面５７Ｂと筒状壁９６の先端の端面９６０２との間隔がＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に大きくなるように形成されている。
したがって、複数の連通部７８は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れた側の断面積がＥＧＲガス供給開口６４に位置する側の断面積よりも大きく形成されている。
また、インテークマニホールド２４の平坦面５７Ｂと各筒状壁９６の先端の傾斜した端面９６０２との間が連通部７８となることから、複数の連通部７８の断面積は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に大きく形成されている。
したがって、第８の実施の形態においても第１の実施の形態と同様の効果が奏される。
また、インテークマニホールド２４の平坦面５７Ｂと各筒状壁９６の先端の傾斜した端面９６０２との間が連通部７８となることから、複数の連通部７８の断面積は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に大きく形成されている。
したがって、第８の実施の形態においても第１の実施の形態と同様の効果が奏される。
（第９の実施の形態）
次に第９の実施の形態について説明する。
図１５は、第９の実施の形態エンジンの吸気構造の断面図であり、図４のＡＡ線断面図に対応している。
第９の実施の形態では、ＥＧＲガス導入路７６が、ガスケット６０と、複数の吸気ポート３６の開口３８が並べられたシリンダヘッド側箇所との間に設けられている。
第９の実施の形態では、シリンダヘッド側合わせ面７４の内側のシリンダヘッド１２０２の箇所の構成は、図１３に示す第７の実施の形態と同様である。
第９の実施の形態では、ガスケット６０の傾斜面６０Ｃとシリンダヘッド１２０２の凹部９２とでＥＧＲガス導入路７６が形成されている。
吸気出口壁部５７は均一厚さで形成され、吸気出口壁部５７の端部は平坦面５７Ｂで形成され、この平坦面５７Ｂの外周部はインテークマニホールド側合わせ面６２となっている。
インテークマニホールド側合わせ面６２に合わされるガスケット６０の箇所は平坦面で形成されている。
シリンダヘッド側合わせ面７４に合わされるガスケット側合わせ面８７で囲まれた内側のガスケット６０の箇所に、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第にガスケット側合わせ面８７からの高さが次第に大きくなる傾斜面６０Ｃが形成されている。
傾斜面６０Ｃに開口する孔８４により吸気通路部５８の開口７０が形成される。
次に第９の実施の形態について説明する。
図１５は、第９の実施の形態エンジンの吸気構造の断面図であり、図４のＡＡ線断面図に対応している。
第９の実施の形態では、ＥＧＲガス導入路７６が、ガスケット６０と、複数の吸気ポート３６の開口３８が並べられたシリンダヘッド側箇所との間に設けられている。
第９の実施の形態では、シリンダヘッド側合わせ面７４の内側のシリンダヘッド１２０２の箇所の構成は、図１３に示す第７の実施の形態と同様である。
第９の実施の形態では、ガスケット６０の傾斜面６０Ｃとシリンダヘッド１２０２の凹部９２とでＥＧＲガス導入路７６が形成されている。
吸気出口壁部５７は均一厚さで形成され、吸気出口壁部５７の端部は平坦面５７Ｂで形成され、この平坦面５７Ｂの外周部はインテークマニホールド側合わせ面６２となっている。
インテークマニホールド側合わせ面６２に合わされるガスケット６０の箇所は平坦面で形成されている。
シリンダヘッド側合わせ面７４に合わされるガスケット側合わせ面８７で囲まれた内側のガスケット６０の箇所に、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第にガスケット側合わせ面８７からの高さが次第に大きくなる傾斜面６０Ｃが形成されている。
傾斜面６０Ｃに開口する孔８４により吸気通路部５８の開口７０が形成される。
ガスケット６０を介してインテークマニホールド側合わせ面６２とシリンダヘッド側合わせ面７４とが合わされボルトにより締結されると、ガスケット６０の傾斜面６０Ｃとシリンダヘッド１２０２の凹部９２とにより、ＥＧＲガス供給開口６４に連通するＥＧＲガス導入路７６が構成される。
したがって、ＥＧＲガス導入路７６の断面積はＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に断面積が小さくなるように形成されている。
したがって、ＥＧＲガス導入路７６の断面積はＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に断面積が小さくなるように形成されている。
ＥＧＲガスはシリンダヘッド１２０２の筒状壁９６の先端の開口３８から吸気ポート３６に流れるため、ガスケット６０の傾斜面６０Ｃと各筒状壁９６の先端の端面９６０２との間が、ＥＧＲガス導入路７６から吸気ポート３６にＥＧＲガスが導入される連通部７８となる。
したがって、複数の連通部７８は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れた側の断面積がＥＧＲガス供給開口６４に位置する側の断面積よりも大きく形成されている。
また、ガスケット６０の傾斜面６０Ｃと筒状壁９６の先端の端面９６０２の傾斜面とにより、複数の連通部７８の断面積は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れた側の断面積がＥＧＲガス供給開口６４に位置する側の断面積よりも次第に大きく形成されている。
したがって、第９の実施の形態においても第１の実施の形態と同様の効果が奏される。
したがって、複数の連通部７８は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れた側の断面積がＥＧＲガス供給開口６４に位置する側の断面積よりも大きく形成されている。
また、ガスケット６０の傾斜面６０Ｃと筒状壁９６の先端の端面９６０２の傾斜面とにより、複数の連通部７８の断面積は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れた側の断面積がＥＧＲガス供給開口６４に位置する側の断面積よりも次第に大きく形成されている。
したがって、第９の実施の形態においても第１の実施の形態と同様の効果が奏される。
（第１０の実施の形態）
次に第１０の実施の形態について説明する。
図１６は、第１０の実施の形態エンジンの吸気構造の断面図であり、図４のＡＡ線断面図に対応している。
第１０の実施の形態は第９の実施の形態の変形例である。
第１０の実施の形態は、ガスケット側合わせ面８７で囲まれた内側のガスケット６０の箇所が傾斜面ではなくガスケット側合わせ面８７と同一面上に位置する平坦面６０Ｄで形成されている点、筒状壁８８がシリンダヘッド１２０２でなくガスケット６０に設けられている点、シリンダヘッド１２０２の凹部９２の底面９４が傾斜面９４Ａで形成されている点が第９の実施の形態と異なっている。
凹部９２の底面９４は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第にシリンダヘッド側合わせ面７４に近づく傾斜面９４Ａで形成されている。
したがって、ＥＧＲガス導入路７６の断面積はＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に断面積が小さくなるように形成されている。
ガスケット面６０Ｄから孔８４と同軸上に筒状壁８８が突設され、凹部９２内で筒状壁８８の先端の内側で吸気通路部５８の開口７０が形成される。
また、筒状壁８８の先端の開口７０は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるほどガスケット面６０Ｄに近づく方向に変位している。
各筒状壁８８の先端の端面８８０２は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第にガスケット面６０Ｄに近づく傾斜面で形成され、シリンダヘッド１２０２の傾斜面９４Ａと各筒状壁８８の先端の端面８８０２との間隔が、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に大きくなるように形成されている。
次に第１０の実施の形態について説明する。
図１６は、第１０の実施の形態エンジンの吸気構造の断面図であり、図４のＡＡ線断面図に対応している。
第１０の実施の形態は第９の実施の形態の変形例である。
第１０の実施の形態は、ガスケット側合わせ面８７で囲まれた内側のガスケット６０の箇所が傾斜面ではなくガスケット側合わせ面８７と同一面上に位置する平坦面６０Ｄで形成されている点、筒状壁８８がシリンダヘッド１２０２でなくガスケット６０に設けられている点、シリンダヘッド１２０２の凹部９２の底面９４が傾斜面９４Ａで形成されている点が第９の実施の形態と異なっている。
凹部９２の底面９４は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第にシリンダヘッド側合わせ面７４に近づく傾斜面９４Ａで形成されている。
したがって、ＥＧＲガス導入路７６の断面積はＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に断面積が小さくなるように形成されている。
ガスケット面６０Ｄから孔８４と同軸上に筒状壁８８が突設され、凹部９２内で筒状壁８８の先端の内側で吸気通路部５８の開口７０が形成される。
また、筒状壁８８の先端の開口７０は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるほどガスケット面６０Ｄに近づく方向に変位している。
各筒状壁８８の先端の端面８８０２は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第にガスケット面６０Ｄに近づく傾斜面で形成され、シリンダヘッド１２０２の傾斜面９４Ａと各筒状壁８８の先端の端面８８０２との間隔が、ＥＧＲガス供給開口６４から離れるにつれて次第に大きくなるように形成されている。
ＥＧＲガスはシリンダヘッド１２０２の開口３８から吸気ポート３６に流れるため、各筒状壁８８の先端の端面８８０２と吸気ポート３６の開口３８との間が、ＥＧＲガス導入路７６から吸気ポート３６にＥＧＲガスが導入される連通部７８となる。
したがって、複数の連通部７８は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れた側の断面積がＥＧＲガス供給開口６４に位置する側の断面積よりも大きく形成されている。
また、筒状壁８８の先端の端面８８０２は傾斜面で形成されていることから、複数の連通部７８の断面積は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れた側の断面積がＥＧＲガス供給開口６４に位置する側の断面積よりも次第に大きく形成されている。
したがって、第１０の実施の形態においても第１の実施の形態と同様の効果が奏される。
したがって、複数の連通部７８は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れた側の断面積がＥＧＲガス供給開口６４に位置する側の断面積よりも大きく形成されている。
また、筒状壁８８の先端の端面８８０２は傾斜面で形成されていることから、複数の連通部７８の断面積は、ＥＧＲガス供給開口６４から離れた側の断面積がＥＧＲガス供給開口６４に位置する側の断面積よりも次第に大きく形成されている。
したがって、第１０の実施の形態においても第１の実施の形態と同様の効果が奏される。
また、実施の形態では、インテークマニホールド２４が冷却部４４と一体的に構成されている場合について説明したが、冷却部４４は、インテークマニホールド２４と別体に構成され、インテークマニホールド２４の上流側に配置されていてもよい。
１０ エンジン
１２０２ シリンダヘッド
２４ インテークマニホールド
３６ 吸気ポート
３８ 開口
５８ 吸気通路部
６０ ガスケット
６４ ＥＧＲガス供給開口
７０ 開口
７６ ＥＧＲガス導入路
７８ 連通部
８０ 連結部
１２０２ シリンダヘッド
２４ インテークマニホールド
３６ 吸気ポート
３８ 開口
５８ 吸気通路部
６０ ガスケット
６４ ＥＧＲガス供給開口
７０ 開口
７６ ＥＧＲガス導入路
７８ 連通部
８０ 連結部
Claims (10)
- 吸気にＥＧＲガスを導入するエンジンの吸気構造であって、
複数の吸気ポートの開口が並べられたシリンダヘッド側箇所と、複数の吸気通路部の開口が並べられたインテークマニホールド側箇所とがガスケットを介して連結される連結部にＥＧＲガス供給開口が設けられると共に、前記ＥＧＲガス供給開口から前記複数の吸気ポートの開口が並べられた方向に延在するＥＧＲガス導入路が設けられ、
前記ＥＧＲガス導入路は前記各吸気ポートに連通する複数の連通部を有し、
前記ＥＧＲ導入路は、前記ＥＧＲガス供給開口から離れた側の断面積が前記ＥＧＲガス供給開口に位置する側の断面積よりも小さく形成され、
前記複数の連通部は、前記ＥＧＲガス供給開口から離れた側の断面積が前記ＥＧＲガス供給開口に位置する側の断面積よりも大きく形成されている、
ことを特徴とするエンジンの吸気構造。 - 前記ＥＧＲガス供給開口は、前記インテークマニホールド側箇所に設けられ、
前記ＥＧＲ導入路は、前記インテークマニホールド側箇所と前記シリンダヘッド側箇所との間に設けられている、
ことを特徴とする請求項１記載のエンジンの吸気構造。 - 前記ＥＧＲガス供給開口と前記ＥＧＲ導入路は、共に前記インテークマニホールド側箇所に設けられている、
ことを特徴とする請求項１記載のエンジンの吸気構造。 - 前記ＥＧＲガス供給開口は、前記インテークマニホールド側箇所に設けられ、
前記ＥＧＲ導入路は、前記インテークマニホールド側箇所と前記ガスケットとの間に設けられている、
ことを特徴とする請求項１記載のエンジンの吸気構造。 - 前記ＥＧＲガス供給開口は、前記インテークマニホールド側箇所に設けられ、
前記ＥＧＲ導入路は、前記ガスケットと前記シリンダヘッド側箇所との間に設けられている、
ことを特徴とする請求項１記載のエンジンの吸気構造。 - 前記ＥＧＲガス供給開口は、前記シリンダヘッド側箇所に設けられ、
前記ＥＧＲ導入路は、前記インテークマニホールド側箇所と前記シリンダヘッド側箇所との間に設けられている、
ことを特徴とする請求項１記載のエンジンの吸気構造。 - 前記ＥＧＲガス供給開口は、前記シリンダヘッド側箇所に設けられ、
前記ＥＧＲ導入路は、前記ガスケットと前記シリンダヘッド側箇所との間に設けられている、
ことを特徴とする請求項１記載のエンジンの吸気構造。 - 前記ＥＧＲ導入路は、前記ＥＧＲガス供給開口から離れるにつれて次第に断面積が小さくなるように形成されている、
ことを特徴とする請求項１から７の何れか１項記載のエンジンの吸気構造。 - 前記連通部は、前記ＥＧＲガス供給開口から離れるにつれて次第に断面積が大きくなるように形成されている、
ことを特徴とする請求項１から８の何れか１項記載のエンジンの吸気構造。 - 前記インテークマニホールドは、前記吸気を冷媒により冷却する冷却部を備える、
ことを特徴とする請求項１から９の何れか１項記載のエンジンの吸気構造。
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