JP6373174B2 - ポリアセタール樹脂組成物 - Google Patents
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Description
ポリアセタール樹脂の剛性の向上のために、ガラス繊維を充填材として配合する方法が知られているが、この方法で得られるポリアセタール樹脂組成物は、比重が高く、焼却後に残渣が残る問題がある。また、ガラス繊維を充填材として配合すると、ポリアセタール樹脂の特長である摺動性が大きく損なわれてしまうという問題があった。
上記の問題に対し、特許文献1では、ポリアセタールに開繊されたセルロース繊維充填材や種々の添加剤を配合した組成物が提案されている。
そして、本発明者らは、ケナフ繊維として、さらに、特定の見かけ密度を有するものを用いた場合には、ポリアセタール樹脂組成物比重の増大及び摺動性の低下の問題がさらに改善され、剛性が格段に向上すること、及び、ケナフ繊維が供給機(フィーダー)の中で互いに絡まることが少なく、供給機から多量にフィードできることを見出し、本発明を完成させた。
[1]ポリアセタール樹脂(A)100質量部と、ケナフ繊維(B)10〜100質量部を含むポリアセタール樹脂組成物であって、
ポリアセタール樹脂(A)と混合する際のケナフ繊維(B)の固め見かけ密度が0.20〜0.30g/cm3である、ポリアセタール樹脂組成物。
[2]ポリアセタール樹脂(A)と混合する際のケナフ繊維(B)の下式であらわされる圧縮度が10〜30%である、[1]記載のポリアセタール樹脂組成物。
C=(1−A/P)×100
(ここで、Cは圧縮度[%]であり、Pは固め見かけ密度[g/cm3]であり、Aはゆるみ見かけ密度[g/cm3]を表す。)
[3]ポリアセタール樹脂(A)がホモポリマーである[1]又は[2]記載のポリアセタール樹脂組成物。
[4]ポリアセタール樹脂(A)のメルトインデックス(ASTM−D1238に準拠、190℃、2.16kgf)が5〜50g/10分である、[1]〜[3]のいずれかに記載のポリアセタール樹脂組成物。
[5]ポリアセタール樹脂(A)100質量部と、固め見かけ密度が0.20〜0.30g/cm3であるケナフ繊維(B)10〜100質量部とを用意する工程、及び、
前記ポリアセタール樹脂(A)とケナフ繊維(B)を混合する混合工程
を含む、ポリアセタール樹脂組成物の製造方法。
[6]前記混合工程において、ケナフ繊維(B)が供給機から連続的にフィードされる、[5]に記載のポリアセタール樹脂組成物の製造方法。
近年二軸押出機のめざましい性能向上が見られ、高吐出量での生産ができるようになってきている。したがって、充填材を供給機から効率よくフィードできるというこの効果はきわめて有利なものである。
本実施形態のポリアセタール樹脂組成物は、
ポリアセタール樹脂(A)100質量部と、ケナフ繊維(B)10〜100質量部を含むポリアセタール樹脂組成物であって、
ポリアセタール樹脂(A)と混合する際のケナフ繊維(B)の固め見かけ密度が0.20〜0.30g/cm3である、ポリアセタール樹脂組成物である。
このようなポリアセタール樹脂組成物は、低比重を維持したまま剛性(引張弾性率)が大幅に改善され、さらに摺動性の低下も小さい。
更に、ケナフ繊維を効率よく供給機からフィードできるため、その生産性も大幅に向上することができる。
含有量の下限は、好ましくは12質量部であり、より好ましくは15質量部である。含有量の上限は、好ましくは90質量部であり、より好ましくは80質量部である。
このときの具体的な操作方法は以下の通りである。
ケナフ繊維を予め温度23℃、湿度50%の環境下に24時間おく。これを、温度23℃、湿度50%の環境下で、100cm3の円筒容器(底面の半径約25mm、高さ50mm)の上に同一形状の取り外し可能な円筒を接続した約200cm3の容器に、その上空約10cmの高さから静かに入れる。次いで、振幅1.0mmの上下動の振動(1.2秒/回)を180回加えた後、上部の円筒を取り外し、100cm3の容積中に残ったケナフ繊維の質量(g)を測定する。このとき、容器のすり切りいっぱいとしたケナフ繊維の質量(g)を測定する。
測定誤差を少なくするため、5回同様の操作を行い、その平均値W(g)を採用して、固め見かけ密度(P)を以下の式により算出する。
固め見かけ密度(P)(g/cm3)=W/100
固め見かけ密度が0.30g/cm3を超えると、ポリアセタール樹脂と混合する際(例えば供給機(フィーダー)のホッパー内などで)、ケナフ繊維がブロッキングしやすくなり、安定的な供給が困難となり、ポリアセタール樹脂組成物の同一ロット内での物性のバラつきが大きくなるため、好ましくない。
逆に、0.20g/cm3を下回ると、フィーダーホッパー内にあるケナフ繊維の量が多い時と少ない時とで供給量が変化する現象が発生し、安定した供給ができず、同様に同一ロット内での物性バラつきが大きくなるため好ましくない。
ケナフ繊維を予め温度23℃、湿度50%の環境下に24時間おく。これを、温度23℃、湿度50%の環境下で、100cm3の容器(底面の半径約25mm、高さ50mm)に、上空約10cmの高さから静かに容器のすり切りいっぱいまで入れ、その質量(g)を測定する。同様の作業を5回行い、その平均値WA(g)を採用して、ゆるみ見かけ密度(A)を以下の式により算出する。
ゆるみ見かけ密度(A)(g/cm3)=WA/100
C=(1−A/P)×100
(ここで、Cは圧縮度[%]であり、Pは固め見かけ密度[g/cm3]であり、Aはゆるみ見かけ密度[g/cm3]を表す。)
圧縮度が30%を超えるケナフ繊維は、ポリアセタール樹脂と混合する際、押出機に供給するフィーダーの中などで、周囲の振動等によりケナフ繊維同士が絡み合い、塊となってしまいフィードが困難となる可能性が高いことを意味している。
また、圧縮度が10%を下回る(ゆるみ見かけ密度と固め見かけ密度が非常に近い値を示す。)と、同じ質量をフィードするためにより多くの回転数を必要とする。つまり、供給上限が低くなることとなり、生産性を落とす要因となる。
すなわち、ポリアセタール樹脂と混合する際にケナフ繊維が絡み合ってしまうのを抑制し、かつケナフ繊維の供給量を高めるためには、圧縮度が10〜30%のケナフ繊維を使用することが望ましい。圧縮度は15%以上であることがより好ましく、また、25%以下であることがより好ましい。
したがって、本発明における「固め見かけ密度(P)」、「ゆるみ見かけ密度(A)」及び「圧縮度(C)」は、いずれも、ポリアセタール樹脂と混合する際(押出機に供給する状態)の値で判断する。
つまり、ケナフ繊維に前処理操作(たとえば、塊状をほぐす等の処理)を施すか否かに関わらず、ポリアセタール樹脂と混合する際(押出機に供給する際)のサンプルの状態で測定すべきである。
本実施形態においてポリアセタール樹脂(A)とは、オキシメチレン(-CH2O-)単位を繰り返し単位として有する高分子化合物であり、具体例としては、特に限定されないが、例えば、ポリアセタールホモポリマー及びポリアセタールコポリマー等が挙げられる。
上記その他環状エーテルとしては、例えば、エチレンオキサイド、プロピレンオキサイド、エピクロルヒドリン、グリコールの環状ホルマールである1,3−ジオキソラン、1,4−ブタンジオールホルマール等、ジグリコールの環状ホルマールである環状エーテル等、又はその他各種環状ホルマール等が挙げられる。
環状オリゴマーと、その他環状エーテルは、それぞれ、1種を単独で用いても、2種以上を組み合わせて用いてもよい。
ホルムアルデヒド、またはトリオキサンもしくはテトラオキサン等の環状オリゴマーの単独重合によって得られる実質的にオキシメチレン単位−(CH2O)−からなるポリアセタールホモポリマーは、重合体連鎖の両末端がエステル基またはエーテル基により封鎖されたポリオキシメチレンホモポリマーであってもよい。このようポリアセタールホモポリマーは、ホルムアルデヒド及び公知の分子量調整剤を原料として、公知のオニウム塩系重合触媒を用いて、炭化水素等を溶媒として公知のスラリー法、例えば特公昭47−6420号公報や特公昭47−10059号公報に記載の重合方法で得ることが出来る。ここでホルムアルデヒドは、水、メタノール等の不純物を含まないものが望ましい。
ポリアセタールコポリマーの製造に用いられる重合触媒としては、特に限定されないが、例えば、ルイス酸、プロトン酸及びそのエステル又は無水物等のカチオン活性触媒が挙げられる。
ルイス酸としては、特に限定されないが、例えば、ホウ酸、スズ、チタン、リン、ヒ素及びアンチモンのハロゲン化物等が挙げられ、より具体的には、三フッ化ホウ素、四塩化スズ、四塩化チタン、五フッ化リン、五塩化リン、五フッ化アンチモン、及びその錯化合物又は塩等が挙げられる。
プロトン酸及びそのエステル又は無水物としては、特に限定されないが、例えば、パークロル酸、トリフルオロメタンスルホン酸、パークロル酸−3級ブチルエステル、アセチルパークロラート、トリメチルオキソニウムヘキサフルオロホスフェート等が挙げられる。
これらの中でも、三フッ化ホウ素、三フッ化ホウ素水和物、及び、酸素原子又は硫黄原子を含む有機化合物と三フッ化ホウ素との配位錯化合物が好ましく、より具体的には、三フッ化ホウ素ジエチルエーテル、三フッ化ホウ素ジ−n−ブチルエーテルが挙げられる。
本実施形態において使用されるケナフ繊維とは、アオイ科フヨウ属の植物であるケナフ(Hibiscus cannabinus)から得られる繊維をいう。原料となるケナフの成長が極めて早く、資源の有効活用という点で優れ、また木材パルプに代わる非木材パルプとして注目されている。
採取部位に限定はなく、茎、葉、根及び花等いずれでもよいが、茎が好ましい。なお、ケナフの茎は、靭皮部分と木質部分から構成されているが、ケナフの靭皮はセルロースが高含有率で含まれ、かつ繊維が長くて強度を得やすいため、ケナフ靭皮から採取されるケナフ繊維を利用することが特に好ましい。
また、ケナフ繊維の固め見かけ密度やゆるみ見かけ密度を所望の値に調整する方法に限定はなく、例えば、ターボミル、ボールミル、ロッドミル等の粉砕機等にかけることにより、容易に0.20〜0.30g/cm3とすることができる。
ケナフ繊維(B)の繊維径、繊維長等は、特に限定されず何れの形態のケナフ繊維を用いてもよいが、表面積が広い方が、ポリアセタール樹脂(A)との相互作用が増えるため、高剛性をより得やすいので好ましい。
本実施形態においては、本実施形態の目的を損なわない範囲で、従来のポリアセタール樹脂組成物に使用されている各種添加剤を含有してもよい。添加剤としては、特に限定されないが、例えば、酸化防止剤、ホルムアルデヒドやギ酸の捕捉剤、摺動性改良剤等が挙げられる。
[製造方法]
本実施形態におけるポリアセタール樹脂組成物の製造方法としては、特に限定はなく、ポリアセタール樹脂(A)100質量部、固め見かけ密度が0.20〜0.30g/cm3であるケナフ繊維(B)10〜100質量部、及び、必要に応じて添加されるその他の添加剤を用意し、これらを混合すればよい。
混合の際、予め溶融させたポリアセタール樹脂(A)とケナフ繊維(B)とを混合するようにすることにより、ケナフ繊維(B)の破砕を抑制でき、配合による効果を高めることが可能となるため好ましい。
また、供給機から投入されたポリアセタール樹脂(A)を溶融させると同時に、ケナフ繊維(B)及びその他の添加剤(任意)を、ポリアセタール樹脂(A)に練込み混練する、混練押出機を利用することもできる。混練押出機としては、例えば、連続混練機や二軸押出機を使用することができる。
具体的な操作としては、特に限定されないが、例えば、少なくとも二つの供給口を有する二軸押出機を用いて、上流側供給口より、ポリアセタール樹脂(A)を供給し溶融させたのち、下流側供給口より、ケナフ繊維(B)を供給する方法が挙げられる。
本実施形態のポリアセタール樹脂組成物は各種成形体に成形して使用可能である。
かかる成形方法としては、特に限定されるものではなく、公知の成形方法、例えば、押出成形、射出成形、真空成形、ブロー成形、射出圧縮成形、加飾成形、他材質成形、ガスアシスト射出成形、発泡射出成形、低圧成形、超薄肉射出成形(超高速射出成形)、金型内複合成形(インサート成形、アウトサート成形)等の成形方法が挙げられる。
押出成形の中でも、特に、固化押出成形と呼ばれる丸棒や肉厚平板を成形可能な特殊な成形方法において、本実施形態のポリアセタール樹脂組成物は好適に使用可能である。固化押出成形は、例えば丸棒であれば、所定直径の丸型に押出機から押出された溶融物をそのままの形で冷却しながら、固化させていく成形方法である。大径の丸棒や、厚肉の平板が成形可能な成形方法であるが、外部からの冷却、固化されるため、後収縮によるヒケの発生や、内部の真空ミクロボイドといった現象が発生しやすいため、ガイドローラーを取り付け、押出機側に圧力をかけながら冷却するという特殊な手法が取られており、成形条件幅が狭いという課題がある。本実施形態のポリアセタール樹脂組成物は、ケナフ繊維(B)により、組成物の収縮を抑制し、かつ、固化が早いという利点があり、固化押出成形に適している。
本実施形態のポリアセタール樹脂組成物は、ポリアセタールの特長である摺動性を損なわず、低比重で剛性を向上させ、かつ生産性を大幅に向上させることができるため、様々な用途の成形体に使用することが可能である。
例えば、ギア、カム、スライダー、レバー、アーム、クラッチ、フェルトクラッチ、アイドラギアー、プーリー、ローラー、コロ、キーステム、キートップ、シャッター、リール、シャフト、関節、軸、軸受け、及びガイド等に代表される機構部品;アウトサート成形の樹脂部品;インサート成形の樹脂部品;シャーシ;トレー;側板;プリンター及び複写機に代表されるオフィスオートメーション機器用部品;ビデオムービー、デジタルビデオカメラ、カメラ、及びデジタルカメラに代表されるカメラ、またはビデオ機器用部品;カセットプレイヤー、DAT、LD(Laser Disk)、MD(Mini Disk)、CD(Compact Disk)〔CD-ROM(Read Only Memory)、CD-R(Recordable)、CD-RW(Rewritable)を含む〕、DVD(Digital Video Disk)〔DVD-ROM、DVD-R、DVD+R、DVD-RW、DVD+RW、DVD-R DL、DVD+R DL、DVD-RAM(Random Access Memory)、DVD-Audioを含む〕、Blu-ray Disc(登録商標)、HD-DVD、その他光ディスクドライブ、MFD、MO、ナビゲーションシステム及びモバイルパーソナルコンピュータに代表される音楽、映像または情報機器;携帯電話及びファクシミリに代表される通信機器用部品;電気機器用部品;電子機器用部品;ガソリンタンク、フュエルポンプモジュール、バルブ類、ガソリンタンクフランジ等に代表される自動車の燃料廻り部品;ドアロック、ドアハンドル、ウインドウレギュレータ、スピーカーグリル等に代表される自動車のドア廻り部品;シートベルト用スリップリング、プレスボタン等に代表される自動車のシートベルト周辺部品;コンビスイッチ部品、スイッチ類、及びクリップ類の部品;さらにシャープペンシルのペン先、及びシャープペンシルの芯を出し入れする機構部品;洗面台、排水口、及び排水栓開閉機構部品;自動販売機の開閉部ロック機構、及び商品排出機構部品;衣料用のコードストッパー、アジャスター、及びボタン;散水用のノズル、及び散水ホース接続ジョイント;階段手すり部、及び床材の支持具である建築用品;使い捨てカメラ、玩具、ファスナー、チェーン、コンベア、バックル、スポーツ用品、自動販売機、家具、楽器、及び住宅設備機器に代表される工業部品として好適に使用できる。
本実施形態のポリアセタール樹脂組成物を含む成形体は、ポリアセタールの特長である摺動性を損なわず、低比重で剛性を向上させ、かつ生産性を大幅に向上させることができるため、エンジニアリングプラスチックとして、電気機器、自動車部品及びその他精密機械を含めた機構部品を中心に広範囲に亘る用途に使用可能である。
以下、実施例及び比較例よって本実施形態をより具体的に説明するが、本実施形態はこれらによって何ら限定されるものではない。
本実施例における各種測定方法は以下のとおりである。
(1)引張弾性率
東芝機械(株)製の射出成形機(商品名「EC−75NII成形機」)を用いて、シリンダー温度設定を205℃、金型温度90℃に設定し、射出時間35秒、冷却時間15秒の射出条件で、実施例1〜6及び比較例1〜7のペレットから試験片を成形することにより、ISO294−1に準拠して成形された多目的試験片を得た。この試験片を用いて、ISO527−1に準拠した引張試験を行い、引張弾性率を測定した。
実施例1〜6及び比較例1〜7のペレットについて、その比重をISO1183、A法を用いて測定した。
二軸押出機にて混練して作製した実施例1〜6及び比較例1〜7のペレットをるつぼに5mg入れ、蓋をした状態で、電気炉内で450℃で3時間燃焼させ、燃焼後の残渣の質量(mg)を測定し、灰分(質量%)(=残渣の質量/5(mg)×100)を求めた。
「点接触・往復動摩擦摩耗試験:ボールオンディスク式(AFT−15MS型、東洋精密(株)製)」を用い、SUS304(オーステナイト系ステンレス鋼)の5Φの精密球に、荷重2kgをかけ(全接触面の平均面圧250kgf/cm2)、速度30mm/秒、往復距離20cm(片道10cm)の条件で、23℃、湿度50%の環境下、実施例1〜6及び比較例1〜7のペレットから得た多目的試験片(ISO294−1に準拠して成形)について、1万回の往復動を行った。1万回往復した時点での各多目的試験片の動摩擦係数から、摺動性を評価した。
パウダーテスター(ホソカワミクロン(株)製)を用い、ケナフ繊維(B)、及び、(ケナフ由来でない)セルロース繊維(C)について各々の値を測定した。
ポリアセタール樹脂組成物の原料成分は以下のとおりである。
(1)ポリアセタール樹脂(A)
旭化成ケミカルズ(株)製の以下のグレードのものを用いた。
・ポリアセタール樹脂(A−i)
テナック(登録商標)−C 7520(ポリアセタールコポリマー) メルトインデックス=30g/10分
・ポリアセタール樹脂(A−ii)
テナック(登録商標)−C 4520(ポリアセタールコポリマー) メルトインデックス=9.0g/10分
・ポリアセタール樹脂(A−iii)
テナック(登録商標) 4010(ポリアセタールホモポリマー) メルトインデックス=10g/10分
ケナフ繊維及び比較のセルロース繊維(C)をターボミル((株)マツボー製T−250)にて粉砕及び解しを行い、表1に記載の各特性(固め見かけ密度、ゆるみ見かけ密度及び圧縮度)を持つ繊維を得た。
・ガラス繊維(D−i)
γ−アミノプロピルトリエトキシシランで表面処理された繊維径13μmのガラス繊維を用いた。
上記各繊維について、フィーダーによるフィード能力比較(最大供給量比較)を行った。なお、フィードテストに使用したフィーダーは、K−トロン社製のK2−ML−S60タイプフィーダー(単軸スクリュータイプ)である。
まず、フィーダーのスクリュー回転比(最大スクリュー回転数を100%としたときの実際のスクリュー回転数の割合(パーセント表示))を90%になるように設定して、20分間運転し、実際にフィードされた量(供給量(kg/h))を実測して比較した。
次に、ACRISON Inc.社製の単軸重量式フィーダーを用いて、各サンプルを100kg/hrのフィード量で切出すフィードテストを実施した。この際のスクリュー回転比(最大スクリュー回転数を100%としたときの実際のスクリュー回転数の割合(パーセント表示))でフィードの容易性を比較した。スクリュー回転比が小さいほど、より多くの供給が可能と判断できる。
結果を表2に示す。なお、表2中の評価は、供給量、スクリュー回転比に加え、テスト中の供給量のバラつきも加味した評価である。
ケナフ繊維(B−i)及び(B−ii)では安定して高い供給量を維持することが可能であった。一方、ケナフ繊維(B−iii)では、ホッパー内残量が少なくなった時にスクリュー回転比が増大し、高い供給量は得られなかった。
これらに対し、ケナフ繊維(B−iv)及びセルロース繊維(C−i)ではフィーダーのホッパー中央部において自重で固まる現象がみられ、ホッパー下部に空洞が生じる問題が発生した。このため、安定供給するためには、定期的な振動を与え、空洞を生じないようにする必要があった。その結果、スクリュー回転比は小さかったにも関わらず、供給量は、ケナフ繊維(B−i)及び(B−ii)と比較して低かった。
上流側と下流側に1か所ずつ供給口を有する、L/D=48の2軸押出機(TEM26−SS:東芝機械(株)製、L:押出機の原料供給口から排出口までの距離(m)、D:押出機の内径(m)。以下、同じ。)を用いて、アセタール樹脂組成物又はアセタール樹脂のペレットを製造した。
具体的には、上流側供給口よりポリアセタール樹脂を、下流側供給口より充填材を供給し(実施例1〜6及び比較例4〜7)、シリンダー温度を200℃に設定し、スクリュー回転数150rpm、押出量15kg/hの条件で溶融混練を行い、ポリアセタール樹脂組成物又はアセタール樹脂のペレットを押出した。ストランドを冷却固化したのち、ストランドカッターでペレタイズした。
得られたペレットの物性評価を行い、結果を表3に示した。
これに対し、アセタール樹脂単体である比較例1〜3では引張弾性率が低かった。
また、充填材として固め見かけ密度が本発明の範囲外にあるケナフ繊維又はケナフ由来でないセルロース繊維を用いた比較例4〜6では、繊維の供給が安定せず、高充填化できなかった。その結果、実施例1〜6ほど高い引張弾性率は得られなかった。また、引張弾性率のバラつき(最大値と最小値の差)が非常に大きかった。
さらに、充填材としてガラス繊維を配合した比較例7は、高い引張弾性率は得られるものの、灰分として残渣が残るだけでなく、非常に高い比重となった。また、ポリアセタール樹脂の特長である摺動性を大きく損なうことが確認された。
Claims (5)
- ポリアセタール樹脂(A)100質量部と、ケナフ繊維(B)10〜100質量部を含むポリアセタール樹脂組成物であって、
ポリアセタール樹脂(A)と混合する際のケナフ繊維(B)の固め見かけ密度が0.20〜0.30g/cm3であり、
ポリアセタール樹脂(A)と混合する際のケナフ繊維(B)の下式であらわされる圧縮度が10〜30%である、
ポリアセタール樹脂組成物。
C=(1−A/P)×100
(ここで、Cは圧縮度[%]であり、Pは固め見かけ密度[g/cm 3 ]であり、Aはゆるみ見かけ密度[g/cm 3 ]を表す。) - ポリアセタール樹脂(A)がホモポリマーである請求項1記載のポリアセタール樹脂組成物。
- ポリアセタール樹脂(A)のメルトインデックス(ASTM−D1238に準拠、190℃、2.16kgf)が5〜50g/10分である、請求項1又は2に記載のポリアセタール樹脂組成物。
- ポリアセタール樹脂(A)100質量部と、固め見かけ密度が0.20〜0.30g/cm3であり、下式であらわされる圧縮度が10〜30%であるケナフ繊維(B)10〜100質量部とを用意する工程、及び、
ポリアセタール樹脂(A)とケナフ繊維(B)を混合する混合工程
を含む、ポリアセタール樹脂組成物の製造方法。
C=(1−A/P)×100
(ここで、Cは圧縮度[%]であり、Pは固め見かけ密度[g/cm 3 ]であり、Aはゆるみ見かけ密度[g/cm 3 ]を表す。) - 前記混合工程において、ケナフ繊維(B)が供給機から連続的にフィードされる、請求項4に記載のポリアセタール樹脂組成物の製造方法。
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JP2011005783A (ja) * | 2009-06-26 | 2011-01-13 | Toyota Boshoku Corp | 熱可塑性樹脂組成物の製造方法及び成形体の製造方法 |
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JP2013213155A (ja) * | 2012-04-03 | 2013-10-17 | Mitsubishi Engineering Plastics Corp | ポリアセタール樹脂組成物 |
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