JP6295807B2 - 研磨具、及び、研磨装置 - Google Patents
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Description
(1)被研磨材のエッジ部での片あたり
代表的な問題として、図11にモデル的に示した、研磨シート10の研磨面に対して被研磨材20の被研磨面が斜めに接する、「片あたり」が挙げられる。片あたりは、遊離砥粒加工での研磨パッドでも同様に生じるが、研磨シートの場合には、研磨パッドとは異なり、ドレッシング手法による解決が図れない。このため、この問題を解決するために研磨装置側で様々な工夫が凝らされている。一例として、回転主軸にユニバーサルジョイント状のエアーチャンバーを付ける技術が開発され、この部材により、被研磨材の被研磨面が研磨具(砥石、研磨シート)の研磨面に倣うので、片あたりは改善する。しかし、被研磨材が大きい場合には、片あたりを完全に解消することは困難である。
図10に示した技術における他の問題として、被研磨材のエッジ部以外の部分での片あたりが挙げられる。すなわち、被研磨材の被研磨面に局部的なうねりや突起が存在する場合、上記(1)の課題における被研磨材のエッジ以外の場所でも片あたり(応力集中(図12の白抜き矢印部分))が発生する恐れがある。本来、平坦化加工はこのようなうねりと突起とを除去する目的として行うプロセスであるが、研磨シートによる固定砥粒加工の場合、このような応力集中が生じると、被研磨面に深い加工傷やスクラッチが生じてしまう。そして、研磨によりうねりや突起が解消した場合であっても、傷やスクラッチが表面に残留してしまう恐れがある。
さらに、上記の問題に加えて、研磨材の研磨面への密着が挙げられる。すなわち、研磨加工による被研磨材の被研磨面の平坦化に伴い、被研磨材と研磨シートとの密着性が増加する。そして、研磨中には冷却のため、被研磨材に対して、一般に水などが供給されるが、図13にモデル的に示すように、この水11により被研磨材20と研磨シート10との間に薄い水膜ができる。そして、表面張力と外気圧とにより、被研磨材と研磨シートとが強く密着してしまう現象が生じやすくなる。特に、近年、シリコンウェーハなどの被研磨材の大型化が進行し、この現象はより顕著に発生するようになった。この現象により、加工能率の著しい低下だけではなく、場合によっては被研磨材20のスピンアウト(研磨装置から被研磨材が外れてしまうこと。このとき、被研磨材は傷つき、利用できなくなる)などの事故が発生する恐れがある。
図4(a)に示すように、被研磨材9が研磨シート3に対して傾いて接し、しかも被研磨材9の被研磨面にうねり、突起が存在する場合を想定した。
まず、第二弾性層を作製した。用いる弾性体の材質として天然ゴム(ASKER C硬度:85)を用いた。第二弾性層を構成する平板部1b部分の厚さは0.35mmで、その上に円柱形状の凸部1aを平板部1bと一体に複数(多数)形成した。凸部1aの直径は2mmで、図2に示したように、60°の千鳥配列で、互いの軸間距離(水平ピッチ間隔)は3mm、その高さは1mmとした。この第二弾性層は、このような各寸法を有するステンレス製金型に天然ゴムを流し込み、成形後に金型から離型して、平面部1bと複数の凸部とを一体に成形した。このようにして得た第二弾性層の柔軟性について、第二弾性層のASKER C硬度測定に準じて測定した値は73であった。
実施例1と同様に、ただし、第一弾性層として、ASKER C硬度が60のポリエチレン発泡スポンジを用いて、検討した。このときの圧力変化した部分の状体を図5(b)に示す。図5(b)では圧力変化した部分(濃色部分)は42%と小さく、被研磨材の片あたりの抑制効果が十分に得られないことが理解される。
上記実施例1と同様にして、ただし、第二弾性層の平板部の厚さを0.6mmにして、評価を行った。図7にその結果を示した。
次に第二弾性層の凸部の高さによる影響を調べた。実施例1と同様に(平板部の厚さは0.35mmに固定)、ただし、凸部の円柱の高さのみ変化させて検討を行った。
実施例1同様に、ただし、プレススケールの代わりに、特許文献2に開示された砥粒をバインダで研磨面に固定して作製した研磨フィルムを、上記の複合弾性層の表面に固定した。最大高さ粗さRtが2μmとなるように調整した直径100mmの光学ガラスディスク(硼珪酸クラウンガラス(BK7相当品))を加工した結果、5分間でスクラッチのない、最大高さ粗さRyが30nm以下の鏡面を得ることができた。このときの研磨条件は、定盤回転数が60rpm、加工圧力が30kPa、冷却水としての純水の研磨面への供給量が200ミリリットル/分であった。研磨加工後に被研磨材についてその10箇所の厚さを計測したところ、その差が0.5μm以内に収まり、十分に高い精度での研磨が行われたことが確認された。そして、この被研磨材に対してさらに継続して10分間の研磨作業を続けたが、被研磨材のスピンアウトは発生しなかった。
上記実施例3同様に、被研磨材に対して5分間の研磨を行った。そして、第二弾性層なしで、すなわち、第一弾性体に直接研磨フィルムを固定した状態として、さらに研磨作業を行ったところ、2分経過しないうちに被研磨材のスピンアウトが生じた。
1a 凸部
1b 平板部
1c 平面
2 第一弾性層
3 研磨シート
3a 一方の面
3b 他方の面
5 ベース基材
7 角度調整機構
9 被研磨材
Claims (4)
- ASKER C硬度が40以下の弾性体により形成された第一弾性層、
前記第一弾性層側の平板状の平板部と、
当該平板部から前記第一弾性層とは反対側に突出して設けられ、先端が同一の平面に位置する複数の凸部と、を有し、前記平板部の前記凸部形成側とは反対側の面に対してASKER Cゴム硬度計を用いて測定した柔軟性を表す値が60以上77以下である第二弾性層、及び、前記平面に一方の面で取り付けられ、かつ、
他方の面に砥粒が複数固定されている研磨シート、
が順次積層されて構成されていることを特徴とする研磨具。 - 前記平板部の厚さが0.5mm以下であり、
前記凸部の形状が柱状形、または、前記平板部側が太い錐台形であり、かつ、
前記凸部の高さが前記平板部の厚さの1倍以上5倍以下であることを特徴とする請求項1に記載の研磨具。 - 前記第一弾性層は発泡体により構成され、かつ、前記第二弾性層は中実のゴムにより構成されていることを特徴とする請求項1または請求項2に記載の研磨具。
- 請求項1ないし請求項2に記載の研磨具を有することを特徴とする研磨装置。
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