JP6257806B2

JP6257806B2 - 多気筒密閉型圧縮機

Info

Publication number: JP6257806B2
Application number: JP2016568276A
Authority: JP
Inventors: 篤義深谷; 幹一朗杉浦
Original assignee: Mitsubishi Electric Corp
Current assignee: Mitsubishi Electric Corp
Priority date: 2015-01-08
Filing date: 2015-09-15
Publication date: 2018-01-10
Anticipated expiration: 2035-09-15
Also published as: WO2016110982A1; JPWO2016111048A1; CN107110160B; CN107110160A; WO2016111048A1

Description

本発明は、複数の圧縮機構を有する多気筒密閉型圧縮機に関する。

密閉型圧縮機は、密閉容器（以下、「シェル」と称す）と、シェル内に配置された電動機部（以下、「モーター」と称す）と、モーターによって駆動される圧縮部とを有している。
このような密閉型圧縮機において、吸込配管を経由して供給された冷媒は、圧縮部において圧縮され、マフラー室を経由してシェル内に吐出され、吐出パイプからシェルの外に吐出される。かかる密閉型圧縮機は、例えば冷蔵庫や冷凍庫、空気調和機、給湯器等に利用されるため、高効率化と低コスト化とが求められる。

ところで、単一シリンダーを有する単気筒密閉型圧縮機の場合、圧縮部は、単一の圧縮機構で構成される。圧縮機構は、円環状のシリンダーと、シリンダーの内周部に配置されて偏芯回転をする円環状のロータリーピストンと、シリンダーに形成されたベーン溝に配置されてシリンダーの径方向に沿って進退自在なベーンと、ベーンをシリンダーの中心軸に向かう方向に押し付ける付勢手段（例えばコイルばね）とを備えている。更に、圧縮機構は、ロータリーピストンを偏芯回転させるための偏芯軸部が形成されたクランク軸と、クランク軸を回転自在に支持しかつシリンダーの両端面を閉塞する一対の端板とを備えている。そして、シリンダーの内周面とロータリーピストンの外周面と一対の端板とによって囲まれた空間が、偏芯回転するロータリーピストンに向かって進退自在なベーンによって、それぞれ体積が増減する一対の室（以下、「圧縮室」と称す）に二分割されている。すなわち、体積が徐々に増加する位相において吸引された冷媒は、体積が徐々に減少する位相において圧縮される機構になっている。

一方、２シリンダーを有する多気筒密閉型圧縮機においては、圧縮部は、基本的に前記単気筒密閉型圧縮機と同様の圧縮機構が仕切板を挟んで２層（２段）に配置された構成を有している。これらの圧縮機構を貫通して、冷媒を一方の圧縮機構のマフラー室（以下、「第１マフラー室」と称す）から他方の圧縮機構のマフラー室（以下、「第２マフラー室」と称す）に流す冷媒流路が設けられている。

この多気筒密閉型圧縮機において、一方の圧縮機構から吐出された冷媒ガスは、一旦、環状の第１マフラー室へ放出される。その後、第１マフラー室へ放出された冷媒ガスは、冷媒流路を通り、環状の第２マフラー室で他方の圧縮機構から吐出された冷媒ガスと合流し、シェル内に吐出される。

多気筒密閉型圧縮機では、一方の圧縮機構で圧縮されて第１マフラー室へ放出された冷媒ガスは、冷媒流路を通じて他の圧縮機構の第２マフラー室へ送られる。そのため、冷媒ガスが冷媒流路を通過する際、圧力損失が発生する。この冷媒ガスが冷媒流路を通過する際の圧力損失は、（１）冷媒流路の流路径を大きくする、（２）冷媒流路の流路数を多くする、の２通りの手法によって低減させることができる。

しかし、前記手法（１）、又は前記手法（２）のいずれにおいても、圧縮部の限られたスペースに冷媒流路を設置する必要がある。このため、流路面積を拡大するには限度があり、効果的に流路を設置することができないという問題があった。

例えば、圧縮機構相互のマフラー室を連通させる冷媒流路の仕切板通過部である連通穴を拡張し、この拡張した連通穴によって、冷媒ガスの圧力脈動を冷媒流路の途中で低減させるようにしたものが提案されている（例えば、特許文献１参照）。

また、冷媒流路を複数分割して設け、冷媒流路の設置スペースの確保と流路面積の拡大を図れるようにしたものが提案されている（例えば、特許文献２参照）。

特開２０１３−０１９３７０号公報（請求項１、図１、図２）特開２０１３−２０４４６５号公報（図２、図３）

しかしながら、特許文献１および２に記載の技術においては、以下の（ａ）および（ｂ）のような問題があった。
（ａ）圧縮機構には、吸入口、吐出ポート、部品を締結するボルト穴などが配置されているため、冷媒流路を効果的に設けることができない。また、吸入口、吐出ポート、ボルト穴が設けられることにより、構成部品の強度にも制限があるため、冷媒流路を自由に配置することができない。
（ｂ）流路数を増加させるということも、（ａ）の理由同様、困難である。

本発明は、前記のような課題を解決するためになされたもので、冷媒圧損の増加を防ぎ、圧縮機効率を向上させることができる多気筒密閉型圧縮機を得ることを目的とする。

本発明に係る多気筒密閉型圧縮機は、密閉容器と、前記密閉容器内に収容され、第１圧縮機構および第２圧縮機構を有する圧縮部と、前記圧縮部に駆動力を伝達するクランク軸と、前記クランク軸の軸芯方向において前記圧縮部の一端側に配置され、前記第１圧縮機構で圧縮された冷媒が第１吐出ポートを介して吐出される環状の第１マフラー室と、前記軸芯方向において前記圧縮部の他端側に配置され、前記第２圧縮機構で圧縮された冷媒が第２吐出ポートを介して吐出される環状の第２マフラー室と、前記第１マフラー室と前記第２マフラー室とを連通させ、前記第２マフラー室内の冷媒を前記第１マフラー室に導く複数の冷媒流路と、前記第１マフラー室内の冷媒を前記密閉容器内の空間に吐出する吐出口と、を備え、前記第１圧縮機構および前記第２圧縮機構のそれぞれは、シリンダーと、前記シリンダーの内周面に沿って偏芯回転するロータリーピストンと、前記シリンダーの内周面と前記ロータリーピストンの外周面との間の空間を仕切るベーンと、前記シリンダーに設けられ、前記ベーンを進退自在に収容するベーン溝と、を有しており、前記複数の冷媒流路は、前記第１圧縮機構のシリンダーと前記第２圧縮機構のシリンダーとを貫通して設けられており、前記第１吐出ポートにおける前記第１マフラー室側には、リード弁構造を有し一端に固定端を備えた逆止弁が設けられており、前記第１吐出ポートは、前記固定端に対し、前記クランク軸を中心とした周方向において一回転方向にずれて配置されており、前記複数の冷媒流路のうち、前記回転方向において前記第１吐出ポートから最も遠い位置に配置された冷媒流路は、他の少なくとも１つの冷媒流路よりも小さい断面積を有するものである。

本発明によれば、多気筒密閉型圧縮機における冷媒圧損の増加を防ぎ、圧縮機効率を向上させることができる。

本発明の実施の形態１に係る多気筒密閉型圧縮機の全体構成を示す側面視の断面図である。図１の多気筒密閉型圧縮機の圧縮部を示す側面視の部分断面図である。図１のＡ−Ａ矢視断面図である。図１のＢ−Ｂ矢視断面図である。図４のＣ−Ｃ矢視断面図である。本発明の実施の形態１に係る多気筒密閉型圧縮機を空気調和機に適用した場合の年間運転効率を示すグラフである。本発明の実施の形態２に係る多気筒密閉型圧縮機の冷媒流路の出入口形状を示す図３相当の断面図である。図７のＤ−Ｄ矢視断面図である。

実施の形態１．
以下、本発明の実施の形態について説明する。
図１は本発明の実施の形態１に係る多気筒密閉型圧縮機の全体構成を示す側面視の断面図である。図２は図１の多気筒密閉型圧縮機の圧縮部を示す側面視の部分断面図である。図３は図１のＡ−Ａ矢視断面図である。図４は図１のＢ−Ｂ矢視断面図である。なお、以上の各図は模式的に描かれたものであるから、本発明は図示された形態に限定されるものではない。

図１〜図４に示すように、本実施の形態１の多気筒密閉型圧縮機１００は、密閉容器であるシェル１０１と、シェル１０１の内部に設置された駆動源である電動機部（以下、「モーター」と称す）１０２と、同じくシェル１０１の内部に設置された圧縮部１０３とを備えている。以下、各部の構成をさらに詳しく説明する。

（シェル）
シェル１０１は、上部シェル１０１ａと中央部シェル１０１ｂとを有する。また、上部シェル１０１ａと略同形の下部シェルがあってもよい。上部シェル１０１ａには、外部からモーター１０２に電力を供給するためのガラス端子１０４と、圧縮された冷媒をシェル１０１すなわち多気筒密閉型圧縮機１００の外部に吐出するための吐出パイプ１０５とが設けられている。

中央部シェル１０１ｂには、モーター１０２と、圧縮部１０３を構成する第１圧縮機構１０ａおよび第２圧縮機構１０ｂと、第１圧縮機構１０ａの第１吸込口１６ａ（図４参照）および第２圧縮機構１０ｂの第２吸込口１６ｂ（図３参照）にそれぞれ一端が接続されて冷媒を導く第１吸入パイプ１０６ａおよび第２吸入パイプ１０６ｂとが固定されている。第１吸入パイプ１０６ａおよび第２吸入パイプ１０６ｂのそれぞれの他端は、吸入マフラー１０７に接続されている。吸入マフラー１０７内では、冷媒の気液分離、及び冷媒中のゴミの除去が行われる。

（モーター）
モーター１０２は、固定子１０２ａと回転子１０２ｂとを有している。回転子１０２ｂは、クランク軸５０（これについては別途詳細に説明する）に取り付けられている。モーター１０２で発生した回転トルクは、クランク軸５０によって第１圧縮機構１０ａおよび第２圧縮機構１０ｂに伝達される。

（圧縮部）
圧縮部１０３は、第１圧縮機構１０ａおよび第２圧縮機構１０ｂが、仕切板３０を挟んで積層され、これらを積み重ねたものの両端に、クランク軸５０を支持する第１端板２０ａと第２端板２０ｂが配置された構成を有している。そして、これら第１圧縮機構１０ａ、第２圧縮機構１０ｂ、仕切板３０、第１端板２０ａおよび第２端板２０ｂは、図２のように長さの異なる二種類のボルト７１ａ，７１ｂによって一体に締結されるようになっている。

第１圧縮機構１０ａは、円環状の第１シリンダー１１ａと、第１シリンダー１１ａの内周部に配置され、第１シリンダー１１ａの内周面に沿って偏芯回転する円環状の第１ロータリーピストン（以下、「第１ピストン」と称す）１２ａとを具備している。また、第１圧縮機構１０ａは、第１シリンダー１１ａに形成された第１ベーン溝１３ａと、第１ベーン溝１３ａ内に第１シリンダー１１ａの径方向に沿って進退自在に配置された第１ベーン１４ａと、第１ベーン１４ａを第１ピストン１２ａの外周に押し付ける第１ばね１５ａと、を具備している。第１ピストン１２ａの外周面は、第１シリンダー１１ａの内周面に線状の当接位置で当接する。第１ピストン１２ａの偏芯回転に伴って、線状の当接位置は円周方向に移動する。第１シリンダー１１ａの開口端は、第１端板２０ａにて閉塞されている。

同様に、第２圧縮機構１０ｂは、円環状の第２シリンダー１１ｂと、第２シリンダー１１ｂの内周部に配置され、第２シリンダー１１ｂの内周面に沿って偏芯回転する円環状の第２ロータリーピストン（以下、「第２ピストン」と称す）１２ｂとを具備している。また、第２圧縮機構１０ｂは、第２シリンダー１１ｂに形成された第２ベーン溝１３ｂと、第２ベーン溝１３ｂ内に第２シリンダー１１ｂの径方向に沿って進退自在に配置された第２ベーン１４ｂと、第２ベーン１４ｂを第２ピストン１２ｂの外周に押し付ける第２ばね１５ｂと、を具備している。第２ピストン１２ｂの外周面は、第２シリンダー１１ｂの内周面に線状の当接位置で当接する。第２ピストン１２ｂの偏芯回転に伴って、線状の当接位置は円周方向に移動する。第２シリンダー１１ｂの開口端は、第２端板２０ｂにて閉塞されている。
なお、第１シリンダー１１ａの内径と第２シリンダー１１ｂの内径とは等しくなるように設計されている。

（クランク軸）
クランク軸５０は、第１軸受挿入部５２ａ、仕切板挿入部５３、および第２軸受挿入部５２ｂが同軸に配置された構成を有している。第１軸受挿入部５２ａと仕切板挿入部５３との間には、一方に向かって偏芯した第１偏芯軸部５１ａが形成されている。第２軸受挿入部５２ｂと仕切板挿入部５３との間には、他方に向かって偏芯した第２偏芯軸部５１ｂが形成されている。第１偏芯軸部５１ａと第２偏芯軸部５１ｂとは、互いの位相が１８０°異なる方向に偏芯している。第１偏芯軸部５１ａと第２偏芯軸部５１ｂの各中心軸はクランク軸５０の軸芯に平行である。

また、第１軸受挿入部５２ａは、第１端板２０ａの内周面に設けられた第１軸受２５ａに回転自在に支持されている。第２軸受挿入部５２ｂは、第２端板２０ｂの内周面に設けられた第２軸受２５ｂに回転自在に支持されている。仕切板挿入部５３は、仕切板３０の中央に形成された中央貫通孔３０ａを貫通している。

（第１マフラー室および第２マフラー室）
第１圧縮機構１０ａの第１端板２０ａには、図４に示すように、第１圧縮室４０ａに連通する第１吐出ポート１７ａと、第１吐出ポート１７ａを冷媒流れの下流側から設定圧で閉塞する板ばねで構成された第１逆止弁１８ａとが設けられている。また、第１端板２０ａには、第１吐出ポート１７ａを覆うように第１カバー１９ａが嵌合されている。そして、第１カバー１９ａと第１端板２０ａとによって、第１マフラー室６０ａが形成されている。第１マフラー室６０ａは、クランク軸５０を中心として環状に形成されており、クランク軸５０の軸芯方向において圧縮部１０３の上端側に配置される。
したがって、第１圧縮機構１０ａで圧縮され、設定圧に達した冷媒は、第１吐出ポート１７ａを通って第１マフラー室６０ａへ放出される。

第１カバー１９ａには、２つの吐出口２１ａ，２１ｂが設けられている。第１マフラー室６０ａ内の冷媒は、吐出口２１ａ，２１ｂを通ってシェル１０１内の空間に放出される。ここで、クランク軸５０（例えば、クランク軸５０の軸芯）を中心とした周方向において、ベーン溝１３ａの位置を０°とし、図４中の反時計回り方向（後述する冷媒の全体的な流れ方向）を正方向とする。このとき、吐出口２１ａは角度θ１（０°≦θ１＜３６０°）となる位置に設けられており、吐出口２１ｂは角度θ２（θ１＜θ２＜３６０°）となる位置に設けられている。なお、吐出口２１ａ，２１ｂの周方向の位置は、吐出口２１ａ，２１ｂのそれぞれの中心位置によって特定される。本例では、吐出口２１ａ，２１ｂは、クランク軸５０を挟んで互いに対向する位置に設けられている。例えば、角度θ１は約９０°であり、角度θ２は約２７０°である。

第２圧縮機構１０ｂの第２端板２０ｂには、図３に示すように、第２圧縮室４０ｂに連通する第２吐出ポート１７ｂと、第２吐出ポート１７ｂを冷媒流れの下流側から設定圧で閉塞する板ばねで構成された第２逆止弁１８ｂとが設けられている。また、第２端板２０ｂには、第２吐出ポート１７ｂを覆うように第２カバー１９ｂが嵌合されている。そして、第２カバー１９ｂと第２端板２０ｂとによって、第２マフラー室６０ｂが形成されている。第２マフラー室６０ｂは、クランク軸５０を中心として環状に形成されており、クランク軸５０の軸芯方向において圧縮部１０３の下端側に配置される。

図５は、図４のＣ−Ｃ矢視断面図であり、第１逆止弁１８ａの構成を示している。図５に示すように、第１逆止弁１８ａは、第１吐出ポート１７ａの第１マフラー室６０ａ側の開口端１７ａ２を冷媒の吐出圧力に応じて開閉するリード弁構造を有している。第１逆止弁１８ａは、板ばね状の弁体８１と、弁体８１の撓みを規制する弁押さえ８２と、を有している。弁体８１の一端部に位置する固定端８１ａは、弁押さえ８２の一端部と共に、リベット８３によって第１端板２０ａに固定されている。第１圧縮室４０ａ内の冷媒圧力と第１マフラー室６０ａ内の冷媒圧力との圧力差が小さいときには、弁体８１の他端部側が第１吐出ポート１７ａの開口端１７ａ２に当接している。これにより、第１逆止弁１８ａは閉状態になっている。一方、第１圧縮室４０ａ内の冷媒圧力と第１マフラー室６０ａ内の冷媒圧力との圧力差が大きくなると、図５中の二点鎖線で示すように、弁体８１の撓みによって弁体８１の他端部側（自由端側）が第１吐出ポート１７ａの開口端１７ａ２から離れる。これにより、第１逆止弁１８ａが開状態となり、第１圧縮室４０ａ内の冷媒が第１吐出ポート１７ａを介して第１マフラー室６０ａ内に吐出される。このときの弁体８１は、固定端８１ａから離れるほど開口端１７ａ２から離れるように、第１吐出ポート１７ａに対して傾斜する。したがって、第１吐出ポート１７ａから第１マフラー室６０ａ内に流入する冷媒は、図５中の太矢印で示すように、弁体８１によって、固定端８１ａから離れる方向に導かれる。

図４に示すように、第１逆止弁１８ａの固定端８１ａと第１吐出ポート１７ａとは、クランク軸５０を中心とする環状の第１マフラー室６０ａにおいて、周方向にずれた位置に配置されている。これにより、第１マフラー室６０ａ内の冷媒には、全体として、一方の回転方向に向かう周方向の流れが生じる。図４において、第１吐出ポート１７ａは、固定端８１ａに対して反時計回り方向にずれた位置に設けられている。このため、図４において、第１マフラー室６０ａ内の冷媒の全体的な流れ方向は反時計回り方向となる。

第２逆止弁１８ｂは、第１逆止弁１８ａと同様に弁体８１、弁押さえ８２およびリベット８３を有しており、第１逆止弁１８ａと上下対称に配置されている。したがって、上記と同様の理由により、第２マフラー室６０ｂ内の冷媒には、全体として、一方の回転方向に向かう周方向の流れが生じる。図３において、第２吐出ポート１７ｂは、第２逆止弁１８ｂの固定端８１ａに対して時計回り方向にずれた位置に設けられている。このため、図３において、第２マフラー室６０ｂ内の冷媒の全体的な流れ方向は時計回り方向となる。

（冷媒流路）
第１マフラー室６０ａと第２マフラー室６０ｂとの間は、少なくとも１つ（本例では３つ）の冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃを介して連通している。図１では、１つの冷媒流路のみを冷媒流路３３として示している。冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃは、例えば円形状の断面形状を有している。第２マフラー室６０ｂに放出された冷媒は、冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃを介して第１マフラー室６０ａに導かれる。冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃは、第１圧縮室４０ａおよび第２圧縮室４０ｂに隣接して配置されている。冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃは、クランク軸５０に平行な方向に延伸している。冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃは、第１端板２０ａ、第１圧縮機構１０ａの第１シリンダー１１ａ、仕切板３０、第２圧縮機構１０ｂの第２シリンダー１１ｂ、および第２端板２０ｂを貫通して形成されている。

冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃは、第１圧縮室４０ａおよび第２圧縮室４０ｂを囲み、クランク軸５０を中心とした周方向に配列している。クランク軸５０を中心とした周方向において、ベーン溝１３ａ，１３ｂの位置を０°としたとき、冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃは、圧縮部１０３の軸線方向（下面側）から見て時計回り（又は反時計回り）に９０°以上２７０°以下の範囲のみに形成されている。また、冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃは、クランク軸５０を中心とした周方向において、ベーン溝１３ａ、１３ｂの位置を０°とし、図４中の反時計回り方向（冷媒の全体的な流れ方向）を正方向としたとき、θ１以上θ２以下の角度範囲のみに形成されている。なお、冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃの周方向の位置は、冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃのそれぞれの中心位置によって特定される。

上述のように、逆止弁１８ａ，１８ｂの構造に基づく冷媒の全体的な流れ方向は、図３に示す第２マフラー室６０ｂ内では時計回り方向であり、図４に示す第１マフラー室６０ａ内では反時計回り方向である。冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃのうち冷媒流路３３ｃは、逆止弁１８ａ，１８ｂの構造に基づく冷媒の全体的な流れ方向において、吐出ポート１７ａ，１７ｂから最も遠い位置に配置されている。言い換えれば、冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃのうち冷媒流路３３ｃは、上記流れ方向とは逆の方向において、吐出ポート１７ａ，１７ｂから最も近い位置に配置されている。冷媒流路３３ｃは、他の冷媒流路３３ａ，３３ｂよりも小さい断面積を有している。本例では、冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃがいずれも円形状の断面形状を有しているため、冷媒流路３３ｃは冷媒流路３３ａ，３３ｂよりも小径に形成されている。本例では、冷媒流路３３ａ，３３ｂは同一の断面積を有しているが、冷媒の全体的な流れ方向において吐出ポート１７ａ，１７ｂから最も近い冷媒流路３３ａは、冷媒流路３３ｂよりも大きい断面積を有していてもよい。すなわち、冷媒の全体的な流れ方向において、吐出ポート１７ａ，１７ｂから近い冷媒流路ほど大きい断面積を有していてもよい。なお、冷媒流路の断面積とは、冷媒流路がクランク軸５０の軸方向に貫通しているとして、その軸方向と垂直な面での冷媒流路の面積である。

図４において、逆止弁１８ａ，１８ｂの構造に基づく冷媒の全体的な流れ方向は反時計回り方向となるため、冷媒流路３３ａおよび吐出ポート１７ａから第１マフラー室６０ａ内に放出された冷媒は、主に吐出口２１ａからシェル１０１内の空間に吐出される。冷媒流路３３ｂ，３３ｃから第１マフラー室６０ａ内に放出された冷媒は、主に吐出口２１ｂからシェル１０１内の空間に吐出される。ただし、冷媒流路３３ｂから第１マフラー室６０ａ内に放出された冷媒の一部は、全体的な流れ方向とは逆方向に流れ、吐出口２１ａから吐出される。

（押しのけ量）
冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃの断面積の合計をＳ［ｍｍ^２］とし、第２圧縮機構１０ｂの１回転当たりの押しのけ量をＶｓｔ［ｃｃ］とした場合、合計断面積Ｓおよび押しのけ量Ｖｓｔは、例えば、１１［ｍｍ^２／ｃｃ］≦Ｓ／Ｖｓｔ≦２０［ｍｍ^２／ｃｃ］の関係を満たすように設定されている。この理由は、後述する。

（冷媒の圧縮）
図１および図２のように第１偏芯軸部５１ａは第１ピストン１２ａの内周部を貫通し、第２偏芯軸部５１ｂは第２ピストン１２ｂの内周部を貫通している。そのため、クランク軸５０の回転によって第１ピストン１２ａおよび第２ピストン１２ｂは、一方が他方に対して１８０°位相が相違した状態で偏芯回転する。

クランク軸５０の回転によって偏芯回転する第１ピストン１２ａと、進退自在な第１ベーン１４ａとによって、二分割されている第１圧縮室４０ａの一方の室は、徐々に体積が増大する。また、これに伴い、二分割されている第１圧縮室４０ａの他方の室は、徐々に体積が減少する。そして、第１圧縮室４０ａの一方の室に相当する位置に第１吸込口１６ａが形成され、第１圧縮室４０ａの他方の室に相当する位置に第１吐出ポート１７ａが形成されている（図４参照）。すなわち、第１吸込口１６ａと第１吐出ポート１７ａとは、クランク軸５０の軸線方向から見てクランク軸５０の回転方向で第１ベーン１４ａを挟むように配置されている。つまり、冷媒は、第１吸込口１６ａから吸い込まれた後、圧縮されて第１吐出ポート１７ａから第１マフラー室６０ａ内に排出される。

また、クランク軸５０の回転によって偏芯回転する第２ピストン１２ｂと、進退自在な第２ベーン１４ｂとによって、二分割されている第２圧縮室４０ｂの一方の室は、徐々に体積が増大する。また、これに伴い、二分割されている第２圧縮室４０ｂの他方の室は、徐々に体積が減少する。そして、第２圧縮室４０ｂの一方の室に相当する位置に第２吸込口１６ｂが形成され、第２圧縮室４０ｂの他方の室に相当する位置に第２吐出ポート１７ｂが形成されている（図３参照）。すなわち、第２吸込口１６ｂと第２吐出ポート１７ｂとは、クランク軸５０の軸線方向から見てクランク軸５０の回転方向で第２ベーン１４ｂを挟むように配置されている。つまり、冷媒は、第２吸込口１６ｂから吸い込まれた後、圧縮されて第２吐出ポート１７ｂから第２マフラー室６０ｂ内に排出される。そして、第２マフラー室６０ｂ内に排出された冷媒は、複数の冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃを経由して第１マフラー室６０ａ内に吐出される。

冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃを経由して第１マフラー室６０ａ内に吐出された冷媒および吐出ポート１７ａから第１マフラー室６０ａ内に吐出された冷媒は、第１カバー１９ａの吐出口２１ａ，２１ｂからシェル１０１内に放出される。具体的には、冷媒流路３３ａから第１マフラー室６０ａ内に放出された冷媒と、冷媒流路３３ｂから第１マフラー室６０ａ内に放出された冷媒の一部とは、吐出ポート１７ａに到達せずに、吐出口２１ａから放出される。冷媒流路３３ｂから第１マフラー室６０ａ内に放出された冷媒の残りと、冷媒流路３３ｃから第１マフラー室６０ａ内に放出された冷媒とは、吐出ポート１７ａに到達せずに、吐出口２１ｂから放出される。また、吐出ポート１７ａから放出された冷媒は、冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃを経由せずに、吐出口２１ａから放出される。

すなわち、冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃ、吐出ポート１７ａおよび吐出口２１ａ，２１ｂは、冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃから放出された冷媒が吐出ポート１７ａまで到達したり、吐出ポート１７ａから放出された冷媒が冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃまで到達したりしないように配置されている。これにより、第１マフラー室６０ａ内に放出された冷媒は、冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃ又は吐出ポート１７ａに吸い込まれて逆流しないようになっている。

図６は、本実施の形態１の多気筒密閉型圧縮機１００を空気調和機に適用した場合の年間運転効率（ＡＰＦ）を示すグラフである。図６では、冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃの合計断面積Ｓと第２圧縮機構１０ｂの押しのけ量Ｖｓｔとの比Ｓ／Ｖｓｔと、年間運転効率と、の関係を示している。横軸はＳ／Ｖｓｔ［ｍｍ^２／ｃｃ］を表しており、縦軸は年間運転効率を表している。

なお、図１に示す多気筒密閉型圧縮機１００は、内部高圧型の多気筒密閉型圧縮機である。また、図６では、Ｓ／Ｖｓｔが８．９ｍｍ^２／ｃｃである従来の多気筒密閉型圧縮機の年間運転効率を基準（１００％）として、本実施の形態１に係る多気筒密閉型圧縮機１００の年間運転効率を示している。

図６に示すように、多気筒密閉型圧縮機１００の年間運転効率は、Ｓ／Ｖｓｔが１１．２ｍｍ^２／ｃｃのとき、最大の１００．５％超となり、Ｓ／Ｖｓｔが８．９ｍｍ^２／ｃｃよりも大きく２４ｍｍ^２／ｃｃよりも小さいとき、１００％超となる。すなわち、冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃの合計断面積Ｓと第２圧縮機構１０ｂの押しのけ量Ｖｓｔとを、８．９［ｍｍ^２／ｃｃ］＜Ｓ／Ｖｓｔ＜２４［ｍｍ^２／ｃｃ］の関係を満たすように設定することによって、従来の多気筒密閉型圧縮機よりも年間運転効率を向上させることができる。なお、製品では、製造ばらつき等を見込んで、１１［ｍｍ^２／ｃｃ］≦Ｓ／Ｖｓｔ≦２０［ｍｍ^２／ｃｃ］の関係を満たすように合計断面積Ｓおよび押しのけ量Ｖｓｔを設定した。

以上の結果から、冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃの合計断面積Ｓと第２圧縮機構１０ｂの押しのけ量Ｖｓｔとの比（Ｓ／Ｖｓｔ）を最適化することにより、冷媒が合流されるマフラー室（ここでは第１マフラー室６０ａ）に導入される際の圧力損失を抑制でき、年間運転効率を向上できることがわかる。

したがって、本実施の形態１の多気筒密閉型圧縮機１００においては、第２圧縮機構１０ｂで圧縮されて第２マフラー室６０ｂから冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃを経由して第１マフラー室６０ａへ放出された冷媒の圧力変動に伴う脈動を、第２マフラー室６０ｂおよび冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃで効果的に減少させることができる。そして、冷媒の流れを、圧力損失の増加を抑えた状態で第１圧縮機構１０ａの第１マフラー室６０ａへ導くことができる。そのため、圧縮機効率（ＣＯＰ）を向上させることができる。

また、前記のように第２圧縮機構１０ｂの押しのけ量Ｖｓｔに対して冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃの合計断面積Ｓを最適化することにより、圧力損失を低下できる。さらに、図４に示すように、クランク軸５０を中心とした周方向において、ベーン溝１３ａの位置を０°とし、反時計回り方向を正方向としたとき、第１カバー１９ａの吐出口２１ａは９０°近傍の位置に配置されており、吐出口２１ｂは２７０°近傍の位置に配置されている。このように配置することにより、第１吐出ポート１７ａから第１マフラー室６０ａ内に吐出された冷媒と、冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃを介して第２マフラー室６０ｂから第１マフラー室６０ａ内に流入した冷媒とを効率的に分離することができる。したがって、第１マフラー室６０ａから第２マフラー室６０ｂへの逆流、および第１マフラー室６０ａから第１圧縮機構１０ａの第１圧縮室４０ａへの逆流を最小限に抑えることができる。これにより、冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃの合計断面積Ｓと第２圧縮機構１０ｂの押しのけ量Ｖｓｔとの比（Ｓ／Ｖｓｔ）を最適化した効果を十分に発揮できる。

また、冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃは、既述したように、ベーン溝１３ａ，１３ｂに対し時計回り（又は反時計回り）に９０°〜２７０°の範囲のみに形成されている。また、逆止弁１８ａ，１８ｂの構造に基づく冷媒の全体的な流れ方向において、吐出ポート１７ａ，１７ｂから見て最も遠い位置に配置された冷媒流路３３ｃは、他の冷媒流路３３ａ，３３ｂよりも小さい断面積を有している。冷媒流路３３ｃから見ると、冷媒の全体的な流れ方向における吐出ポート１７ａとの距離が冷媒流路３３ａ，３３ｂよりも近くなるため、冷媒流路３３ｃから第１マフラー室６０ａ内に放出された冷媒が吐出口２１ｂから吐出されなかった場合、吐出ポート１７ａに吸い込まれてしまうおそれがある。冷媒流路３３ｃから第１マフラー室６０ａ内に放出された冷媒が吐出ポート１７ａに吸い込まれると、圧力損失が増加してしまう。しかしながら、本実施の形態１では、冷媒流路３３ｃが他の冷媒流路３３ａ，３３ｂよりも小さい断面積を有しているため、冷媒流路３３ｃから第１マフラー室６０ａ内に放出される冷媒の流量を少なくすることができる。したがって、冷媒流路３３ｃから第１マフラー室６０ａ内に放出された冷媒が吐出ポート１７ａに吸い込まれることを抑制できる。一方で、冷媒流路３３ａ，３３ｂは冷媒流路３３ｃよりも大きい断面積を有しているため、第２マフラー室６０ｂから第１マフラー室６０ａまでの圧力損失を低減することもできる。このため、冷媒の流れを、圧力損失の増加を抑えた状態で第１圧縮機構１０ａの第１マフラー室６０ａへ導くことができ、圧縮機効率を向上させることができる。

また、ベーン溝１３ａ，１３ｂに対し時計回り（又は反時計回り）に０°〜９０°、２７０°〜３６０°の範囲に冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃを形成すると仮定した場合、この範囲には、吐出ポート１７ａ，１７ｂ、吸込口１６ａ，１６ｂ、ベーン溝１３ａ，１３ｂなどが配置されるため、冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃを自由に配置することができない。さらに、吐出ポート１７ａ，１７ｂ、吸込口１６ａ，１６ｂ、ベーン溝１３ａ，１３ｂなどの中空の構造に加えて、中空の冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃが集中的に設けられると、シリンダー１１ａ，１１ｂの強度が低下し、形状の歪みが生じやすくなる。

これに対して、本実施の形態１では、ベーン溝１３ａ，１３ｂに対し時計回り（又は反時計回り）に９０°〜２７０°の範囲に冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃが形成されているので、シリンダー１１ａ，１１ｂの強度の低下を抑えることができる。冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃが、ベーン溝１３ａ，１３ｂに対し９０°〜２７０°の範囲に配置されていても、ベーン溝１３ａ，１３ｂに対し９０°および２７０°の近傍に吐出口２１ａ，２１ｂがそれぞれ設けられることによって、冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃから放出された冷媒を吐出口２１ａ，２１ｂからシェル１０１内に吐出させることができる。これにより、第１マフラー室６０ａに放出された冷媒が、冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃに再び吸い込まれたり、吐出ポート１７ａに吸い込まれたりすることを抑制できる。

実施の形態２．
図７は本発明の実施の形態２に係る多気筒密閉型圧縮機の冷媒流路の出入口形状を示す図３相当の断面図である。図８は、図７のＤ−Ｄ矢視断面図であり、第２端板２０ｂの構成を示している。なお、図中、前述の実施の形態１と同じ機能部分には同じ符号を付してある。また、説明にあたっては前述の図１および図２を参照するものとする。

本実施の形態２の多気筒密閉型圧縮機１００では、図７および図８に示すように、各冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃの流入口および流出口に、これら冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃの断面積よりも大きい断面積を有する開口部（テーパや面取りでもよい）３３ｄ，３３ｅ，３３ｆが設けられている。

本実施の形態２の多気筒密閉型圧縮機１００においては、各冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃの流入口および流出口に、これら冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃの断面積よりも大きい断面積を有する開口部３３ｄ，３３ｅ，３３ｆが設けられているので、冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃでの冷媒の流れがスムーズになり、更なる圧力損失低減の効果が得られる。

以上説明したように、上記実施の形態１及び２に係る多気筒密閉型圧縮機１００は、シェル１０１と、シェル１０１内に収容され、第１圧縮機構１０ａおよび第２圧縮機構１０ｂを有する圧縮部１０３と、圧縮部１０３に駆動力を伝達するクランク軸５０と、クランク軸５０の軸芯方向において圧縮部１０３の一端側に配置され、第１圧縮機構１０ａで圧縮された冷媒が第１吐出ポート１７ａを介して吐出される環状の第１マフラー室６０ａと、上記軸芯方向において圧縮部１０３の他端側に配置され、第２圧縮機構１０ｂで圧縮された冷媒が第２吐出ポート１７ｂを介して吐出される環状の第２マフラー室６０ｂと、第１マフラー室６０ａと第２マフラー室６０ｂとを連通させ、第２マフラー室６０ｂ内の冷媒を第１マフラー室６０ａに導く複数の冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃと、第１マフラー室６０ａ内の冷媒をシェル１０１内の空間に吐出する吐出口２１ａ，２１ｂと、を備え、第１圧縮機構１０ａは、第１シリンダー１１ａと、第１シリンダー１１ａの内周面に沿って偏芯回転する第１ロータリーピストン１２ａと、第１シリンダー１１ａの内周面と第１ロータリーピストン１２ａの外周面との間の空間を仕切る第１ベーン１４ａと、第１シリンダー１１ａに設けられ、第１ベーン１４ａを進退自在に収容する第１ベーン溝１３ａと、を有しており、第２圧縮機構１０ｂは、第２シリンダー１１ｂと、第２シリンダー１１ｂの内周面に沿って偏芯回転する第２ロータリーピストン１２ｂと、第２シリンダー１１ｂの内周面と第２ロータリーピストン１２ｂの外周面との間の空間を仕切る第２ベーン１４ｂと、第２シリンダー１１ｂに設けられ、第２ベーン１４ｂを進退自在に収容する第２ベーン溝１３ｂと、を有しており、複数の冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃは、第１シリンダー１１ａと第２シリンダー１１ｂとを貫通して設けられており、第１吐出ポート１７ａにおける第１マフラー室６０ａ側には、リード弁構造を有し一端に固定端８１ａを備えた逆止弁１８ａが設けられており、第１吐出ポート１７ａは、固定端８１ａに対し、クランク軸５０を中心とした周方向において一方の回転方向（図４中では反時計回り方向）にずれて配置されており、複数の冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃのうち、上記回転方向において第１吐出ポート１７ａから最も遠い位置に配置された冷媒流路３３ｃは、他の少なくとも１つの冷媒流路３３ａ，３３ｂよりも小さい断面積を有するものである。

この構成によれば、冷媒流路３３ｃから第１マフラー室６０ａ内に放出された冷媒が吐出ポート１７ａに吸い込まれることを抑制できるため、多気筒密閉型圧縮機１００における冷媒圧損の増加を防ぎ、圧縮機効率を向上させることができる。

上記実施の形態１及び２に係る多気筒密閉型圧縮機１００では、クランク軸５０を中心とした周方向において、第１ベーン溝１３ａの位置を０°とし、上記回転方向を正方向としたとき、複数の冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃは、クランク軸５０を中心とした周方向において９０°以上２７０°以下となる角度範囲（例えば、当該角度範囲のみ）に設けられていてもよい。

この構成によれば、第１シリンダー１１ａおよび第２シリンダー１１ｂの強度の低下を抑えつつ、冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃを設けることができる。

上記実施の形態１及び２に係る多気筒密閉型圧縮機１００において、吐出口は、第１吐出口２１ａと第２吐出口２１ｂとを含んでおり、クランク軸５０を中心とした周方向において、第１ベーン溝１３ａの位置を０°とし、上記回転方向を正方向とし、角度θ１および角度θ２を０°≦θ１＜θ２＜３６０°としたとき、第１吐出口２１ａは、クランク軸５０を中心とした周方向において角度θ１となる位置に設けられており、第２吐出口２１ｂは、クランク軸５０を中心とした周方向において角度θ２となる位置に設けられており、複数の冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃは、クランク軸５０を中心とした周方向においてθ１以上θ２以下となる角度範囲（例えば、当該角度範囲のみ）に設けられていてもよい。

この構成によれば、冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃから第１マフラー室６０ａ内に放出された冷媒を、第１吐出ポート１７ａを経由させずに吐出口２１ａ，２１ｂから吐出させることができる。このため、冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃから第１マフラー室６０ａ内に放出された冷媒が第１吐出ポート１７ａに吸い込まれてしまうことを抑制できる。

上記実施の形態１及び２に係る多気筒密閉型圧縮機１００において、複数の冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃのそれぞれの流入口および流出口には、複数の冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃのそれぞれの断面積よりも大きい断面積を有する開口部３３ｄ，３３ｅ，３３ｆが設けられていてもよい。

この構成によれば、冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃでの冷媒の流れがスムーズになり、更なる圧力損失低減の効果が得られる。

また、上記実施の形態１及び２に係る多気筒密閉型圧縮機１００は、シェル１０１と、シェル１０１内に収容され、第１圧縮機構１０ａおよび第２圧縮機構１０ｂを有する圧縮部１０３と、圧縮部１０３に駆動力を伝達するクランク軸５０と、クランク軸５０の軸芯方向において圧縮部１０３の一端側に配置され、第１圧縮機構１０ａで圧縮された冷媒が第１吐出ポート１７ａを介して吐出される環状の第１マフラー室６０ａと、上記軸芯方向において圧縮部１０３の他端側に配置され、第２圧縮機構１０ｂで圧縮された冷媒が第２吐出ポート１７ｂを介して吐出される環状の第２マフラー室６０ｂと、第１マフラー室６０ａと第２マフラー室６０ｂとを連通させ、第２マフラー室６０ｂ内の冷媒を第１マフラー室６０ａに導く少なくとも１つの冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃと、第１マフラー室６０ａ内の冷媒をシェル１０１内の空間に吐出する吐出口２１ａ，２１ｂと、を備え、第１圧縮機構１０ａは、第１シリンダー１１ａと、第１シリンダー１１ａの内周面に沿って偏芯回転する第１ロータリーピストン１２ａと、第１シリンダー１１ａの内周面と第１ロータリーピストン１２ａの外周面との間の空間を仕切る第１ベーン１４ａと、第１シリンダー１１ａに設けられ、第１ベーン１４ａを進退自在に収容する第１ベーン溝１３ａと、を有しており、第２圧縮機構１０ｂは、第２シリンダー１１ｂと、第２シリンダー１１ｂの内周面に沿って偏芯回転する第２ロータリーピストン１２ｂと、第２シリンダー１１ｂの内周面と第２ロータリーピストン１２ｂの外周面との間の空間を仕切る第２ベーン１４ｂと、第２シリンダー１１ｂに設けられ、第２ベーン１４ｂを進退自在に収容する第２ベーン溝１３ｂと、を有しており、少なくとも１つの冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃは、第１シリンダー１１ａと第２シリンダー１１ｂとを貫通して設けられており、少なくとも１つの冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃの合計断面積Ｓ［ｍｍ^２］と、第２圧縮機構１０ｂの１回転当たりの押しのけ量Ｖｓｔ［ｃｃ］とが、８．９［ｍｍ^２／ｃｃ］＜Ｓ／Ｖｓｔ＜２４［ｍｍ^２／ｃｃ］の関係を満たすものである。

この構成によれば、冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃの合計断面積Ｓが第２圧縮機構１０ｂの押しのけ量Ｖｓｔに応じて最適化されるため、多気筒密閉型圧縮機１００における冷媒圧損の増加を防ぎ、圧縮機効率を向上させることができる。

上記実施の形態１及び２に係る多気筒密閉型圧縮機１００において、第１吐出ポート１７ａにおける第１マフラー室６０ａ側には、リード弁構造を有し一端に固定端８１ａを備えた第１逆止弁１８ａが設けられており、第１吐出ポート１７ａは、固定端８１ａに対し、クランク軸５０を中心とした周方向において一方の回転方向（図４中では反時計回り方向）にずれて配置されており、クランク軸５０を中心とした周方向において、第１ベーン溝１３ａの位置を０°とし、上記回転方向を正方向としたとき、少なくとも１つの冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃは、クランク軸５０を中心とした周方向において９０°以上２７０°以下となる角度範囲（例えば、当該角度範囲のみ）に設けられていてもよい。

上記実施の形態１及び２に係る多気筒密閉型圧縮機１００において、第１吐出ポート１７ａにおける第１マフラー室６０ａ側には、リード弁構造を有し一端に固定端８１ａを備えた第１逆止弁１８ａが設けられており、第１吐出ポート１７ａは、固定端８１ａに対し、クランク軸５０を中心とした周方向において一方の回転方向（図４中では反時計回り方向）にずれて配置されており、吐出口は、第１吐出口２１ａと第２吐出口２１ｂとを含んでおり、クランク軸５０を中心とした周方向において、第１ベーン溝１３ａの位置を０°とし、上記回転方向を正方向とし、角度θ１および角度θ２を０°≦θ１＜θ２＜３６０°としたとき、第１吐出口２１ａは、クランク軸５０を中心とした周方向において角度θ１となる位置に設けられており、第２吐出口２１ｂは、クランク軸を中心とした周方向において角度θ２となる位置に設けられており、少なくとも１つの冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃは、クランク軸５０を中心とした周方向においてθ１以上θ２以下となる角度範囲（例えば、当該角度範囲のみ）に設けられていてもよい。

上記実施の形態１及び２に係る多気筒密閉型圧縮機１００において、少なくとも１つの冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃの流入口および流出口には、少なくとも１つの冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃの断面積よりも大きい断面積を有する開口部３３ｄ，３３ｅ，３３ｆが設けられていてもよい。

その他の実施の形態．
本発明は、上記実施の形態に限らず種々の変形が可能である。
例えば、上記実施の形態では、３つの冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃが設けられた構成を例示したが、冷媒流路の個数は、１つ、２つ又は４つ以上であってもよい。

また、上記実施の形態では、円形状の断面形状を有する冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃを例示したが、冷媒流路は、長方形状等の他の断面形状を有していてもよい。また、冷媒流路は、シリンダーの周方向に沿って円弧状に延伸した長孔であってもよい。

１０ａ第１圧縮機構、１０ｂ第２圧縮機構、１１ａ第１シリンダー、１１ｂ第２シリンダー、１２ａ第１ピストン（第１ロータリーピストン）、１２ｂ第２ピストン（第２ロータリーピストン）、１３ａ第１ベーン溝、１３ｂ第２ベーン溝、１４ａ第１ベーン、１４ｂ第２ベーン、１５ａ第１ばね、１５ｂ第２ばね、１６ａ第１吸込口、１６ｂ第２吸込口、１７ａ第１吐出ポート、１７ａ２開口端、１７ｂ第２吐出ポート、１８ａ第１逆止弁、１８ｂ第２逆止弁、１９ａ第１カバー、１９ｂ第２カバー、２０ａ第１端板、２０ｂ第２端板、２１ａ、２１ｂ吐出口、２５ａ第１軸受、２５ｂ第２軸受、３０仕切板、３０ａ中央貫通孔、３３、３３ａ、３３ｂ、３３ｃ冷媒流路、３３ｄ、３３ｅ、３３ｆ開口部、４０ａ第１圧縮室、４０ｂ第２圧縮室、５０クランク軸、５１ａ第１偏芯軸部、５１ｂ第２偏芯軸部、５２ａ第１軸受挿入部、５２ｂ第２軸受挿入部、５３仕切板挿入部、６０ａ第１マフラー室、６０ｂ第２マフラー室、７１ａ，７１ｂボルト、８１弁体、８１ａ固定端、８２弁押さえ、８３リベット、１００多気筒密閉型圧縮機、１０１シェル（密閉容器）、１０１ａ上部シェル、１０１ｂ中央部シェル、１０２モーター（電動機部）、１０２ａ固定子、１０２ｂ回転子、１０３圧縮部、１０４ガラス端子、１０５吐出パイプ、１０６ａ第１吸入パイプ、１０６ｂ第２吸入パイプ、１０７吸入マフラー。

Claims

密閉容器と、
前記密閉容器内に収容され、第１圧縮機構および第２圧縮機構を有する圧縮部と、
前記圧縮部に駆動力を伝達するクランク軸と、
前記クランク軸の軸芯方向において前記圧縮部の一端側に配置され、前記第１圧縮機構で圧縮された冷媒が第１吐出ポートを介して吐出される環状の第１マフラー室と、
前記軸芯方向において前記圧縮部の他端側に配置され、前記第２圧縮機構で圧縮された冷媒が第２吐出ポートを介して吐出される環状の第２マフラー室と、
前記第１マフラー室と前記第２マフラー室とを連通させ、前記第２マフラー室内の冷媒を前記第１マフラー室に導く複数の冷媒流路と、
前記第１マフラー室内の冷媒を前記密閉容器内の空間に吐出する吐出口と、
を備え、
前記第１圧縮機構および前記第２圧縮機構のそれぞれは、
シリンダーと、
前記シリンダーの内周面に沿って偏芯回転するロータリーピストンと、
前記シリンダーの内周面と前記ロータリーピストンの外周面との間の空間を仕切るベーンと、
前記シリンダーに設けられ、前記ベーンを進退自在に収容するベーン溝と、を有しており、
前記複数の冷媒流路は、前記第１圧縮機構のシリンダーと前記第２圧縮機構のシリンダーとを貫通して設けられており、
前記第１吐出ポートにおける前記第１マフラー室側には、リード弁構造を有し一端に固定端を備えた逆止弁が設けられており、
前記第１吐出ポートは、前記固定端に対し、前記クランク軸を中心とした周方向において一回転方向にずれて配置されており、
前記複数の冷媒流路のうち、前記回転方向において前記第１吐出ポートから最も遠い位置に配置された冷媒流路は、他の少なくとも１つの冷媒流路よりも小さい断面積を有する多気筒密閉型圧縮機。
前記クランク軸を中心とした周方向において、前記第１圧縮機構のベーン溝の位置を０°とし、前記回転方向を正方向としたとき、
前記複数の冷媒流路は、前記クランク軸を中心とした周方向において９０°以上２７０°以下となる角度範囲に設けられている請求項１に記載の多気筒密閉型圧縮機。
前記吐出口は、第１吐出口と第２吐出口とを含んでおり、
前記クランク軸を中心とした周方向において、前記第１圧縮機構のベーン溝の位置を０°とし、前記回転方向を正方向としたとき、
前記第１吐出口は、前記クランク軸を中心とした周方向において角度θ１となる位置に設けられており、
前記第２吐出口は、前記クランク軸を中心とした周方向において角度θ２となる位置に設けられており、
前記複数の冷媒流路は、前記クランク軸を中心とした周方向においてθ１以上θ２以下となる角度範囲に設けられている請求項１又は請求項２に記載の多気筒密閉型圧縮機。
前記複数の冷媒流路のそれぞれの流入口および流出口には、前記複数の冷媒流路のそれぞれの断面積よりも大きい断面積を有する開口部が設けられている請求項１〜請求項３のいずれか一項に記載の多気筒密閉型圧縮機。
密閉容器と、
前記密閉容器内に収容され、第１圧縮機構および第２圧縮機構を有する圧縮部と、
前記圧縮部に駆動力を伝達するクランク軸と、
前記クランク軸の軸芯方向において前記圧縮部の一端側に配置され、前記第１圧縮機構で圧縮された冷媒が第１吐出ポートを介して吐出される環状の第１マフラー室と、
前記軸芯方向において前記圧縮部の他端側に配置され、前記第２圧縮機構で圧縮された冷媒が第２吐出ポートを介して吐出される環状の第２マフラー室と、
前記第１マフラー室と前記第２マフラー室とを連通させ、前記第２マフラー室内の冷媒を前記第１マフラー室に導く少なくとも１つの冷媒流路と、
前記第１マフラー室内の冷媒を前記密閉容器内の空間に吐出する吐出口と、
を備え、
前記第１圧縮機構および前記第２圧縮機構のそれぞれは、
シリンダーと、
前記シリンダーの内周面に沿って偏芯回転するロータリーピストンと、
前記シリンダーの内周面と前記ロータリーピストンの外周面との間の空間を仕切るベーンと、
前記シリンダーに設けられ、前記ベーンを進退自在に収容するベーン溝と、を有しており、
前記少なくとも１つの冷媒流路は、前記第１圧縮機構のシリンダーと前記第２圧縮機構のシリンダーとを貫通して設けられており、
前記少なくとも１つの冷媒流路の合計断面積Ｓ［ｍｍ^２］と、前記第２圧縮機構の１回転当たりの押しのけ量Ｖｓｔ［ｃｃ］とが、８．９［ｍｍ^２／ｃｃ］＜Ｓ／Ｖｓｔ＜２４［ｍｍ^２／ｃｃ］の関係を満たす多気筒密閉型圧縮機。
前記第１吐出ポートにおける前記第１マフラー室側には、リード弁構造を有し一端に固定端を備えた逆止弁が設けられており、
前記第１吐出ポートは、前記固定端に対し、前記クランク軸を中心とした周方向において一回転方向にずれて配置されており、
前記クランク軸を中心とした周方向において、前記第１圧縮機構のベーン溝の位置を０°とし、前記回転方向を正方向としたとき、
前記少なくとも１つの冷媒流路は、前記クランク軸を中心とした周方向において９０°以上２７０°以下となる角度範囲に設けられている請求項５に記載の多気筒密閉型圧縮機。
前記第１吐出ポートにおける前記第１マフラー室側には、リード弁構造を有し一端に固定端を備えた逆止弁が設けられており、
前記第１吐出ポートは、前記固定端に対し、前記クランク軸を中心とした周方向において一回転方向にずれて配置されており、
前記吐出口は、第１吐出口と第２吐出口とを含んでおり、
前記クランク軸を中心とした周方向において、前記第１圧縮機構のベーン溝の位置を０°とし、前記回転方向を正方向としたとき、
前記第１吐出口は、前記クランク軸を中心とした周方向において角度θ１となる位置に設けられており、
前記第２吐出口は、前記クランク軸を中心とした周方向において角度θ２となる位置に設けられており、
前記少なくとも１つの冷媒流路は、前記クランク軸を中心とした周方向においてθ１以上θ２以下となる角度範囲に設けられている請求項５又は請求項６に記載の多気筒密閉型圧縮機。
前記少なくとも１つの冷媒流路の流入口および流出口には、前記少なくとも１つの冷媒流路の断面積よりも大きい断面積を有する開口部が設けられている請求項５〜請求項７のいずれか一項に記載の多気筒密閉型圧縮機。