WO2016110982A1 - 多気筒密閉型圧縮機 - Google Patents

Abstract

　密閉容器１０１内に、マフラー室６０ａ，６０ｂを有する複数の圧縮機構１０ａ，１０ｂと、これを駆動する電動機部１０２と、複数の圧縮機構１０ａ，１０ｂのうち一方のマフラー室６０ｂに放出された冷媒を他方のマフラー室６０ａに導く複数の冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃとを備え、一方の圧縮機構１０ｂのマフラー室６０ｂに放出された冷媒を、複数の冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃを経由させて他方のマフラー室６０ａに合流させてから密閉容器１０１内に吐出させる多気筒密閉型圧縮機１００において、複数の冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃの合計断面積を、複数の圧縮機構１０ａ，１０ｂのうちの１つの圧縮機構の押しのけ量の１１倍～２０倍の範囲に設定する。

Description

多気筒密閉型圧縮機

　本発明は、複数の圧縮機構を有する多気筒密閉型圧縮機に関する。

　密閉型圧縮機は、密閉容器（以下、「シェル」と称す）と、シェル内に配置された電動機部（以下、「モーター」と称す）と、モーターによって駆動される圧縮部とを有している。
　このような密閉型圧縮機において、吸込配管を経由して供給された冷媒は、圧縮部において圧縮され、マフラー室を経由してシェル内に吐出され、吐出パイプからシェルの外に吐出される。かかる密閉型圧縮機は、例えば冷蔵庫や冷凍庫、空気調和器、給湯器等に利用されるため、高効率化と低コスト化とが求められる。

　ところで、単一シリンダーを有する単気筒密閉型圧縮機の場合、圧縮部は、単一の圧縮機構で構成される。圧縮機構は、円環状のシリンダーと、シリンダーの内周部に配置されて偏芯回転をする円環状のロータリーピストンと、シリンダーに形成されたベーン溝に配置されてシリンダーの中心軸の方向（径方向）に向かって進退自在なベーンと、ベーンをシリンダーの中心軸の方向に押し込む付勢手段（例えばコイルばね）とを備えている。更に、圧縮機構は、ロータリーピストンを偏芯回転させるための偏芯軸部が形成されたクランク軸と、クランク軸を回転自在に支持しかつシリンダーの両端面を閉塞する一対の端板とを備えている。そして、シリンダーの内周面とロータリーピストンの外周面と一対の端板とによって囲まれた空間が、偏芯回転するロータリーピストンとこれに向かって進退自在なベーンとによって、それぞれ体積が増減する一対の室（以下、「圧縮室」と称す）に二分割されている。すなわち、体積が徐々に増加する位相において吸引された冷媒は、体積が徐々に減少する位相において圧縮される機構になっている。

　一方、２シリンダーを有する多気筒密閉型圧縮機においては、圧縮部が、基本的に前記単気筒密閉型圧縮機の圧縮機構を仕切板を挟んで２層（２段）配置して構成され、これら圧縮機構の間に、冷媒を一方の圧縮機構のマフラー室（以下、「第１マフラー室」と称す）から他方の圧縮機構のマフラー室（以下、「第２マフラー室」と称す）に流す冷媒流路が設けられている。

　一般に、多気筒密閉型圧縮機において、１つの圧縮機構から吐出された冷媒ガスは、一旦、この圧縮機構の環状のマフラー室（第１マフラー室）へ放出された後、冷媒流路を通り、他の圧縮機構の環状のマフラー室（第２マフラー室）へ合流され、シェル内に吐出される。

　ところで、多気筒密閉型圧縮機においては、冷媒ガスがある１つの圧縮機構で圧縮されてその第１マフラー室へ放出される際、冷媒ガスの圧力変動に伴う脈動が発生する。この冷媒ガスの圧力脈動は、その第１マフラー室である程度、減衰されるが、冷媒流路を通じて他の圧縮機構の第２マフラー室へも伝わる。そのため、冷媒ガスが冷媒流路を通過する際、圧力損失が発生する。この冷媒ガスが冷媒流路を通過する際の圧力損失は、（１）流路径を大きくする、（２）流路数を多くする、の２通りの手法によって低減させることができる。

　しかし、前記手法（１）、又は前記手法（２）のいずれにおいても、圧縮部の限られたスペースに流路を設置する必要があり、流路面積を拡大するには限度があり、効果的に流路を設置することができないという問題があった。

　そこで、多気筒密閉型圧縮機において、圧縮機構相互のマフラー室を連通させる冷媒流路の仕切板通過部である連通穴を拡張し、この拡張した連通穴によって、冷媒ガスの圧力脈動を冷媒流路の途中で低減させるようにしたものが提案されている（例えば、特許文献１参照）。

　また、多気筒密閉型圧縮機において、冷媒流路を周方向に複数分割して設けるとともに、これら冷媒流路の断面積を異ならせるようにして、冷媒流路の設置スペースの確保と流路面積の拡大を図れるようにしたものが提案されている（例えば、特許文献２参照）。

特開２０１３－０１９３７０号公報（請求項１、図１、図２） 特開２０１３－２０４４６５号公報（図２、図３）

　しかしながら、特許文献１に記載の技術においては、以下の（ａ）～（ｃ）のような問題があった。
　（ａ）仕切板に拡張された連通穴を設けるため、圧縮部を締結固定するボルトの配置によっては拡張された連通穴を効果的に設けることができず、またボルトの配置を変更すれば組立性が低下する。
　（ｂ）仕切板に拡張された連通穴を設けるため、前記手法（２）を用いて流路数を増加させることは困難となる。
　（ｃ）冷媒流路の途中に拡張された連通穴を設けるため、冷媒流路内で冷媒が膨張、収縮を繰り返し、冷媒の流速が低下し、効果的な冷媒の吐出につながらない。

　また、特許文献２に記載の技術においては、冷媒流路の断面積を全体として拡大させることが容易となる。しかしながら、冷媒流路の断面積を全体として単に拡大させるだけでは、冷媒流路の断面積が大きくなり過ぎて、第２マフラー室から第１マフラー室への逆流が発生し、この逆流による圧力変動に伴う脈動が新たに発生するという問題があった。

　本発明は、前記のような課題を解決するためになされたもので、組立性を低下させず、冷媒圧損を防ぎつつ逆流を抑制し、圧縮効率を向上させることができる多気筒密閉型圧縮機を得ることを目的とする。

　本発明に係る多気筒密閉型圧縮機は、密閉容器内に、マフラー室を有する複数の圧縮機構と、これを駆動する電動機部と、複数の圧縮機構のうち一方の圧縮機構のマフラー室に放出された冷媒を他方の圧縮機構のマフラー室に導く複数の冷媒流路とを備え、一方の圧縮機構のマフラー室に放出された冷媒を、複数の冷媒流路を経由させて他方の圧縮機構のマフラー室に合流させてから密閉容器内に吐出させる多気筒密閉型圧縮機において、複数の冷媒流路の合計断面積を、複数の圧縮機構のうちの１つの圧縮機構の押しのけ量の１１倍～２０倍の範囲に設定したものである。

　本発明に係る多気筒密閉型圧縮機においては、複数の冷媒流路の合計断面積を、複数の圧縮機構のうちの１つの圧縮機構の押しのけ量の１１倍～２０倍の範囲に設定したので、冷媒流路の断面積を全体として拡大させることが容易で、組立性を低下させずに冷媒圧損を防ぐことができるとともに、逆流を抑制でき、圧縮効率を向上させることができる。

本発明の実施の形態１に係る多気筒密閉型圧縮機の全体構成を示す側面視の断面図である。 図１の多気筒密閉型圧縮機の圧縮部を示す側面視の部分断面図である。 第１及び第２の圧縮機構を示す図１のＡ－Ａ矢視断面図である。 本発明の実施の形態１に係る多気筒密閉型圧縮機の年間運転効率を示すグラフである。 本発明の実施の形態２に係る多気筒密閉型圧縮機の冷媒流路の出入口形状を示す図３相当の断面図である。

実施の形態１．
　以下、図示実施の形態により本発明を説明する。
　図１は本発明の実施の形態１に係る多気筒密閉型圧縮機の全体構成を示す側面視の断面図である。図２は図１の多気筒密閉型圧縮機の圧縮部を示す側面視の部分断面図である。図３は図１のＡ－Ａ矢視断面図であり、第１及び第２の圧縮機構を示している。なお、以上の各図は模式的に描かれたものであるから、本発明は図示された形態に限定されるものではない。

　図１～図３に示すように、本実施の形態１の多気筒密閉型圧縮機１００は、密閉容器であるシェル１０１と、シェル１０１の内部に設置された駆動源である電動機部（以下、「モーター」と称す）１０２と、同じくシェル１０１の内部に設置された圧縮部１０３とを備えている。以下、各部の構成をさらに詳しく説明する。

（シェル）
　シェル１０１は、上部シェル１０１ａと中央部シェル１０１ｂとを有する。また、上部シェル１０１ａと略同形の下部シェルがあってもよい。上部シェル１０１ａには、外部からモーター１０２に電力を供給するためのガラス端子１０４と、圧縮された冷媒をシェル１０１すなわち多気筒密閉型圧縮機１００の外部に吐出するための吐出パイプ１０５とが設けられている。
　中央部シェル１０１ｂには、モーター１０２と、圧縮部１０３を構成する第１圧縮機構１０ａおよび第２圧縮機構１０ｂと、第１圧縮機構１０ａの第１吸込口１６ａ（図３）および第２圧縮機構１０ｂの第２吸込口１６ｂ（図３）にそれぞれ一端が接続されて冷媒を導く第１吸入パイプ１０６ａおよび第２吸入パイプ１０６ｂとが固定されている。第１吸入パイプ１０６ａおよび第２吸入パイプ１０６ｂのそれぞれの他端は、吸入マフラー１０７に接続され、吸入マフラー１０７内で冷媒の気液分離、及び冷媒中のゴミの除去が行われる。
　なお、以下の説明において、第１圧縮機構１０ａおよび第２圧縮機構１０ｂにおける同一の内容については、名称を形容する「第１、第２」および符号の添え字「ａ、ｂ」の記載を省略する場合がある。

（モーター）
　モーター１０２は、固定子１０２ａと回転子１０２ｂとを有しており、回転子１０２ｂはクランク軸５０（これについては別途詳細に説明する）に取り付けられている。モーター１０２で発生した回転トルクはクランク軸５０によって第１圧縮機構１０ａおよび第２圧縮機構１０ｂに伝達される。

（圧縮部）
　圧縮部１０３は、第１圧縮機構１０ａおよび第２圧縮機構１０ｂが、仕切板３０を挟んで積層され、これら積み重ねたものの両端に、クランク軸５０を支持する第１端板２０ａと第２端板２０ｂが配置されている。そして、これら第１圧縮機構１０ａ、第２圧縮機構１０ｂ、仕切板３０、および第１端板２０ａと第２端板２０ｂとは、図２のように長さの異なる二種類のボルト７１ａ，７１ｂによって一体に締結されるようになっている。
　第１圧縮機構１０ａは、円環状の第１シリンダー１１ａと、第１シリンダー１１ａの内周部に配置され、第１シリンダー１１ａの内周面に当接しながら偏芯回転する円環状の第１ロータリーピストン（以下、「第１ピストン」と称す）１２ａとを具備している。また、第１圧縮機構１０ａは、第１シリンダー１１ａに形成された第１ベーン溝１３ａに第１シリンダー１１ａの中心軸の方向（径方向）に向かって進退自在に配置された第１ベーン１４ａと、第１ベーン１４ａを第１ピストン１２ａの外周に押し付ける第１ばね１５ａと、を具備している。このとき、第１ピストン１２ａの外周面は第１シリンダー１１ａの内周面に線状に当接し、偏芯回転に伴って、線状の当接位置が円周方向に移動する。第１シリンダー１１ａの開口端は、第１端板２０ａにて閉塞されている。

　同様に、第２圧縮機構１０ｂは、円環状の第２シリンダー１１ｂと、第２シリンダー１１ｂの内周部に配置され、第２シリンダー１１ｂの内周面に当接しながら偏芯回転する円環状の第２ロータリーピストン（以下、「第２ピストン」と称す）１２ｂとを具備している。また、第２圧縮機構１０ｂは、第２シリンダー１１ｂに形成された第２ベーン溝１３ｂに第２シリンダー１１ｂの中心軸の方向（径方向）に向かって進退自在に配置された第２ベーン１４ｂと、第２ベーン１４ｂを第２ピストン１２ｂの外周に押し付ける第２ばね１５ｂと、を具備している。このとき、第２ピストン１２ｂの外周面は第２シリンダー１１ｂの内周面に線状に当接し、偏芯回転に伴って、線状の当接位置が円周方向に移動する。第２シリンダー１１ｂの開口端は、第２端板２０ｂにて閉塞されている。
　なお、第１シリンダー１１ａの内径と第２シリンダー１１ｂの内径とは等しくなるように設計されている。

（クランク軸）
　クランク軸５０は、第１軸受挿入部５２ａ、仕切板挿入部５３、および第２軸受挿入部５２ｂが同軸に配置され、第１軸受挿入部５２ａと仕切板挿入部５３との間には一方に向かって偏芯した第１偏芯軸部５１ａが形成され、第２軸受挿入部５２ｂと仕切板挿入部５３との間には他方に向かって偏芯した第２偏芯軸部５１ｂが形成されている。このとき、第１偏芯軸部５１ａと第２偏芯軸部５１ｂとは対向（偏芯方向が１８０°相違）し、これら第１偏芯軸部５１ａと第２偏芯軸部５１ｂの各中心軸はクランク軸５０の軸芯に平行である。
　また、第１軸受挿入部５２ａは第１端板２０ａの内周面に設けられた第１軸受２５ａに回転自在に支持され、第２軸受挿入部５２ｂは第２端板２０ｂの内周面に設けられた第２軸受２５ｂに回転自在に支持され、仕切板挿入部５３は仕切板３０の中央に形成された中央貫通孔３０ａを貫通している。

（冷媒流路）
　第１圧縮機構１０ａの第１端板２０ａには、図１および図３のように第１圧縮室４０ａに連通する第１吐出口１７ａと、第１吐出口１７ａを冷媒流れの下流側から設定圧で閉塞する板ばねで構成された第１逆止弁１８ａとが設けられている。また、第１端板２０ａには、第１吐出口１７ａを覆うように第１カバー１９ａが嵌合されている。そして、第１カバー１９ａと第１端板２０ａとによって、第１マフラー室６０ａが形成されている。
　したがって、第１圧縮機構１０ａで圧縮され、設定圧に達した冷媒は、第１吐出口１７ａを通って第１マフラー室６０ａへ放出される。

　同様に、第２圧縮機構１０ｂの第２端板２０ｂには、図３のように第２圧縮室４０ｂに連通する第２吐出口１７ｂと、第２吐出口１７ｂを冷媒流れの下流側から設定圧で閉塞する板ばねで構成された第２逆止弁１８ｂとが設けられている。また、第２端板２０ｂには、第２吐出口１７ｂを覆うように第２カバー１９ｂが嵌合されている。そして、第２カバー１９ｂと第２端板２０ｂとによって、第２マフラー室６０ｂが形成されている。

　また、第２マフラー室６０ｂに放出された冷媒を第１マフラー室６０ａに導く複数の冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃが、第１圧縮室４０ａおよび第２圧縮室４０ｂに隣接して配置され、第１圧縮機構１０ａおよび第２圧縮機構１０ｂを貫通して形成されている。

（冷媒流路と押しのけ量）
　冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃは、圧縮部１０３の軸線方向（下面側）から見てベーンに対し時計回り（又は反時計回り）に９０°～２７０°の範囲に形成されている。

　また、冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃは、圧縮部１０３の軸線方向（下面側）から見てベーンに対し時計回り方向で最も近い側に位置する冷媒流路３３ａから最も遠い側に位置する冷媒流路３３ｃに至るまでに、冷媒流路の断面積が変化するように設定されている。ここでは図３のように時計回り方向でベーンから近い側にある冷媒流路３３ａ，３３ｂは同一径に設定され、第２吐出口１７ｂから遠い側にある冷媒流路３３ｃはそれらよりも小さい径に設定されている。

　また、冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃは、これらの断面積の合計値Ｓが、第１圧縮機構１０ａまたは第２圧縮機構１０ｂの押しのけ量Ｖｓｔとの比を１１倍～２０倍の範囲（１１≦Ｓ／Ｖｓｔ≦２０）に収まるように設定されている。ここで、圧縮機構、例えば第２圧縮機構１０ｂの押しのけ量とは、単位時間当たりに第２圧縮機構１０ｂが吸入、吐出する冷媒ガスの体積を示すものである。

（冷媒の圧縮）
　図１および図２のように第１偏芯軸部５１ａは第１ピストン１２ａの内周部を貫通し、第２偏芯軸部５１ｂは第２ピストン１２ｂの内周部を貫通している。そのため、クランク軸５０の回転によって第１ピストン１２ａおよび第２ピストン１２ｂは、一方が他方に対して１８０°位相が相違した状態で偏芯回転される。

　クランク軸５０の回転によって偏芯回転する第１ピストン１２ａと、進退自在な第１ベーン１４ａとによって、二分割されている第１圧縮室４０ａの一方の室は、徐々に体積が増大する。また、これに伴い、二分割されている第１圧縮室４０ａの他方の室は、徐々に体積が減少する。そして、第１圧縮室４０ａの一方の室に相当する位置に第１吸込口１６ａが形成され、第１圧縮室４０ａの他方の室に相当する位置に第１吐出口１７ａが形成されている（図３）。すなわち、第１吸込口１６ａと第１吐出口１７ａとは、クランク軸５０の軸線方向から見てクランク軸５０の回転方向で第１ベーン１４ａを挟むように配置されている。つまり、冷媒は、第１吸込口１６ａから吸い込まれた後、圧縮されて第１吐出口１７ａから第１マフラー室６０ａ内に排出される。

　また、クランク軸５０の回転によって偏芯回転する第２ピストン１２ｂと、進退自在な第２ベーン１４ｂとによって、二分割されている第２圧縮室４０ｂの一方の室は、徐々に体積が増大する。また、これに伴い、二分割されている第２圧縮室４０ｂの他方の室は、徐々に体積が減少する。そして、第２圧縮室４０ｂの一方の室に相当する位置に第２吸込口１６ｂが形成され、第２圧縮室４０ｂの他方の室に相当する位置に第２吐出口１７ｂが形成されている。すなわち、第２吸込口１６ｂと第２吐出口１７ｂとは、クランク軸５０の軸線方向から見てクランク軸５０の回転方向で第２ベーン１４ｂを挟むように配置されている。つまり、冷媒は、第２吸込口１６ｂから吸い込まれた後、圧縮されて第２吐出口１７ｂから第２マフラー室６０ｂ内に排出される（図３）。そして、第２マフラー室６０ｂ内に排出された冷媒は、複数の冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃを経由して第１マフラー室６０ａ内に吐出され、第１マフラー室６０ａ内の冷媒と合流し、シェル１０１内に吐出され、吐出パイプ１０５からシェル１０１の外に吐出される。

　図４は本実施の形態１の多気筒密閉型圧縮機１００の年間運転効率を示すグラフであり、冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃの断面積の合計値Ｓと１つの圧縮室（ここでは第２圧縮機構１０ｂ）の押しのけ量Ｖｓｔとの比と年間運転効率の関係を示すものである。横軸はＳ／Ｖｓｔの比を示し、縦軸は年間運転効率を表している。
　なお、図１に示す多気筒密閉型圧縮機１００は、内部高圧型の多気筒密閉型圧縮機である。また、図４は従来の多気筒密閉型圧縮機のＳ／Ｖｓｔの比が８．９のときの年間運転効率を基準（１００％）として、本実施の形態１に係る多気筒密閉型圧縮機１００の年間運転効率を示している。

　図４に示すように、本実施の形態１の多気筒密閉型圧縮機１００は、冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃの断面積の合計値Ｓが第２圧縮機構１０ｂの押しのけ量Ｖｓｔの１１．２倍のとき、最大の約１００．５％超となり、１１≦Ｓ／Ｖｓｔ≦２０の範囲で従来の多気筒密閉型圧縮機よりも年間運転効率が向上している。
　また、１２≦Ｓ／Ｖｓｔ≦１５の範囲では、年間運転効率が１００．５％となっている。

　以上の結果から、冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃの断面積の合計値Ｓと第２圧縮機構１０ｂの押しのけ量Ｖｓｔとの比（Ｓ／Ｖｓｔ）を最適化することにより、冷媒が合流されるマフラー室（ここでは第１マフラー室６０ａ）に導入される際の圧力損失を抑制でき、年間運転効率を向上させることがわかる。

　したがって、本実施の形態１の多気筒密閉型圧縮機１００においては、第２圧縮機構１０ｂで圧縮されて第２マフラー室６０ｂから冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃを経由して第１マフラー室６０ａへ放出された冷媒の圧力変動に伴う脈動を、第２マフラー室６０ｂおよび冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃで効果的に減少させることができる。そして、冷媒の流れを、圧力損失の上昇を抑えた状態で第１圧縮機構１０ａの第１マフラー室６０ａへ流入させることができる。そのため、圧縮機効率を向上させることができる。

　また、前記のように第２圧縮機構１０ｂで圧縮される冷媒の押しのけ量Ｖｓｔに対して冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃの断面積の合計値Ｓを最適化することにより、圧力損失を低下できるだけでなく、第１圧縮機構１０ａの第１マフラー室６０ａから第２圧縮機構１０ｂの第２マフラー室６０ｂへの逆流も最小限に抑えることができる。

　また、冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃは、既述したように、ベーンに対し時計回り（又は反時計回り）に９０°～２７０°の範囲に形成するとともに、ベーンに対し時計回り方向で最も近い側に位置する冷媒流路３３ａから最も遠い側に位置する冷媒流路３３ｃに至るまでに、冷媒流路の断面積が変化するように設定している。このため、冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃの配置が容易となり、かつ第２圧縮機構１０ｂで圧縮されて第２マフラー室６０ｂへ放出された冷媒の圧力変動に伴う脈動を、第２マフラー室６０ｂで効果的に減少させることができる。このため、冷媒の流れを、圧力損失の上昇を抑えた状態で第１圧縮機構１０ａの第１マフラー室６０ａへ流入させることができ、圧縮機効率を向上させることができる。

　以上は、冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃの設置と、冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃの断面積が変化するものを例に挙げて説明したものであるが、本発明はこれに限定されるものではなく、各冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃの断面積が一致するものであってもよい。

実施の形態２．
　図５は本発明の実施の形態２に係る多気筒密閉型圧縮機の冷媒流路の出入口形状を示す図３相当の断面図である。なお、図中、前述の実施の形態１と同じ機能部分には同じ符号を付してある。また、説明にあたっては前述の図１および図２を参照するものとする。

　本実施の形態２の多気筒密閉型圧縮機１００は、図５に示すように、各冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃの流入口および流出口に、これら冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃの断面積よりも大きな開口部（テーパや面取りでもよい）３３ｄ，３３ｅ，３３ｆを設けたものである。

　本実施の形態２の多気筒密閉型圧縮機１００においては、各冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃの流入口および流出口に、これら冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃの断面積よりも大きな開口部３３ｄ，３３ｅ，３３ｆを設けているので、冷媒流路３３ａ，３３ｂ，３３ｃでの冷媒の流れがスムーズになり、更なる圧力損失低減の効果が得られる。

　１０ａ　第１圧縮機構、１０ｂ　第２圧縮機構、１１ａ　第１シリンダー、１１ｂ　第２シリンダー、１２ａ　第１ピストン（第１ロータリーピストン）、１２ｂ　第２ピストン（第２ロータリーピストン）、１３ａ　第１ベーン溝、１３ｂ　第２ベーン溝、１４ａ　第１ベーン、１４ｂ　第２ベーン、１５ａ　第１ばね、１５ｂ　第２ばね、１６ａ　第１吸込口、１６ｂ　第２吸込口、１７ａ　第１吐出口、１７ｂ　第２吐出口、１８ａ　第１逆止弁、１８ｂ　第２逆止弁、１９ａ　第１カバー、１９ｂ　第２カバー、２０ａ　第１端板、２０ｂ　第２端板、２５ａ　第１軸受、２５ｂ　第２軸受、３０　仕切板、３０ａ　中央貫通孔、３３ａ，３３ｂ，３３ｃ　冷媒流路、３３ｄ，３３ｅ，３３ｆ　開口部、４０ａ　第１圧縮室、４０ｂ　第２圧縮室、５０　クランク軸、５１ａ　第１偏芯軸部、５１ｂ　第２偏芯軸部、５２ａ　第１軸受挿入部、５２ｂ　第２軸受挿入部、５３　仕切板挿入部、６０ａ　第１マフラー室、６０ｂ　第２マフラー室、７１ａ，７１ｂ　ボルト、１００　多気筒密閉型圧縮機、１０１　シェル（密閉容器）、１０１ａ　上部シェル、１０１ｂ　中央部シェル、１０２　モーター（電動機部）、１０２ａ　固定子、１０２ｂ　回転子、１０３　圧縮部、１０４　ガラス端子、１０５　吐出パイプ、１０６ａ　第１吸入パイプ、１０６ｂ　第２吸入パイプ、１０７　吸入マフラー。

Claims (5)

1. 　密閉容器内に、マフラー室を有する複数の圧縮機構と、これを駆動する電動機部と、前記複数の圧縮機構のうち一方の圧縮機構のマフラー室に放出された冷媒を他方の圧縮機構のマフラー室に導く複数の冷媒流路とを備え、前記一方の圧縮機構のマフラー室に放出された冷媒を、前記複数の冷媒流路を経由させて前記他方の圧縮機構のマフラー室に合流させてから前記密閉容器内に吐出させる多気筒密閉型圧縮機において、
   　前記複数の冷媒流路の合計断面積を、前記複数の圧縮機構のうちの１つの圧縮機構の押しのけ量の１１倍～２０倍の範囲に設定したことを特徴とする多気筒密閉型圧縮機。
2. 　密閉容器内に、複数の圧縮機構を有する圧縮部とこれを駆動する電動機部を有し、
   　前記圧縮部は、
   　複数の偏心部を有し前記電動機部の駆動力を前記圧縮機構に伝達するクランク軸と、
   　前記クランク軸の各偏心部に対応させて配置された複数のシリンダーと、
   　前記複数のシリンダー間に配置されてこれらシリンダーにより挟持される仕切板と、
   　これらシリンダー内に位置するように配置されて前記クランク軸の各偏心部がそれぞれ挿入された複数のローラーと、
   　前記複数のシリンダーと前記仕切板と前記複数のローラーとにより囲まれる空間を圧縮室と吸入室の２つの空間にそれぞれ仕切る複数のベーンと、
   　前記クランク軸が挿入されて前記シリンダーと前記仕切板を積み重ねたものの両端に配置され、前記複数のシリンダーの開口端をそれぞれ閉塞する一対の端板と、
   　前記一対の端板にそれぞれ設けられて前記圧縮室に連通する吐出口と、
   　前記一対の端板にそれぞれ前記吐出口を覆うように嵌合されて該一対の端板との間にそれぞれマフラー室を形成する一対のカバーと、
   　前記一対のカバーにおける一方の側のマフラー室に放出された冷媒を他方の側のマフラー室に導く複数の冷媒流路とを備え、
   　前記一方の側のマフラー室に放出された冷媒を、前記複数の冷媒流路を経由して前記他方の側のマフラー室に合流させてから前記密閉容器内に吐出させる多気筒密閉型圧縮機において、
   　前記複数の冷媒流路の合計断面積を、前記複数の圧縮機構のうちの１つの圧縮機構の押しのけ量の１１倍～２０倍の範囲に設定したことを特徴とする多気筒密閉型圧縮機。
3. 　前記複数の冷媒流路は、前記圧縮部の軸線方向から見て前記ベーンに対し周方向の９０°～２７０°の範囲に形成されていることを特徴とする請求項１又は２記載の多気筒密閉型圧縮機。
4. 　前記複数の冷媒流路は、一端側に位置する冷媒流路から他端側に位置する冷媒流路にかけて断面積を異ならせたことを特徴とする請求項３記載の多気筒密閉型圧縮機。
5. 　前記複数の冷媒流路のそれぞれの流入口および流出口に、これら冷媒流路の面積よりも大きな開口部を設けたことを特徴とする請求項１～４のいずれか一項に記載の多気筒密閉型圧縮機。

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