JP6247167B2 - 燃料噴射弁の加工方法 - Google Patents

Description

本発明は、燃料噴射弁の加工方法に関し、特に燃料噴射弁の噴孔を加工する方法に関する。

内燃機関の燃料噴射弁として、先端部が略円錐状に形成された筒状のノズルボディと、ノズルボディの内周面から外周面まで貫通する噴孔と、ノズルボディ内に摺動自在に収容され、前記噴孔を開閉する弁体と、を備え、噴孔の出口部分に、段差を介して孔径が拡大する座繰り部（段付き凹部）を設けたものが知られている（たとえば、特許文献１を参照）。また、内燃機関の燃料噴射弁として、噴孔の孔径がテーパ状に変化するように構成されたものも知られている（例えば、特許文献２を参照）。

特開２０１１−００１８６４号公報 特開２００９−２５７２１６号公報 特開２００９−２４３３２３号公報

テーパ状に加工された噴孔を有する燃料噴射弁において、噴孔の出口部分に段付き凹部を形成すると、ペネトレーションの更なる向上と燃料の微粒化とを図ることができる。しかしながら、噴孔をテーパ状に加工する際にテーパ率のバラツキが生じると、燃料の噴霧特性が所望の特性にならない可能性がある。

本発明は、上記したような種々の実情に鑑みてなされたものであり、その目的は、燃料噴射弁の噴孔をテーパ状に加工する際にテーパ率のバラツキが生じても、噴霧特性の変化を最小限に抑えることができる加工方法を提供することにある。

本発明は、上記した課題を解決するために、以下のような手段を採用した。
すなわち、本発明は、先端部が略円錐状に形成された筒状のノズルボディと、
前記ノズルボディの内周面から外周面まで貫通する噴孔と、
ノズルボディ内に摺動自在に収容され、前記噴孔を開閉する弁体と、
を備えた燃料噴射弁の加工方法であって、
前記噴孔の孔径が出口部分から入口部分にかけてテーパ状に拡大するように、前記噴孔を加工する工程と、
前記噴孔のテーパ率を計測する工程と、
前記噴孔の出口部分に、段差を介して孔径が拡大する段付き凹部を形成する工程であって、計測されたテーパ率に応じた長さの段付き凹部を形成する工程と、
を含むようにした。

噴孔がテーパ状に加工される燃料噴射弁においては、噴孔のテーパ率（単位長さあたりの孔径の拡大量）が大きくなるほど、噴霧のペネトレーションが長くなるとともに噴霧角が小さくなる。一方、噴孔の出口部分に段付き凹部が形成される燃料噴射弁においては、段付き凹部より入口側に位置する噴孔（以下、「小径部」と称する）の長さＬｉｎと段付き凹部の入口部分における小径部の孔径（小径部の出口部分の孔径）Ｄｉｎとの比率Ｌｉ
ｎ／Ｄｉｎが大きくなるほど、噴霧のペネトレーションが長くなるとともに噴霧角が小さくなる。

ところで、テーパ状の噴孔と段付き凹部とを併せ持つ燃料噴射弁においては、噴孔をテーパ加工する際にテーパ率のバラツキが生じると、噴孔のテーパ率が目標のテーパ率（以下、「基準テーパ率」と称する）からずれる可能性がある。その場合、段付き凹部の寸法が目標通りの寸法であっても、小径部の出口部分の孔径Ｄｉｎが目標の孔径からずれてしまい、それに伴って比率Ｌｉｎ／Ｄｉｎも目標の比率（以下、「基準比率」と称する）からずれてしまう。

たとえば、噴孔のテーパ率が基準テーパ率より大きくなると、小径部の出口部分の孔径Ｄｉｎが大きくなり、それに伴って比率Ｌｉｎ／Ｄｉｎが基準比率より小さくなる。その際、テーパ率の増加がペネトレーションの増加に寄与する一方、比率Ｌｉｎ／Ｄｉｎの減少がペネトレーションの減少に寄与することになる。また、噴孔のテーパ率が基準テーパ率より小さくなると、小径部の出口部分の孔径Ｄｉｎが小さくなり、それに伴って比率Ｌｉｎ／Ｄｉｎが基準比率より大きくなる。その際、テーパ率の減少がペネトレーションの減少に寄与する一方、比率Ｌｉｎ／Ｄｉｎの増加がペネトレーションの増加に寄与することになる。ただし、テーパ率のずれによるペネトレーションの変化分と比率Ｌｉｎ／Ｄｉｎのずれによるペネトレーションの変化分とが同等になるとは限らないため、両者の差を解消するような加工が必要となる。

これに対し、本発明は、燃料噴射弁に段付き凹部を形成する際に、噴孔のテーパ率を計測し、計測されたテーパ率に応じて段付き凹部の長さを調整することで、比率Ｌｉｎ／Ｄｉｎを変更するようにした。たとえば、テーパ率のバラツキによってペネトレーションが増加すると予測される場合は、段付き凹部の長さを長くすることで、小径部の長さＬｉｎを短くするとともに、小径部の出口部分の孔径Ｄｉｎを増加させる。その場合は、比率Ｌｉｎ／Ｄｉｎが小さくなるため、テーパ率のバラツキによるペネトレーションの増加分を相殺することができる。一方、テーパ率のバラツキによってペネトレーションが減少すると予測される場合は、段付き凹部の長さを短くすることで、小径部の長さＬｉｎを長くするとともに、小径部の出口部分の孔径Ｄｉｎを小さくする。その場合、比率Ｌｉｎ／Ｄｉｎが大きくなるため、テーパ率のバラツキによるペネトレーションの減少分を相殺することができる。

なお、テーパ率のバラツキによってペネトレーションが増加するか又は減少するかを判別するにあたっては、予めテーパ率の異なる試作品を作成し、それらのペネトレーションを測定しておけばよい。

本発明によれば、燃料噴射弁の噴孔をテーパ状に加工する際にテーパ率のバラツキが生じても、噴霧特性の変化を最小限に抑えることができる加工方法を提供することができる。

本発明を適用する燃料噴射弁の主要部の構成を示す図である。 噴孔の詳細な構成を示す図である。 小径部のテーパ率とペネトレーションとの相関を示す図である。 小径部のテーパ率と噴霧角との相関を示す図である。 比率Ｌｉｎ／Ｄｉｎとペネトレーションとの相関を示す図である。 比率Ｌｉｎ／Ｄｉｎと噴霧角との相関を示す図である。 段付き凹部の長さと小径部の長さと小径部の出口部分の孔径との相関を示す図である。 本実施例における噴孔の加工手順を示すフローチャートである。 テーパ率が基準テーパ率より大きい場合の貫通孔を示す図である。 段付き凹部の長さを基準の長さより長くする例を示す図である。 段付き凹部の長さを基準の長さに合わせるための加工例を示す図である。 段付き凹部の長さを基準の長さより短くする例を示す図である。 テーパ率が基準テーパ率より小さい場合の貫通孔を示す図である。

以下、本発明の具体的な実施形態について図面に基づいて説明する。本実施形態に記載される構成部品の寸法、材質、形状、相対配置等は、特に記載がない限り発明の技術的範囲をそれらのみに限定する趣旨のものではない。

本発明の対象となる燃料噴射弁の主要部の構成を図１に示す。図１に示す燃料噴射弁１は、内燃機関の燃料であるガソリンや軽油等を気筒内へ噴射するためのものである。燃料噴射弁１は、先端が略円錐状に形成された筒状のノズルボディ２を備えている。ノズルボディ２の先端近傍には、該ノズルボディ２の内周面から外周面まで貫通する噴孔３が複数設けられている。また、ノズルボディ２の内部には、噴孔３を開閉するためのニードル４（弁体）が摺動自在に収容されている。

ここで、噴孔３の詳細な構成を図２に示す。噴孔３は、燃料の流れ方向における入口側に配置された小径部３０と、燃料の流れ方向における出口側に配置され前記小径部３０より大きな孔径を有する段付き凹部３１とを有し、それら小径部３０と段付き凹部３１とが段差を介して連通している。また、小径部３０は、入口側から出口側へむかって孔径が徐々に小さくなるテーパ状に形成されている。なお、図２中のＤｉｎは、小径部３０の出口部分の孔径（段付き凹部３１の入口部分における小径部３０の孔径）を示し、図２中のＤｏｕｔは、段付き凹部３１の孔径を示す。また、図２中のＬｉｎは、小径部３０の長さを示し、図２中のＬｏｕｔは、段付き凹部３１の長さを示す。

このように構成される噴孔３は、以下の手順によって形成される。先ず、ノズルボディ２の外周面から内周面にかけて一定の孔径を有する貫通孔を形成する。続いて、貫通孔の出口側の孔径を基準として、出口側から入口側へむかって徐々に孔径を拡大させるテーパ加工を施す。次に、テーパ状に加工された貫通孔の出口側に、該貫通孔より大きな孔径を有する段付き凹部３１を形成するための座繰り加工を施す。その際、段付き凹部３１の軸心が貫通孔の軸心と同軸になるように、座繰り加工の位置決めが為される。

このように形成された噴孔３を有する燃料噴射弁１によれば、テーパ状の小径部３０を燃料が通過する際の整流効果により、径方向における燃料の流速分布が均一化されるため、噴霧のペネトレーションを増加させることができるとともに、噴霧角を小さく抑えることができる。さらに、小径部３０の出口から噴射される際に段付き凹部３１に負圧が発生することで、段付き凹部３１の外部から段付き凹部３１の内部へ空気が流入するため、その空気の流れによって噴霧の拡散が抑制され、ペネトレーションの更なる増加と噴霧角の抑制とを図ることができる。

ところで、前記貫通孔をテーパ加工する際の加工精度のバラツキによって、テーパ率が所望のテーパ率（基準テーパ率）にならない可能性がある。その場合、段付き凹部３１の寸法が目標通りの寸法であっても、小径部３０の出口部分の孔径Ｄｉｎが目標の孔径からずれてしまう。小径部３０の出口部分の孔径Ｄｉｎが目標の孔径からずれると、小径部３０の出口部分の孔径Ｄｉｎに対する小径部３０の長さＬｉｎの比率Ｌｉｎ／Ｄｉｎも目標値からずれることになる。

ここで、噴霧のペネトレーション及び噴霧角は、小径部３０のテーパ率と比率Ｌｉｎ／Ｄｉｎとに相関する。たとえば、図３、４に示すように、小径部３０のテーパ率が大きくなるほど、噴霧のペネトレーションが長くなるとともに、噴霧角が小さくなる。また、図５、６に示すように、比率Ｌｉｎ／Ｄｉｎが大きくなるほど、噴霧のペネトレーションが長くなるとともに、噴霧角が小さくなる。よって、小径部３０のテーパ率にバラツキが生じると、該テーパ率のずれ、及び比率Ｌｉｎ／Ｄｉｎのずれによって、噴霧特性が所望の特性とならない可能性がある。

なお、テーパ率が基準テーパ率より大きくなるようなバラツキが生じた場合は、テーパ率のずれがペネトレーションの増加及び噴霧角の縮小に寄与するのに対し、比率Ｌｉｎ／Ｄｉｎのずれがペネトレーションの減少及び噴霧角の拡大に寄与することになる。一方、テーパ率が基準テーパ率より小さくなるようなバラツキが生じた場合は、テーパ率のずれがペネトレーションの減少及び噴霧角の拡大に寄与するのに対し、比率Ｌｉｎ／Ｄｉｎのずれがペネトレーションの増加及び噴霧角の縮小に寄与することになる。ただし、テーパ率のずれによるペネトレーションの変化分と比率Ｌｉｎ／Ｄｉｎのずれによるペネトレーションの変化分とが同等になるとは限らないため、両者の差を解消するような加工が必要となる。

そこで、本実施例の加工方法では、前記した差を解消するために、段付き凹部３１の長さＬｏｕｔを基準の長さから変更するようにした。具体的には、テーパ加工後の前記貫通孔のテーパ率に応じて段付き凹部３１の長さＬｏｕｔを決定し、決定された長さＬｏｕｔに従って座繰り加工を行うようにした。

段付き凹部３１の長さＬｏｕｔが変更されると、小径部３０の長さＬｉｎが変化し、それに伴って比率Ｌｉｎ／Ｄｉｎも変化する。図７は、段付き凹部３１の長さと小径部３０の長さと小径部３０の出口部分の孔径との相関を示す図である。図７中の実線は、段付き凹部３１の長さが長い場合を示し、図７中の一点鎖線は、段付き凹部３１の長さが短い場合を示す。また、図７中のＬｉｎ１、Ｌｏｕｔ１、Ｄｉｎ１は、段付き凹部３１の長さが短い場合の寸法を示し、図７中のＬｉｎ２、Ｌｏｕｔ２、Ｄｉｎ２は、段付き凹部３１の長さが長い場合の寸法を示す。

図７に示すように、段付き凹部３１の長さが長い場合は短い場合に比べ、小径部３０の長さが短くなる（Ｌｉｎ２＜Ｌｉｎ１）とともに、小径部３０の出口部分の孔径が大きくなる（Ｄｉｎ２＞Ｄｉｎ１）。よって、段付き凹部３１の長さＬｏｕｔが長くされると、比率Ｌｉｎ／Ｄｉｎが小さくなる。一方、段付き凹部３１の長さＬｏｕｔが短くされると、比率Ｌｉｎ／Ｄｉｎが大きくなる。このような相関に基づき、段付き凹部３１の長さが決定されると、テーパ率のずれに起因するペネトレーションの変化分を比率Ｌｉｎ／Ｄｉｎの変更によるペネトレーションの変化分によって相殺することができる。

なお、段付き凹部３１の長さＬｏｕｔを決定するにあたり、テーパ率のずれによってペネトレーションが目標の長さより長くなるのか、又は短くなるのかを判別する必要がある。言い換えると、テーパ率のずれによるペネトレーションの変化分が比率Ｌｉｎ／Ｄｉｎのずれによるペネトレーションの変化分より大きい場合（テーパ率の影響が支配的である場合）と、比率Ｌｉｎ／Ｄｉｎのずれによるペネトレーションの変化分がテーパ率のずれによるペネトレーションの変化分より大きい場合（比率Ｌｉｎ／Ｄｉｎの影響が支配的である場合）と、を区別する必要がある。

たとえば、テーパ率が基準のテーパ率より大きくなるようなバラツキが生じた場合において、テーパ率の影響が支配的であると、ペネトレーションが目標の長さより長くなる。
一方、比率Ｌｉｎ／Ｄｉｎの影響が支配的であると、ペネトレーションが目標の長さより短くなる。

また、テーパ率が基準テーパ率より小さくなるようなバラツキが生じた場合において、テーパ率の影響が支配的であると、ペネトレーションが目標の長さより短くなる。一方、比率Ｌｉｎ／Ｄｉｎの影響が支配的であると、ペネトレーションが目標の長さより長くなる。

したがって、噴孔のテーパ率が目標値からずれた場合に、テーパ率の影響が支配的であるか、又は比率Ｌｉｎ／Ｄｉｎの影響が支配的であるかを判別した上で、段付き凹部３１の長さＬｏｕｔを決定する必要がある。これに対し、本実施例では、予めテーパ率の異なる試作品を作成し、それらのペネトレーションを測定しておくことで、噴孔のテーパ率が基準テーパ率からずれた場合に、テーパ率の影響が支配的であるか若しくは比率Ｌｉｎ／Ｄｉｎの影響が支配的であるかを判別するようにした。

以下、本実施例における加工方法の実施手順について図８に沿って説明する。図８は、本実施例の加工手順を示すフローチャートである。

先ずＳ１０１の工程では、ノズルボディ２の外周面から内周面にかけて一定の孔径を有する貫通孔を形成する。

Ｓ１０２の工程では、前記貫通孔の出口側の孔径を基準として、出口側から入口側へむかって徐々に孔径を拡大させるテーパ加工を実施する。

Ｓ１０３の工程では、前記貫通孔のテーパ率を測定する。続いて、Ｓ１０４の工程では、測定されたテーパ率が基準テーパ率より大きいか否かを判断する。ここで、図９に示すように、貫通孔のテーパ率（図９中の実線）が基準テーパ率（図９中の一点鎖線）より大きい場合は、Ｓ１０５の工程へ進む。

Ｓ１０５の工程では、ペネトレーションの変化に関して、テーパ率の影響が支配的であるかを判断する。詳細には、予め試作品などを用いて特定されているテーパ率とペネトレーションとの関係から、Ｓ１０３の工程で測定されたテーパ率を有する貫通孔ついて、基準の寸法通りに段付き凹部３１を形成すると、ペネトレーションが目標の長さより長くなるか（テーパ率の影響が支配的であるか）、若しくは短くなるか（比率Ｌｉｎ／Ｄｉｎの影響が支配的であるか）を判断する。

Ｓ１０５の工程においてテーパ率の影響が支配的であると判断された場合は、Ｓ１０６の工程へ進み、段付き凹部３１の長さＬｏｕｔを基準の長さより長く設定する。続いて、Ｓ１１３の工程へ進み、Ｓ１０６の工程で決定された段付き凹部３１の長さＬｏｕｔに従って座繰り加工を実施することで、段付き凹部３１を形成する。この場合は、図１０に示すように、段付き凹部３１の長さＬｏｕｔが基準の長さＬｏｕｔ０より長くなるため、小径部３０の長さＬｉｎが短くなるとともに小径部３０の出口部分の孔径Ｄｉｎが大きくなり、それに伴って比率Ｌｉｎ／Ｄｉｎが小さくなる。その結果、テーパ率のバラツキに起因するペネトレーションの増加分が比率Ｌｉｎ／Ｄｉｎの減少によるペネトレーションの減少分によって相殺される。

なお、前記Ｓ１０６の工程において、段付き凹部３１の長さＬｏｕｔが基準の長さＬｏｕｔ０より長く設定されると、他の寸法比が基準の寸法比からずれてしまうため、他の寸法比についても可能な限り基準の寸法比に近づけるような加工を施してもよい。たとえば、段付き凹部３１の長さＬｏｕｔと段付き凹部３１の孔径Ｄｏｕｔとの比率Ｌｏｕｔ／Ｄ
ｏｕｔが基準の比率より大きくなるため、段付き凹部３１の孔径Ｄｏｕｔを大きくすることで、前記の比率Ｌｏｕｔ／Ｄｏｕｔを基準の比率に近づけるようにしてもよい。また、図１１に示すように、段付き凹部３１の出口部分に、該段付き凹部３１よりさらに大きな孔径Ｄｏｕｔ’を有する凹部３２を形成することで、段付き凹部３１の長さＬｏｕｔを短縮させてもよい。その場合、前記比率Ｌｏｕｔ／Ｄｏｕｔに加え、小径部３０の長さＬｉｎと段付き凹部３１の長さＬｏｕｔとの比率Ｌｏｕｔ／Ｌｉｎも基準値に近づけることができるため、噴霧特性を目標の噴霧特性に一層近づけることができる。

ここで図８のフローチャートに戻り、前記Ｓ１０５の工程において比率Ｌｉｎ／Ｄｉｎの影響が支配的であると判断された場合は、Ｓ１０７の工程へ進み、段付き凹部３１の長さＬｏｕｔを基準の長さより短く設定する。続いて、Ｓ１１３の工程へ進み、Ｓ１０７の工程で決定された段付き凹部３１の長さＬｏｕｔに従って座繰り加工を実施することで、段付き凹部３１を形成する。この場合は、図１２に示すように、段付き凹部３１の長さＬｏｕｔが基準の長さＬｏｕｔ０より短くなるため、小径部３０の長さＬｉｎが長くなるとともに小径部３０の出口部分の孔径Ｄｉｎが小さくなり、それに伴って比率Ｌｉｎ／Ｄｉｎが大きくなる。その結果、テーパ率のバラツキに起因するペネトレーションの減少分が比率Ｌｉｎ／Ｄｉｎの増加によるペネトレーションの増加分によって相殺される。

なお、前記Ｓ１０７の工程において、段付き凹部３１の長さＬｏｕｔが基準の長さＬｏｕｔ０より短くされた場合は、段付き凹部３１の長さＬｏｕｔと段付き凹部３１の孔径Ｄｏｕｔとの比率Ｌｏｕｔ／Ｄｏｕｔが基準の比率より小さくなるため、段付き凹部３１の孔径Ｄｏｕｔを基準の孔径より小さくすることで、前記の比率Ｌｏｕｔ／Ｄｏｕｔを基準の比率に近づけるようにしてもよい。

ここで図８のフローチャートに戻り、前記Ｓ１０４の工程において、前記Ｓ１０３の工程で測定されたテーパ率が基準テーパ率より大きくないと判断された場合は、Ｓ１０８の工程へ進み、前記Ｓ１０３の工程で測定されたテーパ率が基準テーパ率より小さいか否かを判断する。前記Ｓ１０３の工程で測定されたテーパ率が基準テーパ率より小さくないと判断された場合は、実際のテーパ率が基準テーパ率と等しいことになるため、Ｓ１１２の工程へ進み、段付き凹部３１の長さＬｏｕｔを基準の長さ（基準値）に設定する。そして、Ｓ１１３の工程においては、Ｓ１１２の工程で決定された段付き凹部３１の長さに従って座繰り加工を実施する。一方、図１３に示すように、貫通孔のテーパ率（図１３中の実線）が基準テーパ率（図１３中の一点鎖線）より小さい場合は、Ｓ１０９の工程へ進む。

Ｓ１０９の工程では、ペネトレーションの変化に関して、テーパ率の影響が支配的であるかを判断する。詳細には、予め試作品などを用いて特定されているテーパ率とペネトレーションとの関係から、Ｓ１０３の工程で測定されたテーパ率を有する貫通孔ついて、基準の寸法通りに段付き凹部３１を形成すると、ペネトレーションが目標の長さより短くなるか（テーパ率の影響が支配的であるか）、若しくは長くなるか（比率Ｌｉｎ／Ｄｉｎの影響が支配的であるか）を判断する。

前記Ｓ１０９の工程においてテーパ率の影響が支配的であると判断された場合は、Ｓ１１０の工程へ進み、段付き凹部３１の長さＬｏｕｔを基準の長さより短く設定する。続いて、Ｓ１１３の工程へ進み、Ｓ１１０の工程で決定された段付き凹部３１の長さＬｏｕｔに従って座繰り加工を実施することで、段付き凹部３１を形成する。この場合は、前述の図１２と同様に、段付き凹部３１の長さＬｏｕｔが基準の長さＬｏｕｔ０より短くなるため、小径部３０の長さＬｉｎが長くなるとともに小径部３０の出口部分の孔径Ｄｉｎが小さくなり、それに伴って比率Ｌｉｎ／Ｄｉｎが大きくなる。その結果、テーパ率のバラツキに起因するペネトレーションの減少分が比率Ｌｉｎ／Ｄｉｎの増加によるペネトレーションの増加分によって相殺される。

なお、前記Ｓ１１０の工程で段付き凹部３１の長さＬｏｕｔが基準の長さＬｏｕｔ０より短く設定された場合は、前記Ｓ１０７の工程を経た場合と同様に、段付き凹部３１の孔径Ｄｏｕｔを基準の孔径より小さくすることで、前記の比率Ｌｏｕｔ／Ｄｏｕｔを基準の比率に近づけるようにしてもよい。

また、前記Ｓ１０９の工程において比率Ｌｉｎ／Ｄｉｎの影響が支配的であると判断された場合は、Ｓ１１１の工程へ進み、段付き凹部３１の長さＬｏｕｔを基準の長さより長く設定する。続いて、Ｓ１１３の工程へ進み、Ｓ１１１の工程で決定された段付き凹部３１の長さＬｏｕｔに従って座繰り加工を実施することで、段付き凹部３１を形成する。この場合は、前述の図１０と同様に、段付き凹部３１の長さＬｏｕｔが基準の長さＬｏｕｔ０より長くなるため、それに伴って比率Ｌｉｎ／Ｄｉｎが小さくなる。その結果、テーパ率のバラツキに起因するペネトレーションの増加分が比率Ｌｉｎ／Ｄｉｎの減少によるペネトレーションの減少分によって相殺される。

なお、前記Ｓ１１１の工程において段付き凹部３１の長さＬｏｕｔが基準の長さＬｏｕｔ０より長く設定された場合は、前記Ｓ１０６の工程を経た場合と同様に、段付き凹部３１の孔径Ｄｏｕｔを大きくすることで、段付き凹部３１の孔径Ｄｏｕｔに対する段付き凹部３１の長さＬｏｕｔの比率Ｌｏｕｔ／Ｄｏｕｔを基準の比率に近づけるようにしてもよい。また、前述の図１１の説明で述べたように、段付き凹部３１の出口部分に、該段付き凹部３１よりさらに大きな孔径を有する凹部を形成することで、段付き凹部３１の長さＬｏｕｔを短縮させてもよい。

以上述べた加工方法によれば、噴孔３のテーパ加工においてテーパ率のバラツキが生じた場合であっても、段付き凹部３１の寸法を変更することでテーパ率のバラツキに起因する噴霧特性の変化を最小限に抑えることができる。

１ 燃料噴射弁
２ ノズルボディ
３ 噴孔
３０ 小径部
３１ 段付き凹部

Claims (1)

1. 先端部が略円錐状に形成された筒状のノズルボディと、
   前記ノズルボディの内周面から外周面まで貫通する噴孔と、
   前記ノズルボディ内に摺動自在に収容され、前記噴孔を開閉する弁体と、
   を備えた燃料噴射弁の加工方法であって、
   前記噴孔の孔径が出口部分から入口部分にかけてテーパ状に拡大するように、前記噴孔を加工する工程と、
   前記噴孔のテーパ率を計測する工程と、
   計測されたテーパ率が、前記噴孔のテーパ率の目標値である基準テーパ率からずれている場合に、該テーパ率のずれに起因するペネトレーションの変化に関して、テーパ率の影響が支配的であるかを判断する工程と、
   前記噴孔の出口部分に、段差を介して孔径が拡大する段付き凹部を計測されたテーパ率に応じた長さに形成する工程であって、計測されたテーパ率が前記基準テーパ率からずれている場合には、ペネトレーションの変化に関してテーパ率の影響が支配的であるか否かの判断結果に基づいて、該段付き凹部の長さを基準の長さから変更して段付き凹部を形成する工程と、
   を含むことを特徴とする燃料噴射弁の加工方法。

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