JP6214622B2 - 積層体およびその製造方法 - Google Patents
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Description
[1]金属部材上に、接着剤および水素化ニトリルゴム成形体を積層してなる積層体であって、前記接着剤が、日本工業規格 K 6910:2007「ゲル化時間C法」により測定した150℃におけるゲル化時間が50秒〜150秒であるノボラック型フェノール樹脂を90質量%以上含有する樹脂と、硬化剤とを含む組成物の硬化物により形成される、積層体。
[2]ノボラック型フェノール樹脂が、クレゾール変性ノボラック型フェノール樹脂を80質量%以上含むものである、上記[1]に記載の積層体。
[3]硬化剤の含有量が、ノボラック型フェノール樹脂100質量部に対し5質量部〜30質量部である、上記[1]または[2]に記載の積層体。
[4]金属部材上に積層される接着剤の厚さが1μm〜30μmである、上記[1]〜[3]のいずれかに記載の積層体。
[5]水素化ニトリルゴム成形体が、結合アクリロニトリル量が30質量%〜45質量%、ヨウ素価が4g/100g〜30g/100g、およびムーニー粘度[ML(1+4)100℃]が70〜150である水素化ニトリルゴムを含有するゴム組成物の成形体である、上記[1]〜[4]のいずれかに記載の積層体。
[6]上記[1]〜[5]のいずれかに記載の積層体を用いてなる、シール部材。
[7]ガスケットである、上記[6]に記載のシール部材。
[8]オイルシールである、上記[6]に記載のシール部材。
[9]車両用エアコンディショナ機または冷凍機に用いられる、上記[6]〜[8]のいずれかに記載のシール部材。
[10]日本工業規格 K 6910:2007「ゲル化時間C法」により測定した150℃におけるゲル化時間が50秒〜150秒であるノボラック型フェノール樹脂を90質量%以上含有する樹脂と、硬化剤とを含む組成物を、溶剤に溶解して調製した接着剤調製用塗液を金属部材上に塗着し加熱する工程、水素化ニトリルゴムを含むゴム組成物を予備成形する工程、および予備成形した前記ゴム組成物を接着剤層上にて成形する工程を含む、積層体の製造方法。
[11]接着剤調製用塗液を金属部材上に塗着し加熱する工程を複数回繰り返す、上記[10]に記載の製造方法。
[12]最後に接着剤調製用塗液を塗着し加熱する工程において、塗着後の加熱をノボラック型フェノール樹脂の融点〜150℃で行い、それ以外の接着剤調製用塗液を塗着し加熱する工程では、塗着後の加熱を130℃〜200℃で行う、上記[11]に記載の製造方法。
すなわち、ゲル化の進行した樹脂含有組成物では、接着温度における粘度が増大し、被着材である未架橋ゴムとなじみ難くなるため、接着性が低下する。接着性の低下が著しい場合は、剥離試験により容易にゴム−接着剤界面での剥離を生じる。剥離試験では問題の認められない場合でも、微小な接着欠陥を生じる可能性があり、かかる接着欠陥がブリスタの起点となり得る。
かかる市販製品としては、「MR−550M」、「MR−508」(明和化成株式会社製)等が挙げられる。
また、金属部材の接着剤と接着する側の表面は、JIS B 0633:2001に準拠し、触針式表面粗さ測定機により測定した最大高さ粗さ(Rz)が、1μm〜10μmであることが好ましい。
本発明において、水素化ニトリルゴム成形体に含まれる水素化ニトリルゴムとしては、上記の結合アクリロニトリル量、ヨウ素価およびムーニー粘度を示す水素化ニトリルゴムの含有量が90質量%以上であるものが好ましく、100質量%であるものがより好ましい。
なお、水素化ニトリルゴムにおける上記結合アクリロニトリル量およびヨウ素価は、それぞれJIS K 6384:2001 5.およびJIS K6235:2006に規定される方法に準拠して測定され、また、ムーニー粘度は、JIS K 6384:2001 4.1に準拠し、JIS K 6300−1:2001 5.6に規定する方法により測定される。
また、カーボンブラックは、水素化ニトリルゴム100質量部に対し、40質量部〜120質量部を用いることが好ましく、45質量部〜110質量部を用いることがより好ましい。
上記可塑剤は、水素化ニトリルゴム100質量部に対し、0.5質量部〜10質量部を用いることが好ましく、1質量部〜5質量部を用いることがより好ましい。
上記架橋剤は、水素化ニトリルゴム100質量部に対し、1質量部〜10質量部を用いることが好ましく、2質量部〜5質量部を用いることがより好ましい。
(1)デュロメータ硬さ(タイプA)
JIS K 6253:1997に従って測定されたデュロメータ硬さ(タイプA)は、通常70〜90であり、好ましくは75〜85である。
(2)引張強さ
JIS K 6251:2010に従い、ダンベル状3号形試験片を用いて測定した引張強さは、通常10MPa以上であり、好ましくは20MPa以上である。
(3)切断時伸び
JIS K 6251:2010に従って測定した切断時伸びは、通常120%以上であり、好ましくは150%以上である。
最後の工程を除き、接着剤調製用塗液の塗着後の加熱は、130℃〜200℃で3分〜60分行うことが好ましく、150℃〜170℃で10分〜20分行うことがより好ましい。
また、最後の工程における接着剤調製用塗液の塗着後の加熱は、上記ノボラック型フェノール樹脂の融点〜150℃で3分〜60分行うことが好ましく、120℃〜135℃で3分〜60分行うことがより好ましく、120℃〜135℃で10分〜20分行うことがさらに好ましい。
なお、本発明において「接着剤層の厚さ」とは、接着剤調製用塗液を塗着し、加熱処理した後であって、水素化ニトリルゴム組成物を積層する前における接着剤塗膜の厚さをいう。
(i)耐フルオロ炭化水素性試験を行った後、水素化ニトリルゴム成形体を90°剥離試験にて剥離した際に、金属部材表面における水素化ニトリルゴム残存率が95%以上である。
(ii)耐フルオロ炭化水素性試験を行った後、水素化ニトリルゴム成形体を剥離し、さらに金属部材表面に残存した水素化ニトリルゴム成形体について、ニッパを用いて摘み取り試験を行った後に、摘み取られずに残存する水素化ニトリルゴム成形体の面積の金属部材表面積に対する比率が95%以上である。
従って、従来の積層体に比べて、耐フルオロ炭化水素性が良好であるといえる。
(i)本発明の積層体により平板試験片を作成し、該試験片について耐フルオロ炭化水素性試験を行う場合、接着剤の界面近傍を基点として発生するブリスタまたはクラックの合計個数が、1250mm2あたり2個以下である。
(ii)本発明の積層体によりオイルシール試験片を作成し、該試験片について耐フルオロ炭化水素性試験を行った場合、オイルシール上面および側面において、接着剤の界面近傍を基点として発生するブリスタまたはクラックの合計個数が、650mm2あたり5個以下である。
従来の積層体をオイルシールの形態として耐フルオロ炭化水素性試験を行った場合、特にオイルシール側面の接着剤界面からブリスタやクラックが多く発生する傾向にあった。かかるブリスタやクラックの発生を抑制できる点で、本発明の積層体は、従来の積層体に比べて耐フルオロ炭化水素性が優れているといえる。
(2)測定条件:
対物レンズ;×10(光学分解能0.9μm)
照射光の波長;530nm
スキャンモード;ラインスキャン
スキャン長さ;500μm
また、オイルシール用金属部材としては、厚さ0.8mmの冷間圧延鋼板をプレス加工して作成した外周直径24mm、内周直径18mm、高さ6mmの円筒状の金具の表面に、リン酸亜鉛系皮膜処理を施したものを用いた。
なお、ノボラック型フェノール樹脂の融点は、JIS K 6910:2007 5.7に規定されるキャピラリーチューブ法により測定し、150℃におけるゲル化時間は、JIS K 6910:2007 5.14.3に規定される「ゲル化時間C法(自動装置試験管法)」により測定した。また、125℃における流れは、JIS K 6910:2007 5.11.1に規定されるA法により測定した。
なお、各水素化ニトリルゴムにおける結合アクリロニトリル量、ヨウ素価およびムーニー粘度、ならびに各水素化ニトリルゴム組成物の常態物性は、それぞれ上記した方法により測定した。
本発明の積層体において、金属部材と接着剤との間の接着性の安定性を評価するべく、次に示す試験を行った。なお、本試験は、後述する耐フルオロ炭化水素性試験と同条件で、試験片をフルオロ炭化水素と接触させた後に行った。
(1)90°剥離試験におけるゴム残率
JIS K 6256−2:2006に準拠し、平板試験片を用いて90°剥離試験を実施した。
剥離試験後において、金属部材表面に対する水素化ニトリルゴム成形体の残存面積比率(%)を目測し、90°剥離試験におけるゴム残率とした。
上記ゴム残率が95%以上である場合を合格(○)、95%未満である場合を不合格(×)とした。
(2−1)平板試験片での摘み取り試験
上記(1)の90°剥離試験を行った後に試験片に残存した水素化ニトリルゴム成形体に対し、ニッパ(JIS B 4625:1995に規定される斜めニッパ)を用いて摘み取り試験を実施した。試験後に、摘み取ることができずに残存する水素化ニトリルゴム成形体の面積の金属部材表面積に対する比率(%)を目測し、摘み取り試験におけるゴム残率とした。
上記ゴム残率が95%以上である場合を合格(○)、95%未満である場合を不合格(×)とした。
オイルシール表面の水素化ニトリルゴム成形体について、ニッパ(JIS B 4625:1995に規定される斜めニッパ)を用いて摘み取り試験を実施した。試験後に、摘み取ることができずに残存する水素化ニトリルゴム成形体の面積の金属部材表面積に対する比率(%)を目測し、摘み取り試験におけるゴム残率とした。
上記ゴム残率が95%以上である場合を合格(○)、95%未満である場合を不合格(×)とした。
本発明の積層体において、フルオロ炭化水素と接触させた場合の、接着剤と金属部材および水素化ニトリルゴムとの両界面における接着安定性を評価するべく、耐フルオロ炭化水素性を評価した。
次いで、平板試験片については水素化ニトリルゴム成形体を剥がし、接着剤と金属部材および水素化ニトリルゴム成形体の両界面近傍を起点とするブリスタまたはクラックの起点を数えた。オイルシール試験片については、オイルシールの上面および側面について前記ブリスタおよびクラックの起点を数え、それらの合計個数を求めた。
平板試験片については、ブリスタまたはクラックの合計個数が1250mm2あたり2個以下である場合を合格とした。また、オイルシールについては、ブリスタまたはクラックの合計個数が650mm2あたり5個以下である場合を合格とした。
一方、150℃におけるゲル化時間が50秒より短いノボラック型フェノール樹脂を含有する組成物を用いて接着剤を形成した比較例1および2の積層体については、摘み取り試験におけるゴム残率が合格基準を満たしておらず、オイルシール試験片についての耐フルオロ炭化水素性も十分ではないことが示された。また、150℃におけるゲル化時間が150秒より長いノボラック型フェノール樹脂を含有する組成物を用いて接着剤を形成した比較例3の積層体については、90°剥離試験および摘み取り試験の双方において合格基準を満たしておらず、平板試験片およびオイルシール試験片のいずれについても、十分な耐フルオロ炭化水素性は認められなかった。
Claims (12)
- 金属部材上に、接着剤および水素化ニトリルゴム成形体を積層してなる積層体であって、前記接着剤が、日本工業規格 K 6910:2007「ゲル化時間C法」により測定した150℃におけるゲル化時間が50秒〜150秒であるノボラック型フェノール樹脂を90質量%以上含有する樹脂と、硬化剤とを含む組成物の硬化物により形成される、積層体。
- ノボラック型フェノール樹脂が、クレゾール変性ノボラック型フェノール樹脂を80質量%以上含むものである、請求項1に記載の積層体。
- 硬化剤の含有量が、ノボラック型フェノール樹脂100質量部に対し5質量部〜30質量部である、請求項1または2に記載の積層体。
- 金属部材上に積層される接着剤の厚さが1μm〜30μmである、請求項1〜3のいずれか1項に記載の積層体。
- 水素化ニトリルゴム成形体が、結合アクリロニトリル量が30質量%〜45質量%、ヨウ素価が4g/100g〜30g/100g、およびムーニー粘度[ML(1+4)100℃]が70〜150である水素化ニトリルゴムを含有するゴム組成物の成形体である、請求項1〜4のいずれか1項に記載の積層体。
- 請求項1〜5のいずれか1項に記載の積層体を用いてなる、シール部材。
- ガスケットである、請求項6に記載のシール部材。
- オイルシールである、請求項6に記載のシール部材。
- 車両用エアコンディショナ機または冷凍機に用いられる、請求項6〜8のいずれか1項に記載のシール部材。
- 日本工業規格 K 6910:2007「ゲル化時間C法」により測定した150℃におけるゲル化時間が50秒〜150秒であるノボラック型フェノール樹脂を90質量%以上含有する樹脂と、硬化剤とを含む組成物を、溶剤に溶解して調製した接着剤調製用塗液を金属部材上に塗着し加熱する工程、水素化ニトリルゴムを含むゴム組成物を予備成形する工程、および予備成形した前記ゴム組成物を接着剤層上にて成形する工程を含む、積層体の製造方法。
- 接着剤調製用塗液を金属部材上に塗着し加熱する工程を複数回繰り返す、請求項10に記載の製造方法。
- 最後に接着剤調製用塗液を塗着し加熱する工程において、塗着後の加熱をノボラック型フェノール樹脂の融点〜150℃で行い、それ以外の接着剤調製用塗液を塗着し加熱する工程では、塗着後の加熱を130℃〜200℃で行う、請求項11に記載の製造方法。
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