JP6181947B2 - 溶接金属 - Google Patents
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Description
残部が鉄および不可避的不純物からなることを特徴とする。
α値=[Mn]/[B] …(1)
但し、[Mn]および[B]は、夫々溶接金属中のMnおよびBの含有量(質量%)を示す。
β値=[C]×{([Mo]/96)+([V]/51)} …(2)
但し、[C],[Mo]および[V]は、夫々溶接金属中のC,MoおよびVの含有量(質量%)を示す。
Cは、溶接金属の強度を確保する上で必要な元素である。C含有量が0.05%よりも少なくなると、所定の強度が得られない。しかしながら、C含有量が過剰になると、炭化物の粗大化を招くことで、靱性低下の原因となるので0.12%以下とする。C含有量の好ましい下限は0.07%以上であり、好ましい上限は0.10%以下である。
Siは、固溶強化に寄与すると共に、粒界炭化物を不安定化する元素である。そこでSi含有量を0.10%以上とした。一方、Si含有量が過剰になると、SR焼鈍初期の粒界炭化物の核生成密度を減少させ、耐焼戻し脆化特性に悪影響をもたらすことになるので、0.35%以下とする。尚、Si含有量の好ましい下限は0.15%以上であり、より好ましくは0.17%以上であり、好ましい上限は0.32%以下、より好ましくは0.30%以下である。
Mnは、溶接金属の強度を向上すると共に、粒界炭化物を安定化させるのに有用な元素である。Mnの含有量が0.65%を下回ると、室温での強度が低下する他、SR焼鈍初期の粒界炭化物核生成密度が減少する。その結果、特に耐SR割れ性が確保できなくなる。しかしながら、Mn含有量が過剰になると、旧オーステナイト粒界への不純物偏析を助長すると共に、SR焼鈍中の粒界炭化物粗大化を助長することで焼戻し脆化特性を劣化させるので、0.90%以下とする必要がある。尚、Mn含有量の好ましい下限は0.70%以上であり、より好ましくは0.75%以上であり、好ましい上限は0.85%以下、より好ましくは0.83%以下である。
Crは、粒界炭化物を安定化させるのに有用な元素である。Cr含有量が1.85%よりも少なくなると、旧オーステナイト粒界に不安定なフィルム状の粗大セメンタイトが析出するようになり、耐SR割れ性が劣化する。しかしながら、Cr含有量が過剰になると、炭化物粗大化を招くことで靱性低下の原因となるので、2.50%以下とする必要がある。尚、Cr含有量の好ましい下限は1.95%以上であり、より好ましくは2.0%以上であり、好ましい上限は2.4%以下、より好ましくは2.35%以下である。
Moは、溶接金属の強度を確保する上で有用な元素である。Mo含有量が0.80%よりも少なくなると、所定の強度が得られない。しかしながら、Mo含有量が過剰になると、SR焼鈍後の固溶Moの増加をもたらし、ステップクーリング時に微細なMo2Cが析出することで耐焼戻し脆化特性が劣化するので、1.20%以下とする必要がある。尚、Mo含有量の好ましい下限は0.85%以上であり、より好ましくは0.90%以上であり、好ましい上限は1.15%以下、より好ましくは1.10%以下である。
Vは、炭化物(MC炭化物:Mは炭化物形成元素)を形成して、溶接金属の強度を確保する上で有用な元素である。V含有量が0.25%を下回ると、所定の強度が得られない。しかしながら、V含有量が過剰になると、強度の過大な上昇を招き靱性を低下させるので、0.50%以下とする必要がある。尚、V含有量の好ましい下限は0.27%以上であり、より好ましくは0.30%以上であり、好ましい上限は0.45%以下、より好ましくは0.40%以下である。
Nbは、炭化物(MC炭化物)を形成して、溶接金属の強度を確保する上で有用な元素である。Nb含有量が0.010%を下回ると、所定の強度が得られない。しかしながら、Nb含有量が過剰になると、強度の過大な上昇を招き靱性を低下させるので、0.050%以下とする必要がある。尚、Nb含有量の好ましい下限は0.012%以上であり、より好ましくは0.015%以上であり、好ましい上限は0.040%以下、より好ましくは0.035%以下である。
Bは、SR焼鈍時の粒界炭化物の形態を制御する上で有用な元素である。B含有量が0.0005%を下回ると、旧オーステナイト粒界安定化作用が十分得られず、SR焼鈍中の粒界炭化物が粗大化することで、特に耐焼戻し脆化特性が劣化する。しかしながら、B含有量が過剰になると、旧オーステナイト粒界を過度に安定化させ、SR焼鈍初期の粒界炭化物核生成密度が低下する。その結果、SR焼鈍初期の粒界炭化物が粗大化し、耐SR割れ性に悪影響をおよぼす。こうしたことから、B含有量は0.0010%以下とする必要がある。B含有量の好ましい下限は0.0006%以上であり、より好ましくは0.0007%以上であり、好ましい上限は0.0009%以下、より好ましくは0.0008%以下である。
Nは、溶接時に不可避的に混入する元素であり、工業的に0%とすることは困難である。N含有量が0.025%を超えると、強度の過大な上昇により靱性が確保できなくなるので、0.025%以下とする必要がある。尚、N含有量の好ましい上限は0.020%以下(より好ましくは0.018%以下)である。
Oは、酸化物を形成し、組織微細化に寄与することで靱性を向上させるのに有用な元素である。こうした効果を発揮させるためには、0.025%以上含有させる必要がある。しかしながら、O含有量が過剰になって0.060%を超えると、粗大な酸化物が増加し、脆性破壊の起点となることでかえって靱性は低下する。尚、O含有量の好ましい下限は0.030%以上(より好ましくは0.032%以上)であり、好ましい上限は0.050%以下(より好ましくは0.045%以下)である。
α値=[Mn]/[B] …(1)
但し、[Mn]および[B]は、夫々溶接金属中のMnおよびBの含有量(質量%)を示す。
β値=[C]×{([Mo]/96)+([V]/51)} …(2)
但し、[C],[Mo]および[V]は、夫々溶接金属中のC,MoおよびVの含有量(質量%)を示す。
CuおよびNiは、組織微細化による靱性向上に有効な元素である。しかしながら、これらの元素の含有量が過剰になると、強度が過大となって靱性が低下するので、CuまたはNiの含有量は、夫々1.00%以下とすることが好ましい。より好ましくは、夫々0.80%以下、更に好ましくは0.50%以下である。尚、上記効果を発揮させるための好ましい下限は、いずれも0.05%以上(より好ましくは0.1%以上)である。
Wは、溶接金属の強度を向上させるのに有効な元素である。しかしながら、W含有量が過剰になると、粒界に析出する炭化物を粗大化させ、靱性に悪影響を及ぼすので、0.50%以下とすることが好ましい。より好ましくは0.3%以下(更に好ましくは0.2%以下)である。尚、上記効果を発揮させるための好ましい下限は、0.08%以上(より好ましくは0.1%以上)である。
Alは、脱酸剤として有効な元素である。しかしながら、Al含有量が過剰になると、酸化物粗大化を招き靱性に悪影響を及ぼすので、0.030%以下とすることが好ましい。より好ましくは0.020%以下(更に好ましくは0.015%以下)である。尚、上記効果を発揮させるための好ましい下限は、0.001%以上(より好ましくは0.0012%以上)である。
Tiは、溶接金属の強度を向上させるのに有効な元素である。しかしながら、Ti含有量が過剰になると、MC炭化物の析出強化が促進されることによる粒内強化の著しい上昇をもたらし、耐SR割れ性を低下させるので、0.020%以下とすることが好ましい。より好ましくは0.015%以下(更に好ましくは0.012%以下)である。尚、上記効果を発揮させるための好ましい下限は、0.005%以上(より好ましくは0.008%以上)である。
(母材組成(質量%))
C:0.13%、Si:0.25%、Mn:0.59%、P:0.006%、S:0.003%、Cr:2.36%、Mo:1.00%、V:0.30%、Nb:0.022%、B:0.0001%(残部:鉄および不可避的不純物)
溶接方法:被覆アーク溶接(SMAW)
母材板厚:20mm
開先角度:20°(V字型)
ルート間隔:19mm
溶接姿勢:下向き、45°立向き
心線径:5.0mmφ(被覆剤の組成は下記表1,2に示す)
入熱条件
ア)2.2kJ/mm(150A−22V,9cm/分)
イ)2.5kJ/mm(150A−22V,8cm/分)
ウ)2.9kJ/mm(170A−23V,8cm/分)
エ)3.3kJ/mm(190A−26V,9cm/分)
予熱−パス間温度:190〜250℃
積層方法:1層2パス
組成a(質量%) C:0.07%、Si:0.13%、Mn:0.50%、Cu:0.03%、Ni:0.02%、Cr:2.26%、Mo:1.03%、V:0.002%、Nb:0.002%(残部:鉄および不可避的不純物)
組成b(質量%) C:0.08%、Si:0.13%、Mn:0.48%、Cu:0.03%、Ni:0.02%、Cr:2.29%、Mo:1.15%、V:0.002%、Nb:0.002%(残部:鉄および不可避的不純物)
組成c(質量%) C:0.05%、Si:0.20%、Mn:0.45%、Cu:0.04%、Ni:0.02%、Cr:1.39%、Mo:0.55%、V:0.002%、Nb:0.002%(残部:鉄および不可避的不純物)
組成d(質量%) C:0.09%、Si:0.15%、Mn:0.49%、Cu:0.04%、Ni:0.03%、Cr:2.31%、Mo:1.10%、V:0.002%、Nb:0.002%(残部:鉄および不可避的不純物)
組成e(質量%) C:0.08%、Si:0.18%、Mn:0.50%、Cu:0.03%、Ni:0.03%、Cr:2.28%、Mo:1.22%、V:0.002%、Nb:0.002%((残部:鉄および不可避的不純物)
組成f(質量%) C:0.08%、Si:0.16%、Mn:0.49%、Cu:0.04%、Ni:0.03%、Cr:2.32%、Mo:1.06%、V:0.285%、Nb:0.029%(残部:鉄および不可避的不純物)
(SR焼鈍処理)
得られた溶接金属に、SR焼鈍処理として、705℃で8時間または705℃で32時間の熱処理を実施した。SR焼鈍処理は、供試材を加熱し、供試材の温度が300℃を超えると、昇温速度が毎時55℃(55℃/時)以下となるように加熱条件を調整し、供試材の温度が705℃に到達するまで加熱した。そして、705℃で8時間または32時間保持した後、供試材の温度が300℃以下になるまで、冷却速度が55℃/時以下となるように供試材を冷却した。尚、このSR焼鈍処理において、供試材の温度が300℃以下の温度域では、昇温速度および冷却速度は規定しない。
靱性、耐焼戻し脆化特性の評価に際して、705℃で8時間のSR焼鈍処理を施した供試材に脆化促進処理としてのステップクーリングを実施した。図1は、温度を縦軸にとり、時間を横軸にとって、ステップクーリング処理条件を示すグラフである。図1に示すように、ステップクーリングでは、供試材を加熱し、供試材の温度が300℃を超えると、温度上昇が毎時50℃(50℃/時)以下となるように加熱条件を調整して、供試材の温度を593℃に到達するまで加熱し、その温度で1時間保持する。その後、同様の要領で、538℃で15時間、524℃で24時間、496℃で60時間保持し、またこれら保持間の冷却段階においては毎時5.6℃の温度で試験片が冷却される様に調整する。更に、496℃で保持された試験片を、毎時2.8℃(2.8℃/時)で冷却して468℃とし、この温度で100時間保持する。そして、供試材の温度が300℃以下となるまで、温度降下が毎時28℃(28℃/時)以下となる様に供試材を冷却する。尚、このステップクーリング処理において、SR焼鈍処理と同様に、供試材の温度が300℃以下の温度域では、昇温速度および冷却速度は規定しない。
705℃×32時間のSR焼鈍処理を施した溶接金属の板厚表面から10mm深さの位置より、図2に基づき溶接線方向に引張試験片(JIS Z3111 A2号)を採取し、室温(約25℃)において、JIS Z 2241の要領で、引張強度TSを測定した。引張強度TS>600MPaを強度に優れると評価した。
705℃×8時間のSR焼鈍処理を施した溶接金属の板厚中央部より、図3に基づき溶接線方向に垂直にシャルピー衝撃試験片(JIS Z3111 4号Vノッチ試験片)を採取し、JIS Z 2242の要領で、シャルピー衝撃試験を実施し、3回の吸収エネルギーの平均値が54Jとなる温度vTr54を測定した。vTr54が−50℃以下のときに靱性に優れると評価した。また705℃×8時間のSR焼鈍処理後にステップクーリングを施した溶接金属について、同様の要領で、吸収エネルギーの平均値が54Jとなる温度vTr’54を測定した。vTr’54が−50℃以下のときに靱性に優れると評価した。
上記で測定したvTr54とvTr’54の差ΔvTr54が5℃以下のときに[ΔvTr54=vTr’54−vTr54≦5℃]、耐焼戻し脆化特性に優れると評価した。尚、ΔvTr54が「0℃」となるものは、焼戻し脆化がほとんど生じない優れた溶接金属である。
溶接金属の最終パス(原質部)より、スリットサイズ=0.5mmのリング割れ試験片を下記に基づき採取した。625℃×10時間のSR焼鈍処理を施し、試験片6個(観察面3×試験数2)とも、ノッチ底部近傍に割れが発生しなかった場合を耐SR割れ性に優れる(評価○)と評価し、割れが発生した場合を耐SR割れ性に劣る(評価×)と評価した。
Claims (7)
- C :0.05〜0.12%(「質量%」の意味。以下同じ)、
Si:0.10〜0.35%、
Mn:0.65〜0.90%、
Cr:1.85〜2.50%、
Mo:0.80〜1.20%、
V :0.25〜0.50%、
Nb:0.010〜0.050%、
B :0.0005〜0.0010%、
N :0.025%以下(0%を含まない)、
O :0.025〜0.060%を夫々含有し、
Al:0.030%以下に抑制されており、
残部が鉄および不可避的不純物からなることを特徴とする、705℃×32時間のSR焼鈍処理を施したときの引張強度TSが600MPa超であり、且つ、625℃×10時間のSR焼鈍処理を施したときに割れが発生せず耐SR割れ性に優れた溶接金属。 - 下記(1)式で規定されるα値が1750以下である請求項1に記載の溶接金属。
α値=[Mn]/[B] ・・・(1)
但し、[Mn]および[B]は、夫々溶接金属中のMnおよびBの含有量(質量%)を示す。 - 下記(2)式で規定されるβ値が0.00193以下である請求項1または2に記載の溶接金属。
β値=[C]×{([Mo]/96)+([V]/51)} …(2)
但し、[C],[Mo]および[V]は、夫々溶接金属中のC,MoおよびVの含有量(質量%)を示す。 - 更に他の元素として、Cu:1.00%以下(0%を含まない)およびNi:1.00%以下(0%を含まない)の少なくとも1種を含有するものである請求項1〜3のいずれかに記載の溶接金属。
- 更に他の元素として、W:0.50%以下(0%を含まない)を含有するものである請求項1〜4のいずれかに記載の溶接金属。
- 更に他の元素として、Ti:0.020%以下(0%を含まない)を含有するものである請求項1〜5のいずれかに記載の溶接金属。
- 請求項1〜6のいずれかに記載の溶接金属を備えた溶接構造体。
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