JP6163109B2 - ホモダイン検波方式電磁波分光測定システム - Google Patents
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Description
検出器6の構成例として、2例を図12および図13に示す。図12はミキサにショットキー・バリア・ダイオード11を使用する例、図13はミキサに光伝導スイッチ13を使用する例である。
第1の実施例におけるホモダイン検波方式電磁波分光測定システムの構成を図1に示す。図10に示した従来例との主たる違いは、分波器に後述の偏光ビームスプリッタを用いることにある。これにより、光位相変調器を分波器に前置き可能になり、光学部品間の接続に用いる光ファイバの本数を従来例の10本(図10内の破線の光路が該当)から7本(図1内の光学部品間を結ぶ破線の光路が該当)に削減できる。以下では説明が[発明が解決しようとする課題]と重複するのを避けて、図10に示した従来例との違いに絞って詳述する。
E2(t)=A2 cos(ω2 t-φ2) (式2)
ここで、A1とA2は電界の振幅(定数)、ω1とω2は角周波数(定数)、tは時間、φ1とφ2は初期位相遅れ(定数)である。第1の光ビート信号の電界E3、第2の光ビート信号の電界E4は次式で与えられる。
(式3)
E4(t)=A1 cos(ω1 t-φm(t)-φ1-Δφ14-Δφ46)+ A2 cos(ω2 t-φ2-Δφ24-Δφ’46)
(式4)
ここで、φmは光位相変調器3aによる、位相のシフト量(遅延に相当)である。シフト量は時間tの関数であり、後述する様に、遅延制御信号発生器7の出力電圧Vcntによって決まる。また、Δφ14は第1の連続波光源1aの出力からスプリッタ4の一方の入力に至る光ファイバの温度変化による位相変動分、Δφ45とΔφ’45はスプリッタ4の一方の出力からフォトミキサ5aの入力に至る光ファイバの温度変化による位相変動分、Δφ24は第2の連続波光源1bの出力からスプリッタ4の他方の入力に至る光ファイバの温度変化による位相変動分、Δφ46とΔφ’46はスプリッタ4の他方の出力から検出器6の入力に至る光ファイバの温度変化による位相変動分である。ここで、Δφ45とΔφ’45、およびΔφ46とΔφ’46は、それぞれ光ファイバの物理長は等しくても、角周波数が異なるので等しくない。
(式5)
i4(t)=A4 cos(|ω1-ω2|t-φm(t)-φ1-Δφ14-Δφ46+φ2+Δφ24+Δφ’46)+(直流成分)
(式6)
ここで、A3とA4は電流の振幅(2 A1 A2から一意に決まる定数)である。なお、数学的には2ω1、2ω2、(ω1+ω2)等の高周波成分も生じるが、何れもUTC-PDの応答速度を超えるので、電流成分には含まれない。式5中の差角周波数|ω1-ω2|が所望の角周波数になるように、ω1とω2の組を選ぶことにより、ミリ波帯もしくはテラヘルツ帯の角周波数の電気信号を得られる。この電気信号を送信アンテナ(図示せず)に供給することにより、ミリ波帯もしくはテラヘルツ帯の電磁波が発生し、自由空間に放射される。第1のレンズを介して、試料に照射される電磁波の電界E5、試料を透過した電磁波の電界E7は次式で与えられる。
E7(t)=AS A5 cos(|ω1-ω2|t-φS-φ3) (式8)
但し、φ3 = φ1+Δφ14+Δφ45-φ2-Δφ24-Δφ’45 (式9)
ここで、A5は電界の振幅(A3から一意に決まる定数)である。ASは透過係数、φSは位相定数と呼ばれ、それぞれ照射電磁波が試料を透過する際の減衰と遅延を表わしている。同様に図12に示す検出器6において、第2のフォトミキサ5bから得られる参照電磁波(LO信号に相当)の電界E6は次式で与えられる。
但し、φ4 = φ1+Δφ14+Δφ46-φ2-Δφ24-Δφ’46 (式11)
ここで、A6は電界の振幅(A4から一意に決まる定数)である。参照電磁波E6は合波器9にて透過電磁波E7と合波(加算)されてアンテナ10に入力され、電気信号(電圧)に変換される。参照電磁波による受信信号電圧V6(LO信号)と、透過電磁波による受信信号電圧V7は、それぞれ次式で与えられる。
V7(t)=AS A’5 cos(|ω1-ω2|t-φS-φ3) (式13)
ここで、A’5は電圧の振幅(A5から一意に決まる定数)、A’6も電圧の振幅(A6から一意に決まる定数)ある。
ここで、A7は電圧の振幅(2 AS A’5 A’6から一意に決まる定数)である。
ここで、角周波数ωmと周波数fmには、ωm=2πfmの関係があること、周期が周波数の逆数であることを用いた。これを式14に代入して、次式を得る。
すなわち、ホモダイン検波の結果、希望波VSとして単一周波数の出力信号(角周波数ωm、初期位相遅れφSのcos波形)を得られる。角周波数ωmの値は、前述のω1、ω2、ωTHzの制約を受けることなく自由に設定可能であるので、特別な測定系を要しない低い周波数、例えば、数十kHzに選ぶ。
=Δφ45-Δφ’45-Δφ46+Δφ’46
連続波光源1aの出力からスプリッタ4の一方の入力に至る光ファイバの温度変化による位相の変動分は、受信信号の位相変化分Δφ14と参照信号(LO信号)の位相変化分Δφ14との間で相殺される。同様に、連続波光源1bの出力からスプリッタ4の他方の入力に至る光ファイバの温度変化による位相の変動分は、受信信号の位相変化分Δφ24と参照信号(LO信号)の位相変化分Δφ24との間で相殺される。結果的にスプリッタ4の一方の出力から第1のフォトミキサの入力に至る光ファイバの温度変化による位相変化の差分(Δφ45-Δφ’45)とスプリッタ4の他方の出力から検出器6の入力に至る光ファイバの温度変化による位相変化の差分(Δφ46-Δφ’46)だけになる。これより、光ファイバの温度変化による、位相の検出出力の変動が軽減されることが分かる。
第2の実施例におけるホモダイン検波方式電磁波分光測定システムの構成を図6に示す。3aは第1の光位相変調器、3bは第2の光位相変調器、7’は相補出力(VcntとV’cnt)を有する遅延制御信号発生器である。第1の光位相変調器3aは、図1に示した第1の実施例中の3aと同じである。第1の実施例とは、第2の光ビート信号の生成に関して、第2CW光波の光路上――具体的には偏光子2bの出力とスプリッタ4の他方の入力との間に第2の光位相変調器3bを設けて、第1の光位相変調器3aの制御信号Vcntと相補関係にある相補制御信号V’cntを用いて当該光位相変調器3bを制御することが異なる。遅延制御信号発生器7’の相補出力(Vcnt とV’cnt)の電圧波形を図7に示す。Vcntの波形は図5と同じであり、その相補信号となるV’cntは、電圧の掃引方向が逆向き――すなわち、V2πnからV0の向きになる。光位相変調器3bによる位相のシフト量は符号を除いて光位相変調器3aのそれと等量に設定されるので、これをφmとすると、第2の光ビート信号の電界E’4は次式で与えられる。
A1 cos(ω1 t-φm(t)-φ1-Δφ14-Δφ46)+ A2 cos(ω2 t+φm(t)-φ2-Δφ24-Δφ’46)
(式4’)
第2項にφm(t)が含まれることが、式4と異なる。以下、[第1の実施例]の説明と同様の計算により、検出器6中のバンド・パス・フィルタ12から出力される検出信号V’S(希望波)は、次式で表わされる。
これは式14に対応する計算結果である。φm(t)に係数2が掛かるので、位相のシフト量は第1の実施例の2倍になる。以下同様の計算にて、次式を得る。
これは式16に対応する計算結果である。ωmに係数2が掛かるので、ホモダイン検波の結果、角周波数2ωm、初期位相遅れφSのcos波形を得られる。第2の実施例では、2ωmが希望波の角周波数になる。また、式16’中の位相遅れ(φ3-φ4)は、光ファイバの温度変化による位相の変動分を表わしている。
第3の実施例におけるホモダイン検波方式電磁波分光測定システムの構成を図8に、第4の実施例におけるホモダイン検波方式電磁波分光測定システムの構成を図9に示す。第3の実施例を示す図8は、遅延制御信号発生器7の出力信号Vcntを参照信号とするロックイン・アンプ8が検出器6の出力に縦続接続されていることが、第1の実施例を示す図1と異なる。第4の実施例を示す図9は、遅延制御信号発生器7’の出力信号のひとつ(VcntまたはV’cnt)を参照信号とするロックイン・アンプ8が検出器6の出力に縦続接続されていることが、第2の実施例を示す図6と異なる。なお、図9中のロックイン・アンプ8は、VcntとV’cntの両方を参照信号に用いてもよい。
1b ・・・第2の連続波光源(角周波数:ω2)
2a、2b ・・・偏光子
3a、3b ・・・光位相変調器
4 ・・・2ポート入力の偏光ビームスプリッタ
5a、5b ・・・フォトミキサ
6 ・・・検出器
7、7’ ・・・遅延制御信号発生器
8 ・・・ロックイン・アンプ
9 ・・・合波器(ワイヤーグリッド等)
10 ・・・アンテナ
11 ・・・ショットキー・バリア・ダイオード
12 ・・・バンド・パス・フィルタ
13 ・・・光伝導スイッチ
14a、14b ・・・スプリッタ
15a、15b、41 ・・・カプラ
42 ・・・偏光ビームスプリッタ
Claims (4)
- 第1の周波数の連続光波の特定方向の振動成分の位相を制御信号によって電気的に変調する光位相変調器と、
前記光位相変調器の後段に配置され、位相変調された連続光波と第2の周波数の連続光波をp波成分とs波成分に分波し、かつ分波したp波成分同士とs波成分同士を合波する2ポート入力の偏光ビームスプリッタと、
前記p波成分を光電変換してミリ波帯またはテラヘルツ波帯の電磁波を発生させるフォトミキサと、
測定対象物を透過または反射した前記電磁波を受信し、かつ前記s波成分を光電変換して得られるミリ波帯またはテラヘルツ波帯の参照信号をホモダインミキシングする検出器と、
前記光位相変調器に前記制御信号を入力することにより、前記検出器から出力される希望波の位相を1周期もしくは複数周期に亘って連続的に進めるもしくは遅らせることが可能な遅延制御信号発生器と
を有することを特徴とするホモダイン検波方式電磁波分光測定システム。 - 第1の周波数の連続光波の特定方向の振動成分の位相を制御信号によって電気的に変調する第1の光位相変調器と、
第2の周波数の連続光波の特定方向の振動成分の位相を前記制御信号の相補制御信号によって電気的に変調する第2の光位相変調器と、
前記第1の光位相変調器の後段に配置され、位相変調された連続光波と前記第2の光位相変調器で位相変調された連続光波をp波成分とs波成分に分波し、かつ分波したp波成分同士とs波成分同士を合波する2ポート入力の偏光ビームスプリッタと、
前記p波成分を光電変換してミリ波帯またはテラヘルツ波帯の電磁波を発生させるフォトミキサと、
測定対象物を透過または反射した前記電磁波を受信し、かつ前記s波成分を光電変換して得られるミリ波帯またはテラヘルツ波帯の参照信号をホモダインミキシングする検出器と、
前記第1の光位相変調器に前記制御信号を入力し、かつ前記第2の光位相変調器に前記相補制御信号として入力することにより、前記検出器から出力される希望波の位相を1周期もしくは複数周期に亘って連続的に進めるもしくは遅らせることが可能な遅延制御信号発生器と
を有することを特徴とするホモダイン検波方式電磁波分光測定システム。 - 前記希望波の周期を2π/ωmとした場合、前記制御信号および前記相補制御信号の周期はn・2π/ωm(ただし、nは自然数)であることを特徴とする請求項2に記載のホモダイン検波方式電磁波分光測定システム。
- 前記制御信号と前記相補制御信号の少なくとも一方を参照信号とするロックイン・アンプを前記検出器の出力に縦続接続したことを特徴とする請求項2又は3に記載のホモダイン検波方式電磁波分光測定システム。
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