JP6156917B2

JP6156917B2 - シート材及び壁紙

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Publication number: JP6156917B2
Application number: JP2013082553A
Authority: JP
Inventors: 法広日下
Original assignee: Kawashima Selkon Textiles Co Ltd
Current assignee: Kawashima Selkon Textiles Co Ltd
Priority date: 2013-04-10
Filing date: 2013-04-10
Publication date: 2017-07-05
Anticipated expiration: 2033-04-10
Also published as: JP2014205958A

Description

本発明は、シート状の基材とこの基材の少なくとも一面側に形成された赤外線吸収層を有したシート材と、このシート材を用いた壁紙に関するものである。

従来、積層された構成からなる放熱材が知られている（特許文献１）。
この放熱材は、可視光線および近赤外線透過性、遠赤外線非透過性材料からなる最表層と、可視光線および赤外線吸収性材料からなる吸収性基布層および／または常温遠赤外線放射性充填材を含む基材層を用いてなる最裏層と、の少なくとも２層以上が積層された構成からなる。

特開２００３−１３６６１８号公報

しかしながら、上述の特許文献１に記載された放熱材は、可視光線および近赤外線透過性、遠赤外線非透過性の材料を最表層に用いることで、表面での遠赤外線の放射を押さえることが出来、またその下層から放射される遠赤外線を透過しないので、温度の上昇を防ぐことが出来る。また、最裏層に可視光線吸収性および赤外線吸収性材料からなる吸収性基布層および／または常温遠赤外線放射性充填材を含む基材層を用いることで、最表層を通過した可視光線、近赤外線を吸収することができ、また放射される遠赤外線を効率良く裏面へと放射することが可能となる（特許文献１の段落００２２）。
つまり、特許文献１の放熱材は、下層に赤外線を吸収する材料を有するものの、それは、最表層側の空間（車内・室内）から最裏層側の空間（車外・室外）へ熱を移動させるためであって、結局、最表層側の車内・室内は暖まらない。

そこで本発明は、シート状基材に形成され最外面に露出した赤外線吸収層側から入射する赤外線の反射率を５０％以下とすることで、赤外線吸収層側の空間からの赤外線を吸収し易くなると同時に、赤外線吸収により温度が高まった赤外線吸収層から輻射熱を放射して、赤外線吸収層側の空間の暖房効率を向上させて「省エネ」を図ることを目的とする。

本発明に係るシート材１は、シート状基材の少なくとも一面側に形成された赤外線吸収層が最外面に位置して露出し、前記赤外線吸収層の露出した面側から入射する赤外線の反射率が３８．８１５％以下であり、前記赤外線吸収層は、珪酸ジルコニウム粒子を含有しておらず、前記赤外線吸収層の露出した面は、ＪＩＳ−Ｚ−８７２９：２００４によるＬ ^* ａ ^* ｂ ^* 表色系におけるＬ ^* 値が５０以上９５以下であり、前記シート状基材を透過する赤外線は、前記赤外線吸収層の露出した面側から入射する赤外線の０．２％以下であることを第１の特徴とする。

本発明に係るシート材１の第２の特徴は、上記第１の特徴に加えて、前記赤外線吸収層は赤外線吸収剤を０．０３ｇ／ｍ ² 以上２．００ｇ／ｍ ² 以下の割合で含有している点にある。

本発明に係るシート材１の第３の特徴は、上記第１又は２の特徴に加えて、前記赤外線吸収層の露出した最外面と、前記シート状基材の表面とのＪＩＳ−Ｚ−８７２９：２００４によるＬ ^* ａ ^* ｂ ^* 表色系における色差ΔＥ ^* が４．８以内である点にある。

本発明に係るシート材１の第４の特徴は、シート状基材の少なくとも一面側に形成された赤外線吸収層が最外面に位置して露出し、前記赤外線吸収層の露出した面側から入射する赤外線の反射率が５０％以下であり、前記赤外線吸収層の露出した面は、ＪＩＳ−Ｚ−８７２９：２００４によるＬ ^* ａ ^* ｂ ^* 表色系におけるＬ ^* 値が５０以上９５以下であり、且つ、前記赤外線吸収層は赤外線吸収剤を０．０３ｇ／ｍ ² 以上２．００ｇ／ｍ ² 以下の割合で含有し、前記赤外線吸収剤がアンチモンドープ錫酸化物である点にある。

本発明に係るシート材１の第５の特徴は、シート状基材の少なくとも一面側に形成された赤外線吸収層が最外面に位置して露出し、前記赤外線吸収層の露出した面側から入射する赤外線の反射率が５０％以下であり、前記赤外線吸収層の露出した面は、ＪＩＳ−Ｚ−８７２９：２００４によるＬ ^* ａ ^* ｂ ^* 表色系におけるＬ ^* 値が５０以上９５以下であり、温度を約２０℃に整えた評価用ＢＯＸ内にて前記最外面に位置した赤外線吸収層の直上で距離が３０ｃｍの位置から１３０Ｗのレフランプにて光を照射してから１０分後における最外面の表面温度と前記赤外線吸収層を有さない場合の最外面の表面温度との温度差と、前記赤外線吸収層における赤外線吸収剤の含有量との関係は、以下の式（１）で表され、前記温度差は１．１℃以上である点にある。

これらの特徴により、シート状基材２の少なくとも一面２ａ側に形成されて最外面に露出した赤外線吸収層３側からの赤外線反射率Ｈを５０％以下に抑えることによって、赤外線吸収層３側の空間からの赤外線（例えば、室内・車内の暖房器具等から照射された赤外線）が、最外面の赤外線吸収層３で吸収され易くなると共に、赤外線吸収層３等で反射される赤外線より、吸収される赤外線を多く出来ると共に、赤外線吸収により温度が高まった赤外線吸収層３から輻射熱を赤外線吸収層３側の室内・車内等に放射することによって、暖房効率が向上し、その結果、省エネを図ることが出来る。
尚、本発明における「赤外線」とは、ＪＩＳ−Ｚ−８１２０：２００１による赤外線（赤外放射）であって、詳しく述べれば、「単色光成分の波長が可視放射の波長（上記ＪＩＳでは、可視放射の長波長限界は７６０〜８３０ｎｍ）より長く、およそ１ｍｍより短い放射」を言う。

又、赤外線吸収層３で露出した面（最表面３ａ、より詳しくは、赤外線吸収層３で露出した最表面３ａ側から入射した光の反射で発色する当該赤外線吸収層の露出した面３ａ）を、ＪＩＳ−Ｚ−８７２９：２００４によるＬ^* ａ^* ｂ^* 表色系におけるＬ^* 値が５０以上９５以下とすることで、シート材１の表面１ａが淡く明るい色となることから、シート状物として本来持つ（表装材・インテリアとしての）用途に支障なく使用でき、淡く明るい色でありながらも、赤外線吸収の機能（赤外線吸収能）を発揮できる。
尚、従来より黒い色ほど赤外線を多く吸収することが知られている（例えば、特許文献１では、最表層直下の吸収性基布層を、明度０．１〜６（ＪＩＳ−Ｚ−８７２１に定義されるマンセル表色系で、ほぼ黒から黒に近い色までを網羅する範囲）として、赤外線吸収を図っている）が、淡色系を主に用いる室内・車内においては、装飾性の面から濃色が使えず、色相による赤外線の利用は困難なものであった。
しかし、鋭意試験の結果、基材２の表面２ａにおける色相（明度Ｌ* 値）にはそれほど大きく発現（影響）しないが、赤外吸収剤４を用いることにより赤外吸収能が付与できるだけでなく、淡色（明度Ｌ* 値が大きいほど）であるほど赤外吸収能が大きく発揮されることをも見出し、発明に到った。
又、上述の「赤外線吸収層３で露出した最表面３ａ側から入射した光」とは、より詳しくは、可視光線や、紫外線、赤外線であって、可視光線の反射で当該赤外線吸収層の最表面３ａが発色するのは勿論のこと、紫外線等の反射であっても、反射時に波長帯がずれることによって、最表面３ａの発色に寄与し得る。
本発明における「可視光線」とは、ＪＩＳ−Ｚ−８１２０：２００１による可視光線（可視放射）であって、詳解すれば、「目に入って視感覚を起こすことができ、一般に可視放射の波長範囲の短波長限界は３６０〜４００ｎｍ、長波長限界は７６０〜８３０ｎｍである放射」を言う。
更に、本発明における「紫外線」とは、ＪＩＳ−Ｚ−８１２０：２００１による紫外線（紫外放射）であって、詳しく述べれば、「単色光成分の波長が可視放射の波長（上記ＪＩＳでは、可視放射の短波長限界は３６０〜４００ｎｍ）より短く、およそ１ｎｍより長い放射」を言う。

尚、赤外線吸収剤４を、導電性を有する金属錯体、導電性を有する高分子有機化合物、有機染料化合物及び有機顔料化合物よりなる群から選択された少なくとも１種としても良い。
又、赤外線吸収剤４を、アンチモンドープ錫酸化物としても良い。

そして、シート状基材２に形成されて露出した赤外線吸収層３に、赤外線吸収剤４を０．０３ｇ／ｍ² 以上２．００ｇ／ｍ² 以下の割合で含有させることで、赤外線吸収層３の赤外線吸収能を確保すると同時に、赤外線吸収層３に含有される赤外線吸収剤４の上限を２．００ｇ／ｍ² に抑えているため、赤外線吸収層３を有するにも関わらず、シート状基材２が元々持つ色彩・模様への影響が抑えられる。

本発明に係る壁紙１０は、上述したシート材１を用いていることを第１の特徴とする。
この特徴により、シート材１を壁紙１０として使用することによって、建築物の屋内や、自動車、車両の車内などにおける壁面等の内面を装飾又は補強する壁紙本来の機能と共に、壁面等に、赤外線吸収能も持たせて、屋内・車内などの暖房効率を向上させ、省エネを図れる。

シート状基材の最外面に露出した赤外線吸収層側からの赤外線の反射率を５０％以下に抑えることで、赤外線を吸収し易くすると共に、赤外線吸収により温度が高まった赤外線吸収層から輻射熱を放射することによって、暖房効率が向上し、省エネを実現できる。

は、本発明に係るシート材を示す断面図である。は、試験１でのシート材の最表面の温度変化を、シート材の厚み・赤外線吸収層の有無ごとに示すグラフである。は、試験１での赤外線吸収剤の含有量Ｇと、温度差ΔＴの関係を示すグラフである。は、試験１での波数と、赤外線反射率Ｈの関係を、赤外線吸収層の有無ごとに示すグラフである。は、試験２での濃色基材における赤外線吸収剤の含有量Ｇと、ΔＥ^* 値の関係を示すグラフである。は、試験２での濃色基材における赤外線吸収剤の含有量Ｇと、赤外線反射率Ｈの関係を示すグラフである。は、試験３での淡色基材における赤外線吸収剤の含有量Ｇと、ΔＥ^* 値の関係を示すグラフである。は、試験３での淡色基材における赤外線吸収剤の含有量Ｇと、赤外線反射率Ｈの関係を示すグラフである。は、試験４での赤外線吸収剤の含有量Ｇと、ΔＥ^* 値の関係を、基材表面の明度Ｌ^* 値ごとに示すグラフである。は、試験４での基材表面の明度Ｌ^* 値と、ΔＥ^* 値の関係を、赤外線吸収剤の含有量Ｇごとに示すグラフである。は、試験４での基材表面の明度Ｌ^* 値と、近赤外線反射率Ｈ_n の関係を、赤外線吸収剤の含有量Ｇごとに示すグラフである。

以下、本発明の実施形態を、図面を参照して説明する。
図１には、本発明に係るシート材１が示されている。

＜全体構成＞
このシート材１は、シート状基材２と、このシート状基材２の一面（表面）２ａ側に形成された赤外線吸収層３を有している。尚、シート材１は、図１の如く、シート状基材２の他方の面（裏面）２ｂ側に裏打紙１１が貼り付けられていても良いが、この裏打紙１１は、必須ではない。
シート材１全体としての厚みは、吸収した赤外線の熱を、十分に赤外線吸収層３（の最表面３ａ）側の空間に放射して戻せるのであれば、何れの厚みであっても構わないが、例えば、０．０５ｍｍ以上３．００ｍｍ以下、好ましくは０．１０ｍｍ以上２．００ｍｍ以下、更に好ましくは、０．２０ｍｍ以上１．００以下（０．２７ｍｍや０．３０ｍｍ）であっても良い。

＜シート状基材２＞
シート状基材２（以下、基材２）は、赤外線吸収層３や裏打紙１１を支え得るシート状物であれば、その素材は限定されないが、合成樹脂によりフィルム状に成形されたシートや、紙、布帛（織布、編布、不織布）、更には、アルミナを含有させた水酸化アルミニウム紙や、鉄、アルミニウム等の金属箔等の難燃加工された特殊シートなどから構成できる。
これらを構成する合成樹脂としては、ポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）樹脂や、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）や、ポリトリメチレンテレフタレート（ＰＴＴ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）等のポリエステル樹脂、ポリアリレート（ＰＡＲ）樹脂などがあり、これらを単独または組み合わせて用いても良い。

尚、シートを構成する合成樹脂として、ポリ塩化ビニル樹脂は、安価な上、難燃性が優れており好ましく用いられる。
又、基材２は、紙であれば、セルロースを主成分とした植物繊維が原料であり、布帛を構成する繊維としては、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）や、ポリトリメチレンテレフタレート（ＰＴＴ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）等のポリエステル繊維、ナイロン（ポリアミド）繊維、ポリエチレン（ＰＥ）、ポリプロピレン（ＰＰ）等のポリオレフィン系繊維、レーヨン繊維、キュプラ繊維、アセテート繊維、ポリアクリロニトリル（ＰＡＮ）を主成分とするアクリル繊維、ポリビニルアルコール（ＰＶＡ）繊維（ビニロン繊維）、ポリウレタン（ＰＵ）繊維、ガラス繊維、羊毛、絹などがあり、これらを単独または組み合わせて用いられる。
尚、上述したように、基材２の素材が、赤外線吸収層３や裏打紙１１を支え得るようなポリ塩化ビニル樹脂などをはじめとする合成樹脂や紙などであれば、これらの樹脂や紙等を透過する赤外線は極微量（照射した赤外線の０．１〜０．２％など）であり、更に、基材２に赤外線吸収層３を形成し、その赤外線吸収層３側に照射された赤外線が透過する割合は、皆無に等しい。
又、基材２において、表面２ａ（赤外線吸収層３が形成される前の元々の面）の色相・表色（明度）、模様は、特に限定されないが、例えば、白、クリーム、ベージュ、薄茶、薄黄色、薄赤、薄ピンク、薄緑、薄青、薄紫、薄グレー、グレー、茶等であっても良い。

＜赤外線吸収層３＞
赤外線吸収層３は、シート状基材２の表面２ａ（及び／又は裏面２ｂ）上に形成され、シート材１の最外面に位置し、この赤外線吸収層３の最表面３ａが、室内・車内等の空間に露出した面となる。
この赤外線吸収層３は、赤外線吸収剤４を含有するのであれば、その他の組成物については、特に限定するものではないが、樹脂バインダーに、無機微粒子（充填剤）、分散剤、可塑剤、発泡剤、安定剤の他、着色剤、希釈剤などを目的に応じて適量混合したものを用いても良い。

赤外線吸収層３の樹脂バインダーとしては、ポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）樹脂や、ポリ酢酸ビニル（ＰＶＡｃ）樹脂、ポリ塩化ビニル・ポリ酢酸ビニル共重合体樹脂、ポリ塩化ビニリデン（ＰＶＤＣ）樹脂、ポリ塩化ビニル・ポリ塩化ビニリデン共重合体樹脂、エチレン・ビニルアルコール共重合体（ＥＶＯＨ）樹脂、ポリメタクリル酸メチル（ＰＭＭＡ）、ポリメタクリル酸エチル（ＰＥＭＡ）、ポリアクリル酸メチル、ポリアクリル酸エチル等のアクリル系樹脂、ポリエチレン（ＰＥ）、ポリプロピレン（ＰＰ）等のポリオレフィン系樹脂、スチレン・ブタジエンゴム（ＳＢＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）等の合成ゴム、天然ゴムなど、例えば、ペースト可能な樹脂等が使用され、これらを単独または組み合わせて用いられる。
無機微粒子（充填剤）としては、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、硫酸マグネシウム、アルミナ、カオリン、タルク等の天然或いは合成の無機粉体が適宜１種又は２種以上併用して用いられる。

分散剤（界面活性剤）としては、脂肪酸ナトリウム、モノアルキル硫酸塩、アルキルポリオキシエチレン硫酸塩、アルキルベンゼンスルホン酸塩、モノアルキルリン酸塩等の陰イオン系界面活性剤（アニオン性界面活性剤）、アルキルトリメチルアンモニウム塩、ジアルキルジメチルアンモニウム塩、アルキルベンジルジメチルアンモニウム塩等の陽イオン系界面活性剤（カチオン性界面活性剤）、アルキルジメチルアミンオキシド、アルキルカルボキシベタイン等の両性界面活性剤（双性界面活性剤）、ポリオキシエチレンアルキルエーテル、脂肪酸ソルビタンエステル、アルキルポリグルコシド、脂肪酸ジエタノールアミド、アルキルモノグリセリルエーテル等の非イオン性界面活性剤（ノニオン性界面活性剤）などがあり、適宜単独または組み合わせて使用される。
可塑剤としては、ジオクチルフタレート、ジブチルフタレート等のフタル酸エステル類、ジオクチルアジペート、ジブチルアジペート等のアジピン酸エステル類、トリクレジルフォスフェート、トリクロロエチルフォスフェート、トリオクチルフォスフェート等の難燃性のリン酸エステル類及び塩素化パラフィンなどが、適宜単独または組み合わせて使用される。

発泡剤としては、重炭酸ナトリウム、炭酸アンモニウム、アゾジカーボンアミド、ジアゾベンゼン等のアゾ化合物、４，４′−オキシビスベンゼンスルホニルヒドラジド等のスルホニルヒドラジド化合物、ニトロソ化合物等がある。
安定剤としては、亜鉛華、脂肪酸亜鉛等の金属石鹸が用いられ、更に、酸化チタン等の着色剤が目的に応じて使用される。又、希釈剤としては、例えばミネラルスピリット、キシレン等が使用される。

赤外線吸収層３に含有される赤外線吸収剤４は、赤外線を吸収するのであれば、何れであっても構わないが、大別して、導電性を有する金属錯体、導電性を有する高分子有機化合物、有機染料化合物、有機顔料化合物などがある。
導電性を有する金属錯体としては、硫化銅、６ホウ化ランタン（ホウ化ランタン）、酸化鉄系セラミックス、ジルコニウム系化合物（炭化ジルコニウム、酸化ジルコニウム）、ハフニウム系化合物（炭化ハフニウム、酸化ハフニウム）、酸化亜鉛練込繊維、酸化マグネシウム、酸化スズ、リン含有酸化スズ、５酸化アンチモン、アンチモンドープ錫酸化物（ＡＴＯ）、インジウムドープ錫酸化物（ＩＴＯ）、ガリウムドープ酸化亜鉛、アルミドープ酸化亜鉛など、その他金属系素材が使用される。

又、導電性を有する高分子有機化合物としては、ポリアセチレン、ポリチオフェン、ポリアニリン、ポリピロールなどがある。
更に、有機染料化合物、有機顔料化合物としては、フタロシアニン化合物、アミニウム化合物、インモニウム化合物（イモニウム化合物、イモニウム化合物塩）、シアニン化合物、硫化染料、建染染料などがある。

これら赤外線吸収剤４は、必要に応じて、樹脂バインダー、無機微粒子、分散剤等と共に、基材２の表面２ａ等に固着される。
固着の方法としては、赤外線吸収剤４や、樹脂バインダー、無機微粒子、分散剤等を、ペーストゾルの状態で、基材２の表面２ａ等に塗布（コーティング）、浸漬（ディッピング）したり、赤外線吸収剤４等を練り込んだ（混練した）フィルム等のシート状物を、基材２の表面２ａ等に接着（ラミネート）するなど、何れの方法であっても構わない。
塗布（コーティング）としては、特に限定するものではないが、刷毛等による塗布や、スプレー塗布によるコーティングのほか、コンマ・ダイレクト法、グラビア・ダイレクト法、グラビア・リバース法、リバースロールコート法、エアーナイフコート法、キスコート法等が使用できる。
尚、浸漬による固着では、一度の浸漬で、基材２の表裏両面２ａ、２ｂに赤外線吸収層３が形成されることとしても良い。
このように固着形成された赤外線吸収層３の厚みは、何れの値でも良いが、例えば、０．０５μｍ以上２０．００μｍ以下、好ましくは０．１０μｍ以上１０．００μｍ以下、更に好ましくは０．５０μｍ以上２．００μｍ以下となる。

又、シート材１に吸収される赤外線は、上述したように、透過する赤外線が皆無に等しいことから、赤外線吸収層３の露出した面３ａ（最表面３ａ）側から入射する赤外線の反射率Ｈを測定することで判明し、その反射率Ｈを１から引いた値が、赤外線吸収層３の最表面３ａ側から入射した赤外線におけるシート材１に吸収された赤外線の割合となる（つまり、赤外線反射率Ｈが低いほど、赤外線を吸収した割合は高い）。
本発明における赤外線吸収層３は、その露出した最表面３ａ側から入射する赤外線の反射率Ｈ（以下、赤外線反射率Ｈ）を５０％以下とする（に抑えている）が、好ましくは１％以上４０％以下、更に好ましくは２％以上３０％以下としても良い。
尚、本発明における「赤外線」とは、ＪＩＳ−Ｚ−８１２０：２００１による赤外線（赤外放射）であって、詳しく述べれば、「単色光成分の波長が可視放射の波長より長く（上記ＪＩＳでは、可視放射の長波長限界は７６０〜８３０ｎｍとされ、この７６０〜８３０ｎｍより、単色光成分の波長が長く）、およそ１ｍｍより短い放射」を言う。
又、赤外線吸収層３側から入射する赤外線の反射は、その殆どが赤外線吸収層３の露出した最表面３ａで起こっているが、赤外線吸収層３内の赤外線吸収剤４の位置や最表面３ａの表面性状（凹凸等）に拠っては、最表面３ａから層３内へ若干入ったところでの反射や、基材２の表面２ａでの反射（基材２の表面２ａで反射した赤外線には、赤外線吸収層３（層中の赤外線吸収剤４）で吸収され得る機会が再び訪れるが、その機会さえも掻い潜った赤外線がシート材１の外であって入射した側へ反射されるもの）も含まれており、上述の赤外線反射率Ｈは、赤外線吸収層３によって、或いは、シート材１全体で起こる反射の率である。
そして、赤外線吸収層３には、赤外線吸収剤４が０．０３ｇ／ｍ² 以上２．００ｇ／ｍ² 以下の割合で含有されるが、好ましくは０．０５ｇ／ｍ² 以上０．９０ｇ／ｍ² 以下、更に好ましくは０．０５ｇ／ｍ² 以上０．３０ｇ／ｍ² 以下の割合で含有させても構わない。

このような赤外線吸収層３を、最外面の位置で露出させることによって、シート材１は、赤外線吸収層３側の空間からの赤外線（例えば、室内・車内の暖房器具等から照射された赤外線）を、赤外線吸収層３にて吸収し易くなる。
これと共に、最外面に位置した赤外線吸収層３から、赤外線吸収層３側の室内・車内等へ輻射熱を放射することによって、暖房効率が向上し、省エネを図ることが出来る。

又、赤外線吸収層３の露出した面（最表面）３ａ（つまり、赤外線吸収層３の露出した最表面３ａ側から入射した光（可視光線、紫外線、赤外線）の反射で発色する当該赤外線吸収層３の露出した最表面３ａ）を、ＪＩＳ−Ｚ−８７２９：２００４によるＬ^* ａ^* ｂ^* 表色系におけるＬ^* 値（明度）が５０以上９５以下としている。
これによって、シート材１のベースとなる基材２の表面２ａが淡く明るい色でも（明度Ｌ^* 値が高くても）、赤外線吸収の機能（赤外線吸収能）を十分に発揮しつつ、シート状物として本来持つ（表装材・インテリアとしての）用途に支障はない。
尚、本発明における「可視光線」とは、ＪＩＳ−Ｚ−８１２０：２００１による可視光線（可視放射）であって、詳解すれば、「目に入って視感覚を起こすことができ、一般に可視放射の波長範囲の短波長限界は３６０〜４００ｎｍ、長波長限界は７６０〜８３０ｎｍである放射」を言う。
又、本発明における「紫外線」とは、ＪＩＳ−Ｚ−８１２０：２００１による紫外線（紫外放射）であって、詳しく述べれば、「単色光成分の波長が可視放射の波長（上記ＪＩＳでは、可視放射の短波長限界は３６０〜４００ｎｍ）より短く、およそ１ｎｍより長い放射」を言う。
更に、赤外線吸収層３の露出した面（最表面）３ａ側から入射した光（可視光線、紫外線等）の反射も、赤外線吸収層３の露出した最表面３ａでの反射と、赤外線吸収層３の最表面３ａから層３内へ若干入ったところでの反射や、赤外線吸収層３を透過した光における基材２の表面２ａでの反射を含んでいる。
更に、基材２の表面２ａで反射した光は、再び赤外線吸収層３を透過したものが、赤外線吸収層３の露出した最表面３ａの発色に寄与する。

尚、Ｌ^* ａ^* ｂ^* 表色系における各値は、ａ^* 値を−３０以上３０以下としたり、ｂ^* 値を−３０以上３０以下としたりしても良い。これらＬ^* 値、ａ^* 値、ｂ^* 値は、少なくとも何れか１つの値でも、上述した範囲内であれば良く、又、３つの値が同時に上述の範囲に入っていても構わない。
更に、Ｌ^* ａ^* ｂ^* 表色系におけるＬ^* 値は、好ましくは６０以上９５以下で、更に好ましくは７０以上９５以下である。
Ｌ^* ａ^* ｂ^* 表色系におけるａ^* 値について、好ましくは−１５以上１５以下で、更に好ましくは−３以上３以下である。
Ｌ^* ａ^* ｂ^* 表色系におけるｂ^* 値は、好ましくは−１０以上２０以下で、更に好ましくは−３以上８以下である。

＜裏打紙１１＞
尚、シート状基材２の裏面２ｂ側に裏打紙１１を貼り付けた場合の裏打紙１１は、目付けが５ｇ／ｍ² 以上３００ｇ／ｍ² 以下、好ましくは２０ｇ／ｍ² 以上２００ｇ／ｍ² 以下、更に好ましくは６０ｇ／ｍ² 以上１００ｇ／ｍ² 以下の紙であり、裏打紙１１の更に裏面１１ｂに、糊付け加工を施すなどしても良い。

本発明のシート材１について実施例に基づき、更に詳細に説明を行う。
尚、本発明の各試験（実施例）におけるＬ^* ａ^* ｂ^* 表色系は、ＪＩＳ−Ｚ−８７２９：２００４によっており、Ｌ^* ａ^* ｂ^* 表色系の測定は、可視分光光度計（GretagMacbeth 社製：「Spectrolino 」、光源：Ｄ６５フィルタ、測定波長：３８０ｎｍ以上７３０ｎｍ以下、解像度：１０ｎｍ）にて行った。
又、本発明の各試験（実施例）における赤外線の反射率Ｈの測定は、赤外分光光度計（島津製作所社製：「FT-IR8400 」）に、拡散反射率ユニット（島津製作所社製：「DRS-8000」、測定波数：６５０ｃｍ^-1以上４５００ｃｍ^-1以下）を取り付けたものにて行った。

＜試験１＞
試験１では、基材がＰＶＣ樹脂からなり、裏面側に裏打紙を貼り付けた壁紙をベースに用いる。
これらの壁紙の表面に、赤外線吸収剤４としてアンチモンドープ錫酸化物（三菱マテリアル社製：「TDL-1 」（以下、ＡＴＯ））を、０．１ｇ／ｍ² の割合で塗布して（赤外線吸収剤４が０．１ｇ／ｍ² の割合で含有された）赤外線吸収層３を形成したシート材（実施例１−１）、０．２ｇ／ｍ² の割合で塗布して（赤外線吸収剤４が０．２ｇ／ｍ² の割合で含有された）赤外線吸収層３を形成したシート材（実施例１−２）をそれぞれ得た。

尚、赤外線吸収剤４の塗布は、ＡＴＯを所定の含有量Ｇとなるように、樹脂バインダーに配合したものをグラビア・ダイレクト法にて、ベースの壁紙の表面に塗工した後、所定温度で所定時間（例えば、８０℃以上１００℃で、３秒以上１０秒以下の時間）乾燥させており、以下の試験２〜４でも同様である。
各実施例は、赤外線吸収層３及び裏打紙１１を含め、実施例１−１全体の厚みは０．５５ｍｍで、実施例１−２全体の厚みは０．２５ｍｍである（各実施例は、ベースとなる壁紙の厚みが異なっていて、赤外線吸収層３の厚みは略同じ）。
又、実施例１−１のベースとなる壁紙に赤外線吸収剤４を含有させずに樹脂バインダーのみを塗布した（つまり、実施例１−１から赤外線吸収剤４を抜いたものであって、本発明における赤外線吸収層３を有さない）ものを比較例１−１とし、実施例１−２から樹脂バインダーのみを塗布したものを比較例１−２とする。

＜試験１の試験方法＞
上述の実施例１−１、１−２と比較例１−１、１−２のシート材１それぞれを、温度を約２０℃に整えた室内（部屋に見立てた評価用ＢＯＸ内）にて、各シート材の直上で距離が３０ｃｍの位置から、１３０Ｗのレフランプ（内側にアルミニウムを付着させて反射鏡とした白熱電球）にて光を照射した。
この照射開始から、各シート材の表面（実施例１−１、１−２においては、赤外線吸収層３の露出した最表面３ａ）における温度を計測した。
照射開始から１０分後に、上述したレフランプの電源を切り（照射を止め）、その後、更に１０分間、温度計測を継続した。
この合計２０分間の温度計測によるシート材の表面の温度の温度変化を、以下の表１に示し、この表１をグラフ化したものが図２である。

尚、図２において、（ａ）が比較例１−１と実施例１−１の表面の温度変化を示し、（ｂ）が比較例１−２と実施例１−２の表面の温度変化を示す。

これら表１、図２に示されたように、赤外線吸収層３が形成されていない比較例１−１、比較例１−２では、ベースとなる壁紙の厚みによらず、その表面における温度の推移（変化）は略同じであった。
一方、表１中で、比較例１−１の表面における照射１０分後の温度は、２９．１℃であるが、実施例１−１の最表面３ａにおける照射１０分後の温度は、３０．２℃であり、１．１℃上昇している（つまり、赤外線吸収剤４を「０．１ｇ／ｍ² 」の割合で含有した実施例１−１は、赤外線吸収層３のない比較例１−１より、表面１ａ（赤外線吸収層３の露出した最表面３ａ）の温度が「約１℃」高くなっている）。

又、表１中で、比較例１−２の表面における照射１０分後の温度は、２８．９℃であるが、実施例１−２の表面１ａにおける照射１０分後の温度は、３１．０℃であり、２．１℃上昇している（つまり、赤外線吸収剤４を「０．２ｇ／ｍ² 」の割合で含有した実施例１−１は、赤外線吸収層３のない比較例１−２より、赤外線吸収層３の露出した最表面３ａの温度が「約２℃」高くなっている）。

従って、赤外線吸収剤４（ＡＴＯ）を「０．１ｇ／ｍ² 」の割合で含有させると、赤外線吸収層３の最表面３ａが「約１℃」上昇するという相関が得られた。
このような相関（赤外線吸収剤４の含有量Ｇと、比較例との温度差ΔＴの関係）を、以下の表２と、図３にて示す。

更に、これら表２と図３で示された赤外線吸収剤４の含有量Ｇと、比較例との温度差ΔＴの関係を、１次関数として最小二乗法で求めたところ、以下の式（１）を得た。
尚、この式（１）は、図３中でも、直線として示している。

＜温度差ΔＴによる判定＞
ここで、本発明において、赤外線吸収性能があると云える温度差ΔＴを０．５℃と設定し、これを下限ラインとする（下限ラインは、表２、図３中でも示す）。
この図３中の下限ライン（ｙ＝０．５）と、上述の式（１）との交点によって求めた場合は、赤外線吸収剤４（ＡＴＯ）の含有量Ｇが「０．０４６ｇ／ｍ² 」はあれば（この「０．０４６ｇ／ｍ² 」よりも多い「０．０５ｇ／ｍ² 」であれば、尚更）、赤外線吸収性能があると言える。
又、赤外線吸収剤４（ＡＴＯ）含有量Ｇの下限値は、この「０．０４６ｇ／ｍ² 」と「０．００ｇ／ｍ² 」の間に存在し、「０．０３ｇ／ｍ² 」とする。

尚、ここで、ＡＴＯ以外の赤外線吸収剤４について述べる。
上述した「０．０４６ｇ／ｍ² 」との値は、当然、ＡＴＯを赤外線吸収剤４として含有させた場合であるが、そもそも、赤外線をあてることで、何れの物質でも、分子の振動・回転運動が起こり、特定波数（波長) 域の光エネルギーを吸収することとなる。
ただ、上述したＡＴＯをはじめとする赤外線吸収剤４の場合は、その特定波数（波長）域が、赤外線の波数（波長）であって、温度差ΔＴとして０．５℃を得るための下限値は、厳密にはそれぞれの赤外線吸収剤４ごとに異なるものの、例えば、ＡＴＯ、インジウムドープ錫酸化物（以下、ＩＴＯ）等の如くドーパント添加により自由電子（キャリア電子）が存在するものや、酸化亜鉛等の如く鉛晶構造の酸素欠陥に起因する自由電子が存在するもの、ポリアニリン等の如く重合条件やドーピングによってプロトン（水素イオン）の付加・脱離が容易に可能なもの等のように、電気のキャリアが存在していることには変わりがなく、何れの赤外線吸収剤４であっても、赤外線吸収性能の下限値に、「０．０４６ｇ／ｍ² 」と大きな差はないと言える。

因みに、図４のグラフに示したように、赤外線吸収剤４としてＡＴＯを用いたシート材１（実施例１−２）は、何れの波数（波長）域でも、赤外線反射率Ｈが１５％より小さく、特に、図４における波数が４５００ｃｍ^-1〜４０００ｃｍ^-1（４０００ｃｍ^-1以上４５００ｃｍ^-1以下）≒波長が２．２２２・・・μｍ以上２．５００μｍ以下≒波長が２．３μｍ以上２．５μｍ以下の域（以下、近赤外線域）では、赤外線吸収剤４を塗布しない壁紙（比較例１−２）より、赤外線反射率Ｈが、常に低い。
又、図４における波数３５００ｃｍ^-1から、それより波数が小さい範囲では、赤外線反射率Ｈが、常に１０％を切っている。
尚、この波数３５００ｃｍ^-1≒２．８５７・・・μｍ≒２．８６μｍは、波数が４０００ｃｍ^-1〜２５００ｃｍ^-1（２５００ｃｍ^-1以上４０００ｃｍ^-1以下）＝波長が２．５μｍ以上４．０μｍ以下の域（以下、中赤外線域））に入っている。又、この中赤外線域より波数が小さい２５００ｃｍ^-1〜６５０ｃｍ^-1（６５０ｃｍ^-1以上２５００ｃｍ^-1以下）≒波長が４．０μｍ以上１５．３８４・・・≒波長が４．０μｍ以上１５．０μｍ以下の域を、以下、遠赤外線域とする。
これに加えて、実施例１−２は、図４中の表に示したように、近赤（近赤外線域）、中赤（中赤外線域）、遠赤（遠赤外線域）において、赤外線反射率Ｈのそれぞれの域での平均値が、比較例１−２より低く、１０％を切っている。
このように、ＡＴＯを用いた場合で、ほとんどの赤外線を反射することから、ベースとなる壁紙における本来の赤外線反射率Ｈがどのような値であっても、又、ＡＴＯと同様の赤外線吸収効果を持つ導電性を有する金属錯体や、導電性を有する高分子有機化合物、有機染料化合物、有機顔料化合物など何れの赤外線吸収剤４を用いても、赤外線反射率Ｈは、５０％以下にはすることが出来る（逆に、赤外線反射率Ｈを０％以上としたり、１％以上となるようにしたり、２％以上となるようにすることも可能である）。

＜試験２＞
上述の試験１によって、赤外線吸収剤４を含有した赤外線吸収層３が最外面にあるシート材１であれば、その赤外線吸収層３の最表面３ａにおける赤外線反射率Ｈを５０％以下に抑えることとしたが、一般に、壁紙等の表面に、赤外線吸収剤４や樹脂バインダー等を塗布すれば、その表面の色相（表色）は、含有量Ｇ（塗布量）が多くなるにつれて、変化していく（例えば、徐々に緑がかる等）。
そこで、色相（表色）の変化と、赤外線吸収剤４の含有量Ｇとの関係を、試験２以降で調べる。
このとき、試験１をふまえ、赤外線反射率Ｈは、顕著に違いのでる近赤外線域の反射率（以下、近赤外線反射率Ｈ_n ）を用いる。
又、波長域について言及すると、本発明において、例えば「赤外線の反射率Ｈが５０％以下」であるとは、上述の定義をふまえた「ＪＩＳ−Ｚ−８１２０：２００１による赤外線における全ての波長域での反射率が５０％以下」であるだけではなく、少なくとも「近赤外線反射率Ｈ_n における２．３μｍ以上２．５μｍ以下の近赤外線域での平均値が５０％以下」であれば良いことも含む。

試験２でも、試験１と同様に、基材がＰＶＣ樹脂からなるが、まずは、表面が濃グレー（Ｌ^* 値が４４．６４で、ａ^* 値が０．２６で、ｂ^* 値が１．２８）の壁紙をベースに用いた。
この濃グレーの壁紙の表面に、赤外線吸収剤４としてＡＴＯを、０．２ｇ／ｍ² の割合で塗布して（赤外線吸収剤４が０．２ｇ／ｍ² の割合で含有された）赤外線吸収層３を形成したシート材（実施例２−１）、１．０ｇ／ｍ² 塗布して（赤外線吸収剤４が１．０ｇ／ｍ² の割合で含有された）シート材（実施例２−２）、２．０ｇ／ｍ² 塗布して（赤外線吸収剤４が２．０ｇ／ｍ² の割合で含有された）シート材（実施例２−３）をそれぞれ得た。
尚、ベースとした濃グレーの壁紙に赤外線吸収剤４を含有させずに樹脂バインダーのみを塗布した（つまり、実施例２−１〜実施例２−３から赤外線吸収剤４を抜いたものであって、本発明における赤外線吸収層３を有さない）ものを、これらの比較例２とし、実施例２−１〜実施例２−３と共に、Ｌ^* ａ^* ｂ^* 表色系の各値とΔＥ^* 、近赤外線反射率Ｈ_n の近赤外線域（詳しくは、波数が４５００ｃｍ^-1〜４０００ｃｍ^-1の域であって、以下の試験３、４でも同様）での平均値を、以下の表３と、図５、６にて示す。

＜Ｌ^* ａ^* ｂ^* 表色系換算した汚染用グレースケールによる判定＞
ここで、本発明において、ベースとなった壁紙本来の色相・表色から離れる限界値を、ＪＩＳ−Ｌ−０８０５：２００５による汚染用グレースケールの４−５級（又は４級）相当までとした（４−５級又は４級相当レベルとすれば、シート状物として本来持つ（表装材・インテリアとしての）用途に支障はないからである）。
そこで、この汚染用グレースケールの４−５級や４級が、Ｌ^* ａ^* ｂ^* 表色系の色差ΔＥ^* では、幾らの値となるかを、以下に示す。

汚染用グレースケールにおいて詳解すれば、汚染されていない５級から、徐々に汚染の度合いがきつくなる４−５級、４級、３−４級、３級それぞれのＬ^* ａ^* ｂ^* 表色系の各値と、Ｅ^* 値を可視分光光度計で求めた。
これら求めたＥ^* 値における５級と、それ以外の級との差ΔＥ^* を、他の値と共に、以下の表４に示す。

この表４で示されたように、汚染用グレースケールにおける５級と、例えば、４−５級の色差ΔＥ^* は、「２．１４８」であり、この試験２においては、ベースとした濃グレーの壁紙である比較例２と各実施例の色差ΔＥ^* が、「２．１４８」以内であれば、その実施例は、汚染用グレースケールの４−５級相当とした。
従って、表３において、実施例２−１〜実施例２−３のΔＥ^* は、ほぼすべて「２．１４８」以内であるため、汚染用グレースケールの４−５級に相当すると言え、また、ベース表面が濃グレー等（濃色）であれば、赤外線吸収剤４塗布の色相面への影響は小さいと考えられる。
尚、近赤外線反射率Ｈ_n の平均値は、試験２における何れの実施例（含有量Ｇ）の場合でも５０％以下であって、赤外線吸収剤４を塗布しない壁紙（比較例２）に比べて、最大で５％低下させている。

この４−５級相当である色差ΔＥ^* 「２．１４８」を基にした際に、赤外線吸収剤４（ＡＴＯ）含有量Ｇの上限値を鑑みるに、赤外線吸収剤４の含有量Ｇが、０．２ｇ／ｍ² や「１．０ｇ／ｍ² 」であれば、色差ΔＥ^* が２．１４８以内である。
一方、赤外線吸収剤４の含有量Ｇが「２．０ｇ／ｍ² 」となると、多少ではあるが、色差ΔＥ^* が２．１４８を越えている。
従って、試験２において、汚染用グレースケールの４−５級相当での赤外線吸収剤４（ＡＴＯ）含有量Ｇの上限値は、「０．２ｇ／ｍ² 」と「２．０ｇ／ｍ² 」の間に存在し、「０．９０ｇ／ｍ² 」とする。
尚、汚染用グレースケールの４級相当であれば、赤外線吸収剤４（ＡＴＯ）の含有量Ｇが「２．０ｇ／ｍ² 」であっても、色差ΔＥ^* は「４．８０１」以内であるため、含有量Ｇの上限値は、少なくとも「２．００ｇ／ｍ² 」であることは明らかである。

尚、試験２でも、ＡＴＯ以外の赤外線吸収剤４について述べれば、何れの赤外線吸収剤４であっても、粉末などの固体時であれば、灰色等の色味がついているが、上述したように、赤外線吸収層３の厚みは２０．００μｍ以下等であって、樹脂バインダー等と共にペースト状等である場合には、ほぼ透明である。
逆に、どのような赤外線吸収剤４であるか、又、ベースとなる壁紙の表面（実施例２−１〜実施例２−３であれば、基材２の表面２ａ）が本来どのような色相（表色）かは問わない。
又、上述をふまえ、本発明に係るシート材１は、赤外線吸収剤４を含有させる前の露出面（つまり、基材２の表面２ａ）と、赤外線吸収層３の露出した最表面３ａとの色差ΔＥ^* が、４．８以内で、好ましくは２．１以内としても良い。
更に、この「基材２の表面２ａと赤外線吸収層３の露出した最表面３ａとの色差ΔＥ^* 」とは、赤外線吸収剤４を含有させる前後でシート材１の表面１ａの色差ΔＥ^* （つまり、赤外線吸収剤４を含有させる前の基材２の表面２ａと、赤外線吸収剤４を含有させた後のシート材１の表面１ａとの色差ΔＥ^* ）を求めることとしても良く、赤外線吸収剤４を含有させた（赤外線吸収層３を形成した）後に、赤外線吸収層３の一部を剥がして基材２の表面２ａを部分的に露出させ、この露出部分（基材２の表面２ａにおける露出した部分）と、剥れていない赤外線吸収層３の最表面３ａとで、色差ΔＥ^* を求めたり、この他、基材２が単一素材で一様に形成されている場合（単一の合成樹脂で形成されたシート状物などの場合）、シート材１を切断して露出した基材２の断面と、形成された状態が保たれた赤外線吸収層３の最表面３ａとで、色差ΔＥ^* を求めるなど、何れの求め方であっても構わない。

＜試験３＞
上述した試験２では、基材の表面が濃グレーであったが、他の色相（表色）である場合についても調べる。
試験３では、基材がＰＶＣ樹脂からなり、表面が淡ベージュ（Ｌ^* 値が８８．３０で、ａ^* 値が−０．２４で、ｂ^* 値が６．６１）の壁紙をベースに用いた。

この淡ベージュの壁紙の表面に対しては、試験２と同様に、赤外線吸収剤４としてＡＴＯを、０．２ｇ／ｍ² の割合で塗布して（赤外線吸収剤４が０．２ｇ／ｍ² の割合で含有された）赤外線吸収層３を形成したシート材（実施例３−１）、１．０ｇ／ｍ² 塗布して（赤外線吸収剤４が１．０ｇ／ｍ² の割合で含有された）シート材（実施例３−２）、２．０ｇ／ｍ² 塗布して（赤外線吸収剤４が２．０ｇ／ｍ² の割合で含有された）シート材（実施例３−３）をそれぞれ得た。
尚、ベースとした淡ベージュの壁紙に赤外線吸収剤４を含有させずに樹脂バインダーのみを塗布した（つまり、実施例３−１〜実施例３−３から赤外線吸収剤４を抜いたものであって、本発明における赤外線吸収層３を有さない）ものを、これらの比較例３とし、実施例３−１〜実施例３−３と共に、Ｌ^* ａ^* ｂ^* 表色系の各値とΔＥ^* 、近赤外線反射率Ｈ_n の近赤外線域での平均値を、以下の表５と、図７、８にて示す。

この表５において、赤外線吸収剤４の含有量Ｇが、「０．２ｇ／ｍ² 」であれば、色差ΔＥ^* が２．１４８以内である（つまり、汚染用グレースケールの４−５級に相当する）が、含有量Ｇが「１．０ｇ／ｍ² 」となると、色差ΔＥ^* が２．１４８を越えている。
従って、試験３において、汚染用グレースケールの４−５級相当での赤外線吸収剤４（ＡＴＯ）含有量Ｇの上限値は、「０．２ｇ／ｍ² 」と「１．０ｇ／ｍ² 」の間に存在し、「０．３０ｇ／ｍ² 」とする。
一方で、汚染用グレースケールの４級相当であれば、赤外線吸収剤４（ＡＴＯ）の含有量Ｇが「１．０ｇ／ｍ² 」であっても、色差ΔＥ^* は「４．８０１」以内であり（つまり、汚染用グレースケールの４級に相当し）、汚染用グレースケールの４級相当での含有量Ｇの上限値は、「１．０ｇ／ｍ² 」と「２．０ｇ／ｍ² 」の間に存在する。
このように、試験３において、４−５級と４級に相当する含有量Ｇの上限値それぞれを鑑みるに、汚染用グレースケールの４−５級又は４級（４−５級と４級に亘る範囲）に相当する赤外線吸収剤４（ＡＴＯ）含有量Ｇであれば、その上限値は、「０．２ｇ／ｍ² 」と「２．０ｇ／ｍ² 」の間に存在し、「０．９０ｇ／ｍ² 」とする。

尚、試験２で比較例２として用いた壁紙は、表面の色相が濃グレーであり、元々赤外線等の光を吸収しやすい色（実際に、試験２の比較例２における近赤外線反射率Ｈ_n は「４０．８６３」）である。
一方、試験３で比較例３として用いた壁紙は、表面の色相が淡ベージュであり、近赤外線反射率Ｈ_n も「４７．３４１」であるが、赤外線吸収剤４を「０．２ｇ／ｍ² 」含有させた（含有量Ｇを「０．２ｇ／ｍ² 」とした）だけで、近赤外線反射率Ｈ_n が「３８．８１５」まで下がっている。
加えて、赤外線吸収剤４の含有量Ｇを「１．０ｇ／ｍ² 」としただけで、近赤外線反射率Ｈ_n が、更に「２８．７０３」まで下がっており、この「２８．７０３」という値は、表面の色相が濃グレーの試験２で、赤外線吸収剤４の含有量Ｇを「１．０ｇ／ｍ² 」とした時の近赤外線反射率Ｈ_n 「３６．８９４」すら下回っている。
従って、元々の基材表面の色相が淡ベージュである（明度Ｌ^* 値が高い）と、元々の色相が濃グレーである（明度Ｌ^* 値が低い）ものと比べて、少し赤外線吸収剤４を含有させただけで、近赤外線反射率Ｈ_n が大幅に下がると共に、下がった近赤外線反射率Ｈ_n の値も、元々が濃グレーであるものよりも低い値となる。

＜試験４＞
そこで、ベースとなる基材表面の明度Ｌ^* 値と、赤外線吸収剤４の含有量Ｇによる色差ΔＥ^* を調べる。
試験４では、基材の表面の明度Ｌ^* 値が、「９１．７１（比較例４ａ）」、「８３．９４（比較例４ｂ）」、「７７．８８（比較例４ｃ）」、「６８．０４（比較例４ｄ）」、「５８．６１（比較例４ｅ）」、「４７．５８（比較例４ｆ）」、「３６．１４（比較例４ｇ）」の７種類であって、基材がＰＶＣ樹脂からなる壁紙を、ベースに用いた（つまり、基材表面の明度Ｌ^* 値が「９１．７１」、「８３．９４」、「７７．８８」、「６８．０４」、「５８．６１」、「４７．５８」、「３６．１４」のベースとした壁紙に赤外線吸収剤４を含有させずに樹脂バインダーのみを塗布した（本発明における赤外線吸収層３を有さない）ものを、この順に、比較例４ａ、比較例４ｂ、比較例４ｃ、比較例４ｄ、比較例４ｅ、比較例４ｆ、比較例４ｇとしている）。

これら７種類の壁紙の表面それぞれに、赤外線吸収剤４としてＡＴＯを、０．２ｇ／ｍ² の割合で塗布して（赤外線吸収剤４が０．２ｇ／ｍ² の割合で含有された）赤外線吸収層３を形成したシート材（実施例４ａ−１〜実施例４ｇ−１）、１．０ｇ／ｍ² 塗布して（赤外線吸収剤４が１．０ｇ／ｍ² の割合で含有された）シート材（実施例４ａ−２〜４ｇ−２）をそれぞれ得た。
これら実施例４ａ−１〜実施例４ｇ−２と、比較例４ａ〜４ｇにおけるＬ^* ａ^* ｂ^* 表色系の各値とΔＥ、そして、近赤外線反射率Ｈ_n の近赤外線域での平均値を、以下の表６に示す。

尚、この表６中における「４ａ」〜「４ｇ」の見方は、「４ａ」であれば、ベースとなる基材表面の明度Ｌ^* 値が「９１．７１」である壁紙を用いた比較例４ａ、実施例４ａ−１、実施例４ａ−２を表し、「４ｂ」であれば、明度Ｌ^* 値が「９１．７１」である壁紙を用いた比較例４ｂ、実施例４ｂ−１、実施例４ｂ−２を表し、以下同様で、「４ｃ」〜「４ｇ」まで、それぞれの明度Ｌ^* 値で同じ壁紙を用いた比較例と、２つ実施例を表す。
又、表６の見方は、例えば、「４ａ」であれば、基材表面の明度Ｌ^* 値が「９１．７１」であるベースの壁紙（比較例４ａ）から縦に下って、この比較例４ａのａ^* 値、ｂ^* 値を示している。
この比較例４ａのｂ^* 値から、更に縦に下ったＬ^* 値「９０．６３」とその下２つで、比較例４ａと同じベースの壁紙に赤外線吸収剤４（ＡＴＯ）を０．２ｇ／ｍ² 含有させた（含有量Ｇを「０．２ｇ／ｍ² 」とした）実施例４ａ−１のＬ^* 値、ａ^* 値、ｂ^* 値を示している。以下同様にして、この実施例４ａ−１から縦に下った３つの欄で、１．０ｇ／ｍ² 含有させた実施例４ａ−２のＬ^* 値、ａ^* 値、ｂ^* 値を示している。
尚、実施例４ａ−１における比較例４ａとの色差ΔＥ^* は、更に二重線を挟んで１つ目の「−」から縦に下った「１．６７６」が示しており、実施例４ａ−２の比較例４ａとの色差ΔＥ^* は、更に下の「４．１７４」が示す。
更に二重線を挟んで縦に下った３つの「５３．９３７」、「３７．０５２」、「２２．２３５」が、この順に、比較例４ａ、実施例４ａ−１、実施例４ａ−２の近赤外線反射率Ｈ_n の平均値を示す。
以下、「４ｂ」〜「４ｇ」においても同様である。

上述した表６を基に、基材表面の明度Ｌ^* 値ごとの含有量Ｇと色差ΔＥの関係を図９に示し、含有量Ｇごとの基材表面の明度Ｌ^* 値と色差ΔＥ^* の関係を図１０に示し、含有量Ｇごとの基材表面の明度Ｌ^* 値と近赤外線反射率Ｈ_n の平均値の関係を図１１に示す。
これら３図のうち図１０や表２から、赤外線吸収剤４（ＡＴＯ）の含有量Ｇは、同じ０．２ｇ／ｍ² や１．０ｇ／ｍ² であっても、ベースとなる基材表面の明度Ｌ^* 値によって、色差ΔＥ^* は異なる。
すなわち、基材表面の明度Ｌ^* 値が高い（淡い）ほど、同量の含有量Ｇであっても色差ΔＥ^* は大きくなり、明度Ｌ^* 値が低い（濃い）ほど、含有量Ｇが同じでも、色差ΔＥ^* は小さくなる（色差ΔＥ^* で上限を決めれば、ベースの色が濃い（明度Ｌ^* 値が低い）ほど、たくさん含有させられる）。
一方、汚染用グレースケールの４−５級に相当する色差ΔＥ^* 「２．１４８」との関係を見ると、赤外線吸収剤４の含有量Ｇが「０．２ｇ／ｍ² 」の際には、ベースとなる基材表面の明度Ｌ^* 値に関わらず、色差ΔＥ^* は「２．１４８」以内となるが、「１．０ｇ／ｍ² 」含有させると、基材表面の明度Ｌ^* 値が「７５」を越えると、色差ΔＥ^* は「２．１４８」を越える（図１０中の４−５級相当ΔＥ^* を越える）。

しかし、図１１に示されたように、基材表面の明度Ｌ^* 値が高い（淡い）場合は、多くの赤外線吸収剤４を含有させずとも、近赤外線反射率Ｈ_n を、基材表面の明度Ｌ^* 値が低い（濃い）場合よりも減少幅が大きい（図１１中で、含有量Ｇ０．０ｇ／ｍ² の曲線と、や０．２ｇ／ｍ² の曲線間の開きは、グラフの右にいけばいくほど（明度Ｌ^* 値が大きくなって、基材表面が明るくなればなるほど）、大きくなっている）。
つまり、基材表面の明度Ｌ^* 値が低い域（濃色域）では、もともとの近赤外線反射率Ｈ_n が低く、色差ΔＥ^* の点からも、多くの赤外線吸収剤４の含有が可能であるが、赤外線含有による近赤外線反射率Ｈ_n がそれほど減少しない（例えば、表６中、最も濃い「４ｇ」の縦列（基材表面の明度Ｌ^* 値が「３６．１４」）では、赤外線吸収剤４を「０．２ｇ／ｍ² 」含有させても、近赤外線反射率Ｈ_n は「０．７０４％」しか減少していない（表６中「４ｇ」の縦列で下から２、３番目の欄参照））。
又、シート状物として本来持つ用途に照らして、基材表面が濃色域であれば、表装材・インテリアとして使える場面も限られる。

これとは逆に、基材表面の明度Ｌ^* 値が高い域（淡色域）では、赤外線吸収剤４（ＡＴＯ）を「０．２ｇ／ｍ² 」しか含有させていないにも関わらず、近赤外線反射率Ｈ_n が大幅に減少し（例えば、表６中、最も淡い（明るい）「４ａ」の縦列（基材表面の明度Ｌ^* 値が「９１．７１」）では、赤外線吸収剤４を「０．２ｇ／ｍ² 」含有させただけで、近赤外線反射率Ｈ_n は「１６．８８５％」も減少している（表６中「４ａ」の縦列で下から２、３番目の欄参照））。
更に、この減少幅「１６．８８５％」は、最も明るい「４ａ」の縦列で含有量Ｇを「０．２ｇ／ｍ² 」から５倍の「１．０ｇ／ｍ² 」に増やした時の減少幅「１４．８１７％」に匹敵すると共に、表６中の濃色側「４ｅ」、「４ｆ」、「４ｇ」の縦列で、「１．０ｇ／ｍ² 」使ったときの減少幅「１１．３１９％」、「７．８７４％」、「５．０４０％」を越える。
従って、基材表面の明度Ｌ^* 値が高い域であれば、赤外線吸収剤４を多量に使わずとも十分な赤外線吸収能が発揮され、使用する赤外線吸収剤４の量を低減でき、製造コストを抑制できる。

又、他の淡色側等「４ｂ」、「４ｃ」、「４ｄ」の縦列（基材表面の明度Ｌ^* 値が「８３．９４」、「７７．８８」、「６８．０４」）でも、含有量Ｇを「１．０ｇ／ｍ² 」とすれば、「２１．４０４％」、「２１．６５３％」、「１９．３４１％」の減少幅があり、濃色側「４ｅ」、「４ｆ」、「４ｇ」の縦列において、「１．０ｇ／ｍ² 」使ったときの減少幅を越える。
特に、最も明るい「４ａ」の縦列で「１．０ｇ／ｍ² 」使ったときの減少幅は、「３１．７０２％」である。

＜明度Ｌ^* 値の下限値＞
ここで、図９に示すように、「４ａ」〜「４ｇ」の何れの明度Ｌ^* 値であっても、色差ΔＥ^* が「２．１４８」以内であって、表６中においても、赤外線吸収剤４を含有させた前後で明度Ｌ^* 値の差が「１．０８」以内となる場合（つまり、赤外線吸収剤４の含有量Ｇが「０．２ｇ／ｍ² 」である場合）において、近赤外線反射率Ｈ_n を「５％」等減少させる基材表面の明度Ｌ^* 値の下限値は、幾らから、であるかを検討する。
表６中で、３番目に濃い「４ｅ」の縦列において、含有量Ｇを０．０ｇ／ｍ² から０．２ｇ／ｍ² とした際の近赤外線反射率Ｈ_n の減少幅は「６．６１５％」であり、２番目に濃い「４ｆ」の縦列において、含有量Ｇを０．０ｇ／ｍ² から０．２ｇ／ｍ² とした際の近赤外線反射率Ｈ_n の減少幅は「０．７１１％」である。
つまり、赤外線吸収層３の最表面３ａが２番目に濃い「４ｆ（Ｌ^* 値が「４７．７０」）」の縦列と、３番目に濃い「４ｅ（Ｌ^* 値が「５８．２６」）」の縦列との間で、初めて近赤外線反射率Ｈ_n の減少幅が「５％」を越えている。
従って、赤外線吸収剤４（ＡＴＯ）の含有量Ｇ「０．２ｇ／ｍ² 」における近赤外線反射率Ｈ_n 減少幅「５％」の明度Ｌ^* 値の下限値（つまり、赤外線吸収剤４を「０．２ｇ／ｍ² 」含有しさえすれば、近赤外線反射率Ｈ_n の減少幅が初めて「５％」を越えるときの赤外線吸収層３の最表面３ａの明度Ｌ^* 値）は、「４７．７０」と「５８．２６」の間に存在し、「Ｌ^* 値５０」とする。

次に、含有量Ｇ「０．２ｇ／ｍ² 」で、近赤外線反射率Ｈ_n を「７％」減少させる明度Ｌ^* 値の下限値も、同様に考えて、表６中で、４番目に濃い（４番目に明るい）「４ｄ」の縦列において、含有量Ｇを０．０ｇ／ｍ² から０．２ｇ／ｍ² とした際の近赤外線反射率Ｈ_n の減少幅は「７．８５０％」であり、３番目に濃い「４ｅ」の縦列において、含有量Ｇを０．０ｇ／ｍ² から０．２ｇ／ｍ² とした際の近赤外線反射率Ｈ_n の減少幅は「６．６１５％」である。
つまり、赤外線吸収層３の最表面３ａが３番目に濃い「４ｅ（Ｌ^* 値が「５８．２６」）」の縦列と、４番目に濃い「４ｄ（Ｌ^* 値が「６７．７２」）」の縦列との間で、初めて近赤外線反射率Ｈ_n の減少幅が「７％」を越えており、含有量Ｇ「０．２ｇ／ｍ² 」における近赤外線反射率Ｈ_n 減少幅「７％」の明度Ｌ^* 値の下限値は、「５８．２６」と「６７．７２」の間に存在し、「Ｌ^* 値６０」とする。

「１０％」も同様に、含有量Ｇ「０．２ｇ／ｍ² 」で、近赤外線反射率Ｈ_n を「１０％」減少させる明度Ｌ^* 値の下限値は、表６中で、５番目に濃い（３番目に明るい）「４ｃ」の縦列において、含有量Ｇを０．２ｇ／ｍ² とした際の近赤外線反射率Ｈ_n の減少幅は「１２．２０６％」であり、４番目に濃い（４番目に明るい）「４ｄ」の縦列において、含有量Ｇを０．２ｇ／ｍ² とした際の近赤外線反射率Ｈ_n の減少幅は「７．８５０％」である。
従って、赤外線吸収層３の最表面３ａが４番目に濃い「４ｄ（Ｌ^* 値が「６７．７２」）」の縦列と、５番目に濃い「４ｃ（Ｌ^* 値が「７７．４５」）」の縦列との間で、初めて近赤外線反射率Ｈ_n の減少幅が「１０％」を越えており、含有量Ｇ「０．２ｇ／ｍ² 」における近赤外線反射率Ｈ_n 減少幅「１０％」の明度Ｌ^* 値の下限値は、「６７．７２」と「７７．４５」の間に存在し、「Ｌ^* 値７０」とする。

＜明度Ｌ^* 値の上限値＞
尚、赤外線吸収剤４の含有量Ｇが「０．２ｇ／ｍ² 」である場合における明度Ｌ^* 値の上限値は、近赤外線反射率Ｈ_n が「５０％」以下であることから求められる。
表６中で、最も淡い（明るい）「４ａ」の縦列で、ベースとなる壁紙の基材表面の近赤外線反射率Ｈ_n は「５０％」を越えているが、赤外線吸収剤４を「０．２ｇ／ｍ² 」含有させることで、近赤外線反射率Ｈ_n が「５０％」より下がっている。
ここで、赤外線吸収層３の最表面３ａの明度Ｌ^* 値が「９０．６３」が「１００．００」に近づくにつれて、赤外線吸収剤４を「０．２ｇ／ｍ² 」含有させても、近赤外線反射率Ｈ_n が「５０％」以下とならない可能性もあり得ることから、明度Ｌ^* 値の上限値は、「９０．６３」と「１００．００」の間に存在し、「Ｌ^* 値９５」とする。

上述した試験４で示されたように、赤外線吸収層３側から入射する赤外線の反射を、ＪＩＳ−Ｚ−８７２９：２００４によるＬ^* ａ^* ｂ^* 表色系におけるＬ^* 値（明度）が５０以上９５以下とすることで、シート材１のベースとなる基材２の表面２ａが淡く明るい色でも（明度Ｌ^* 値が高くても）、赤外線吸収能を十分に発揮しつつ、シート状物として本来持つ（表装材・インテリアとしての）用途に支障はない。
又、明度Ｌ^* 値を、好ましくは６０以上９５以下とし、更に好ましくは７０以上９５以下とすることで、非常に少量の赤外線吸収剤４で、十分な赤外線吸収能が発揮でき、使用する赤外線吸収剤４の量や、製造コストを抑えることが可能となる。

＜その他＞
尚、本発明は、前述した実施形態に限定されるものではない。シート材１、壁紙１０の各構成又は全体の構造、形状、寸法などは、本発明の趣旨に沿って適宜変更することが出来る。
シート材１は、シート状基材２の一方面（表面）２ａ側のみに、赤外線吸収層３を形成していたが、裏面２ｂ側に、裏打紙１１を貼り付けるのではなく、赤外線吸収層３を形成する、つまり、シート状基材２の表裏両面２ａ、２ｂに、赤外線吸収層３が形成されていても構わない。
シート材１は、壁紙１０として用いても良く、これにより、建築物の屋内や、自動車、車両の車内などにおける壁面等の内面を装飾又は補強する壁紙本来の機能と共に、壁面等に、赤外線吸収の機能（赤外線吸収能）も持たせて、屋内・車内などの暖房効率を向上させ、省エネを図れる。

本発明は、建物内における壁面に限らず、天井や床面にも使用可能であり、更には、自動車、車両の車内、航空機の機内、船舶の船内における壁面、天井、床面にも利用することが出来る。

１シート材
２シート状基材
２ａシート状基材の一面（表面）
２ｂシート状基材の他方の面（裏面）
３赤外線吸収層
３ａ赤外線吸収層の露出した面（最表面）
４赤外線吸収剤
１０壁紙
１１裏打紙
Ｈ赤外線の反射率

Claims

シート状基材の少なくとも一面側に形成された赤外線吸収層が最外面に位置して露出し、前記赤外線吸収層の露出した面側から入射する赤外線の反射率が３８．８１５％以下であり、
前記赤外線吸収層は、珪酸ジルコニウム粒子を含有しておらず、
前記赤外線吸収層の露出した面は、ＪＩＳ−Ｚ−８７２９：２００４によるＬ ^* ａ ^* ｂ ^* 表色系におけるＬ ^* 値が５０以上９５以下であり、
前記シート状基材を透過する赤外線は、前記赤外線吸収層の露出した面側から入射する赤外線の０．２％以下であることを特徴とするシート材。
前記赤外線吸収層は赤外線吸収剤を０．０３ｇ／ｍ² 以上２．００ｇ／ｍ² 以下の割合で含有していることを特徴とする請求項１に記載のシート材。
前記赤外線吸収層の露出した最外面と、前記シート状基材の表面とのＪＩＳ−Ｚ−８７２９：２００４によるＬ ^* ａ ^* ｂ ^* 表色系における色差ΔＥ ^* が４．８以内であることを特徴とする請求項１又は２に記載のシート材。
シート状基材の少なくとも一面側に形成された赤外線吸収層が最外面に位置して露出し、前記赤外線吸収層の露出した面側から入射する赤外線の反射率が５０％以下であり、
前記赤外線吸収層の露出した面は、ＪＩＳ−Ｚ−８７２９：２００４によるＬ ^* ａ ^* ｂ ^* 表色系におけるＬ ^* 値が５０以上９５以下であり、且つ、前記赤外線吸収層は赤外線吸収剤を０．０３ｇ／ｍ ² 以上２．００ｇ／ｍ ² 以下の割合で含有し、
前記赤外線吸収剤がアンチモンドープ錫酸化物であることを特徴とするシート材。
シート状基材の少なくとも一面側に形成された赤外線吸収層が最外面に位置して露出し、前記赤外線吸収層の露出した面側から入射する赤外線の反射率が５０％以下であり、
前記赤外線吸収層の露出した面は、ＪＩＳ−Ｚ−８７２９：２００４によるＬ ^* ａ ^* ｂ ^* 表色系におけるＬ ^* 値が５０以上９５以下であり、
温度を約２０℃に整えた評価用ＢＯＸ内にて前記最外面に位置した赤外線吸収層の直上で距離が３０ｃｍの位置から１３０Ｗのレフランプにて光を照射してから１０分後における最外面の表面温度と前記赤外線吸収層を有さない場合の最外面の表面温度との温度差と、前記赤外線吸収層における赤外線吸収剤の含有量との関係は、以下の式（１）で表され、前記温度差は１．１℃以上であることを特徴とするシート材。
請求項１〜５の何れか１項に記載のシート材を用いていることを特徴とする壁紙。