JP6015907B2

JP6015907B2 - 固体酸化物型燃料電池

Info

Publication number: JP6015907B2
Application number: JP2012160899A
Authority: JP
Inventors: 陽祐赤木; 阿部　俊哉; 俊哉阿部; 肇大村; 田中　修平; 修平田中; 琢也星子
Original assignee: Toto Ltd
Current assignee: Toto Ltd
Priority date: 2012-07-19
Filing date: 2012-07-19
Publication date: 2016-10-26
Anticipated expiration: 2032-07-19
Also published as: JP2014022233A

Description

本発明は、固体酸化物型燃料電池に係わり、特に、燃料と発電用の酸化剤ガスを反応させることにより電力を生成する固体酸化物型燃料電池に関する。

特開２００４−３１９４２０号公報（特許文献１）には、燃料電池及びその運転方法が記載されている。ここに記載されている燃料電池では、起動工程において、燃料を改質器内で改質する複数の工程、すなわち、部分酸化改質反応工程（ＰＯＸ工程）、オートサーマル改質反応工程（ＡＴＲ工程）、水蒸気改質反応工程（ＳＲ工程）を経て、発電工程へ移行するように構成されている。

ここで、特許文献１に記載されている燃料電池では、燃料電池モジュール内に改質器が配置されており、この改質器は、各燃料電池セルに供給され、各燃料電池セルにおいて発電に利用されずに残った燃料ガス（オフガス）を各燃料電池セルの上端部で燃焼させることにより加熱される。なお、本明細書においては、このようなオフガスの燃焼熱を利用して改質器を改質可能な温度に加熱するタイプの燃料電池を「オフガス燃焼セルバーナー方式」の燃料電池と呼んでいる。

このようなオフガス燃焼セルバーナー方式の燃料電池では、起動時において、常温の改質器をオフガス（起動時においては発電は行われないため、供給された全ての燃料がオフガスとなる）を燃焼させることにより加熱する。この加熱により改質器内の触媒の温度が３００℃程度まで上昇すると、改質器内では、燃料と改質用の空気が反応する部分酸化改質反応が発生するようになる（ＰＯＸ工程）。部分酸化改質反応は発熱反応であるため、改質器内で部分酸化改質反応が発生すると、この反応熱及びオフガスの燃焼熱により、改質器は強力に加熱されるようになる。

この加熱により更に改質器の温度が上昇すると、改質器内に改質用の水蒸気が供給され、改質器内では、燃料と水蒸気が反応する水蒸気改質反応が発生するようになる。この水蒸気改質反応は、部分酸化改質反応よりも効率良く水素を生成することができる反応であるが、改質器内の触媒の温度が６００℃程度まで上昇しなければ発生しない。また、水蒸気改質反応は吸熱反応であるため、改質器及び燃料電池モジュール内の温度が十分に上昇した状態でなければ、触媒の温度が急低下し、安定した水蒸気改質を行うことができない。そこで、オフガス燃焼セルバーナー方式の燃料電池では、ＰＯＸ工程が行われた後、改質用の空気及び水蒸気が改質器に供給され、改質器内で部分酸化改質反応及び水蒸気改質反応を同時に発生させる（ＡＴＲ工程）。このＡＴＲ工程では、部分酸化改質反応による発熱、水蒸気改質反応による吸熱、及びオフガスの燃焼熱が適度なバランスを保ちながら、改質器及び燃料電池モジュール内の温度が上昇される。

ＡＴＲ工程により、十分に改質器及び燃料電池モジュール内の温度が上昇すると、改質用の空気の供給が停止され、改質器内では水蒸気改質反応のみが発生するようになる（ＳＲ工程）。以後、ＳＲ工程により各燃料電池セルの温度を発電可能な温度まで上昇させると、燃料電池は発電工程に移行し、発電工程においては、専ら水蒸気改質反応により水素が生成される。

このように、改質器に対する専用の加熱手段をもたないオフガス燃焼セルバーナー方式の燃料電池では、起動工程の初期において、比較的低温で発生する部分酸化改質反応を利用したＰＯＸ工程により改質器を常温から急速に加熱した後、水蒸気改質反応を利用した改質（ＡＴＲ工程、ＳＲ工程）が実行される。

特開２００４−３１９４２０号公報

しかしながら、ＰＯＸ工程における部分酸化改質反応は多量の熱を発生するため、改質器内で部分酸化改質反応が発生すると、その周囲の触媒の温度も急激に上昇する。このように触媒の温度が上昇すると、その部分では更に部分酸化改質反応が促進され、温度の高い部分が更に加熱されることになる。このため、ＰＯＸ工程においては、改質器内が熱暴走状態に陥りやすいという問題がある。このような熱暴走が発生すると、改質器全体の温度が十分に上昇する前に、改質器の温度が局部的に過剰に上昇することになる。このような状態が長く継続すると、改質器の温度が局所的に過剰に上昇し、改質用の触媒が劣化されることにより改質器の耐用年数が短くなり、或いは改質器が損傷されてしまう場合があるという問題がある。

従って、本発明は、熱暴走を抑制しながら改質器内の温度を迅速に上昇させることにより、改質器の耐用年数を延長し、又は改質器の損傷を防止することができる固体酸化物型燃料電池を提供することを目的としている。

上述した課題を解決するために、本発明は、燃料電池セルに供給された燃料が一端から流出され、流出したオフガスを燃焼させることにより改質部を加熱するオフガス燃焼セルバーナー方式の固体酸化物型燃料電池であって、燃料を通過させる内部通路に燃料極が形成された複数の燃料電池セルユニットを収納した燃料電池モジュールと、この燃料電池モジュールの内部から外部への熱の散逸を抑制する外側断熱材と、燃料電池モジュール内の、複数の燃料電池セルユニットの上方に配置され、燃料と改質用の酸化剤ガスを化学反応させることによる部分酸化改質反応、及び、燃料と改質用の水蒸気を化学反応させることによる水蒸気改質反応によって水素を生成する改質部と、複数の燃料電池セルユニットの上方に、改質部に隣接して配置され、供給された水を蒸発させる蒸発室と、燃料電池モジュール内に配置され、内部通路を通過した燃料を各燃料電池セルユニットの上端で燃焼させ、上方の改質部及び蒸発室を加熱する燃焼室と、改質部に燃料を供給することにより、改質部で改質された燃料を各燃料電池セルユニットに送り込む燃料供給手段と、改質部に改質用の酸化剤ガスを供給する改質用酸化剤ガス供給手段と、蒸発室に改質用の水を供給する水供給手段と、複数の燃料電池セルユニットの酸化剤ガス極に発電用の酸化剤ガスを供給する発電用酸化剤ガス供給手段と、蒸発室の上方に配置され、燃焼室内で生成された燃焼ガスと燃料電池モジュール内に導入された発電用の酸化剤ガスの間で熱交換を行い、複数の燃料電池セルユニットに供給される発電用の酸化剤ガスを予熱する発電酸化剤ガス用熱交換器と、この発電酸化剤ガス用熱交換器と蒸発室との間に配置され、蒸発室から発電酸化剤ガス用熱交換器への熱の移動を抑制することにより、蒸発室の昇温を促進する蒸発室昇温用断熱層と、燃料電池モジュールの起動工程において、燃料供給手段、改質用酸化剤ガス供給手段、及び水供給手段を制御して、改質部内で部分酸化改質反応及び水蒸気改質反応を発生させ、複数の燃料電池セルユニットを発電可能な温度まで昇温させる制御手段と、を有し、蒸発室は、各燃料電池セルユニットの内部通路を通過した燃料を各燃料電池セルユニットの上端で燃焼させた燃焼熱のみによって加熱され、制御手段は、起動工程の全期間において、改質部内で部分酸化改質反応が単独で発生しないように、改質用酸化剤ガス供給手段、及び水供給手段を制御することを特徴としている。

このように構成された本発明においては、燃料供給手段及び改質用酸化剤ガス供給手段が、燃料及び改質用酸化剤ガスを改質部に供給する。また、水供給手段は、改質部に隣接して配置された蒸発室に改質用の水を供給する。改質部で改質された燃料は、燃料電池モジュールに備えられた複数の燃料電池セルユニットに供給される。燃料電池モジュールは、外側断熱材により、内部から外部への熱の散逸が抑制されている。複数の燃料電池セルユニットの燃料極が形成された内部通路を通った燃料は、各燃料電池セルユニットの上端で燃焼され、上方の改質部及び蒸発室を加熱する。発電酸化剤ガス用熱交換器は、蒸発室の上方に配置され、燃焼室内で生成された燃焼ガスと燃料電池モジュール内に導入された発電用の酸化剤ガスの間で熱交換を行い、複数の燃料電池セルユニットに供給される発電用の酸化剤ガスを予熱する。蒸発室昇温用断熱層は、発電酸化剤ガス用熱交換器と蒸発室との間に配置され、蒸発室から発電酸化剤ガス用熱交換器への熱の移動を抑制することにより、蒸発室の昇温を促進する。制御手段は、燃料電池モジュールの起動工程において、燃料供給手段、改質用酸化剤ガス供給手段、及び水供給手段を制御して、改質部内で部分酸化改質反応及び水蒸気改質反応を発生させ、複数の燃料電池セルユニットを発電可能な温度まで昇温させる。制御手段は、起動工程の全期間において、改質部内で部分酸化改質反応が単独で発生しないように、改質用酸化剤ガス供給手段、及び水供給手段を制御する。

従来、各燃料電池セルユニットを通過した燃料（オフガス）を燃焼させ、この燃焼熱により改質部を加熱するタイプのオフガス燃焼セルバーナー方式の固体酸化物型燃料電池では、起動工程において、部分酸化改質反応（ＰＯＸ工程）、オートサーマル改質反応（ＡＴＲ工程）、水蒸気改質反応（ＳＲ工程）を改質部内で順に発生させ、燃料電池セルユニットの温度を上昇させていた。ここで、部分酸化改質反応は、比較的低温で発生すると共に、発熱反応であるため、燃料電池モジュール内を強力に加熱することができる。このため、部分酸化改質反応を単独で発生させるＰＯＸ工程は、程燃料電池セルユニットを常温から加熱する初期段階において、必須の工程とされていた。しかしながら、改質部内で部分酸化改質反応が単独で発生すると、急激な加熱による熱暴走を起こしやすく、改質部内の触媒が劣化されることにより、改質部の耐用年数が短縮される原因となっていた。本件発明者は、このようなオフガス燃焼セルバーナー方式の固体酸化物型燃料電池固有の技術課題に対し、まず、起動工程の初期に水蒸気改質用の水蒸気を生成することを可能にするため、水蒸気を生成する蒸発室を、複数の燃料電池セルユニットの上方に配置すると共に、改質部に隣接して配置した。さらに、蒸発室と、発電用の酸化剤ガスを予熱する発電酸化剤ガス用熱交換器との間に、熱の散逸を抑制する外側断熱材とは別に、蒸発室昇温用断熱層を設けた。発電酸化剤ガス用熱交換器には、外部から発電用の酸化剤ガスが導入されるため、冷却源となりやすいが、蒸発室から発電酸化剤ガス用熱交換器への熱の移動が蒸発室昇温用断熱層により抑制されるので、起動工程の初期において、蒸発室の温度を急速に上昇させることができる。本件発明では、このような構成を採用した上で、改質用酸化剤ガス供給手段、及び水供給手段を適切に制御することにより、改質部内で部分酸化改質反応を単独で発生させずに、燃料電池モジュール内の温度を発電可能な温度まで昇温させることに成功した。これにより、改質部の熱暴走を防止し、上記の技術課題を解決した。

本発明において、好ましくは、蒸発室と発電酸化剤ガス用熱交換器との間を断熱する蒸発室昇温用断熱層の熱抵抗は、燃料電池モジュールの内部と外部との間を断熱する外側断熱材の熱抵抗よりも小さく構成されている。

蒸発室昇温用断熱層は、発電酸化剤ガス用熱交換器への熱の移動を抑制するための断熱層であり、外側断熱材の内側に配置され、外側断熱材よりも熱抵抗が小さく構成されている。このように構成された本発明によれば、蒸発室昇温用断熱層には、起動工程の初期において蒸発室の温度を上昇させるために必要とされる程度の熱抵抗を与えればよく、蒸発室昇温用断熱層を薄く構成することができ、燃料電池モジュールを小型化することができる。

本発明において、好ましくは、蒸発室昇温用断熱層は、蒸発室ほぼ全体の上方に亘って配置されている。
このように構成された本発明によれば、蒸発室の上方をほぼ全面的に覆っているので、発電酸化剤ガス用熱交換器への熱の移動を効果的に抑制することができる。

本発明において、好ましくは、蒸発室昇温用断熱層は、発電酸化剤ガス用熱交換器と蒸発室との間に配置された蒸発室用断熱材、又は発電酸化剤ガス用熱交換器と蒸発室との間に設けられた気体滞留空間により構成されている。

このように構成された本発明によれば、蒸発室昇温用断熱層が蒸発室用断熱材又は気体滞留空間により構成されているので、簡単な構成で断熱層を構成することができる。

本発明において、好ましくは、改質部及び蒸発室と、蒸発室昇温用断熱層との間に設けられ、燃焼室内で生成された燃焼ガスを発電酸化剤ガス用熱交換器へ導く排気通路を有する。

このように構成された本発明によれば、改質部及び蒸発室と蒸発室昇温用断熱層の間に排気通路が形成されているので、排気通路の一部も、蒸発室と発電酸化剤ガス用熱交換器との間の断熱層として作用し、断熱性をより高くすることができる。

本発明において、好ましくは、排気通路内を流れる燃焼ガスの流速は、蒸発室の上方においては、改質部の上方よりも遅くされている。
このように構成された本発明によれば、蒸発室の上方における排気通路内の流速が遅くされているので、蒸発室の上方に熱が籠もりやすく、発電酸化剤ガス用熱交換器に対する断熱性をより高くすることができる。

本発明において、好ましくは、排気通路は、改質部及び蒸発室と、蒸発室昇温用断熱層との間に配置された隔壁を備え、この隔壁には、改質部の上方に開口部が形成され、隔壁と蒸発室昇温用断熱層との間に排気通路が形成されると共に、燃焼ガスは、開口部を通って排気通路に流入し、蒸発室とは反対の方向に流れて発電酸化剤ガス用熱交換器に流入する。

このように構成された本発明によれば、隔壁により、簡便な構造で排気通路を形成することができると共に、開口部を通って排気通路に流入した燃焼ガスは、蒸発室とは反対の方向に流れるので、蒸発室の上方に熱が籠もりやすく、発電酸化剤ガス用熱交換器に対する断熱性をより高くすることができる。

本発明において、好ましくは、さらに、複数の燃料電池セルユニット、燃焼室、改質部、及び蒸発室を収納したケースを有し、発電酸化剤ガス用熱交換器は、ケースの外部に、ケースの上方に配置され、蒸発室昇温用断熱層は蒸発室用断熱材により構成され、ケースと発電酸化剤ガス用熱交換器の間に蒸発室用断熱材が配置されている。

このように構成された本発明によれば、燃焼室、改質部、及び蒸発室がケースに収納され、このケースとケース上方の発電酸化剤ガス用熱交換器との間に蒸発室用断熱材が配置されているので、発電酸化剤ガス用熱交換器への熱の移動を、更に抑制することができる。

本発明において、好ましくは、蒸発室昇温用断熱層は気体滞留空間により構成され、気体滞留空間は、燃焼室に連通されていない空間である。
このように構成された本発明によれば、蒸発室昇温用断熱層が気体滞留空間により構成されているので、特別な断熱材を設けることなく蒸発室昇温用断熱層を構成することができる。また、気体滞留空間が燃焼室に連通されていない空間であるため、熱の移動を更に抑制することができる。

本発明の固体酸化物型燃料電池によれば、熱暴走を抑制しながら改質器内の温度を迅速に上昇させることにより、改質器の耐用年数を延長し、又は改質器の損傷を防止することができる。

本発明の一実施形態による燃料電池装置を示す全体構成図である。本発明の一実施形態による燃料電池装置の燃料電池モジュールを示す正面断面図である。図２のIII-III線に沿った断面図である。本発明の一実施形態による燃料電池装置の燃料電池セルユニットを示す（ａ）部分断面図、及び（ｂ）横断面図である。本発明の一実施形態による燃料電池装置の燃料電池セルスタックを示す斜視図である。本発明の一実施形態による燃料電池装置を示すブロック図である。本発明の一実施形態による燃料電池装置の改質器の斜視図である。本発明の一実施形態による燃料電池装置において、天板を取り除いて改質器の内部を示した斜視図である。本発明の一実施形態による燃料電池装置において、改質器内部の燃料の流れを示す平面断面図である。本発明の一実施形態による燃料電池装置において、ハウジング内に収納された金属製のケース及び空気用熱交換器を示す斜視図である。本発明の一実施形態による燃料電池装置において、熱交換器用断熱材と、蒸発部の位置関係を示す断面図である。本発明の一実施形態による燃料電池装置において、起動工程における制御フローチャートである。本発明の一実施形態による燃料電池装置において、起動工程の各段階における燃料、改質用空気、水、発電用空気の供給量を示すテーブルである。本発明の一実施形態による燃料電池装置において、起動工程における燃料等の各供給量、及び各部の温度の一例を示すタイムチャートである。本発明の変形例による燃料電池装置における蒸発室昇温用断熱層を示す断面図である。

次に、添付図面を参照して、本発明の実施形態による固体酸化物型燃料電池（ＳＯＦＣ）を説明する。
図１は、本発明の一実施形態による固体酸化物型燃料電池（ＳＯＦＣ）を示す全体構成図である。この図１に示すように、本発明の一実施形態による固体酸化物型燃料電池（ＳＯＦＣ）１は、燃料電池モジュール２と、補機ユニット４を備えている。

燃料電池モジュール２は、ハウジング６を備え、このハウジング６内部には、外側断熱材である断熱材７によって囲まれた密封空間を構成するケース８が収納されている。このケース８内部の下方部分である発電室１０には、燃料と酸化剤（空気）とにより発電反応を行う燃料電池セル集合体１２が配置されている。この燃料電池セル集合体１２は、１０個の燃料電池セルスタック１４（図５参照）を備え、この燃料電池セルスタック１４は、１６本の燃料電池セルユニット１６（図４参照）から構成されている。このように、燃料電池セル集合体１２は、１６０本の燃料電池セルユニット１６を有し、これらの燃料電池セルユニット１６の全てが直列接続されている。

燃料電池モジュール２のケース８内部の上述した発電室１０の上方には、燃焼室１８が形成され、この燃焼室１８で、発電反応に使用されなかった残余の燃料と残余の酸化剤（空気）とが燃焼し、排気ガスを生成するようになっている。
また、この燃焼室１８の上方には、燃料を改質する改質器２０が配置され、前記残余ガスの燃焼熱によって改質器２０を改質反応が可能な温度となるように加熱している。さらに、この改質器２０の上方には、改質器２０の熱を受けて空気を加熱し、改質器２０の温度低下を抑制するための空気用熱交換器２２が配置されている。

次に、補機ユニット４は、水道等の水供給源２４からの水を貯水してフィルターにより純水とする純水タンク２６と、この貯水タンクから供給される水の流量を調整する水流量調整ユニット２８（モータで駆動される「水ポンプ」等）を備えている。また、補機ユニット４は、都市ガス等の燃料供給源３０から供給された燃料を遮断するガス遮断弁３２と、燃料ガスから硫黄を除去するための脱硫器３６と、燃料ガスの流量を調整する燃料流量調整ユニット３８（モータで駆動される「燃料ポンプ」等）を備えている。さらに、補機ユニット４は、空気供給源４０から供給される酸化剤である空気を遮断する電磁弁４２と、空気の流量を調整する改質用空気流量調整ユニット４４及び発電用空気流量調整ユニット４５（モータで駆動される「空気ブロア」等）と、改質器２０に供給される改質用空気を加熱する第１ヒータ４６と、発電室に供給される発電用空気を加熱する第２ヒータ４８とを備えている。これらの第１ヒータ４６と第２ヒータ４８は、起動時の昇温を効率よく行うために設けられているが、省略しても良い。

次に、燃料電池モジュール２には、排気ガスが供給される温水製造装置５０が接続されている。この温水製造装置５０には、水供給源２４から水道水が供給され、この水道水が排気ガスの熱により温水となり、図示しない外部の給湯器の貯湯タンクへ供給されるようになっている。
また、燃料電池モジュール２には、燃料ガスの供給量等を制御するための制御ボックス５２が取り付けられている。
さらに、燃料電池モジュール２には、燃料電池モジュールにより発電された電力を外部に供給するための電力取出部（電力変換部）であるインバータ５４が接続されている。

次に、図２及び図３により、本発明の実施形態による固体酸化物型燃料電池（ＳＯＦＣ）の燃料電池モジュールの内部構造を説明する。図２は、本発明の一実施形態による固体酸化物型燃料電池（ＳＯＦＣ）の燃料電池モジュールを示す側面断面図であり、図３は、図２のIII-III線に沿った断面図である。
図２及び図３に示すように、燃料電池モジュール２のハウジング６内の密閉されたケース８には、上述したように、下方から順に、燃料電池セル集合体１２、改質器２０、空気用熱交換器２２が配置されている。

改質器２０は、その上流端側に純水を導入するための純水導入管６０と改質される燃料ガスと改質用空気を導入するための被改質ガス導入管６２が取り付けられ、また、改質器２０の内部には、上流側から順に、蒸発部２０ａと改質部２０ｂを形成され、これらの蒸発部２０ａと改質部２０ｂには改質触媒が充填されている。この改質器２０に導入された水蒸気（純水）が混合された燃料ガス及び空気は、改質器２０内に充填された改質触媒により改質される。改質触媒としては、アルミナの球体表面にニッケルを付与したものや、アルミナの球体表面にルテニウムを付与したものが適宜用いられる。

この改質器２０の下流端側には、燃料ガス供給管６４が接続され、この燃料ガス供給管６４は、下方に延び、さらに、燃料電池セル集合体１２の下方に形成されたマニホールド６６内で水平に延びている。燃料ガス供給管６４の水平部６４ａの下方面には、複数の燃料供給孔６４ｂが形成されており、この燃料供給孔６４ｂから、改質された燃料ガスがマニホールド６６内に供給される。

このマニホールド６６の上方には、上述した燃料電池セルスタック１４を支持するための貫通孔を備えた下支持板６８が取り付けられており、マニホールド６６内の燃料ガスが、燃料電池セルユニット１６内に供給される。

次に、改質器２０の上方には、空気用熱交換器２２が設けられている。
また、図２に示すように、燃料ガスと空気との燃焼を開始するための点火装置８３が、燃焼室１８に設けられている。

次に図４により燃料電池セルユニット１６について説明する。図４（ａ）は、本発明の一実施形態による固体酸化物型燃料電池（ＳＯＦＣ）の燃料電池セルユニットを示す部分断面図である。図４（ｂ）は、燃料電池セルユニットの横断面図である。
図４（ａ）に示すように、燃料電池セルユニット１６は、燃料電池セル８４と、この燃料電池セル８４の上下方向端部にそれぞれ接続された内側電極端子８６とを備えている。
燃料電池セル８４は、上下方向に延びる管状構造体であり、内部に内部通路である燃料ガス流路８８を形成する円筒形の内側電極層９０と、円筒形の外側電極層９２と、内側電極層９０と外側電極層９２との間にある電解質層９４とを備えている。この内側電極層９０は、燃料ガスが通過する燃料極であり、（−）極となり、一方、外側電極層９２は、空気と接触する空気極であり、（＋）極となっている。

燃料電池セル１６の上端側と下端側に取り付けられた内側電極端子８６は、同一構造であるため、ここでは、上端側に取り付けられた内側電極端子８６について具体的に説明する。内側電極層９０の上部９０ａは、電解質層９４と外側電極層９２に対して露出された外周面９０ｂと上端面９０ｃとを備えている。内側電極端子８６は、導電性のシール材９６を介して内側電極層９０の外周面９０ｂと接続され、さらに、内側電極層９０の上端面９０ｃとは直接接触することにより、内側電極層９０と電気的に接続されている。内側電極端子８６の中心部には、内側電極層９０の燃料ガス流路８８と連通する燃料ガス流路９８が形成されている。

内側電極層９０は、例えば、ＮｉＯと、ＣａやＹ、Ｓｃ等の希土類元素から選ばれる少なくとも一種をドープしたジルコニアとの混合体、ＮｉＯと、希土類元素から選ばれる少なくとも一種をドープしたセリアとの混合体、ＮｉＯと、Ｓｒ、Ｍｇ、Ｃｏ、Ｆｅ、Ｃｕから選ばれる少なくとも一種をドープしたランタンガレードとの混合体、の少なくとも一種から形成することができる。

電解質層９４は、例えば、Ｙ、Ｓｃ等の希土類元素から選ばれる少なくとも一種をドープしたジルコニア、希土類元素から選ばれる少なくとも一種をドープしたセリア、Ｓｒ、Ｍｇから選ばれる少なくとも一種をドープしたランタンガレート、の少なくとも一種から形成することができる。

外側電極層９２は、例えば、Ｓｒ、Ｃａから選ばれた少なくとも一種をドープしたランタンマンガナイト、Ｓｒ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕから選ばれた少なくとも一種をドープしたランタンフェライト、Ｓｒ、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｕから選ばれた少なくとも一種をドープしたランタンコバルタイト、銀、などの少なくとも一種から形成することができる。

次に、図４（ｂ）を参照して、燃料電池セル８４の構造を詳細に説明する。
図４（ｂ）に示すように、内側電極層９０は、第１燃料極９０ｄと第２燃料極９０ｅから構成されている。また、電解質層９４は、第１電解質９４ａと第２電解質９４ｂから構成され、外側電極層９２は、空気極９２ａと集電層９２ｂから構成されている。

本実施形態においては、第１燃料極９０ｄは、ＮｉＯと、ＹをドープしたジルコニアであるＹＳＺとの混合物を円筒状に焼成することにより形成されている。第２燃料極９０ｅは、ＮｉＯと、ＧｄをドープしたセリアであるＧＤＣとの混合物を、第１燃料極９０ｄの外側に成膜することにより形成されている。

また、本実施形態においては、第１電解質９４ａは、ランタンをドープしたセリアであるＬＤＣ４０を第２燃料極９０ｅの外側に積層することにより形成されている。さらに、第２電解質９４ｂは、Ｓｒ及びＭｇをドープしたランタンガレートであるＬＳＧＭを第１電解質９４ａの外側に積層することにより形成されている。このように形成された成形体を焼成することにより焼成体を構成した。

また、本実施形態においては、空気極９２ａは、この焼成体の外側に、Ｓｒ及びＦｅをドープしたランタンコバルタイトであるＬＳＣＦを成膜することにより形成されている。集電層９２ｂは、空気極９２ａの外側に、Ａｇ層を形成することにより構成されている。

次に図５により燃料電池セルスタック１４について説明する。図５は、本発明の一実施形態による固体酸化物型燃料電池（ＳＯＦＣ）の燃料電池セルスタックを示す斜視図である。
図５に示すように、燃料電池セルスタック１４は、１６本の燃料電池セルユニット１６を備え、これらの燃料電池セルユニット１６の下端側及び上端側が、それぞれ、セラミック製の下支持板６８及び上支持板１００により支持されている。これらの下支持板６８及び上支持板１００には、内側電極端子８６が貫通可能な貫通穴６８ａ及び１００ａがそれぞれ形成されている。

さらに、燃料電池セルユニット１６には、集電体１０２及び外部端子１０４が取り付けられている。この集電体１０２は、燃料極である内側電極層９０に取り付けられた内側電極端子８６と電気的に接続される燃料極用接続部１０２ａと、空気極である外側電極層９２の外周面全体と電気的に接続される空気極用接続部１０２ｂとにより一体的に形成されている。空気極用接続部１０２ｂは、外側電極層９２の表面を上下方向に延びる鉛直部１０２ｃと、この鉛直部１０２ｃから外側電極層９２の表面に沿って水平方向に延びる多数の水平部１０２ｄとから形成されている。また、燃料極用接続部１０２ａは、空気極用接続部１０２ｂの鉛直部１０２ｃから燃料電池セルユニット１６の上下方向に位置する内側電極端子８６に向って斜め上方又は斜め下方に向って直線的に延びている。

さらに、燃料電池セルスタック１４の端（図５では左端の奥側及び手前側）に位置する２個の燃料電池セルユニット１６の上側端及び下側端の内側電極端子８６には、それぞれ外部端子１０４が接続されている。これらの外部端子１０４は、隣接する燃料電池セルスタック１４の端にある燃料電池セルユニット１６の外部端子１０４（図示せず）に接続され、上述したように、１６０本の燃料電池セルユニット１６の全てが直列接続されるようになっている。

次に図６により本実施形態による固体酸化物型燃料電池（ＳＯＦＣ）に取り付けられたセンサ類等について説明する。図６は、本発明の一実施形態による固体酸化物型燃料電池（ＳＯＦＣ）を示すブロック図である。
図６に示すように、固体酸化物型燃料電池１は、制御部１１０を備え、この制御部１１０には、使用者が操作するための「ＯＮ」や「ＯＦＦ」等の操作ボタンを備えた操作装置１１２、発電出力値（ワット数）等の種々のデータを表示するための表示装置１１４、及び、異常状態のとき等に警報（ワーニング）を発する報知装置１１６が接続されている。なお、この報知装置１１６は、遠隔地にある管理センタに接続され、この管理センタに異常状態を通知するようなものであっても良い。

次に、制御部１１０には、以下に説明する種々のセンサからの信号が入力されるようになっている。
先ず、可燃ガス検出センサ１２０は、ガス漏れを検知するためのもので、燃料電池モジュール２及び補機ユニット４に取り付けられている。
ＣＯ検出センサ１２２は、本来排気ガス通路８０等を経て外部に排出される排気ガス中のＣＯが、燃料電池モジュール２及び補機ユニット４を覆う外部ハウジング（図示せず）へ漏れたかどうかを検知するためのものである。
貯湯状態検出センサ１２４は、図示しない給湯器におけるお湯の温度や水量を検知するためのものである。

電力状態検出センサ１２６は、インバータ５４及び分電盤（図示せず）の電流及び電圧等を検知するためのものである。
発電用空気流量検出センサ１２８は、発電室１０に供給される発電用空気の流量を検出するためのものである。
改質用空気流量センサ１３０は、改質器２０に供給される改質用空気の流量を検出するためのものである。
燃料流量センサ１３２は、改質器２０に供給される燃料ガスの流量を検出するためのものである。

水流量センサ１３４は、改質器２０に供給される純水の流量を検出するためのものである。
水位センサ１３６は、純水タンク２６の水位を検出するためのものである。
圧力センサ１３８は、改質器２０の外部の上流側の圧力を検出するためのものである。
排気温度センサ１４０は、温水製造装置５０に流入する排気ガスの温度を検出するためのものである。

発電室温度センサ１４２は、図３に示すように、燃料電池セル集合体１２の近傍の前面側と背面側に設けられ、燃料電池セルスタック１４の近傍の温度を検出して、燃料電池セルスタック１４（即ち燃料電池セル８４自体）の温度を推定するためのものである。
燃焼室温度センサ１４４は、燃焼室１８の温度を検出するためのものである。
排気ガス室温度センサ１４６は、排気ガス室７８の排気ガスの温度を検出するためのものである。
改質器温度センサ１４８は、改質器２０の温度を検出するためのものであり、改質器２０の入口温度と出口温度から改質器２０の温度を算出する。
外気温度センサ１５０は、固体酸化物型燃料電池（ＳＯＦＣ）が屋外に配置された場合、外気の温度を検出するためのものである。また、外気の湿度等を測定するセンサを設けるようにしても良い。

これらのセンサ類からの信号は、制御部１１０に送られ、制御部１１０は、これらの信号によるデータに基づき、水流量調整ユニット２８、燃料流量調整ユニット３８、改質用空気流量調整ユニット４４、発電用空気流量調整ユニット４５に、制御信号を送り、これらのユニットにおける各流量を制御するようになっている。

次に、図７乃至図９を参照して、改質器２０の詳細な構成を説明する。
図７は改質器２０の斜視図であり、図８は、天板を取り除いて改質器２０の内部を示した斜視図である。図９は、改質器２０内部の燃料の流れを示す平面断面図である。

図７に示すように、改質器２０は、直方体状の金属製の箱であり、内部には燃料を改質するための改質触媒が充填されている。また、改質器２０の上流側には水を導入するための純水導入管６０、及び燃料及び改質用空気を導入するための被改質ガス導入管６２が接続されている。さらに、改質器２０の下流側には、内部で改質された燃料を流出させる燃料ガス供給管６４が接続されている。また、改質器２０には、長手方向に沿って８つの通気口２０ｃが設けられている。これらの通気口２０ｃは、改質器２０の下方の燃焼室１８（図２）において燃焼された燃焼ガスが円滑に改質器２０の上方に抜けるように、改質器２０の底面から上面に貫通するように設けられており、各通気口２０ｃは、改質器２０の内部には連通されていない。

図８に示すように、改質器２０の内部には、その上流側に蒸発室である蒸発部２０ａが設けられ、この蒸発部２０ａに隣接して、下流側には改質部２０ｂが設けられている。蒸発部２０ａの内部には、複数の仕切り板が配置されることにより、曲がりくねった通路が形成されている。改質器２０に導入された水は、温度が上昇した状態では蒸発部２０ａ内で蒸発され、水蒸気となる。また、改質器２０に導入された燃料ガス、改質用空気は、蒸発部２０ａの曲がりくねった通路を通りながら水蒸気と混合される。

一方、改質部２０ｂの内部にも、複数の仕切り板が配置されることにより曲がりくねった通路が形成され、この通路に触媒が充填されている。蒸発部２０ａにおいて混合された燃料ガス及び改質用空気は、改質部２０ｂの通路を通りながら、部分酸化改質反応される。また、蒸発部２０ａから燃料ガス、水蒸気及び改質用空気の混合物が導入されると、改質部２０ｂでは、部分酸化改質反応及び水蒸気改質反応が発生する。さらに、蒸発部２０ａから燃料ガス、及び水蒸気の混合物が導入されると、改質部２０ｂでは、水蒸気改質反応のみが発生する。
なお、本実施形態においては、蒸発部と改質部が一体に構成され、１つの改質器を形成しているが、変形例として、改質部のみを備えた改質器を設け、この上流側に隣接して蒸発室を設けることもできる。

図９に示すように、改質器２０の蒸発部２０ａに導入された燃料ガス、水及び改質用空気は、最初に改質器２０の横断方向に蛇行して流れ、次に２つの通路に分岐されて、改質器２０の長手方向に蛇行される。さらに、通路は再び合流され、改質器２０の中央部分で改質部２０ｂに接続される。改質部２０ｂに導入された燃料等は、改質部２０ｂの中央を長手方向に流れた後、２つに分岐して折返し、２つの通路は再び折り返して改質部２０ｂの下流端に向かい、そこで合流されて燃料ガス供給管６４に流入する。燃料は、このように蛇行した通路を通過しながら、通路に充填された触媒により改質される。

次に、図１０及び図１１を新たに参照すると共に、図２及び図３を再び参照して、発電酸化剤ガス用熱交換器である空気用熱交換器２２の構造を詳細に説明する。図１０は、ハウジング６内に収納された金属製のケース８及び空気用熱交換器２２を示す斜視図である。図１１は、熱交換器用断熱材と、蒸発部の位置関係を示す断面図である。

図１０に示すように、空気用熱交換器２２は、燃料電池モジュール２内のケース８の上方に配置された熱交換器である。また、図２及び図３に示すように、ケース８の内部には燃焼室１８が形成され、複数の燃料電池セルユニット１６、改質器２０等が収納されているので、空気用熱交換器２２は、これらの上方に位置する。空気用熱交換器２２は、燃焼室１８内で燃焼され、排気として排出される燃焼ガスの熱を回収、利用して、燃料電池モジュール２内に導入された発電用の空気を予熱するように構成されている。また、図１０に示すように、ケース８の上面と空気用熱交換器２２の底面との間には、蒸発室昇温用断熱層である蒸発室用断熱材２３が、これらの間に挟まれるように配置されている。さらに、図１０に示されている空気用熱交換器２２及びケース８の外側を、外側断熱材である断熱材７が覆っている（図２）。

図２及び図３に示すように、空気用熱交換器２２は、複数の燃焼ガス配管７０と発電用空気流路７２と、を有する。また、図２に示すように、複数の燃焼ガス配管７０の一方の端部には、排気ガス集約室７８が設けられており、この排気ガス集約室７８は、各燃焼ガス配管７０に連通されている。また、排気ガス集約室７８には、排気ガス排出管８２が接続されている。さらに、各燃焼ガス配管７０の他方の端部は開放されており、この開放された端部は、ケース８の上面に形成された連通開口８ａを介して、ケース８内の燃焼室１８に連通されている。

燃焼ガス配管７０は、水平方向に向けられた複数の金属製の円管であり、各円管は夫々平行に配置されている。一方、発電用空気流路７２は、各燃焼ガス配管７０の外側の空間によって構成されている。また、発電用空気流路７２の一方の端部上方には、発電用空気導入管７４が接続されており、燃料電池モジュール２の外部の空気は、発電用空気導入管７４を通って発電用空気流路７２に導入される。さらに、発電用空気流路７２の他方の端部の両側面には、一対の連絡流路７６（図３、図１０）が接続されており、発電用空気流路７２と各連絡流路７６は、夫々、出口ポート７６ａを介して連通されている。

図３に示すように、ケース８の両側面には、発電用空気供給路７７が夫々設けられている。空気用熱交換器２２の両側面に設けられた各連絡流路７６は、ケース８の両側面に設けられた発電用空気供給路７７の上部に夫々連通されている。また、各発電用空気供給路７７の下部には、多数の吹出口７７ａが水平方向に並べて設けられている。各発電用空気供給路７７を通って供給された発電用の空気は、多数の吹出口７７ａから、燃料電池モジュール２内の燃料電池セルスタック１４の下部側面に向けて噴射される。

また、ケース８内部の天井面には、隔壁である整流板２１が取り付けられており、この整流板２１には開口部２１ａが設けられている。
整流板２１は、ケース８の天井面と改質器２０の間に、水平に配置された板材である。この整流板２１は、燃焼室１８から上方に流れる気体の流れを整え、空気用熱交換器２２の入り口（連通開口８ａ）に導くように構成されている。燃焼室１８から上方へ向かう発電用空気及び燃焼ガスは、整流板２１の中央に設けられた開口部２１ａを通って整流板２１の上側に流入し、整流板２１の上面とケース８の天井面の間の排気通路２１ｂを図２における左方向に流れ、空気用熱交換器２２の入り口に導かれる。また、図１１に示すように、開口部２１ａは、改質器２０の改質部２０ｂの上方に設けられており、開口部２１ａを通って上昇した気体は、蒸発部２０ａとは反対側の、図２、図１１における左側の排気通路２１ｂに流れる。このため、蒸発部２０ａの上方の空間（図２、図１１における右側）は、改質部２０ｂの上方の空間よりも排気の流れが遅い気体滞留空間２１ｃとして作用する。

蒸発室用断熱材２３は、空気用熱交換器２２の底面に、概ねその全体を覆うように取り付けられた断熱材である。従って、蒸発室用断熱材２３は、蒸発部２０ａ全体の上方に亘って配置されている。この蒸発室用断熱材２３は、整流板２１の上面とケース８の天井面の間に形成された排気通路２１ｂ及び気体滞留空間２１ｃ内の高温の気体が、空気用熱交換器２２の底面を直接加熱するのを抑制するように配置されている。このため、蒸発部２０ａの上方の排気通路に滞留している排気から、空気用熱交換器２２の底面に直接伝わる熱が少なくなり、蒸発部２０ａ周囲の温度は上昇しやすくなる。

なお、蒸発室用断熱材２３は、外気への熱の散逸を抑制するために、燃料電池モジュール２のケース８及び空気用熱交換器２２全体を覆っている外側断熱材である断熱材７とは別に、断熱材７の内部に配置された断熱材である。また、断熱材７は、蒸発室用断熱材２３よりも断熱性が高く構成されている。即ち、断熱材７の内面と外面の間の熱抵抗は、蒸発室用断熱材２３の上面と下面の間の熱抵抗よりも大きくなっている。即ち、断熱材７と蒸発室用断熱材２３を同一の材料で構成する場合には、断熱材７を蒸発室用断熱材２３よりも厚く構成する。

次に、固体酸化物型燃料電池１の発電運転時における燃料、発電用空気、及び排気ガスの流れを説明する。
まず、燃料は被改質ガス導入管６２を介して改質器２０の蒸発部２０ａに導入されると共に、純水が純水導入管６０を介して蒸発部２０ａに導入される。発電運転中においては、蒸発部２０ａは高温に加熱されているため、蒸発部２０ａに導入された純水は、比較的速やかに蒸発され水蒸気となる。蒸発された水蒸気及び燃料は、蒸発部２０ａ内で混合され、改質器２０の改質部２０ｂに流入する。水蒸気と共に改質部２０ｂに導入された燃料は、ここで水蒸気改質され、水素を豊富に含む燃料ガスに改質される。改質部２０ｂにおいて改質された燃料は、燃料ガス供給管６４を通って下方に下り、分散室であるマニホールド６６に流入する。

マニホールド６６は、燃料電池セルスタック１４の下側に配置された比較的体積の大きい直方体状の空間であり、その上面に設けられた多数の穴が燃料電池セルスタック１４を構成する各燃料電池セルユニット１６の内側に連通している。マニホールド６６に導入された燃料は、その上面に設けられた多数の穴を通って、燃料電池セルユニット１６の燃料極側、即ち、燃料電池セルユニット１６の内部を通って、その上端から流出する。また、燃料である水素ガスが燃料電池セルユニット１６の内部を通過する際、空気極（酸化剤ガス極）である燃料電池セルユニット１６の外側を通る空気中の酸素と反応して電荷が生成される。この発電に使用されずに残った残余燃料は、各燃料電池セルユニット１６の上端から流出し、燃料電池セルスタック１４の上方に設けられた燃焼室１８内で燃焼される。

一方、酸化剤ガスである発電用の空気は、発電用酸化剤ガス供給手段である発電用空気流量調整ユニット４５によって、発電用空気導入管７４を介して燃料電池モジュール２内に送り込まれる。燃料電池モジュール２内に送り込まれた空気は、発電用空気導入管７４を介して空気用熱交換器２２の発電用空気流路７２に導入され、予熱される。予熱された空気は、各出口ポート７６ａ（図３）を介して各連絡流路７６に流出する。各連絡流路７６に流入した発電用の空気は、燃料電池モジュール２の両側面に設けられた発電用空気供給路７７を通って下方に流れ、多数の吹出口７７ａから、燃料電池セルスタック１４に向けて発電室１０内に噴射される。

発電室１０内に噴射された空気は、燃料電池セルスタック１４の空気極側（酸化剤ガス極側）である各燃料電池セルユニット１６の外側面に接触し、空気中の酸素の一部が発電に利用される。また、吹出口７７ａを介して発電室１０の下部に噴射された空気は、発電に利用されながら発電室１０内を上昇する。発電室１０内を上昇した空気は、各燃料電池セルユニット１６の上端から流出する燃料を燃焼させる。この燃焼による燃焼熱は、燃料電池セルスタック１４の上方に配置された改質器２０の蒸発部２０ａ及び改質部２０ｂを加熱する。燃料が燃焼され、生成された燃焼ガスは、上方の改質器２０を加熱した後、改質器２０上方の開口部２１ａを通って整流板２１の上側に流入する。整流板２１の上側に流入した燃焼ガスは、整流板２１によって構成された排気通路２１ｂを通って空気用熱交換器２２の入り口である連通開口８ａに導かれる。連通開口８ａから空気用熱交換器２２に流入した燃焼ガスは、開放された各燃焼ガス配管７０の端部に流入し、各燃焼ガス配管７０外側の発電用空気流路７２を流れる発電用空気との間で熱交換を行い、排気ガス集約室７８に集約される。排気ガス集約室７８に集約された排気ガスは、排気ガス排出管８２を介して燃料電池モジュール２の外部に排出される。これにより、蒸発部２０ａにおける水の蒸発、及び改質部２０ｂにおける吸熱反応である水蒸気改質反応が促進されると共に、空気用熱交換器２２内の発電用空気が予熱される。

次に、図１２乃至図１４を新たに参照して、固体酸化物型燃料電池１の起動工程における制御を説明する。
図１２は、起動工程における制御フローチャートである。図１３は、起動工程の各段階における燃料、改質用空気、水、発電用空気の供給量を示すテーブルである。図１４は、起動工程における燃料等の各供給量、及び各部の温度の一例を示すタイムチャートである。なお、図１４の縦軸の目盛りは温度を示しており、燃料等の各供給量は、それらの増減を概略的に示したものである。

図１２乃至図１４に示す起動工程においては、常温の状態にある燃料電池セルスタック１４の温度を、発電が可能な温度まで上昇させる。
まず、図１２のステップＳ１においては、制御部１１０は、水供給手段である水流量調整ユニット２８を所定時間作動させる。起動初期においては、水流量調整ユニット２８から改質器２０の蒸発部２０ａに至る純水導入管６０内には空気が満たされている。また、水流量調整ユニット２８によって供給される水の流量は極めて微少であるため、水流量調整ユニット２８を作動させた後、実際に蒸発部２０ａに水が流入するまでにタイムラグが生じる。このため、起動の最初期において、所定時間水流量調整ユニット２８を作動させることにより、純水導入管６０内の空気をパージすると共に、純水導入管６０内に改質用の水を充満させておく。本実施形態においては、制御部１１０は、水供給量約３cc/minで、約２分間水流量調整ユニット２８を作動させた後、これを停止させ、後続する点火工程中においては水流量調整ユニット２８は停止される。

次に、図１２のステップＳ２において、発電用空気及び改質用空気の供給が開始される（図１４の時刻ｔ０）。具体的には、制御手段である制御部１１０が、発電用酸化剤ガス供給手段である発電用空気流量調整ユニット４５に信号を送って、これを作動させる。上述したように、発電用空気は、発電用空気導入管７４を介して燃料電池モジュール２内に導入され、空気用熱交換器２２、発電用空気供給路７７を経て発電室１０内に流入する。また、制御部１１０は、改質用酸化剤ガス供給手段である改質用空気流量調整ユニット４４に信号を送って、これを作動させる。燃料電池モジュール２内に導入された改質用空気は、改質器２０、マニホールド６６を経て、各燃料電池セルユニット１６の内部に流入し、その上端から流出する。なお、時刻ｔ０においては、まだ燃料が供給されていないため、改質器２０内において改質反応は発生しない。本実施形態においては、図１４の時刻ｔ０において開始される発電用空気の供給量は約１００L/minであり、改質用空気の供給量は約１０．０L/minである（図１３の「プリパージ」参照）。

次いで、図１４の時刻ｔ０から所定時間後の時刻ｔ１において、燃料の供給が開始される（図１２のステップＳ３）。具体的には、制御部１１０が、燃料供給手段である燃料流量調整ユニット３８に信号を送って、これを作動させる。本実施形態においては、時刻ｔ１において開始される燃料の供給量は約５．０L/minである（図１３の「点火」参照）。また、改質用空気供給量は、約９．０L/minに減少され、発電用空気供給量は従前の値が維持される。燃料電池モジュール２内に導入された燃料は、改質器２０、マニホールド６６を経て、各燃料電池セルユニット１６の内部に流入し、その上端から流出する。なお、時刻ｔ１においては、まだ改質器の温度が低温であるため、改質器２０内において改質反応は発生しない。

次に、図１２のステップＳ４において、点火すべき時機であるか否かが判断される。具体的には、図１４における時刻ｔ１から所定時間経過し、点火を行う準備が完了しているか否かが判断される。時刻ｔ１から所定時間経過していない場合には、ステップＳ４の処理が繰り返される。時刻ｔ１から所定時間経過した時刻ｔ２において、図１２のステップＳ５が実行され、供給されている燃料への点火工程が開始される。具体的には、点火工程においては、制御部１１０が、点火手段である点火装置８３（図２）に信号を送り、各燃料電池セルユニット１６の上端から流出する燃料に点火する。点火装置８３は、燃料電池セルスタック１４の上端近傍で繰り返し火花を発生させ、各燃料電池セルユニット１６の上端から流出する燃料に点火する。

次に、図１２のステップＳ６においては、制御部１１０に内蔵された着火判定手段１１０ａ（図６）により、着火が完了したか否か、即ち、各燃料電池セルユニット１６の上端から流出する燃料が継続的に燃焼される状態となっているか否かが判断される。着火が完了した場合には、ステップＳ７に進み、着火が完了していない場合にはステップＳ６の処理が繰り返される。具体的には、着火判定手段１１０ａは、燃料電池セルスタック１４の上端近傍に配置された温度検出手段である発電室温度センサ１４２により検出された温度が、点火開始前よりも１０℃以上上昇した場合に、着火が完了したと判断する（図１３の「点火」参照）。或いは、燃料電池モジュール２からの排気の温度を検出する排気温度センサ１４０（図６）の検出温度、改質器２０の温度を検出する改質器温度センサ１４８（図６）の検出温度、又は複数の検出温度の組み合わせに基づいて、着火が完了したか否かを判断するように本発明を構成することもできる。

図１４の時刻ｔ３において着火が完了したことが判定された場合には、ステップＳ７に進み、ステップＳ７以下では、着火完了後（図１４における時刻ｔ３以降）の起動工程が実行される。
図１４の時刻ｔ３において着火完了が判定されると、改質用の水の供給が開始される。具体的には、制御部１１０が、水供給手段である水流量調整ユニット２８（図６）に信号を送り、これを作動させる。上述したように、図１４の時刻ｔ０以前に水流量調整ユニット２８は所定時間作動され、純水導入管６０内の空気がパージされると共に、純水導入管６０内には改質用の水が充満されている。このため、改質器２０の蒸発部２０ａには、水流量調整ユニット２８の作動開始直後から水が流入する。これにより、タイムラグを生じることなく、適切な時機に水蒸気改質用の水蒸気を生成することができる。

本実施形態においては、時刻ｔ３に開始される水の供給量は、２．０cc/minである。時刻ｔ３においては、燃料供給量は、従前の約５．０L/minに維持される（図１３の「ＡＴＲ１」参照）。また、発電用空気及び改質用空気の供給量も、従前の値に維持される。なお、この時刻ｔ３において、改質用空気中の酸素Ｏ₂と燃料中の炭素Ｃの比Ｏ₂／Ｃは約０．３２になる（図１３の「Ｏ₂／Ｃ」欄参照）。ここで、比Ｏ₂／Ｃ＝１とは、燃料中の炭素原子Ｃの数が改質用空気中の酸素分子Ｏ₂の数と等しい状態に対応する。従って、理論的には、比Ｏ₂／Ｃ＝０．５の状態においては、燃料中の全ての炭素原子Ｃが改質用空気中の全ての酸素分子Ｏ₂と反応することにより、燃料中の全ての炭素が一酸化炭素となり、比Ｏ₂／Ｃが０．５を下回ると余剰の炭素が生じ、炭素析出等のトラブルが発生することになる。しかしながら、実際には、改質用空気に含まれる微量の水分等と燃料中の炭素が反応するため、炭素析出を起こすことなく、比Ｏ₂／Ｃの値を約０．４程度まで低下できる場合がある。従って、ＡＴＲ１工程における比Ｏ₂／Ｃ＝０．３２は、供給された燃料の全量を部分酸化改質するには、改質用の空気が不足した状態である。

また、時刻ｔ３においては、供給された水により生成される水蒸気Ｓと、燃料中の炭素Ｃの比Ｓ／Ｃは０．４３になっている（図１３の「Ｓ／Ｃ」欄参照）。ここで、比Ｓ／Ｃ＝１とは、供給された燃料に含まれる炭素の全量が、供給された水（水蒸気）により化学的に過不足なく水蒸気改質される状態を意味する。従って、比Ｓ／Ｃ＝０．４３は、供給された燃料の全量を水蒸気改質するには、改質用の水が不足した状態である。また、実際には、Ｓ／Ｃ＝１となる水蒸気量では改質器２０内において余剰の炭素が生じてしまうため、供給された全ての燃料を水蒸気改質する場合には、Ｓ／Ｃ＝２．５程度となる水蒸気量が適量である。

図１４の時刻ｔ３において着火された後、供給された燃料は、各燃料電池セルユニット１６の上端からオフガスとして流出し、ここで燃焼される。この燃焼熱は、燃料電池セルスタック１４の上方に配置された改質器２０の蒸発部２０ａ及び改質部２０ｂを加熱する。ここで、改質器２０の上方（ケース８の上）には、蒸発室用断熱材２３が配置されており、これにより、燃料の燃焼開始直後において、蒸発部２０ａ及び改質部２０ｂの温度は常温から急激に上昇する。蒸発室用断熱材２３の上に配置されている空気用熱交換器２２には外気が導入されているため、空気用熱交換器２２は、特に燃焼開始直後においては温度が低く、冷却源となりやすい。本実施形態においては、ケース８の上面と空気用熱交換器２２の底面の間に蒸発室用断熱材２３が配置されていることにより、ケース８内の上部に配置された改質器２０から空気用熱交換器２２への熱の移動が抑制され、ケース８内の改質器２０付近には熱が籠もりやすくなる。加えて、蒸発部２０ａの上方の、整流板２１の上側の空間は、燃焼ガスの流れが遅くなる気体滞留空間２１ｃ（図２）として構成されているため、蒸発部２０ａ付近は二重に断熱され、より急速に温度が上昇する。

このように、蒸発部２０ａの温度が急速に上昇することにより、オフガスの燃焼開始後短時間で水蒸気を生成することが可能になる。また、蒸発部２０ａには、改質用の水が少量ずつ供給されているため、多量の水が蒸発部２０ａに貯留されている場合に比べ、わずかな熱で水を沸点まで加熱することができ、早急に水蒸気の供給を開始することができる。さらに、上記のように、蒸発部２０ａにはタイムラグを生じることなく、水流量調整ユニット２８の作動開始直後から水が流入するため、水の供給遅れによる、蒸発部２０ａの過剰な温度上昇、及び水蒸気の供給遅れを回避することができる。

なお、オフガスの燃焼開始後、或る程度の時間が経過すると、燃焼室１８から空気用熱交換器２２に流入する排気ガスにより、空気用熱交換器２２の温度も上昇する。改質器２０と空気用熱交換器２２の間を断熱する蒸発室用断熱材２３は、断熱材７の内側に設けられた断熱材である。従って、蒸発室用断熱材２３は、燃料電池モジュール２からの熱の散逸を抑制するものではなく、オフガスの燃焼開始直後において、改質器２０、特に、その蒸発部２０ａの温度を急速に上昇させる目的で配置されている。このため、蒸発室用断熱材２３は、この目的を達成するために必要にして十分な熱抵抗をもつように設計されており、断熱材７よりも熱抵抗が小さく構成されている。

このようにして、改質器２０の温度が上昇した時刻ｔ４において、蒸発部２０ａを経て改質部２０ｂに流入した燃料と改質用空気が、式（１）に示す部分酸化改質反応を起こすようになる。
Ｃ_mＨ_n＋ｘＯ₂ → aＣＯ₂＋ｂＣＯ＋ｃＨ₂ （１）
この部分酸化改質反応は発熱反応であるため、改質部２０ｂ内で部分酸化改質反応が発生すると、その周囲の温度が局部的に急上昇する。

一方、本実施形態においては、着火が確認された直後の時刻ｔ３から改質用の水の供給が開始されており、また、蒸発部２０ａの温度が急速に上昇するように構成されているため、時刻ｔ４においては、既に蒸発部２０ａ内で水蒸気が生成され、改質部２０ｂに供給されている。即ち、オフガスに着火された後、改質部２０ｂの温度が部分酸化改質反応が発生する温度に到達する所定時間前から水の供給が開始され、部分酸化改質反応が発生する温度に到達した時点においては、蒸発部２０ａに所定量の水が貯留され、水蒸気が生成されている。このため、部分酸化改質反応の発生により温度が急上昇すると、改質部２０ｂに供給されている改質用の水蒸気と燃料が反応する水蒸気改質反応が発生する。この水蒸気改質反応は、式（２）に示す吸熱反応であり、部分酸化改質反応よりも高い温度で発生する。
Ｃ_mＨ_n＋ｘＨ₂Ｏ → aＣＯ₂＋ｂＣＯ＋ｃＨ₂ （２）

このように、図１４の時刻ｔ４に到達すると、改質部２０ｂ内では部分酸化改質反応が発生するようになり、また、部分酸化改質反応が発生することによる温度上昇で、水蒸気改質反応も同時に発生するようになる。従って、時刻ｔ４以降に改質部２０ｂ内で発生する改質反応は、部分酸化改質反応と水蒸気改質反応が混在した式（３）に示すオートサーマル改質反応（ＡＴＲ）となる。即ち、時刻ｔ４においてＡＴＲ１工程が開始される。
Ｃ_mＨ_n＋ｘＯ₂＋ｙＨ₂Ｏ → aＣＯ₂＋ｂＣＯ＋ｃＨ₂ （３）

このように、本発明の実施形態の固体酸化物型燃料電池１では、起動工程の全期間において水が供給されており、部分酸化改質反応（ＰＯＸ）が単独で発生することはない。なお、図１４に示すタイムチャートでは、時刻ｔ４における改質器温度は約２００℃である。この改質器温度は部分酸化改質反応が発生する温度よりも低いが、改質器温度センサ１４８（図６）により検出されている温度は改質部２０ｂの平均的な温度である。実際には、時刻ｔ４においても、改質部２０ｂは部分的には部分酸化改質反応が発生する温度に到達しており、発生した部分酸化改質反応の反応熱により、水蒸気改質反応をも誘発される。このように、本実施形態においては、着火された後、改質部２０ｂが部分酸化改質が発生する温度に到達する前から、水の供給が開始されており、部分酸化改質反応が単独で発生することがない。

また、上述したように、部分酸化改質反応は発熱反応であり、水蒸気改質反応は吸熱反応である。このため、まだ燃料電池モジュール２内の温度が低い起動工程の初期において、改質部２０ｂ内で過剰な水蒸気改質反応を発生させると、改質部２０ｂが温度低下を起こしてしまう。本実施形態においては、ＡＴＲ１工程におけるＯ₂／Ｃ、Ｓ／Ｃの値を適切な値に設定することにより、水蒸気改質反応を誘発しながら、改質部２０ｂの温度を上昇させることに成功している。

さらに、改質部２０ｂにおけるオートサーマル改質反応により発生した一酸化炭素、及び改質に使用されずに残った水蒸気は、燃料ガス供給管６４及びマニホールド６６（図２）を通って、各燃料電池セルユニット１６の燃料極に到達する。上述したように、各燃料電池セルユニット１６の第１燃料極９０ｄ及び第２燃料極９０ｅ（図４（ｂ））にはニッケルが使用されているため、ニッケルの触媒作用により一酸化炭素と水蒸気が、式（４）に示すシフト反応する。即ち、改質部２０ｂの温度が部分酸化改質反応が発生する温度に到達した状態において、各燃料電池セルユニット１６の燃料極でシフト反応が誘発される。
ＣＯ＋Ｈ₂Ｏ → ＣＯ₂＋Ｈ₂ （４）

このシフト反応により一酸化炭素及び水蒸気から二酸化炭素及び水素が生成される。ここで、シフト反応は発熱反応であるため、各燃料電池セルユニット１６の燃料極においてシフト反応が発生することにより、燃料電池セルユニット１６が加熱される。また、シフト反応により生成された水素は、各燃料電池セルユニット１６の上端から流出し、燃焼室１８で燃焼される。このため、シフト反応の発生により、改質器２０は、より強力に加熱される。

ここで、シフト反応は、その活性化温度帯域が約５００℃〜６００℃の温度帯域であり、下限温度が約５００℃、上限温度が約６５０℃程度の温度域で発生することが知られている。起動工程の初期（時刻ｔ４〜）においては、各燃料電池セルユニット１６の温度は、全体的には、シフト反応が発生する温度に到達していないが、改質器２０から流出した高温の一酸化炭素及び水蒸気が、各燃料電池セルユニット１６の燃料極の表面に接触すると、局部的に温度が上昇する。これにより、起動工程の初期においてもシフト反応が発生することが確認されている。また、本実施形態においては、改質器２０から各燃料電池セルユニット１６に燃料を導く燃料ガス供給管６４及びマニホールド６６の構成、配置、大きさを適切に設計することにより、各燃料電池セルユニット１６に到達する一酸化炭素及び水蒸気の温度を調節して、シフト反応を効果的に誘発している。さらに、本実施形態においては、燃料電池セルユニット１６の燃料極に、シフト反応の触媒として作用するニッケルを使用すると共に、燃料電池セルユニット１６の長さを適切に設計することにより、燃料極におけるシフト反応を積極的に誘発している。なお、ニッケルの他、種々の貴金属がシフト反応の触媒として作用することが知られている。

このように、本発明の実施形態の固体酸化物型燃料電池１においては、改質器２０の蒸発部２０ａを燃料電池セルスタック１４の上方に配置することにより、オフガスの燃焼熱で直接的に蒸発部２０ａを加熱している。また、本実施形態の固体酸化物型燃料電池１は、蒸発部２０ａの上方に蒸発室用断熱材２３を配置すると共に、気体滞留空間２１ｃを形成し、起動工程の初期において急速に蒸発部２０ａの温度が上昇し、改質反応の開始時において水蒸気が供給されるように構成されている。加えて、本実施形態の固体酸化物型燃料電池１では、各燃料電池セルユニット１６、燃料ガス供給管６４及びマニホールド６６を適切に設計することにより、燃料電池セルユニット１６の燃料極において、積極的にシフト反応を誘発している。これらの構成により、起動工程において、改質器２０内での部分酸化改質反応の単独の発生を防止し、改質反応の初めからオートサーマル改質反応を発生させている。これにより、改質部２０ｂが熱暴走することにより、過剰に温度が上昇し、改質器２０及び改質触媒が劣化されるのを抑制している。また、本実施形態の固体酸化物型燃料電池１においては、シフト反応の反応熱、及びシフト反応によって生成される水素の燃焼熱を利用することにより、部分酸化改質反応を単独で発生させるＰＯＸ工程を省略しながら、ＡＴＲ１工程により、改質器２０及び燃料電池セルスタック１４の温度を、早急に、安定して上昇させることに成功している。

次に、図１２のステップＳ８においては、改質器２０の温度が、所定のＡＴＲ２工程移行温度に到達しているか否かが判断される。ＡＴＲ２工程移行温度に到達している場合にはステップＳ９に進み、到達していない場合にはステップＳ８の処理が繰り返される。本実施形態においては、改質器温度センサ１４８による検出温度が約５００℃以上に到達すると、ＡＴＲ１工程からＡＴＲ２工程に移行される。

次いで、ステップＳ９においては、水供給量が２．０cc/minから３．０cc/minに変更される（図１３の「ＡＴＲ２工程」及び図１４の時刻ｔ５参照）。また、燃料供給量、改質用空気供給量及び発電用空気供給量は従前の値が維持される。これにより、ＡＴＲ２工程における水蒸気と炭素の比Ｓ／Ｃは０．６４に増加される一方、改質用空気と炭素の比Ｏ₂／Ｃは０．３２に維持される。このように、改質用空気と炭素の比Ｏ₂／Ｃを一定に維持しながら、水蒸気と炭素の比Ｓ／Ｃを増加させることにより、部分酸化改質可能な炭素の量を低下させずに、水蒸気改質可能な炭素の量が増加される。これにより、改質部２０ｂにおける炭素析出のリスクを確実に回避しながら、改質部２０ｂの温度上昇と共に、水蒸気改質される炭素の量を増加させることができる。

さらに、図１２のステップＳ１０においては、燃料電池セルスタック１４の温度が、所定のＡＴＲ３工程移行温度に到達しているか否かが判断される。ＡＴＲ３工程移行温度に到達している場合にはステップＳ１１に進み、到達していない場合にはステップＳ１０の処理が繰り返される。本実施形態においては、発電室温度センサ１４２による検出温度が約４００℃以上に到達すると、ＡＴＲ２工程からＡＴＲ３工程に移行される。

次いで、ステップＳ１１においては、燃料供給量が５．０L/minから４．０L/minに変更され、改質用空気供給量が９．０L/minから６．５L/minに変更される（図１３の「ＡＴＲ３工程」及び図１４の時刻ｔ６参照）。また、水供給量及び発電用空気供給量は従前の値が維持される。これにより、ＡＴＲ３工程における水蒸気と炭素の比Ｓ／Ｃは０．８０に増加される一方、改質用空気と炭素の比Ｏ₂／Ｃは０．２９に減少される。このように、水供給量を一定に維持しながら、改質用空気供給量を減少させることにより、水蒸気改質の急激な増加による温度低下のリスクを回避しながら、部分酸化改質可能な炭素の量を低下させ、水蒸気改質反応の割合を増加させることができる。このように、ＡＴＲ工程は、ＡＴＲ１、ＡＴＲ２、及びＡＴＲ３の三段階に分けて実行されるが、ＡＴＲ工程の初期段階であるＡＴＲ１工程における水供給量が最も少なくなるように、水流量調整ユニット２８が制御される。また、ＡＴＲ工程を複数段階に分けて実行することにより、燃料、改質用の空気、改質用の水の供給割合が各段階で変更され、水蒸気改質の過剰な発生による温度低下を回避しながら、オートサーマル改質反応によって改質器２０及び燃料電池セルスタック１４の温度を上昇させている。

さらに、図１２のステップＳ１２においては、燃料電池セルスタック１４の温度が、所定のＳＲ１工程移行温度に到達しているか否かが判断される。ＳＲ１工程移行温度に到達している場合にはステップＳ１３に進み、到達していない場合にはステップＳ１２の処理が繰り返される。本実施形態においては、発電室温度センサ１４２による検出温度が約５５０℃以上に到達すると、ＳＲ１工程に移行される。

次いで、ステップＳ１３においては、燃料供給量が４．０L/minから３．０L/minに変更され、水供給量が３．０cc/minから７．０cc/minに変更される（図１３の「ＳＲ１工程」及び図１４の時刻ｔ７参照）。また、改質用空気の供給は停止され、発電用空気供給量は従前の値が維持される。これにより、ＳＲ１工程では、改質部２０ｂ内で専ら水蒸気改質が発生するようになり、水蒸気と炭素の比Ｓ／Ｃは、供給された燃料の全量を水蒸気改質するために適切な２．４９に設定される。図１４の時刻ｔ７においては、改質器２０、燃料電池セルスタック１４とも、十分に温度が上昇しているので、改質部２０ｂにおいて部分酸化改質反応が発生していなくとも、水蒸気改質反応を安定して発生させることができる。

さらに、図１２のステップＳ１４においては、燃料電池セルスタック１４の温度が、所定のＳＲ２工程移行温度に到達しているか否かが判断される。ＳＲ２工程移行温度に到達している場合にはステップＳ１５に進み、到達していない場合にはステップＳ１４の処理が繰り返される。本実施形態においては、発電室温度センサ１４２による検出温度が約６００℃以上に到達すると、ＳＲ２工程に移行される。

次いで、ステップＳ１５においては、燃料供給量が３．０L/minから２．５L/minに変更され、水供給量が７．０cc/minから６．０cc/minに変更される（図１３の「ＳＲ２工程」及び図１４の時刻ｔ８参照）。また、発電用空気供給量は従前の値が維持される。これにより、ＳＲ２工程では、水蒸気と炭素の比Ｓ／Ｃは、２．５６に設定される。このように、本実施形態においては、起動工程において実行される燃料改質の工程として、ＡＴＲ工程（ＡＴＲ１工程、ＡＴＲ２工程、及びＡＴＲ３工程）及びＳＲ工程（ＳＲ１工程、及びＳＲ２工程）のみが実行される。

さらに、ＳＲ２工程を所定時間実行した後、発電工程に移行し、図１２に示すフローチャートの処理を終了する。発電工程においては、燃料電池セルスタック１４からインバータ５４（図６）に電力が取り出され、発電が開始される。なお、発電工程では、改質部２０ｂにおいて、専ら水蒸気改質により燃料が改質される。

本発明の実施形態の固体酸化物型燃料電池１によれば、オフガス燃焼セルバーナー方式の固体酸化物型燃料電池において、起動工程の初期に水蒸気改質用の水蒸気を生成することを可能にするため、蒸発部２０ａを、複数の燃料電池セルユニット１６の上方に配置すると共に、改質部２０ｂに隣接して配置した（図２、図３）。また、蒸発部２０ａと、発電用の空気を予熱する空気用熱交換器２２との間に、熱の散逸を抑制する断熱材７とは別に、蒸発室用断熱材２３（図１０）を設けた。このような構成を採用することにより、早期に水蒸気の生成を可能にした上で、改質部２０ｂ内における燃料改質の工程として、ＡＴＲ工程（図１４の時刻ｔ４〜ｔ７）及びＳＲ工程（図１４の時刻ｔ７〜）のみを実行することにより、部分酸化改質反応が単独で発生することによる改質部２０ｂの熱暴走を防止している。

さらに、本実施形態の固体酸化物型燃料電池１によれば、蒸発室用断熱材２３は、空気用熱交換器２２への熱の移動を抑制するための断熱層であり、断熱材７の内側に配置され、断熱材７よりも熱抵抗が小さく構成されている。このように構成された本実施形態の固体酸化物型燃料電池１によれば、蒸発室用断熱材２３には、起動工程の初期において蒸発部２０ａの温度を上昇させるために必要とされる程度の熱抵抗を与えればよく、蒸発室用断熱材２３を薄く構成することができ、燃料電池モジュール２を小型化することができる。

また、本実施形態の固体酸化物型燃料電池１によれば、蒸発室用断熱材２３は、蒸発部２０ａほぼ全体の上方に亘って配置されているので、空気用熱交換器２２への熱の移動を効果的に抑制することができる。

また、本実施形態の固体酸化物型燃料電池１によれば、改質部２０ｂ及び蒸発部２０ａと蒸発室用断熱材２３の間に排気通路２１ｂ及び気体滞留空間２１ｃが形成されている（図２）ので、排気通路の一部も、蒸発部２０ａと空気用熱交換器２２との間の断熱層として作用し、断熱性をより高くすることができる。

さらに、本実施形態の固体酸化物型燃料電池１によれば、蒸発部２０ａの上方における排気通路が、流速の遅い気体滞留空間２１ｃとして構成されているので、蒸発部２０ａの上方に熱が籠もりやすく、空気用熱交換器２２に対する断熱性をより高くすることができる。

また、本実施形態の固体酸化物型燃料電池１によれば、整流板２１により、簡便な構造で排気通路２１ｂ及び気体滞留空間２１ｃを形成することができると共に、開口部２１ａを通って整流板２１の上側に流入した燃焼ガスは、蒸発部２０ａとは反対の方向に流れるので、蒸発部２０ａの上方に熱が籠もりやすく、空気用熱交換器２２に対する断熱性をより高くすることができる。

さらに、本実施形態の固体酸化物型燃料電池１によれば、燃焼室１８、改質部２０ｂ、及び蒸発部２０ａがケース８に収納され、このケース８とケース８上方の空気用熱交換器２２との間に蒸発室用断熱材２３が配置されている（図１０）ので、空気用熱交換器２２への熱の移動を、更に抑制することができる。

以上、本発明の好ましい実施形態を説明したが、上述した実施形態に種々の変更を加えることができる。
上述した実施形態においては、蒸発室昇温用断熱層として、ケース８の上面と空気用熱交換器２２の間に配置された蒸発室用断熱材２３が備えられていたが、変形例として、蒸発室昇温用断熱層を図１５に示すように構成することもできる。

図１５に示す変形例においては、蒸発室昇温用断熱層が、蒸発部２０ａと空気用熱交換器２２の間に形成された空気層２２３により構成されている。空気層２２３は、蒸発部２０ａと空気用熱交換器２２の間の、密封された空間により構成されている。このように構成された空気層２２３により、蒸発部２０ａから空気用熱交換器２２への熱の移動が抑制され、起動工程の初期において、蒸発部２０の温度を急速に上昇させることができる。また、図１５に示す変形例では、空気層２２３は密封された空間により構成されているが、空気層２２３を燃焼室１８とは連通されていない開放された空間により構成することもでき、或いは、燃焼室１８内の排気が流入し難く形成され、気体が滞留する気体滞留空間により構成することもできる。

１固体酸化物型燃料電池
２燃料電池モジュール
４補機ユニット
７断熱材（外側断熱材）
８ケース
１０発電室
１２燃料電池セル集合体
１４燃料電池セルスタック
１６燃料電池セルユニット（固体酸化物型燃料電池セル）
１８燃焼室
２０改質器
２０ａ蒸発部（蒸発室）
２０ｂ改質部
２１整流板（隔壁）
２１ａ開口部
２１ｂ排気通路
２１ｃ気体滞留空間
２２空気用熱交換器（発電酸化剤ガス用熱交換器）
２３蒸発室用断熱材（蒸発室昇温用断熱層）
２４水供給源
２６純水タンク
２８水流量調整ユニット（水供給手段）
３０燃料供給源
３８燃料流量調整ユニット（燃料供給手段）
４０空気供給源
４４改質用空気流量調整ユニット（改質用酸化剤ガス供給手段）
４５発電用空気流量調整ユニット（発電用酸化剤ガス供給手段）
４６第１ヒータ
４８第２ヒータ
５０温水製造装置（排熱回収用の熱交換器）
５２制御ボックス
５４インバータ
６０純水導入管
６２被改質ガス導入管
６６マニホールド（分散室）
７０燃焼ガス配管
７２発電用空気流路
７４発電用空気導入管
７６連絡流路
７６出口ポート
７７発電用空気供給路
７７ａ吹出口
８２排気ガス排出管
８３点火装置（着火手段）
８４燃料電池セル
８６内側電極端子
８８燃料ガス流路（内部通路）
９０内側電極層
９２外側電極層
９４電解質層
１１０制御部（制御手段）
１１０ａ着火判定手段
１１２操作装置
１１４表示装置
１１６警報装置
１２６電力状態検出センサ（需要電力検出手段）
１３２燃料流量センサ（燃料供給量検出センサ）
１３８圧力センサ（改質器圧力センサ）
１４２発電室温度センサ（温度検出手段）
１４８改質器温度センサ
１５０外気温度センサ
２２３空気層（蒸発室昇温用断熱層）

Claims

燃料電池セルに供給された燃料が一端から流出され、流出したオフガスを燃焼させることにより改質部を加熱するオフガス燃焼セルバーナー方式の固体酸化物型燃料電池であって、
燃料を通過させる内部通路に燃料極が形成された複数の燃料電池セルユニットを収納した燃料電池モジュールと、
この燃料電池モジュールの内部から外部への熱の散逸を抑制する外側断熱材と、
上記燃料電池モジュール内の、上記複数の燃料電池セルユニットの上方に配置され、上記燃料と改質用の酸化剤ガスを化学反応させることによる部分酸化改質反応、及び、上記燃料と改質用の水蒸気を化学反応させることによる水蒸気改質反応によって水素を生成する改質部と、
上記複数の燃料電池セルユニットの上方に、上記改質部に隣接して配置され、供給された水を蒸発させる蒸発室と、
上記燃料電池モジュール内に配置され、上記内部通路を通過した燃料を上記各燃料電池セルユニットの上端で燃焼させ、上方の上記改質部及び上記蒸発室を加熱する燃焼室と、
上記改質部に燃料を供給することにより、上記改質部で改質された燃料を上記各燃料電池セルユニットに送り込む燃料供給手段と、
上記改質部に改質用の酸化剤ガスを供給する改質用酸化剤ガス供給手段と、
上記蒸発室に改質用の水を供給する水供給手段と、
上記複数の燃料電池セルユニットの酸化剤ガス極に発電用の酸化剤ガスを供給する発電用酸化剤ガス供給手段と、
上記蒸発室の上方に配置され、上記燃焼室内で生成された燃焼ガスと上記燃料電池モジュール内に導入された発電用の酸化剤ガスの間で熱交換を行い、上記複数の燃料電池セルユニットに供給される発電用の酸化剤ガスを予熱する発電酸化剤ガス用熱交換器と、
この発電酸化剤ガス用熱交換器と上記蒸発室との間に配置され、上記蒸発室から上記発電酸化剤ガス用熱交換器への熱の移動を抑制することにより、上記蒸発室の昇温を促進する蒸発室昇温用断熱層と、
上記燃料電池モジュールの起動工程において、上記燃料供給手段、上記改質用酸化剤ガス供給手段、及び上記水供給手段を制御して、上記改質部内で部分酸化改質反応及び水蒸気改質反応を発生させ、上記複数の燃料電池セルユニットを発電可能な温度まで昇温させる制御手段と、を有し、
上記蒸発室は、上記各燃料電池セルユニットの上記内部通路を通過した燃料を上記各燃料電池セルユニットの上端で燃焼させた燃焼熱のみによって加熱され、
上記制御手段は、上記起動工程の全期間において、上記改質部内で部分酸化改質反応が単独で発生しないように、上記改質用酸化剤ガス供給手段、及び上記水供給手段を制御することを特徴とする固体酸化物型燃料電池。
上記蒸発室と上記発電酸化剤ガス用熱交換器との間を断熱する上記蒸発室昇温用断熱層の熱抵抗は、上記燃料電池モジュールの内部と外部との間を断熱する上記外側断熱材の熱抵抗よりも小さく構成されている請求項１記載の固体酸化物型燃料電池。
上記蒸発室昇温用断熱層は、上記蒸発室ほぼ全体の上方に亘って配置されている請求項２記載の固体酸化物型燃料電池。
上記蒸発室昇温用断熱層は、上記発電酸化剤ガス用熱交換器と上記蒸発室との間に配置された蒸発室用断熱材、又は上記発電酸化剤ガス用熱交換器と上記蒸発室との間に設けられた気体滞留空間により構成されている請求項３記載の固体酸化物型燃料電池。
さらに、上記改質部及び上記蒸発室と、上記蒸発室昇温用断熱層との間に設けられ、上記燃焼室内で生成された燃焼ガスを上記発電酸化剤ガス用熱交換器へ導く排気通路を有する請求項４記載の固体酸化物型燃料電池。
上記排気通路内を流れる燃焼ガスの流速は、上記蒸発室の上方においては、上記改質部の上方よりも遅くされている請求項５記載の固体酸化物型燃料電池。
上記排気通路は、上記改質部及び上記蒸発室と、上記蒸発室昇温用断熱層との間に配置された隔壁を備え、この隔壁には、上記改質部の上方に開口部が形成され、上記隔壁と上記蒸発室昇温用断熱層との間に上記排気通路が形成されると共に、燃焼ガスは、上記開口部を通って上記排気通路に流入し、上記蒸発室とは反対の方向に流れて上記発電酸化剤ガス用熱交換器に流入する請求項６記載の固体酸化物型燃料電池。
さらに、上記複数の燃料電池セルユニット、上記燃焼室、上記改質部、及び上記蒸発室を収納したケースを有し、上記発電酸化剤ガス用熱交換器は、上記ケースの外部に、上記ケースの上方に配置され、上記蒸発室昇温用断熱層は蒸発室用断熱材により構成され、上記ケースと上記発電酸化剤ガス用熱交換器の間に上記蒸発室用断熱材が配置されている請求項４記載の固体酸化物型燃料電池。
上記蒸発室昇温用断熱層は気体滞留空間により構成され、上記気体滞留空間は、上記燃焼室に連通されていない空間である請求項４記載の固体酸化物型燃料電池。