JP5988290B2 - ケーシング、およびケーシングを備えるターボ機械および圧縮機 - Google Patents

Description

本発明は、機構部を収納するケーシング、およびそのケーシングを備えるターボ機械および圧縮機に関する。

例えば、気体や液体を圧縮する圧縮機やその他のターボ機械の筐体となるケーシングには、上下方向に分割可能なケーシングや、バレル型のケーシングなどがある。上下方向に分割可能なケーシングは、バレル型のケーシングに比べてメンテナンス性に優れる。しかしながら、分割可能なケーシングは、分割面から高圧ガスが漏洩しやすい特性を有する。
近年は圧縮機等の高圧化や大径化が要求される傾向にあり、それに伴って、特に、上下方向に分割可能なケーシングでは高圧ガスが漏洩する可能性も高くなる。
したがって、上下方向に分割可能なケーシングにおいては、高圧化や大径化に対応するため、分割面からの高圧ガスの漏洩を防止する技術が必要になる。

この技術分野の背景技術として、例えば特許文献１には、「水平継ぎ手フランジ面の内側に可撓性を有する気密保持部を形成し、フランジ面と、気密保持部とを、前者はフランジボルト、後者は専用ボルトで締付けることにより、一重車室を構成し、圧力容器としての内圧に耐える役割をフランジ面に、また熱変形に対応して気密性を保持する役割を気密保持部に夫々分担させる」と記載されている（要約参照）。

特開平１０−２６００６号公報

上下方向に分割可能なケーシングは、上側の上ケーシングと下側の下ケーシングにそれぞれフランジが形成され、互いのフランジがボルト等の締結部材によって締結固定されて構成される。
このように構成されるケーシング内で高圧ガスの圧力（内圧）が上昇すると、上ケーシングと下ケーシングの分割面でボルトの締結で生じる面圧（圧縮面圧）が減少する。そして、圧縮面圧が消失すると分割面に口開きが生じる。通常、分割面にはガスケットが組み込まれ、実際に発生している口開きの量が、ガスケットにおける口開き許容値を超えた時点でケーシング内部の高圧ガスが分割面から漏洩する可能性がある。

圧縮面圧の消失による口開きは、ケーシングにおいて羽根車の回転軸を支持する軸受部の近傍で大きくなる傾向がある。したがって、圧縮機等の高圧化や大径化を達成するためには、軸受部近傍におけるケーシングの口開きを抑制することが必要になる。

特許文献１には、ケーシングの内側にフランジ部とは別の突起部（気密保持部）を上下のケーシングの内側に設けてその気密保持部を合わせ、フランジ部とは別の締結部材（専用ボルト）でケーシングの外部から締結する構成の蒸気タービンが開示されている。
しかしながら、特許文献１に開示されるケーシングには、外部から内側の気密保持部まで専用ボルトを案内する挿入孔が必要になる。したがって気密保持部に口開きが生じると、ケーシング内の高圧ガスが、この口開きから挿通孔を介して外部に漏洩する場合がある。

そこで本発明は、分割面からの高圧ガスの漏洩を抑制できるケーシング、およびそのケーシングを備えるターボ機械および圧縮機を提供することを課題とする。

前記課題を解決するため本発明は、軸線と平行で当該軸線まわりに湾曲する胴体部の端部に、軸線の位置が頂部となるように曲面状に膨出する曲面部が形成され、軸線を含む分割面で第１ケーシングと第２ケーシングに分割されるケーシングとする。そして、分割面では第１ケーシングに形成される第１フランジと第２ケーシングに形成される第２フランジが面接触して複数の締結部材で締結固定され、前記曲面部は、該曲面部の内面および外面が外側に凸となるように膨出しており、曲面部に沿った部分における締結部材の配置間隔が、胴体部に沿った部分の配置間隔や頂部近傍部における配置間隔よりも広いという特徴を有する。
また、そのケーシングを備えるターボ機械および圧縮機とする。

本発明によると、分割面からの高圧ガスの漏洩を抑制できるケーシング、およびそのケーシングを備えるターボ機械および圧縮機を提供できる。

（ａ）はケーシングの外観を示す斜視図、（ｂ）は（ａ）のＳｅｃ１−Ｓｅｃ１におけるフランジの断面図である。 実施例１のケーシングの平面図である。 実施例２のケーシングの平面図である。 （ａ）、（ｂ）は図３のＳｅｃ２−Ｓｅｃ２における断面図で、上フランジと下フランジの両側から締結される状態を示す図である。 実施例３のケーシングの平面図である。 上ケーシングおよび下ケーシングが頂部締結ボルトで締結固定される状態を示す斜視図である。

以下、適宜図を参照して本発明の実施例を詳細に説明する。

図１の（ａ）は、実施例１に係るケーシングの外観図であり、（ｂ）はＳｅｃ１−Ｓｅｃ１の位置でのフランジの断面図である。
図１の（ａ）に示すように、実施例１に係るケーシング１は正面視が略円形となる中空の円筒形で内部に機構部を収納し、その両端部が曲面状に膨出する形状を呈する。ここでいう曲面は、例えば球面や楕円球面であるが、内部に発生する圧力（内圧）に耐える曲面形状であれば、その形状は限定されない。
そして、両端部（具体的には、膨出した曲面状の頂部）のそれぞれに１つずつの軸受１２が備わる。軸受１２は、ケーシング１に収納される羽根車（図示せず）などの回転部材の回転軸を回転支持する。そして、一方の軸受１２から他方の軸受１２に向かう直線をケーシング１の軸線ＣＬとし、軸線ＣＬの方向を軸方向とする。

この構成によると、ケーシング１の円筒形は、軸線ＣＬに平行で当該軸線ＣＬまわりに湾曲する胴体部１０ａを形成する。また、胴体部１０ａの軸方向の端部は、軸線ＣＬが頂部１０ｃとなるように曲面状に膨出して曲面部１０ｂを形成する。
つまり、ケーシング１は軸線ＣＬに平行で当該軸線ＣＬまわりに湾曲する円筒状の胴体部１０ａと、軸線ＣＬが頂部１０ｃとなるように曲面状に膨出する曲面部１０ｂと、を含んで構成される。そして、曲面部１０ｂの頂部１０ｃに軸受１２が取り付けられる。

さらに、実施例１に係るケーシング１は、例えば上下方向の中心で、軸線ＣＬを含んだ水平面によって第１ケーシング（上ケーシング１ａ）と第２ケーシング（下ケーシング１ｂ）と、に分割される。下ケーシング１ｂは、中空のケーシング１の下方を形成し、圧縮するガスを吸い込んだり、圧縮した高圧ガスを吐出するためのノズル３が適宜形成される。なお、ノズル３が下ケーシング１ｂに形成される構成は限定されるものではなく、ノズル３が上ケーシング１ａに形成される構成であってもよい。

上ケーシング１ａはノズル３が形成されない以外は下ケーシング１ｂと略同形状に形成され、上ケーシング１ａと下ケーシング１ｂは、互いの中空部が相対するように重なり合わされてケーシング１を形成する。実施例１において、ケーシング１を上下方向に分割する水平面、つまり、上ケーシング１ａと下ケーシング１ｂが重なり合う面を分割面と称する。

上ケーシング１ａ、下ケーシング１ｂの分割面の周囲は、それぞれ外方向に広がって上フランジ４ａ（第１フランジ）、下フランジ４ｂ（第２フランジ）が形成される。そして、分割面では上フランジ４ａと下フランジ４ｂが面接触するように上ケーシング１ａと下ケーシング１ｂが重ね合わされる。このように上フランジ４ａと下フランジ４ｂが面接触して重ね合わさってケーシング１のフランジ４が形成される。
なお、上フランジ４ａと下フランジ４ｂの間には、通常、高圧ガスの漏洩を防止するガスケット（図示せず）が挟みこまれる。

図１の（ｂ）に示すように、上フランジ４ａには、第１締結部材となる締結部材（フランジボルト５）が下フランジ４ｂの側に向かって挿通する複数の挿通孔４ａ１が、上フランジ４ａを貫通するように形成される。また、下フランジ４ｂには、上フランジ４ａの挿通孔４ａ１と対応する位置に、フランジボルト５が螺合するねじ孔４ｂ１が形成される。
そして、上フランジ４ａと下フランジ４ｂが重なり合った状態で、上フランジ４ａの側からフランジボルト５が挿通孔４ａ１に挿通され、下フランジ４ｂに形成されるねじ孔４ｂ１に螺合する。この構成によって、重なり合った上ケーシング１ａと下ケーシング１ｂがフランジボルト５で締結固定されてケーシング１が形成される。

また、ケーシング１には曲面部１０ｂの頂部１０ｃに、軸線ＣＬを中心として軸方向に貫通する頂部貫通孔が形成される。この頂部貫通孔は、例えば、ケーシング１に収納される羽根車（図示せず）の回転軸を回転支持する軸受１２が取り付けられる軸受孔１１となる。軸受孔１１は、例えば、軸受１２の、略円筒形の本体部１２ａが嵌合する円形状に形成される。そして軸受１２は、本体部１２ａの周囲に径方向に広がる軸受フランジ１２ｂを有し、軸受１２は軸受フランジ１２ｂが軸受孔１１の周囲に当接するように軸受孔１１に組み込まれる。

軸受フランジ１２ｂには、軸受ボルト１２ｃが挿通する軸受ボルト孔１２ｂ１が適宜設けられる。また、軸受孔１１の周囲には軸受ボルト孔１２ｂ１を挿通した軸受ボルト１２ｃが螺合するねじ孔（軸受ねじ孔１１０）が適宜形成される。
軸受１２は、軸受フランジ１２ｂが軸受孔１１の周囲に当接するように軸受孔１１に嵌合する。そして、軸受フランジ１２ｂの軸受ボルト孔１２ｂ１を挿通した軸受ボルト１２ｃが、軸受孔１１の周囲に形成される軸受ねじ孔１１０に螺入して、軸受１２はケーシング１に締結固定される。

このとき、軸受フランジ１２ｂとケーシング１の間には、通常、高圧ガスの漏洩を防止するガスケット（図示せず）が挟みこまれる。
軸受孔１１の構造は限定されない。例えば、上ケーシング１ａと下ケーシング１ｂの軸方向端部（曲面部１０ｂの頂部１０ｃを形成する部分周辺）が互いに半円形に開口する構成とすれば、上ケーシング１ａと下ケーシング１ｂが重なり合ってケーシング１が形成されたときに、円形の軸受孔１１が形成される。

図２はケーシングを上ケーシングの側から見た平面図である。
図２に示すように、ケーシング１には、胴体部１０ａと曲面部１０ｂが連続して形成される。また、フランジ４は、ケーシング１の分割面における外形に沿って形成され、胴体部１０ａに沿って形成される直線部２ａと、曲面部１０ｂに沿って形成される曲線部２ｂとを有する。
さらに、軸受１２が取り付けれられる頂部１０ｃの近傍に頂部近傍部２ｃを有する。
図１の（ａ）に示すように、フランジ４は上フランジ４ａと下フランジ４ｂが重なり合って形成されることから、上フランジ４ａと下フランジ４ｂも、直線部２ａと、曲線部２ｂと、頂部近傍部２ｃを有する。頂部近傍部２ｃの範囲については後記する。

そして、実施例１においては、フランジ４の直線部２ａにおけるフランジボルト５の配置間隔（直線部ボルト間隔Ｌ１）と、フランジ４の曲線部２ｂにおけるフランジボルト５の配置間隔（曲線部ボルト間隔Ｌ２）と、が異なることを特徴とする。具体的に、曲線部ボルト間隔Ｌ２が直線部ボルト間隔Ｌ１よりも広く設定されることを特徴とする。さらに、フランジ４の頂部近傍部２ｃにおけるフランジボルト５の配置間隔（頂部ボルト間隔Ｌ３）は直線部ボルト間隔Ｌ１と略等しいことを特徴とする。なお、直線部ボルト間隔Ｌ１は、フランジボルト５の中心間距離とする。また、曲線部ボルト間隔Ｌ２および頂部ボルト間隔Ｌ３は、曲線部を形成する曲線に沿ったフランジボルト５の中心間距離とする。

ケーシング１の内圧をＰｉｎ、ケーシング１の受圧面積をＳｃ、内圧によるボルト全体の軸力増加量をＦｐ、内圧によるフランジ４（上フランジ４ａ、下フランジ４ｂ）の面圧減少量をＴｂとすると、下式（１）が成立する。

Ｐｉｎ×Ｓｃ＝Ｆｐ＋Ｔｂ ・・・（１）

ここで、内圧はケーシング１内部で発生している高圧ガスの圧力、受圧面積はケーシング１の中空部を、分割面と平行な仮想平面に投影した投影面積とする。また、ボルト全体の軸力増加量は、上ケーシング１ａ（図１の（ａ）参照）と下ケーシング１ｂ（図１の（ａ）参照）を引き離す方向の力が内圧によって生じたときに、その力に抗して増大するフランジボルト５の軸力、面圧減少量は内圧によって上ケーシング１ａと下ケーシング１ｂが引き離されることによって生じる分割面における圧縮面圧の減少量である。

このうち面圧減少量は、フランジ４の直線部２ａと曲線部２ｂと頂部近傍部２ｃと、で異なる。そこで、直線部２ａ、曲線部２ｂ、頂部近傍部２ｃの面圧減少量をそれぞれＴｂａ、Ｔｂｂ、Ｔｂｃとすると、下式（２）が成立する。

Ｔｂ＝Ｔｂａ＋Ｔｂｂ＋Ｔｂｃ ・・・（２）

従来、上フランジ４ａ（図１の（ａ）参照）と下フランジ４ｂ（図１の（ａ）参照）を締結固定するフランジボルト５は、直線部２ａ、曲線部２ｂ、頂部近傍部２ｃとも全て等間隔で配置される。このときの、直線部２ａ、曲線部２ｂ、頂部近傍部２ｃの面圧減少量をそれぞれＴｂａ２、Ｔｂｂ２、Ｔｂｃ２とする。
以下、フランジボルト５が、直線部２ａ、曲線部２ｂ、頂部近傍部２ｃとも全て等間隔で配置されるものと比較例と称する。
比較例と実施例１において、内圧Ｐｉｎ、受圧面積Ｓｃ、および、内圧によるボルト全体の軸力増加量をＦｐは等しいとすると、内圧による面圧減少量も等しくなる。
したがって、次式（３）が成立する。

Ｔｂ＝Ｔｂａ＋Ｔｂｂ＋Ｔｂｃ＝
Ｔｂａ２＋Ｔｂｂ２＋Ｔｂｃ２ ・・・（３）

比較例において、軸受１２が備わる部分（頂部近傍部２ｃ）の面圧減少量が最大で曲線部２ｂの面圧減少量が最小であることがわかっている。
これに対し、実施例１においては曲線部２ｂにおけるフランジボルト５の曲線部ボルト間隔Ｌ２を、直線部ボルト間隔Ｌ１および頂部ボルト間隔Ｌ３よりも大きくした。この構成によって、曲線部２ｂにおける面圧減少量が比較例の曲線部２ｂにおける面圧減少量よりも増大した。したがって、下式（４）が成立する。

Ｔｂｂ−Ｔｂｂ２＞０ ・・・（４）

そして、式（３）、（４）から下式（５）が成立する。

（Ｔｂａ−Ｔｂａ２）＋（Ｔｂｃ−Ｔｂｃ２）＜０ ・・・（５）

実施例１においては、曲線部２ｂにおける面圧減少量を大きくすることによって、直線部２ａにおける面圧減少量および頂部近傍部２ｃにおける面圧減少量を小さくする。したがって、実施例１において、直線部２ａにおける面圧減少量および頂部近傍部２ｃにおける面圧減少量はそれぞれ比較例よりも小さくなり、下式（６）、（７）が成立する。

Ｔｂａ−Ｔｂａ２＜０ ・・・（６）
Ｔｂｃ−Ｔｂｃ２＜０ ・・・（７）

このように、実施例１では、曲線部２ｂの面圧減少量を比較例の面圧減少量よりも大きくすることによって、頂部近傍部２ｃにおける面圧減少量を比較例の面圧減少量よりも小さくした。
頂部近傍部２ｃの面圧減少量が小さくなると、頂部近傍部２ｃの口開きを抑制することができ、頂部近傍部２ｃからの高圧ガスの漏洩を好適に防止できる。
なお、前記したように、比較例においては、軸受１２が備わる部分で面圧減少量が最大になる。そこで、実施例１においては、面圧減少量が大きく口開きによる高圧ガスの漏洩の影響が大きいと認められる範囲を頂部近傍部２ｃとする。つまり、頂部近傍部２ｃの範囲はケーシング１の大きさや発生する内圧の大きさによって決定される設計値である。このような頂部近傍部２ｃの範囲は、例えば実験計測等によって決定されることが好ましい。

図２に示すように、曲線部ボルト間隔Ｌ２を直線部ボルト間隔Ｌ１より大きくしたケーシング１で有限要素法による解析をしたところ、頂部近傍部２ｃにおける口開きが比較例よりも１５％低減しているという結果が得られた。このことから、曲線部ボルト間隔Ｌ２を直線部ボルト間隔Ｌ１より大きくすることは、頂部近傍部２ｃにおける口開きを抑制する効果があるといえる。

なお、曲線部ボルト間隔Ｌ２を直線部ボルト間隔Ｌ１より大きくすると、曲線部２ｂにおける面圧減少量が大きくなって曲線部２ｂでの口開きが発生しやすくなる。しかしながら、比較例において曲線部２ｂは面圧減少量が小さい。つまり曲線部２ｂは、口開きが発生しにくい領域である。したがって、比較例よりも曲線部２ｂの面圧減少量が大きくなって曲線部２ｂに口開きが発生しやすい状態になっても、曲線部２ｂには高圧ガスが漏洩するほど口開きは発生しない。つまり、曲線部２ｂにおける口開きは、その影響を無視できる程度に抑えられる。

また、曲線部２ｂにおける曲線部ボルト間隔Ｌ２の上限値は特に限定するものではない。例えば、上フランジ４ａ（図１の（ａ）参照）の側から挿通されるフランジボルト５が締結固定するフランジ４内での圧力分布が下フランジ４ｂ（図１の（ａ）参照）の側に向かって広がる円錐状で、その円錐の中心軸と母線の角度を４５°と仮定したとき、曲線部ボルト間隔Ｌ２の上限値は次式（８）で示すことができる。

Ｌ２ｍａｘ＝ｄ＋２ｔ ・・・（８）

但し、Ｌ２ｍａｘは曲線部ボルト間隔Ｌ２の上限値、ｄはナット（ボルトヘッド）径、ｔはフランジ厚さ（上フランジ１ａと下フランジ１ｂの厚さの合計）を示す。
このように、式（８）で示される上限値Ｌ２ｍａｘを曲線部ボルト間隔Ｌ２としてもよい。

以上のように実施例１においては、曲線部２ｂにおける曲線部ボルト間隔Ｌ２を直線部２ａにおける直線部ボルト間隔Ｌ１より大きくし、さらに、頂部近傍部２ｃにおける頂部ボルト間隔Ｌ３を直線部ボルト間隔Ｌ１と等しくした。
この構成によって、頂部近傍部２ｃにおける面圧減少量を小さくすることができ、頂部近傍部２ｃの口開きを抑制できる。したがって、頂部近傍部２ｃからの高圧ガスの漏洩を好適に防止でき、ターボ機械や圧縮機の高圧化や大径化に充分耐えうるケーシング１とすることができる。

また、曲線部２ｂで上フランジ４ａ（図１の（ａ）参照）と下フランジ４ｂ（図１の（ａ）参照）を締結固定するフランジボルト５の数を削減できる。したがって、上ケーシング１ａ（図１の（ａ）参照）と下ケーシング１ｂ（図１の（ａ）参照）の固定および分離が容易になってメンテナンス性が向上する。また、フランジボルト５の使用本数が削減するためコストダウンの効果も得られる。

図３は、実施例２に係るケーシングの平面図である。
実施例２に係るケーシング１００は、実施例１に係るケーシング１（図１の（ａ）参照）と略同等の構成であり、上ケーシング１ａ（図１の（ａ）参照）および下ケーシング１ｂ（図１の（ａ）参照）からなる。
図３に示すケーシング１００において、図１に示すケーシング１と同じ構成要素には同じ符号を付して詳細な説明は省略する。
実施例２のケーシング１００が実施例１のケーシング１と異なる点は、頂部近傍部２ｃにおけるフランジボルト５の配置である。

図３に示すように、フランジ４の頂部近傍部２ｃには、頂部ボルト間隔Ｌ３で上ケーシング１ａ（図１の（ａ）参照）の側から下ケーシング１ｂ（図１の（ａ）参照）の側に挿通するフランジボルト５の間に、破線の円で示すように、下ケーシング１ｂの側から上ケーシング１ａの側に挿通される第２締結部材（下フランジボルト５ａ）が締結部材として備わる。

図４の（ａ）、（ｂ）は図３のＳｅｃ２−Ｓｅｃ２の位置でのフランジの断面図である。
図４の（ａ）に示すように、フランジ４の頂部近傍部２ｃにおいて、上フランジ４ａには頂部ボルト間隔Ｌ３の間隔で挿通孔４ａ１が形成される。また、下フランジ４ｂには、挿通孔４ａ１に対応する位置にフランジボルト５が螺合するねじ孔４ｂ１が形成される。
さらに、下フランジ４ｂには、隣接するねじ孔４ｂ１の中間に、下フランジボルト５ａが挿通する挿通孔４ｂ２が下フランジ４ｂを貫通するように形成される。そして、上フランジ４ａには、挿通孔４ｂ２に対応する位置に、下フランジボルト５ａが螺合するねじ孔４ａ２が形成される。

そして、フランジ４の頂部近傍部２ｃでは、上フランジ４ａの側から挿通されるフランジボルト５と、下フランジ４ｂの側から挿通される下フランジボルト５ａで、上フランジ４ａと下フランジ４ｂが締結固定される。
この構成によって、頂部近傍部２ｃで上フランジ４ａと下フランジ４ｂを締結固定する締結部材（フランジボルト５、下フランジボルト５ａ）の数を増加できる。

フランジボルト５のナット（ボルトヘッド）の径が「ｄ」である場合、比較例においては頂部ボルト間隔Ｌ３の最小値は「ｄ」に規制される。実施例２のように、下フランジ４ｂの側から挿通する下フランジボルト５ａを追加することによって、頂部ボルト間隔Ｌ３の最小値を「ｄ／２」とすることができる。したがって、頂部近傍部２ｃで上フランジ４ａと下フランジ４ｂを締結固定するボルトの数を比較例でのボルトの数の２倍まで増やすことができる。そして、頂部近傍部２ｃにおける圧縮面圧を増加させることができ、口開きの発生を好適に抑制できる。

下フランジ４ｂの側から挿通する下フランジボルト５ａは、上フランジ４ａの側から挿通するフランジボルト５と同等の部材（ボルト)であってもよいし、寸法や締結力が異なる部材であってもよい。

なお、図４の（ａ）には、２つの下フランジボルト５ａが備わる構成を図示したが、下フランジボルト５ａの数は２本に限定されない。
例えば、下フランジボルト５ａがフランジボルト５より小さい部材（ボルト）の場合、フランジボルト５の間に２つ以上の下フランジボルト５ａを配置することも可能である。

また、図４の（ａ）には、先端が上フランジ４ａの側で閉塞したねじ孔４ａ２が図示されているが、この形状も限定されるものではない。
例えば図４の（ｂ）に示すように、上フランジ４ａに形成されるねじ孔４ａ２が上フランジ４ａを貫通する貫通孔であってもよい。

そして、上フランジ４ａのねじ孔４ａ２のねじ山とかみ合うねじ山が加工された締結部材（スタッド６ａ）が上フランジ４ａの側からねじ孔４ａ２に螺入され、下フランジ４ｂの側でナット６ｂがスタッド６ａに螺合される構成としてもよい。この構成によると、スタッド６ａは上フランジ４ａに形成されるねじ孔４ａ２に螺合する第２締結部材となる。そして、スタッド６ａを上フランジ４ａの側から嵌め込むことができる。
例えば、ケーシング１００（図３参照）の下側の作業スペースが狭く、下フランジボルト５ａを下フランジ４ｂの側から上フランジ４ａのねじ穴４ａ２にねじ込む作業が困難な状況であっても、上フランジ４ａの側からのスタッド６ａの嵌め込みが可能であり、上フランジ４ａと下フランジ４ｂを締結固定する作業が容易になる。

また、フランジボルト５に替わる第１締結部材として、ねじ孔４ｂ１のねじ山にかみ合うねじ山が加工された締結部材（スタッド６ｃ）が、上フランジ４ａの側から挿通孔４ａ１を介してねじ孔４ｂ１に螺入される構成としてもよい。この場合、上フランジ４ａの側からナット６ｄがスタッド６ｃに嵌め込まれる構成とすれば上フランジ４ａと下フランジ４ｂが締結固定される。

なお、フランジ４においては頂部近傍部２ｃが最も口開きが生じやすい領域であり、フランジボルト５や下フランジボルト５ａは軸受１２（図３参照）に近いほど頂部近傍部２ｃの口開きを抑制する効果が高くなる。したがって、フランジボルト５や下フランジボルト５ａの数を増やす場合は、軸受１２に近い側から増やすことが効果的である。

以上のように、実施例２では、フランジ４の頂部近傍部２ｃにおいて下フランジ４ｂの側から下フランジボルト５ａが螺入されて、上フランジ４ａと下フランジ４ｂを締結固定する締結部材（ボルト）の数が増える構成とした。この構成によって、フランジ４の頂部近傍部２ｃでの口開きが効果的に抑制され、圧縮機等の高圧化や大径化に充分耐えうるケーシング１００とすることができる。

図５は、実施例３に係るケーシングの平面図である。
実施例３に係るケーシング２００は、実施例１に係るケーシング１（図１の（ａ）参照）と略同等の構成であり、上ケーシング１ａ（図１の（ａ）参照）および下ケーシング１ｂ（図１の（ａ）参照）からなる。
図５に示すケーシング２００において、図１に示すケーシング１と同じ構成要素には同じ符号を付して詳細な説明は省略する。
実施例３のケーシング２００が実施例１のケーシング１と異なる点は、上ケーシング１ａと下ケーシング１ｂを締結固定する締結部材（頂部締結ボルト７）が、軸受１２が取り付けられる軸受孔１１に設けられる点である。

図１の（ａ）に示すように、軸受孔１１はケーシング１の曲面部１０ｂの頂部１０ｃを軸方向に貫通する貫通孔であり、その側面（内周面）は上ケーシング１ａおよび下ケーシング１ｂの分割面で分割される。
そこで、実施例３は、上ケーシング１ａと下ケーシング１ｂが、軸受孔１１の内周面で頂部締結ボルト７によって締結固定される構成とした。

図６は、上ケーシングおよび下ケーシングが頂部締結ボルトで締結固定される状態を示す斜視図である。
図６に示すように、軸受孔１１を形成する上ケーシング１ａの上側内周面１１ａ（第１内周面）には、第３締結部材となる頂部締結ボルト７を収納するために、軸受孔１１の側が開口した収納空間１１ｅが形成される。この収納空間１１ｅは、軸受孔１１の径方向外側に向かう凹状に形成されて分割面と平行な底面１１ｅ１を有し、この底面１１ｅ１は分割面から適宜な肉厚を持って形成される。そして、底面１１ｅ１には収納空間１１ｅから分割面まで貫通する底部貫通孔１１ｃが形成される。また、下ケーシング１ｂで軸受孔１１を形成する下側内周面１１ｂ（第２内周面）には、分割面において底面１１ｅ１と対向する面に、底部貫通孔１１ｃに対応する位置にねじ孔（分割面ねじ孔１１ｄ）が形成される。

そして、上ケーシング１ａと下ケーシング１ｂとが重ね合わされたケーシング２００において、頂部締結ボルト７が収納空間１１ｅに収納される。さらに、収納空間１１ｅに収納された頂部締結ボルト７は、底部貫通孔１１ｃを挿通して下ケーシング１ｂに形成される分割面ねじ孔１１ｄに螺入される。
なお、図６には一方の内周面のみ図示されているが、軸受孔１１の対向する内周面も同様に構成されることが好ましい。

この構成によって、上ケーシング１ａと下ケーシング１ｂは頂部締結ボルト７によって軸受孔１１で締結固定される。上フランジ４ａと下フランジ４ｂの間の口開きは、軸受孔１１の内周面（上側内周面１１ａ、下側内周面１１ｂ）を起点として生じやすい。頂部締結ボルト７は口開きの起点となる軸受孔１１の内周面で上ケーシング１ａと下ケーシング１ｂを締結固定できるため、口開きの発生を効果的に抑制できる。

頂部締結ボルト７が挿通する挿通孔がケーシング２００の外部に通じるように形成される場合、頂部締結ボルト７が締結固定する位置で口開きが生じたときには挿通孔を介して高圧ガスがケーシング２００の外部に漏洩する。実施例３の収納空間１１ｅは、ケーシング２００の外部に通じる挿通孔を形成しない構成であり、頂部締結ボルト７が締結固定する位置で口開きが生じたときに高圧ガスがケーシング２００の外部に漏洩しない。
なお、収納空間１１ｅの軸受孔１１側の開口は軸受１２（図１の（ａ）参照）によって閉塞されるため、この開口から高圧ガスは漏洩しない。

また、収納空間１１ｅの高さを頂部締結ボルト７の長さ以上に形成することによって、軸受孔１１の側から頂部締結ボルト７を収納空間１１ｅに収納できる。
例えば、上ケーシング１ａと下ケーシング１ｂを重ね合わせた後、軸受１２（図１の（ａ）参照）を嵌め込む前に、頂部締結ボルト７で上ケーシング１ａと下ケーシング１ｂを締結固定する手順とすればよい。
軸受孔１１はケーシング２００において膨出した曲面部１０ｂの頂部１０ｃに形成されることから、頂部締結ボルト７を収納する収納空間１１ｅはケーシング２００の端部近傍に形成される。したがって、頂部締結ボルト７を締め付ける工具を軸受孔１１から容易に差し込むことができ、頂部締結ボルト７で上ケーシング１ａと下ケーシング１ｂを締結固定する作業も容易である。

なお、図６には、１つの収納空間１１ｅに１つの頂部締結ボルト７が収納される状態を図示したがこの構成は限定されない。例えば、１つの収納空間１１ｅに２つ以上の頂部締結ボルト７が収納される構成であってもよい。また、２つ以上の収納空間１１ｅが形成される構成であってもよい。
また、頂部締結ボルト７はフランジボルト５または下フランジボルト５ａ（図４の（ａ）参照）と同一規格のボルトであってもよいし、異なった規格のボルトであってもよい。

また、図６には上ケーシング１ａ（図１の（ａ）参照）の上側内周面１１ａに収納空間１１ｅが形成される状態が図示されている。しかしながら、下ケーシング１ｂ（図１の（ａ）参照）の下側内周面１１ｂに収納空間１１ｅが形成される構成であってもよい。この場合、上側内周面１１ａに分割面ねじ孔１１ｄが形成される。

以上のように、実施例３におけるケーシング２００（図５参照）では、図６に示すように、軸受孔１１の上側内周面１１ａに形成される収納空間１１ｅに収納される頂部締結ボルト７で、上ケーシング１ａと下ケーシング１ｂを締結固定できる。このことによって、上フランジ４ａと下フランジ４ｂの間に生じる口開きの起点となる軸受孔１１で上ケーシング１ａと下ケーシング１ｂを締結固定できる。したがって、上フランジ４ａと下フランジ４ｂの間に生じる口開きを好適に抑制でき、圧縮機の高圧化や大径化に充分耐えうるケーシング２００とすることができる。

なお、本発明は前記した実施例に限定されるものではない。例えば、前記した実施例は本発明をわかりやすく説明するために詳細に説明したものであり、必ずしも説明した全ての構成を備えるものに限定されるものではない。
また、ある実施例の構成の一部を他の実施例の構成に置き換えることも可能であり、また、ある実施例の構成に他の実施例の構成を加えることも可能である。

例えば、ケーシング１（図１の（ａ）参照）に収納される機構部は圧縮機を構成するものであってもよいし、その他のターボ機械を構成するものであってもよい。
つまり、ケーシング１を、ターボ機械や圧縮機のケーシングとして利用することが可能である。
ケーシング１が圧縮機に備わる場合、回転部材として羽根車（図示せず）が備わり、軸受１２（図１の（ａ）参照）は羽根車の回転軸を支持する。
ケーシング１がその他のターボ機械に備わる場合には、それぞれの機能を実現するための回転部材（例えば、ターボ機械が送風機の場合には羽根車）が備わり、軸受１２はその回転の回転軸を支持する。
また、上下方向の中心で分割されるケーシング１に限定されず、中心より上方もしくは下方で分割されるケーシング１に本発明を適用することも可能である。
また、上下方向と直交する横方向で分割されるケーシング１に本発明を適用することも可能である。
また、ケーシング１の形状を略円筒形としたが、この形状も限定されない。例えば円筒形が上下方向や横方向に押しつぶされた扁平な形状のケーシング１に本発明を適用することも可能である。

また、本発明は、フランジ４（図１の（ａ）参照）の曲線部２ｂ（図２参照）におけるフランジボルト５（図２参照）の曲線部ボルト間隔Ｌ２を、直線部２ａ（図２参照）におけるフランジボルト５の直線部ボルト間隔Ｌ１より広く構成した。
この構成も限定されるものではない。例えば比較例において曲線部２ｂ以外に面圧減少量が最小となる部分がある場合、その部分におけるフランジボルト５の配置間隔を他の場所の配置間隔よりも広げる構成としてもよい。
つまり、面圧減少量が最大となる部分においてフランジボルト５の配置間隔を狭め、面圧減少量が最小となる部分においてフランジボルト５の配置間隔を広げることで、フランジ４の全体に亘って面圧減少量を均一にする構成とすればよい。
この他、本発明は、前記した実施例に限定されるものではなく、発明の趣旨を逸脱しない範囲で適宜変更が可能である。

１ ケーシング
１ａ 上ケーシング（第１ケーシング）
１ｂ 下ケーシング（第２ケーシング）
２ａ 直線部
２ｂ 曲線部
２ｃ 頂部近傍部
４ フランジ
４ａ 上フランジ（第１フランジ）
４ａ１ 挿通孔（第１フランジを貫通する挿通孔）
４ａ２ ねじ孔（第１フランジに形成されるねじ孔）
４ｂ 下フランジ（第２フランジ）
４ｂ１ ねじ孔（第２フランジに形成されるねじ孔）
４ｂ２ 挿通孔（第２フランジを貫通する挿通孔）
５ フランジボルト（第１締結部材、締結部材）
５ａ 下フランジボルト（第２締結部材、締結部材）
６ａ スタッド（第２締結部材、締結部材）
６ｃ スタッド（第１締結部材、締結部材）
７ 頂部締結ボルト（第３締結部材）
１０ａ 胴体部
１０ｂ 曲面部
１０ｃ 頂部
１１ 軸受孔（頂部貫通孔）
１１ａ 上側内周面（第１内周面）
１１ｂ 下側内周面（第２内周面）
１１ｃ 底部貫通孔
１１ｄ 分割面ねじ孔
１１ｅ 収納空間
１１ｅ１ 底面
ＣＬ 軸線
Ｌ１ 直線部ボルト間隔（締結部材の配置間隔）
Ｌ２ 曲線部ボルト間隔（締結部材の配置間隔）
Ｌ３ 頂部ボルト間隔（締結部材の配置間隔）

Claims (9)

1. 軸線と平行で当該軸線まわりに湾曲する胴体部と、
   前記胴体部の端部から前記軸線の位置が頂部になるように曲面状に膨出する曲面部と、
   前記曲面部の前記頂部に備わる軸受と、を含んで構成されて、
   前記軸受で支持される回転部材を有する機構部を収納し、
   前記軸線を含む分割面で分割される第１ケーシングと第２ケーシングからなり、前記分割面では前記第１ケーシングに形成される第１フランジと前記第２ケーシングに形成される第２フランジと、が面接触して複数の締結部材で締結固定され、
   前記曲面部は、該曲面部の内面および外面が外側に凸となるように膨出しており、
   前記第１フランジおよび前記第２フランジは、
   前記胴体部に沿って形成される直線部と、
   前記曲面部に沿って形成される曲線部と、
   前記頂部の近傍となる頂部近傍部と、を有し、
   前記曲線部における前記締結部材の配置間隔が、前記直線部における前記締結部材の配置間隔および前記頂部近傍部における前記締結部材の配置間隔より広いことを特徴とするケーシング。
2. 前記頂部近傍部における前記締結部材の配置間隔が、前記直線部における前記締結部材の配置間隔よりも狭いことを特徴とする請求項１に記載のケーシング。
3. 前記締結部材は、前記第１フランジを貫通する挿通孔に挿通されて前記第２フランジに形成されるねじ孔に螺合する第１締結部材と、
   前記第２フランジを貫通する挿通孔に挿通されて前記第１フランジに形成されるねじ孔に螺合する第２締結部材と、を含んでなり、
   前記直線部および前記曲線部には前記第１締結部材が並んで配置され、
   前記頂部近傍部には、前記第１締結部材と前記第２締結部材が交互に配置されることを特徴とする請求項２に記載のケーシング。
4. 前記第１フランジに形成されるねじ孔と前記第２フランジに形成されるねじ孔と、の少なくとも一方が貫通孔であることを特徴とする請求項３に記載のケーシング。
5. 前記軸線を中心として前記曲面部の前記頂部を貫通して前記軸受が取り付けられる頂部貫通孔と、
   前記第１ケーシングにおいて前記頂部貫通孔の内周面を形成する第１内周面と、
   前記第２ケーシングにおいて前記頂部貫通孔の内周面を形成する第２内周面と、
   前記第１内周面または前記第２内周面の一方で前記頂部貫通孔の側が開口して前記分割面と平行な底面を有する収納空間と、
   前記収納空間の前記底面を貫通する底部貫通孔と、
   前記第１内周面と前記第２内周面のうちの前記収納空間が形成されない一方において前記分割面で前記底面に対向する面の前記底部貫通孔に対応する位置に形成される分割面ねじ孔と、を有し、
   第３締結部材が、前記収納空間に収納されて前記底部貫通孔の側から前記分割面ねじ孔に螺合していることを特徴とする請求項１乃至請求項４のいずれか１項に記載のケーシング。
6. 請求項１乃至請求項４のいずれか１項に記載のケーシングを備えることを特徴とするターボ機械。
7. 請求項５に記載のケーシングを備えることを特徴とするターボ機械。
8. 請求項１乃至請求項４のいずれか１項に記載のケーシングを備えることを特徴とする圧縮機。
9. 請求項５に記載のケーシングを備えることを特徴とする圧縮機。

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