JP5949678B2 - 容量可変型斜板式圧縮機 - Google Patents

Description

本発明は容量可変型斜板式圧縮機に関する。

特許文献１に従来の容量可変型斜板式圧縮機（以下、圧縮機という。）が開示されている。この圧縮機では、フロントハウジングとシリンダブロックとリヤハウジングとによってハウジングが形成されている。フロントハウジングとリヤハウジングとには、吸入室と吐出室とがそれぞれ形成されている。また、リヤハウジングには圧力調整室が形成されている。

シリンダブロックには、斜板室と複数のシリンダボアとが形成されている。各シリンダボアは、シリンダブロックの後方側に形成された第１シリンダボアと、シリンダブロックの前方側に形成された第２シリンダボアとからなる。各第１シリンダボアと各第２シリンダボアとは同径である。

駆動軸は、ハウジングに挿通されており、シリンダブロック内で回転可能に支持されている。斜板室内には駆動軸の回転によって回転可能な斜板が設けられている。駆動軸と斜板との間には、斜板の傾斜角度の変更を許容するリンク機構が設けられている。ここで、傾斜角度とは、駆動軸の回転軸心に直交する方向に対して斜板がなす角度である。

また、各シリンダボアにはピストンが往復動可能に収納されている。具体的には、各ピストンは、第１シリンダボアを往復動する第１頭部と、第２シリンダボアを往復動する第２頭部とを有している。シリンダボアの第１シリンダボアと第２シリンダボアとが同径であることから、ピストンの第１頭部と第２頭部とも同径である。これにより、この圧縮機では、第１シリンダボアと第１頭部とによって第１圧縮室が形成されているとともに、第２シリンダボアと第２頭部とによって第２圧縮室が形成されている。変換機構は、斜板の回転により、傾斜角度に応じたストロークで各ピストンをシリンダボア内で往復動させるようになっている。また、アクチュエータが傾斜角度を変更可能であり、制御機構がアクチュエータを制御するようになっている。

アクチュエータは、斜板室内において、斜板を基準として第１シリンダボア側に配置されている。このアクチュエータは、アクチュエータ本体と制御圧室とを有している。アクチュエータ本体は、非回転可動体と可動体とスラスト軸受とを有している。非回転可動体は、駆動軸と一体回転不能に制御圧室内に配置されており、駆動軸の後端部を覆っている。この非回転可動体の内周面は、駆動軸の後端部を回転摺動可能に支持しているとともに、回転軸心方向に移動できるようになっている。また、非回転可動体の外周面は、制御圧室内を回転軸心方向に摺動する一方、回転軸心周りに摺動しないようになっている。可動体は、斜板と連結されており、回転軸心方向に移動可能となっている。スラスト軸受は、非回転可動体と可動体との間に設けられている。

制御圧室は、シリンダブロックの後方側、すなわち、シリンダブロックにおける第１シリンダボア側に形成されている。この制御圧室内には、非回転可動体を前方に向けて付勢する押圧ばねが設けられている。また、圧力調整室と吐出室との間には、非回転可動体及び可動体をともに回転軸心方向に移動可能に制御圧室内の圧力を変更する圧力制御弁が設けられている。

リンク機構は、斜板の傾斜角度の変更に伴い、ピストンの第１頭部の上死点位置よりも第２頭部の上死点位置が大きく移動するように配設されている。このリンク機構は、可動体と、駆動軸に固定されたラグアームとを有している。ラグアームの後端部には、回転軸心と直交する方向に延びつつ、外周側から回転軸心に近づく方向に延びる長孔が形成されている。斜板は、その前方でその長孔に挿通されたピンにより、第１揺動軸心周りで揺動可能に支持されている。また、可動体の前端部にも、回転軸心と直交する方向に延びつつ、外周側から回転軸心に近づく方向に延びる長孔が形成されている。斜板は、その後端でその長孔に挿通されたピンにより、第１揺動軸心と平行な第２揺動軸心周りで揺動可能に支持されている。

この圧縮機では、圧力調整弁を開制御して吐出室と圧力調整室とを連通させることにより、制御圧室内が斜板室よりも高圧となる。これにより、非回転可動体及び可動体が前進する。このため、斜板の傾斜角度が大きくなり、ピストンのストロークが大きくなる。このため、圧縮機の１回転当たりの圧縮容量が大きくなる。他方、圧力調整弁を閉制御して吐出室と圧力調整室と非連通とすれば、制御圧室内が斜板室と同程度に低圧となる。これにより、非回転可動体及び可動体が後退する。このため、斜板の傾斜角度が小さくなり、ピストンのストロークが減少する。このため、圧縮機の１回転当たりの圧縮容量が小さくなる。

ここで、この圧縮機では、ピストンの第１頭部の上死点位置よりも第２頭部の上死点位置が大きく移動するため、斜板の傾斜角度がゼロ度に近づけば、第１圧縮室のみで僅かな圧縮仕事を行い、第２圧縮室では圧縮仕事を行わない。

特開平５−１７２０５２号公報

ところで、圧縮機においては、搭載される車両等の運転状況に応じ、圧縮容量の拡大及び縮小を迅速に行い得る高い制御性が求められる。このため、上記従来の圧縮機においても、アクチュエータの制御圧室を大型化することが考えられる。これによって、その圧縮機では、より大きな推力で非回転可動体及び可動体を回転軸心方向に摺動させ、斜板の傾斜角度を素早く変更させることが可能となると考えられる。

しかし、この圧縮機では、制御圧室がシリンダブロックに形成されているため、制御圧室を大型化すれば、シリンダブロックが大型化し、ひいては、全体が大型化してしまう。これにより、この圧縮機では、車両等への搭載性が損なわれることとなる。

一方、この圧縮機において、アクチュエータの制御圧室を大型化しつつ、シリンダボアを小径化すれば、所望の圧縮容量を確保できなくなってしまう。

本発明は、上記従来の実情に鑑みてなされたものであって、高い制御性を有するとともに、高い搭載性を発揮し、かつ、十分な圧縮容量を確保することが可能な容量可変型斜板式圧縮機を提供することを解決すべき課題としている。

本発明の容量可変型斜板式圧縮機は、吸入室、吐出室、斜板室及びシリンダボアが形成されたハウジングと、前記ハウジングに回転可能に支持された駆動軸と、前記駆動軸の回転によって前記斜板室内で回転可能な斜板と、前記駆動軸と前記斜板との間に設けられ、前記駆動軸の回転軸心に直交する方向に対する前記斜板の傾斜角度の変更を許容するリンク機構と、前記シリンダボアに往復動可能に収納されたピストンと、前記斜板の回転により、前記傾斜角度に応じたストロークで前記ピストンを前記シリンダボア内で往復動させる変換機構と、前記傾斜角度を変更可能なアクチュエータと、前記アクチュエータを制御する制御機構とを備え、
前記シリンダボアは、前記斜板の一面側に設けられた第１シリンダボアと、前記斜板の他面側に設けられた第２シリンダボアとからなり、
前記ピストンは、前記第１シリンダボアを往復動して、前記第１シリンダボアに第１圧縮室を区画する第１頭部と、前記第２シリンダボアを往復動して、前記第２シリンダボアに第２圧縮室を区画する第２頭部とを有し、
前記リンク機構は、前記傾斜角度の変更に伴い、前記第２頭部の上死点位置よりも前記第１頭部の上死点位置が大きく移動するように配設され、
前記アクチュエータは、前記駆動軸に対して一体回転可能に設けられ、前記斜板室内において、前記斜板を基準として前記第１シリンダボア側に配置され、
前記アクチュエータは、前記斜板と連結され、前記回転軸心方向に移動可能なアクチュエータ本体と、前記制御機構によって内部の圧力が変更されることで前記アクチュエータ本体を移動させる制御圧室とを有し、
前記第１シリンダボアは、前記第２シリンダボアよりも小径に形成されていることを特徴とする（請求項１）。

本発明の圧縮機では、アクチュエータが斜板室内の第１シリンダボア側に配置されているとともに、第１シリンダボアが第２シリンダボアよりも小径に形成されている。第１シリンダボアが第２シリンダボアよりも小径であれば、第１頭部は第２頭部よりも小径になる。このため、この圧縮機では、ハウジングを大型化することなく、第１シリンダボアが第２シリンダボアに対して小径である分だけ、アクチュエータの制御圧室を大型化することが可能となる。このため、この圧縮機では、大型化した制御圧室により、アクチュエータ本体を大きな推力で移動させることが可能となる。これにより、この圧縮機では、大型化を抑制しつつ、圧縮容量の拡大及び縮小を迅速に行うことが可能となる。

さらに、この圧縮機では、斜板の傾斜角度の変更に伴い、第１シリンダボア内の第１頭部の上死点位置が第２シリンダボア内の第２頭部の上死点位置よりも大きく移動する。これにより、この圧縮機では、斜板の傾斜角度がゼロ度に近づいた際、第２圧縮室では圧縮仕事が行われる一方、第１圧縮室では圧縮仕事が行われない。このため、この圧縮機では、第１シリンダボア及び第１頭部を小径化しても、第２圧縮室側において、所望の圧縮容量を確保できる。

したがって、本発明の圧縮機は、高い制御性を有するとともに、高い搭載性を発揮し、かつ、十分な圧縮容量を確保することができる。

本発明の圧縮機において、第１シリンダボアと第２シリンダボアとは同軸で配置されていることが好ましい（請求項２）。この場合には、ハウジングに対して第１シリンダボア及び第２シリンダボアを容易に形成することが可能となる。また、第１頭部と第２頭部とも同軸で配置されることとなるため、ピストンの形成も容易となる。

一方、本発明の圧縮機において、第１シリンダボアと第２シリンダボアとは、第１シリンダボアの中心を通る第１中心線の位置と、第２シリンダボアの中心を通る第２中心線の位置とを相違させつつ配置されていることも好ましい（請求項３）。この場合には、ハウジングにおいて、第１シリンダボアと第２シリンダボアとが非同軸に配置されることとなる。このため、この圧縮機では、ハウジングにおける第１シリンダボアの位置に関する設計の自由度を高くすることが可能となる。これにより、この圧縮機では、斜板室内においてアクチュエータを配置するための空間をより広く確保することが可能となり、制御圧室をより大型化することが可能となる。

上記のように、本発明の圧縮機では、第１シリンダボアが第２シリンダボアよりも小径に形成されるため、ピストンでは、第１頭部が第２頭部よりも小径となる。これにより、ピストンは、第１頭部側が第２頭部側よりも軽くなり、重量バランスが不均衡となり易い。

そこで、本発明の圧縮機において、ピストンは、第１頭部と第２頭部との間において、変換機構と係合する係合部を有し得る。そして、係合部から第２頭部の先端までの距離よりも、係合部から第１頭部の先端までの距離の方が長いことが好ましい（請求項４）。これにより、ピストンにおいて、第１頭部側と第２頭部側とで重量バランスを均衡させることが可能となる。このため、この圧縮機では、第１、２シリンダボア内でピストンを好適に往復動させることが可能となる。

また、第１頭部は、第１シリンダボアに嵌合される第１円筒面を有し得る。さらに、第２頭部は、第２シリンダボアに嵌合される第２円筒面を有し得る。そして、ピストンの軸線方向における第１円筒面の長さは、第２円筒面の長さよりも長く形成されていることが好ましい（請求項５）。この場合には、ピストンにおいて、第１頭部側を容易に重くすることが可能となる。このため、この圧縮機では、ピストンにおいて、第１頭部側と第２頭部側との重量バランスを容易に均衡させることが可能となる。

本発明の圧縮機は、高い制御性を有するとともに、高い搭載性を発揮し、かつ、十分な圧縮容量を確保することができる。

実施例１の圧縮機における最大容量時の断面図である。 実施例１の圧縮機に係り、制御機構を示す模式図である。 実施例１の圧縮機に係り、第１シリンダボアと第２シリンダボアとを示す要部拡大断面図である。 実施例１の圧縮機における最小容量時の断面図である。 実施例１の圧縮機に係り、ピストンを示す側面図である。 実施例２の圧縮機に係り、第１シリンダボアと第２シリンダボアとを示す要部拡大断面図である。 実施例２の圧縮機に係り、ピストンを示す側面図である。 実施例３の圧縮機に係り、ピストンを示す側面図である。 実施例４の圧縮機に係り、ピストンを示す側面図である。

以下、本発明を具体化した実施例１〜４を図面を参照しつつ説明する。実施例１〜４の圧縮機は、容量可変型両頭斜板式圧縮機である。これらの圧縮機は、いずれも車両に搭載されており、車両用空調装置の冷凍回路を構成している。

（実施例１）
図１に示すように、実施例１の圧縮機は、ハウジング１と、駆動軸３と、斜板５と、リンク機構７と、複数のピストン９と、複数対のシュー１１ａ、１１ｂと、アクチュエータ１３と、図２に示す制御機構１５とを備えている。

図１に示すように、ハウジング１は、リヤハウジング１７と、フロントハウジング１９と、第１シリンダブロック２１と、第２シリンダブロック２３とを有している。

リヤハウジング１７は圧縮機の後方に配置されている。このリヤハウジング１７には、上記の制御機構１５が設けられている。また、リヤハウジング１７には、圧力調整室２５と、第１吸入室２７ａと、第１吐出室２９ａとが形成されている。圧力調整室２５は、リヤハウジング１７の中心部分に位置している。第１吐出室２９ａはリヤハウジング１７の外周側に位置している。また、第１吸入室２７ａは、リヤハウジング１７において、圧力調整室２５と第１吐出室２９ａとの間、すなわち、圧力調整室２５よりも外周側であって、第１吐出室２９ａよりも内周側となる位置に形成されている。

フロントハウジング１９には、前方に向かって突出するボス１９ａが形成されている。このボス１９ａ内には、駆動軸３との間、より詳細には、ボス１９ａ内であって、後述する第２支持部材４３との間には、軸封装置３１が設けられている。また、フロントハウジング１９内には、第２吸入室２７ｂ及び第２吐出室２９ｂが形成されている。第２吸入室２７ｂはフロントハウジング１９の内周側に位置しており、第２吐出室２９ｂはフロントハウジング１９の外周側に位置している。また、この第２吐出室２９ｂと上記の第１吐出室２７ａとは、図示しない吐出通路によって接続されている。吐出通路には圧縮機の外部に連通する吐出口（図示略）が形成されている。

第１シリンダブロック２１と第２シリンダブロック２３とは、リヤハウジング１７とフロントハウジング１９との間に位置しており、互いに隣接している。また、第１シリンダブロック２１は、圧縮機の後方に位置しており、リヤハウジング１７と隣接している。一方、第２シリンダブロック２３は、圧縮機の前方に位置しており、フロントハウジング１９と隣接している。さらに、これらの第１シリンダブロック２１と第２シリンダブロック２３とにより、斜板室３３が形成されている。この斜板室３３は、ハウジング１における前後方向の略中央に位置している。

第１シリンダブロック２１には、複数個の第１シリンダボア２１ａが周方向に等角度間隔でそれぞれ平行に形成されている。また、第１シリンダブロック２１には、駆動軸３を挿通させる第１軸孔２１ｂが形成されている。第１軸孔２１ｂは圧力調整室２５と連通している。この第１軸孔２１ｂ内には、第１滑り軸受２４ａが設けられている。

また、第１シリンダブロック２１には、第１軸孔２１ｂと連通して第１軸孔２１ｂと同軸をなす第１収納室２１ｃが凹設されている。この第１収納室２１ｃは、第１シリンダブロック２１の一部である壁面によって周囲が囲まれており、各第１シリンダボア２１ａと区画されている。第１収納室２１ｃ内は斜板室３３と連通している。また、第１収納室２１ｃは、後端に向かって段状に縮径する形状とされている。第１収納室２１ｃの後端には、第１スラスト軸受３５ａが設けられている。さらに、第１シリンダブロック２１には、斜板室３３と第１吸入室２７ａとを連通する第１吸入通路３７ａが形成されている。

第２シリンダブロック２３には、複数個の第２シリンダボア２３ａが形成されている。また、第２シリンダブロック２３には、駆動軸３を挿通させる第２軸孔２３ｂが形成されている。この第２軸孔２３ｂ内には、第２滑り軸受２４ｂが設けられている。

また、第２シリンダブロック２３には、第２軸孔２３ｂと連通して第２軸孔２３ｂと同軸をなす第２収納室２３ｃが凹設されている。この第２収納室２３ｃは、第２シリンダブロック２３の一部である壁面によって周囲が囲まれており、各第２シリンダボア２３ａと区画されている。第２収納室２３ｃも斜板室３３と連通している。第２収納室２３ｃは、前端に向かって段状に縮径する形状とされている。第２収納室２３ｃの前端には、第２スラスト軸受３５ｂが設けられている。さらに、第２シリンダブロック２３には、斜板室３３と第２吸入室２７ｂとを連通する第２吸入通路３７ｂが形成されている。

図３に示すように、この圧縮機では、第１シリンダボア２１ａの直径Ｄ１が第２シリンダボア２３ａの直径Ｄ２よりも小さくなっている。つまり、この圧縮機では、各第１シリンダボア２１ａが各第２シリンダボア２３ａよりも小径に形成されている。これにより、図１に示すように、この圧縮機では、第１収納室２１ｃが第２収納室２３ｃよりも大きくなっている。

また、図３に示すように、この圧縮機では、第１シリンダボア２１ａの中心を通る第１中心線Ｏ１が第２シリンダボア２３ａの中心を通る第２中心線Ｏ２の延長線上に位置するように、第１シリンダボア２１ａが形成されている。つまり、この圧縮機では、各第１シリンダボア２１ａと各第２シリンダボア２３ａとが同軸で形成されている。

図１に示すように、斜板室３３は、第１シリンダブロック２１に形成された吸入口３３０を介して、図示しない蒸発器と接続されている。

リヤハウジング１７と第１シリンダブロック２１との間には、第１バルブプレート３９が設けられている。第１バルブプレート３９には、第１シリンダボア２１ａと同数の吸入ポート３９ａ及び吐出ポート３９ｂが形成されている。また、第１バルブプレート３９には、吸入ポート３９ａを開閉可能な吸入リード弁３９ｃが設けられている。各第１シリンダボア２１ａは、各吸入ポート３９ａ及び各吸入リード弁３９ｃを通じて、第１吸入室２７ａと連通している。各第１シリンダボア２１ａには、吸入リード弁３９ｃのリフト量を規制するリテーナ溝３９ｄがそれぞれ形成されている。さらに、第１バルブプレート３９には、吐出ポート３９ｂを開閉可能な吐出リード弁３９ｅが設けられている。各第１シリンダボア２１ａは、各吐出ポート３９ｂ及び各吐出リード弁３９ｅを通じて、第１吐出室２９ａと連通している。また、第１バルブプレート３９には、吐出リード弁３９ｅのリフト量を規制するリテーナ板３９ｆが設けられている。さらに、第１バルブプレート３９には、第１吸入室２７ａと第１吸入通路３７ａとを連通する連通孔３９ｇが形成されている。

フロントハウジング１９と第２シリンダブロック２３との間には、第２バルブプレート４１が設けられている。第２バルブプレート４１には、第２シリンダボア２３ａと同数の吸入ポート４１ａ及び吐出ポート４１ｂが形成されている。また、第２バルブプレート４１には、吸入ポート４１ａを開閉可能な吸入リード弁４１ｃが設けられている。各第２シリンダボア２３ａは、各吸入ポート４１ａ及び各吸入リード弁４１ｃを通じて、第２吸入室２７ｂと連通している。各第２シリンダボア２３ａには、吸入リード弁４１ｃのリフト量を規制するリテーナ溝４１ｄがそれぞれ形成されている。さらに、第２バルブプレート４１には、吐出ポート４１ｂを開閉可能な吐出リード弁４１ｅが設けられている。各第２シリンダボア２３ａは、各吐出ポート４１ｂ及び各吐出リード弁４１ｅを通じて、第２吐出室２９ｂと連通している。また、第２バルブプレート４１には、吐出リード弁４１ｅのリフト量を規制するリテーナ板４１ｆが設けられている。さらに、第２バルブプレート４１には、第２吸入室２７ｂと第２吸入通路３７ｂとを連通する連通孔４１ｇが形成されている。

第１、２吸入通路３７ａ、３７ｂ及び連通孔３９ｇ、４１ｇにより、第１、２吸入室２７ａ、２７ｂと斜板室３３とが互いに連通している。このため、第１、２吸入室２７ａ、２７ｂ内と斜板室３３内とは、圧力がほぼ等しくなっている。そして、斜板室３３には、吸入口３３０を通じて蒸発器を経た冷媒ガスが流入することから、斜板室３３内及び第１、２吸入室２７ａ、２７ｂ内の各圧力は、第１、２吐出室２９ａ、２９ｂ内よりも低圧である。

駆動軸３には、斜板５とアクチュエータ１３とが取り付けられている。また、駆動軸３の後端側には、第１支持部材４２が圧入されている。この第１支持部材４２には、フランジ４２ａが形成されている。駆動軸３は、ボス１９ａ側から後方に向かって延びており、第１、２滑り軸受２４ａ、２４ｂ内に挿通されている。これにより、駆動軸３は、回転軸心Ｏ３周りで回転可能に軸支されている。そして、ハウジング１に駆動軸３が挿通されることにより、斜板５とアクチュエータ１３とフランジ４２ａとがそれぞれ斜板室３３内に配置されている。

駆動軸３の前端側には、第２支持部材４３が圧入されている。この第２支持部材４３には、第２スラスト軸受３５ｂと当接するフランジ４３ａが形成されているとともに、後述する第２ピン４７ｂが挿通される取付部（図示略）が形成されている。さらに、第２支持部材４３には、第１復帰ばね４４ａの前端が固定されている。この第１復帰ばね４４ａは、回転軸心Ｏ３方向で、支持部材４３側から斜板室３３側に向かって延びている。

また、駆動軸３内には、駆動軸３の後端から前端に向かって回転軸心Ｏ３方向に延びる軸路３ｂと、軸路３ｂの前端から径方向に延びて駆動軸３の外周面に開く径路３ｃとが形成されている。軸路３ｂの後端は圧力調整室２５に開いている。一方、径路３ｃは、後述する制御圧室１３ｃに開いている。

駆動軸３の先端にはねじ部３ｄが形成されている。駆動軸３は、ねじ部３ｄを介して図示しないプーリ又は電磁クラッチと接続されている。これらのプーリ又は電磁クラッチのプーリには車両のエンジンによって駆動される図示しないベルトが巻き掛けられている。

斜板５は環状の平板形状をなしており、後面５ａと前面５ｂとを有している。後面５ａは、斜板室３３内において第１シリンダボア２１ａ側、すなわち、圧縮機の後方に面している。斜板５の後面５ａ側が本発明における一端側に相当する。前面５ｂは、斜板室３３内において第２シリンダボア２３ａ側、すなわち、圧縮機の前方に面している。斜板５の前面５ｂ側が本発明における他端側に相当する。

この斜板５はリングプレート４５に固定されている。このリングプレート４５は環状の平板形状に形成されており、中心部に挿通孔４５ａが形成されている。斜板５は、斜板室３３内において挿通孔４５ａに駆動軸３が挿通されることにより駆動軸３に取り付けられている。

リンク機構７はラグアーム４９を有している。ラグアーム４９は、斜板室３３内において、斜板５よりも前方側に配置されており、斜板５と第２支持部材４３との間に位置している。ラグアーム４９は、前端側から後端側に向かって略Ｌ字形状となるように形成されている。ラグアーム４９は、図４に示すように、回転軸心Ｏ３に対する斜板５の傾斜角度が最小になった時に第２支持部材４３のフランジ４３ａと当接するようになっている。このため、この圧縮機では、ラグアーム４９によって、斜板５の傾斜角度を最小値に維持することが可能となっている。また、ラグアーム４９の後端側には、ウェイト部４９ａが形成されている。ウェイト部４９ａは、アクチュエータ１３の周方向におよそ半周にわたって延びている。なお、ウェイト部４９ａの形状は適宜設計することが可能である。

ラグアーム４９の後端側は、第１ピン４７ａによってリングプレート４５の一端側と接続されている。これにより、ラグアーム４９の後端側は、第１ピン４７ａの軸心を第１揺動軸心Ｍ１として、リングプレート４５の一端側、すなわち斜板５に対し、第１揺動軸心Ｍ１周りで揺動可能に支持されている。この第１揺動軸心Ｍ１は、駆動軸３の回転軸心Ｏ３と直交する方向に延びている。

ラグアーム４９の前端側は、第２ピン４７ｂによって第２支持部材４３と接続されている。これにより、ラグアーム４９の前端側は、第２ピン４７ｂの軸心を第２揺動軸心Ｍ２として、第２支持部材４３、すなわち駆動軸３に対し、第２揺動軸心Ｍ２周りで揺動可能に支持されている。この第２揺動軸心Ｍ２は第１揺動軸心Ｍ１と平行に延びている。これらのラグアーム４９、第１、２ピン４７ａ、４７ｂが本発明におけるリンク機構７に相当している。

ウェイト部４９ａは、ラグアーム４９の後端側、つまり、第１揺動軸心Ｍ１を基準として第２揺動軸心Ｍ２とは反対側に延在して設けられている。このため、ラグアーム４９が第１ピン４７ａによってリングプレート４５に支持されることで、ウェイト部４９ａはリングプレート４５の溝部４５ｂを通って、リングプレート４５の後面、つまり斜板５の後面５ａ側に位置する。そして、斜板５が回転軸心Ｏ３周りに回転することにより発生する遠心力が斜板５の後面５ａ側でウェイト部４９ａにも作用することとなる。

この圧縮機では、斜板５と駆動軸３とがリンク機構７によって接続されることにより、斜板５は駆動軸３と共に回転することが可能となっている。ここで、この圧縮機では、斜板５の傾斜角度が最小となった時に、リンク機構７と接続された斜板５が斜板室３３内において第２シリンダボア２３ａ側寄りの位置となるようにリンク機構７の配置位置を決定している。そして、ラグアーム４９の両端がそれぞれ第１揺動軸心Ｍ１及び第２揺動軸心Ｍ２周りで揺動することにより、斜板５は傾斜角度を変更することが可能となっている。

各ピストン９は、それぞれピストン本体９ａと、ピストン本体９ａの後端に形成された第１頭部９ｂと、ピストン本体９ａの前端に形成された第２頭部９ｃとを有している。図５に示すように、第１頭部９ｂは略円柱状に形成されており、第１前端面９００ａと、第１後端面９００ｂと、第１前端面９００ａと第１後端面９００ｂとの間に位置する第１円筒面９００ｃとを有している。また、第１頭部９ｃも略円柱状に形成されており、第２前端面９０１ａと、第２後端面９０１ｂと、第２前端面９０１ａと第２後端面９０１ｂとの間に位置する第２円筒面９０１ｃとを有している。第１頭部９ｂは第１前端面９００ａでピストン本体９ａと接続している。第２頭部９ｂは第２後端面９０１ｂでピストン本体９ａと接続している。ここで、各ピストン９では、第１頭部９ｂの中心を通る中心線Ｏ４が第２頭部９ｃの中心を通る中心線Ｏ５の延長線上に位置している。つまり、各ピストン９では、ピストン本体９ａに対して、第１頭部９ｂと第２頭部９ｃとが同軸となるように形成されている。

図１に示すように、各第１頭部９ｂは、各第１シリンダボア２１ａ内にそれぞれ収納されており、第１シリンダボア２１ａ内を往復動可能となっている。この第１頭部９ｂによって、第１シリンダボア２１ａ内が区画されることで、第１シリンダボア２１ａ内に第１圧縮室２１ｄが形成されている。各第２頭部９ｃは、各第２シリンダボア２３ａ内にそれぞれ収納されており、第２シリンダボア２３ａ内を往復動可能となっている。この第２頭部９ｃによって、第２シリンダボア２３ａ内が区画されることで、第２シリンダボア２３ａ内に第２圧縮室２３ｄが形成されている。

図５に示すように、ピストン本体９ａは、前後方向の中央に凹設された係合部９１と、係合部９１から第１頭部９ｂ側に向かって延びる第１首部９２と、係合部９１から第２頭部９ｂ側に向かって延びる第２首部９３とで構成されている。この第１首部９２におけるピストン９の軸線方向における長さα１（以下、第１首部９２の長さα１という。）と、第２首部９３におけるピストン９の軸線方向における長さα２（以下、第２首部９３の長さα２という。）とは、等しい長さで形成されている。

また、上記のように、各第１シリンダボア２１ａは各第２シリンダボ２３ａよりも小径に形成されていることから、第１頭部９ｂは、第２頭部９ｃよりも直径が小さくなっている。つまり、第１頭部９ｂは、第２頭部９ｃよりも小径に形成されている。ここで、第１頭部９ｂと第２頭部９ｃとは、共に前後方向で等しい長さで形成されている。これにより、第１円筒面９００ｃにおけるピストン９の軸線方向における長さβ１（以下、第１円筒面９００ｃの長さβ１という。）と、第２円筒面９０１ｃにおけるピストン９の軸線方向における長さβ２（以下、第２円筒面９０１ｃの長さβ２という。）とは等しくなっている。このため、各ピストン９では、第１首部９２の長さα１と第１円筒面９００ｃの長さβ１との和と、第２首部９３の長さα２と第２円筒面９０１ｃの長さβ２との和とが等しい値となっている。こうして、各ピストン９では、係合部９１の中央から第１頭部９ｂの先端までの距離Ｌ１と、係合部９１の中央から第２頭部９ｃの先端までの距離Ｌ２とが等しい長さとなっている。

図１に示すように、各係合部９１内には、半球状のシュー１１ａ、１１ｂがそれぞれ設けられている。これらのシュー１１ａ、１１ｂによって斜板５の回転がピストン９の往復動に変換されるようになっている。シュー１１ａ、１１ｂが本発明における変換機構に相当している。こうして、斜板５の傾斜角度に応じたストロークで、第１、２頭部９ｂ、９ｃがそれぞれ第１、２シリンダボア２１ａ、２３ａ内を往復動することが可能となっている。

ここで、上記のように、斜板５が斜板室３３内において第２シリンダボア２３ａ側寄りに位置している。これにより、この圧縮機では、同図に示すように、斜板５の傾斜角度が最大であり、ピストン９のストロークが最大である場合には、第１頭部９ｂの上死点位置は第１バルブプレート３９に最も近接した位置となり、第２頭部９ｃの上死点位置は第２バルブプレート４１に最も近接した位置となる。一方、図４に示すように、斜板５の傾斜角度が小さくなり、ピストン９のストロークが減少するにつれて、第１頭部９ｂの上死点位置は次第に第１バルブプレート３９から遠隔した位置となる。一方で、第２頭部９ｃの上死点位置は、ピストン９のストロークが最大である場合と殆ど変わることなく、第２バルブプレート４１に近接した位置を維持する。

図１に示すように、アクチュエータ１３は、斜板室３３内に配置されており、斜板５を基準として、第１シリンダボア２１ａ側に位置している。このアクチュエータ１３は、その一部を第１凹部２１ｃ内に進入させることが可能となっており、第１凹部２１ｃ内に収納された状態とすることが可能となっている。

アクチュエータ１３は、可動体１３ａと固定体１３ｂと制御圧室１３ｃとを有している。これらの可動体１３ａ及び固定体１３ｂとによって、本発明におけるアクチュエータ本体が形成されている。制御圧室１３ｃは、可動体１３ａと固定体１３ｂとの間に形成されている。

可動体１３ａは、本体部１３０と周壁１３１とを有している。本体部１３０は、可動体１３ａの後方に位置しており、回転軸心Ｏ３から離れる方向で径方向に延びている。周壁１３１は、本体部１３０の外周縁と連続し、後方から前方に向かって延びている。また、この周壁１３１の前端には、連結部１３２が形成されている。これらの本体部１３０、周壁１３１及び連結部１３２により、可動体１３ａは有底の円筒状を呈している。

固定体１３ｂは、可動体１３ａの内径とほぼ同径の円板状に形成されている。この固定体１３ｂとリングプレート４５との間には、第２復帰ばね４４ｂが設けられている。具体的には、この第２復帰ばね４４ｂの後端は、固定体１３ｂに固定されており、第２復帰ばね４４ｂの前端は、リングプレート４５の他端側に固定されている。

可動体１３ａ及び固定体１３ｂには、駆動軸３が挿通されている。これにより、可動体１３ａは、第１収納室２１ｃに収納された状態で、斜板５を挟んでリンク機構７と対向した状態で配置されている。一方、固定体１３ｂは、斜板５よりも後方で可動体１３ａ内に配置されており、その周囲が周壁１３１によって取り囲まれた状態となっている。これにより、可動体１３ａと固定体１３ｂとの間に制御圧室１３ｃが形成されている。この制御圧室１３ｃは、可動体１３ａの本体部１３０と周壁１３１と固定体１３ｂとによって斜板室３３から区画されている。上記のように、制御圧室１３ｃ内には径路３ｃが開いており、径路３ｃ及び軸路３ｂを通じて、制御圧室１３ｃは圧力調整室２５と連通している。

可動体１３ａの連結部１３２には、リングプレート４５の他端側が第３ピン４７ｃによって接続されている。これにより、リングプレート４５の他端側、すなわち、斜板５は、第３ピン４７ｃの軸心を作用軸心Ｍ３として、作用動軸心Ｍ３周りで可動体１３ａに揺動可能に支持されている。この作用軸心Ｍ３は、第１、２揺動軸心Ｍ１、Ｍ２と平行に延びている。こうして、可動体１３ａは斜板５と連結された状態となっている。そして、この可動体１３ａは、斜板５の傾斜角度が最大になった時に第１支持部材４２のフランジ４２ａと当接するようになっている。

また、駆動軸３が挿通されることで、可動体１３ａは、駆動軸３と共に回転可能となっているとともに、斜板室３３内において、駆動軸３の回転軸心Ｏ３方向に移動することが可能となっている。一方、固定体１３ｂは、駆動軸３に挿通された状態で、駆動軸３に固定されている。これにより、固定体１３ｂは、駆動軸３と共に回転することのみ可能となっており、可動体１３ａのように移動することは不可能となっている。これにより、可動体１３ａは、回転軸心Ｏ３方向に移動するに当たり、固定体１３ｂに対して相対移動する。

図２に示すように、制御機構１５は、抽気通路１５ａと給気通路１５ｂと制御弁１５ｃとオリフィス１５ｄとを有している。

抽気通路１５ａは、圧力調整室２５と第１吸入室２７ａに接続されている。これにより、この抽気通路１５ａと軸路３ｂと径路３ｃとによって、制御圧室１３ｃと圧力調整室２５と第１吸入室２７ａとは、互いに連通した状態となっている。給気通路１５ｂは、圧力調整室２５と第１吐出室２９ａとに接続されている。この給気通路１５ｂと軸路３ｂと径路３ｃとによって、制御圧室１３ｃと圧力調整室２５と第１吐出室２９ａとが連通している。また、給気通路１５ｂには、オリフィス１５ｄが設けられており、給気通路１５ｂ内を流通する冷媒ガスの流量が絞られている。

制御弁１５ｃは抽気通路１５ａに設けられている。この制御弁１５ｃは、第１吸入室２７ａ内の圧力に基づき抽気通路１５ａの開度を調整することが可能となっている。これにより、制御弁１５ｃは、抽気通路１５ａを流通する冷媒ガスの流量を調整することが可能となっている。

この圧縮機では、図１に示す吸入口３３０に対して蒸発器に繋がる配管が接続されるとともに、吐出口に対して凝縮器に繋がる配管が接続される。凝縮器は配管及び膨張弁を介して蒸発器と接続される。これらの圧縮機、蒸発器、膨張弁、凝縮器等によって車両用空調装置の冷凍回路が構成されている。なお、蒸発器、膨張弁、凝縮器及び各配管の図示は省略する。

以上のように構成された圧縮機では、駆動軸３が回転することにより、斜板５が回転し、各ピストン９が第１、２シリンダボア２１ａ、２３ａ内を往復動する。このため、第１、２圧縮室２１ｄ、２３ｄがピストンストロークに応じて容積を変化させる。このため、蒸発器から吸入口３３０によって斜板室３３に吸入された冷媒ガスは、第１、２吸入室２７ａ、２７ｂを経て各第１、２圧縮室２１ｄ、２３ｄ内で圧縮され、第１、２吐出室２９ａ、２９ｂに吐出される。第１、２吐出室２９ａ、２９ｂ内の冷媒ガスは吐出口から凝縮器に吐出される。

この間、この圧縮機では、斜板５、リングプレート４５、ラグアーム４９及び第１ピン４７ａからなる回転体には斜板５の傾斜角度を小さくするピストン圧縮力が作用する。そして、斜板５の傾斜角度が変更されれば、ピストン９のストロークの増減による容量制御を行うことが可能である。

具体的には、制御機構１５において、図２に示す制御弁１５ｃが抽気通路１５ａを流通する冷媒ガスの流量を増大させれば、第１吐出室２９ａ内の冷媒ガスが給気通路１５ｂ及びオリフィス１５ｄを経て圧力調整室２５内に貯留され難くなる。このため、制御圧室１３ｃの圧力が第１吸入室２７ａとほぼ等しくなる。このため、斜板５に作用するピストン圧縮力によって、図４に示すように、アクチュエータ１３が変位し、可動体１３ａが斜板室３３の前方側、すなわち、第１収納室２１ｃの外に向かって移動し、ラグアーム４９に近接する。

これにより、この圧縮機では、第２復帰ばね４４ｂの付勢力に抗しつつ、リングプレート４５の他端側、すなわち、斜板５の他端側が作用軸心Ｍ３周りで時計回り方向に揺動する。また、ラグアーム４９の後端が第１揺動軸心Ｍ１周りで反時計回り方向に揺動するとともに、ラグアーム４９の前端が第２揺動軸心Ｍ２周りで反時計回り方向に揺動する。このため、ラグアーム４９が第２支持部材４３のフランジ４３ａに接近する。これらにより、斜板５は、作用軸心Ｍ３を作用点とし、第１揺動軸心Ｍ１を支点として揺動する。このため、駆動軸３の回転軸心Ｏ３に対する斜板５の傾斜角度がゼロ度に近づき、ピストン９のストロークが減少する。このため、この圧縮機では、１回転当たりの吸入及び吐出容量が小さくなる。なお、図４に示す斜板５の傾斜角度がこの圧縮機における最小傾斜角度である。

ここで、この圧縮機では、ウェイト部４９ａに作用した遠心力も斜板５に付与される。このため、この圧縮機では、斜板５が傾斜角度を減少させる方向に変位し易くなっている。また、可動体１３ａが斜板室３３の前方側に移動することで、可動体１３ａの前端がウェイト部４９ａの内側に位置する。これにより、この圧縮機では、斜板５の傾斜角度が減少した際、可動体１３ａの前端側のおよそ半分がウェイト部４９ａによって覆われた状態となる。

また、斜板５の傾斜角度が減少することで、リングプレート４５が第１復帰ばね４４ａの後端と当接する。これにより、第１復帰ばね４４ａが弾性変形し、第１復帰ばね４４ａがリングプレート４５によって圧縮される。

そして、上記のように、この圧縮機では、斜板５の傾斜角度が小さくなり、ピストン９のストロークが減少することで、第１頭部９ｂの上死点位置が第１バルブプレート３９から遠隔する。このため、この圧縮機では、斜板５の傾斜角度がゼロ度に近づくことで、第２圧縮室２３ｄ側では僅かに圧縮仕事が行われる一方、第１圧縮室２１ｄ側では圧縮仕事が行われなくなる。

一方、図２に示す制御弁１５ｃが抽気通路１５ａを流通する冷媒ガスの流量を減少させれば、第１吐出室２９ａ内の冷媒ガスが給気通路１５ｂ及びオリフィス１５ｄを経て圧力調整室２５内に貯留され易くなる。このため、制御圧室１３ｃの圧力が第１吐出室２９ａとほぼ等しくなる。このため、斜板５に作用するピストン圧縮力に抗して、アクチュエータ１３が変位し、図１に示すように、可動体１３ａが斜板室３３の後方側、つまり、第１収納室２１ｃ内に向かって移動し、ラグアーム４９から遠隔する。

これにより、この圧縮機では、作用軸心Ｍ３において、連結部１３２を通じて可動体１３ａが斜板５の他端側を斜板室３３の後方側へ牽引する状態となる。これにより、斜板５の他端側が作用軸心Ｍ３周りで反時計回り方向に揺動する。また、ラグアーム４９の後端が第１揺動軸心Ｍ１周りで時計回り方向に揺動するとともに、ラグアーム４９の前端が第２揺動軸心Ｍ２周りで時計回り方向に揺動する。このため、ラグアーム４９が第２支持部材４３のフランジ４３ａから離間する。これらにより、斜板５は、作用軸心Ｍ３及び第１揺動軸心Ｍ１をそれぞれ作用点及び支点とし、上述の傾斜角度が小さくなる場合と反対方向に揺動する。このため、駆動軸３の回転軸心Ｏ３に対する斜板５の傾斜角度が増大する。これにより、この圧縮機では、ピストン９のストロークが増大することで、圧縮機の１回転当たりの吸入及び吐出容量が大きくなる。なお、図１に示す斜板５の傾斜角度がこの圧縮機における最大傾斜角度である。

この圧縮機では、各第１シリンダボア２１ａが各第２シリンダボア２３ａよりも小径に形成されているとともに、各ピストン９において、第１頭部９ｂが第２頭部９ｃよりも小径となっている。このため、図３に示すように、この圧縮機では、第１シリンダブロック２１を大型化することなく、第１シリンダボア２１ａが第２シリンダボア２３ａに対して小径である分だけ、つまり、第２シリンダボア２３ａの直径Ｄ２と、第１シリンダボア２１ａの直径Ｄ１との差の分だけ、第１収納室２１ｃを第２収納室２３ｃよりも大きく形成することが可能となっている。

このため、図１に示すように、この圧縮機では、可動体１３ａ及び固定体１３ｂを大型化することで、制御圧室１３ｃを大型化することが可能となっている。これにより、この圧縮機では、大型化した制御圧室１３ｃによって、可動体１３ａを大きな推力で移動させることが可能となっている。このため、この圧縮機では、大型化を抑制しつつ、圧縮容量の拡大及び縮小を迅速に行うことが可能となっている。

さらに、この圧縮機では、図４に示すように、斜板５の傾斜角度がゼロ度に近づいた際、第２圧縮室２３ｄでは僅かに圧縮仕事が行われる一方、第１圧縮室２１ｄでは圧縮仕事が行われない。このため、この圧縮機では、各第１シリンダボア２１ｃ及び第１頭部９ｂを小径化しても、第２圧縮室２３ｄ側において、所望の圧縮容量を確保することが可能となっている。

したがって、実施例１の圧縮機は、高い制御性を有するとともに、高い搭載性を発揮し、かつ、十分な圧縮容量を確保することができる。

特に、この圧縮機では、各第１シリンダボア２１ａと各第２シリンダボア２３ａとがそれぞれ同軸となるように、第１、２シリンダブロック２１、２３にそれぞれ形成されている。このため、この圧縮機では、第１シリンダブロック２１や第２シリンダブロック２３に対して、各第１シリンダボア２１ａや各第２シリンダボア２３ａを容易に形成することが可能となっている。また、この圧縮機では、各ピストン９において、第１頭部９ｂと第２頭部９ｃとも同軸で配置されることとなるため、ピストン９の形成も容易となっている。

さらに、図５に示すように、この圧縮機では、第１頭部９ｂと第２頭部９ｃとで前後方向の長さを等しく形成することで、第１円筒面９００ｃの長さβ１と第２円筒面９０１ｃの長さβ２とを等しくしている。また、この圧縮機では、第１首部９２の長さα１と第２首部９３の長さα２とについても等しくなっている。これらにより、この圧縮機では、各ピストン９について、係合部９１の中央から第１頭部９ｂの先端までの距離Ｌ１と、係合部９１の中央から第２頭部９ｃの先端までの距離Ｌ２とが等しい長さとなっている。このため、この圧縮機では、ピストン本体９ａや第１、２頭部９ｂ、９ｃの形成が容易となり、各ピストン９の形成が容易となっている。

（実施例２）
図６に示すように、実施例２の圧縮機では、実施例１の圧縮機と比較して、各第１シリンダボア２１ａが第１シリンダブロック２１の径方向の外側により近い位置に形成されている。これにより、この圧縮機では、第１シリンダボア２１ａの第１中心線Ｏ１の位置と、第２シリンダボア２３ａの第２中心線Ｏ２の位置とが相違している。つまり、この圧縮機では、各第１シリンダボア２１ａと各第２シリンダボア２３ａとが非同軸となるように形成されている。

また、各第１シリンダボア２１ａと各第２シリンダボア２３ａとが非同軸となることで図７に示すように、各ピストン９では、第１頭部９ｂの中心線Ｏ４の位置と第２頭部９ｃの中心線Ｏ５の位置とが相違している。つまり、各ピストン９において、第１頭部９ｂと第２頭部９ｃとが非同軸でピストン本体９ａに形成されている。この圧縮機における他の構成は実施例１の圧縮機と同様であり、同一の構成については同一の符号を付して構成に関する詳細な説明を省略する。

この圧縮機では、各第１シリンダボア２１ａと各第２シリンダボア２３ａとを非同軸で形成することにより、第１シリンダブロック２１における各第１シリンダボア２１ａの位置に関する設計の自由度を高くすることが可能となっている。そして、この圧縮機では、第１シリンダブロック２１の径方向の外側に近い位置に各第１シリンダボア２１ａを形成することにより、実施例１の圧縮機と比較して、第１シリンダブロック２１において、第１収納室２１ｃをより大きく形成することが可能となっている。

このため、この圧縮機では、可動体１３ａ及び固定体１３ｂをより大型化することで、制御圧室１３ｃをより大型化することが可能となっている。これにより、この圧縮機では、可動体１３ａをより大きな推力で移動させることが可能となり、大型化を抑制しつつ、圧縮容量の拡大及び縮小をより迅速に行うことが可能となっている。この圧縮機における他の作用は実施例１の圧縮機と同様である。

（実施例３）
実施例３の圧縮機は、実施例１の圧縮機における各ピストン９に換えて、図８に示す複数のピストン１２を備えている。各ピストン１２は、それぞれピストン本体１２ａを有している他、実施例１の圧縮機と同様に、第１頭部９ｂと、第２頭部９とを有している。なお、第１円筒面９００ｃの長さβ１及び第２円筒面９０１ｃの長さβ２について、本実施例では、ピストン９の軸線方向をピストン１２の軸線方向とする。

第１頭部９ｂは第１前端面９００ａでピストン本体１２ａと接続している。これにより、第１頭部１２ｂは、ピストン本体１２ａの後端に位置して、第１シリンダボア２１ａ内を往復動可能となっている。また、第２頭部９ｂは第２後端面９０１ｂでピストン本体１２ａと接続している。これにより、第２頭部９ｂは、ピストン本体１２ａの前端に位置して、第２シリンダボア２３ａ内を往復動可能となっている。さらに、各ピストン１２においても、第１頭部９ｂの中心を通る中心線Ｏ４が第２頭部９ｃの中心を通る中心線Ｏ５の延長線上に位置しており、ピストン本体１２ａに対して、第１頭部９ｂと第２頭部９ｃとが同軸となるように形成されている。

ピストン本体１２は、係合部１２０と、係合部１２０から第１頭部９ｂに向かって延びる第１首部１２１と、係合部１２０から第２頭部９ｂ側に向かって延びる第２首部１２２とで構成されている。ここで、このピストン本体１２ａでは、第２首部１２２におけるピストン１２の軸線方向における長さα３（以下、第２首部１２２の長さα３という。）について、ピストン９における第２首部９３の長さα２と等しい長さで形成されている。一方、このピストン本体１２ａでは、第１首部１２１におけるピストン１２の軸線方向における長さα４（以下、第１首部１２１の長さα４という。）について、第２首部１２２の長さα３よりも長く形成されている。このため、各ピストン１２では、第２首部１２２の長さα３と第２円筒面９０１ｃの長さβ２との和よりも、第１首部１２１の長さα４と第１円筒面９００ｃの長さβ１との和の方が大きい値となっている。こうして、各ピストン１２では、係合部１２０の中央から第２頭部９ｃの先端までの距離Ｌ２よりも、係合部１２０の中央から第１頭部９ｂの先端までの距離Ｌ１の方が長くなっている。

上記のように、各ピストン１２において、係合部１２０の中央から第２頭部９ｃの先端までの距離Ｌ２よりも、係合部１２０の中央から第１頭部９ｂの先端までの距離Ｌ１の方が長くなることで、図示を省略しているものの、この圧縮機では、実施例１の圧縮機と比較して、第１シリンダブロック２１を前後方向に長く形成している。これにより、この圧縮機では、各第１シリンダボア２１ａが前後方向に長くなっている。この圧縮機における他の構成は実施例１の圧縮機と同様である。

このように、この圧縮機では、第２首部１２２の長さα３よりも第１首部１２１の長さα４を長くすることで、各ピストン１２において、係合部１２０の中央から第１頭部９ｂの先端までの距離Ｌ１が係合部１２０の中央から第２頭部９ｃの先端までの距離Ｌ２よりも長くなっている。このため、この圧縮機では、第２頭部９ｃよりも第１頭部９ｂを小径にした場合であっても、各ピストン１２において、第２頭部９ｃ側よりも第１頭部９ｂ側を容易に重くすることが可能となっており、ピストン１２における第１頭部９ｂ側と第２頭部９ｃ側との重量バランスを容易に均衡させることが可能となっている。こうして、この圧縮機では、各第１、２シリンダボア２１ａ、２３ａ内で各ピストン１２を好適に往復動させることが可能となっている。この圧縮機における他の作用は実施例１の圧縮機と同様である。

（実施例４）
実施例４の圧縮機は、実施例１の圧縮機における各ピストン９に換えて、図９に示す複数のピストン１４を備えている。各ピストン１４は、実施例１の圧縮機と同様に、ピストン本体９ａと第２頭部９ｂとを有している他、第１頭部１４ａを有している。この第１頭部１４ａも略円柱状に形成されており、第１前端面１４０ａと、第１後端面１４０ｂと、第１円筒面１４０ｃとを有している。第１頭部１４ａは第２頭部９ｂよりも小径に形成されている。

第１頭部１４ａは第１前端面１４０ａでピストン本体９ａと接続している。これにより、第１頭部１４ａは、ピストン本体９ａの後端に位置して、第１シリンダボア２１ａ内を往復動可能となっている。また、第２頭部９ｂは第２後端面９０１ｂでピストン本体９ａと接続している。これにより、第２頭部９ｂは、ピストン本体９ａの前端に位置して、第２シリンダボア２３ａ内を往復動可能となっている。さらに、各ピストン１４においても、第１頭部１４ａの中心を通る中心線Ｏ４が第２頭部９ｃの中心を通る中心線Ｏ５の延長線上に位置しており、ピストン本体９ａに対して、第１頭部１４ａと第２頭部９ｃとが同軸となるように形成されている。

ここで、この第１頭部１４ａは、第２頭部９ｂよりも前後方向に長く形成されている。このため、第１円筒面１４０ｃにおけるピストン１４の軸線方向における長さβ３（以下、第１円筒面１４０ｃの長さβ３という。）は、実施例１の圧縮機のピストン９における第２頭部９ｃの長さβ２よりも長くなっている。

これにより、各ピストン１４では、第２首部９ｂの長さα２（本実施例において、ピストン９の軸線方向は、ピストン１４の軸線方向とする。）と第２円筒面９０１ｃの長さβ２との和よりも、第１首部９ｂの長さα１と第１円筒面１４０ｃの長さβ３との和の方が大きい値となっている。こうして、各ピストン１４では、係合部９１の中央から第２頭部９ｃの先端までの距離Ｌ２よりも、係合部９１の中央から第１頭部１４ａの先端までの距離Ｌ１の方が長くなっている。なお、実施例３の圧縮機と同様、この圧縮機においても第１シリンダブロック２１が前後方向に長く形成されており、各第１シリンダボア２１ａが前後方向に長くなっている（図示略）。この圧縮機における他の構成は実施例１の圧縮機と同様である。

このように、この圧縮機では、各ピストン１４において、係合部９１の中央から第１頭部１４ａの先端までの距離Ｌ１が係合部９１の中央から第２頭部９ｃの先端までの距離Ｌ２よりも長くするに当たり、第２円筒面９０１ｃの長さβ２よりも第１円筒面１４０ｃの長さβ３を長くしている。こうして、この圧縮機では、第２頭部９ｃよりも第１頭部１４ａを小径にした場合であっても、各ピストン１４において、第２頭部９ｃ側よりも第１頭部１４ａ側を容易に重くすることが可能となっている。このため、この圧縮機でも、ピストン１４における第１頭部１４ａ側と第２頭部９ｃ側との重量バランスを容易に均衡させることが可能となっている。この圧縮機における他の作用は実施例１の圧縮機と同様である。

以上において、本発明を実施例１〜４に即して説明したが、本発明は上記実施例１〜４に制限されるものではなく、その趣旨を逸脱しない範囲で適宜変更して適用できることはいうまでもない。

例えば、実施例４圧縮機におけるピストン１４について、第１首部９ｂの長さα１と第１円筒面１４０ｃの長さβ３との和と、第２首部９ｂの長さα２と第２円筒面９０１ｃの長さβ２との和とが等しくなるように、第２首部９ｂの長さα２よりも第１首部９ｂの長さα１を短く形成することができる。これにより、第１頭部１４ａについて、第２頭部９ｂよりも前後方向に長く形成しつつ、ピストン１４において、係合部９１の中央から第１頭部１４ａの先端までの距離Ｌ１と、係合部９１の中央から第２頭部９ｃの先端までの距離Ｌ２とを等しくすることが可能となる。

また、制御機構１５について、給気通路１５ｂに対して制御弁１５ｃを設けるとともに、抽気通路１５ａにオリフィス１５ｄを設ける構成としても良い。この場合には、制御弁１５ｃによって、給気通路１５ｃを流通する高圧の冷媒ガスの流量を調整することが可能となる。これにより、第１吐出室２９ａ内の高圧によって制御圧室１３ｃを迅速に高圧とすることで、迅速な圧縮容量の減少を行うことが可能となる。

本発明は空調装置等に利用可能である。

１…ハウジング
３…駆動軸
５…斜板
７…リンク機構
９…ピストン
９ｂ…第１頭部
９ｃ…第２頭部
１１ａ、１１ｂ…シュー（変換機構）
１２…ピストン
１３…アクチュエータ
１３ａ…可動体（アクチュエータ本体）
１３ｂ…固定体（アクチュエータ本体）
１３ｃ…制御圧室
１４…ピストン
１４ａ…第１頭部
１５…制御機構
２１ａ…第１シリンダボア
２３ａ…第２シリンダボア（シリンダボア）
２７ａ…第１吸入室（吸入室）
２７ｂ…第２吸入室（吸入室）
２９ａ…第１吐出室（吐出室）
２９ｂ…第２吐出室（吐出室）
３３…斜板室
９１…係合部
１２０…係合部
１４０ｃ…第１円筒面
９００ｃ…第１円筒面
９０１ｃ…第２円筒面
Ｏ１…第１中心線
Ｏ２…第２中心線
Ｏ３…回転軸心

Claims (5)

1. 吸入室、吐出室、斜板室及びシリンダボアが形成されたハウジングと、前記ハウジングに回転可能に支持された駆動軸と、前記駆動軸の回転によって前記斜板室内で回転可能な斜板と、前記駆動軸と前記斜板との間に設けられ、前記駆動軸の回転軸心に直交する方向に対する前記斜板の傾斜角度の変更を許容するリンク機構と、前記シリンダボアに往復動可能に収納されたピストンと、前記斜板の回転により、前記傾斜角度に応じたストロークで前記ピストンを前記シリンダボア内で往復動させる変換機構と、前記傾斜角度を変更可能なアクチュエータと、前記アクチュエータを制御する制御機構とを備え、
   前記シリンダボアは、前記斜板の一面側に設けられた第１シリンダボアと、前記斜板の他面側に設けられた第２シリンダボアとからなり、
   前記ピストンは、前記第１シリンダボアを往復動して、前記第１シリンダボアに第１圧縮室を区画する第１頭部と、前記第２シリンダボアを往復動して、前記第２シリンダボアに第２圧縮室を区画する第２頭部とを有し、
   前記リンク機構は、前記傾斜角度の変更に伴い、前記第２頭部の上死点位置よりも前記第１頭部の上死点位置が大きく移動するように配設され、
   前記アクチュエータは、前記駆動軸に対して一体回転可能に設けられ、前記斜板室内において、前記斜板を基準として前記第１シリンダボア側に配置され、
   前記アクチュエータは、前記斜板と連結され、前記回転軸心方向に移動可能なアクチュエータ本体と、前記制御機構によって内部の圧力が変更されることで前記アクチュエータ本体を移動させる制御圧室とを有し、
   前記第１シリンダボアは、前記第２シリンダボアよりも小径に形成されていることを特徴とする容量可変型斜板式圧縮機。
2. 前記第１シリンダボアと前記第２シリンダボアとは同軸で配置されている請求項１記載の容量可変型斜板式圧縮機。
3. 前記第１シリンダボアと前記第２シリンダボアとは、前記第１シリンダボアの中心を通る第１中心線の位置と、前記第２シリンダボアの中心を通る第２中心線の位置とを相違させつつ配置されている請求項１記載の容量可変型斜板式圧縮機。
4. 前記ピストンは、前記第１頭部と前記第２頭部との間において、前記変換機構と係合する係合部を有し、
   前記係合部から前記第２頭部の先端までの距離よりも、前記係合部から前記第１頭部の先端までの距離の方が長い請求項１乃至３のいずれか１項記載の容量可変型斜板式圧縮機。
5. 前記第１頭部は、前記第１シリンダボアに嵌合される第１円筒面を有し、
   前記第２頭部は、前記第２シリンダボアに嵌合される第２円筒面を有し、
   前記ピストンの軸線方向における前記第１円筒面の長さは、前記第２円筒面の長さよりも長く形成されている請求項１乃至４のいずれか１項記載の容量可変型斜板式圧縮機。

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