JP6115397B2 - 容量可変型斜板式圧縮機 - Google Patents

Description

本発明は容量可変型斜板式圧縮機に関する。

特許文献１に従来の容量可変型斜板式圧縮機（以下、圧縮機という。）が開示されている。この圧縮機では、フロントハウジングとシリンダブロックとリヤハウジングとによってハウジングが形成されている。フロントハウジングとリヤハウジングとには、吸入ポートを介して冷媒を吸入する吸入室と、吐出ポートを介して冷媒を吐出する吐出室とがそれぞれ形成されている。また、リヤハウジングには圧力調整室が形成されている。

シリンダブロックには、斜板室と複数のシリンダボアとが形成されている。各シリンダボアは、シリンダブロックの前方側に形成された第１シリンダボアと、シリンダブロックの後方側に形成された第２シリンダボアとからなる。

駆動軸は、ハウジングに挿通されており、シリンダブロック内で回転可能に支持されている。斜板室内には駆動軸の回転によって回転可能な斜板が設けられている。駆動軸と斜板との間には、斜板の傾斜角度の変更を許容するリンク機構が設けられている。ここで、傾斜角度とは、駆動軸の回転軸心に直交する方向に対して斜板がなす角度である。

また、各シリンダボアにはピストンが往復動可能に収納されている。具体的には、各ピストンは、第１シリンダボアを往復動する第１頭部と、第２シリンダボアを往復動する第２頭部とを有している。シリンダボアの第１シリンダボアと第２シリンダボアとが同径であることから、ピストンの第１頭部と第２頭部とも同径である。これにより、この圧縮機では、第１シリンダボアと第１頭部とによって第１圧縮室が形成されているとともに、第２シリンダボアと第２頭部とによって第２圧縮室が形成されている。変換機構は、斜板の回転により、傾斜角度に応じたストロークで各ピストンをシリンダボア内で往復動させるようになっている。また、アクチュエータが傾斜角度を変更可能であり、制御機構がアクチュエータを制御するようになっている。

アクチュエータは、斜板室内において、斜板を基準として第２シリンダボア側に配置されている。このアクチュエータは、アクチュエータ本体と制御圧室とを有している。アクチュエータ本体は、非回転可動体と可動体とスラスト軸受とを有している。非回転可動体は、駆動軸と一体回転不能に制御圧室内に配置されており、駆動軸の後端部を覆っている。この非回転可動体の内周面は、駆動軸の後端部を回転摺動可能に支持しているとともに、回転軸心方向に移動できるようになっている。また、非回転可動体の外周面は、制御圧室内を回転軸心方向に摺動する一方、回転軸心周りに摺動しないようになっている。可動体は、斜板と連結されており、回転軸心方向に移動可能となっている。スラスト軸受は、非回転可動体と可動体との間に設けられている。

制御圧室は、シリンダブロックの後方側、すなわち、シリンダブロックにおける第２シリンダボア側に形成されている。この制御圧室内には、非回転可動体を前方に向けて付勢する押圧ばねが設けられている。また、制御圧室と吐出室との間には、非回転可動体及び可動体をともに回転軸心方向に移動可能に制御圧室内の圧力を変更する圧力制御弁が設けられている。

リンク機構は、斜板の傾斜角度の変更に伴い、ピストンの第２頭部の上死点位置よりも第１頭部の上死点位置が大きく移動するように配設されている。このリンク機構は、可動体と、駆動軸に固定されたラグアームとを有している。ラグアームの後端部には、回転軸心と直交する方向に延びつつ、外周側から回転軸心に近づく方向に延びる長孔が形成されている。斜板は、その前方でその長孔に挿通されたピンにより、第１揺動軸心周りで揺動可能に支持されている。また、可動体の前端部にも、回転軸心と直交する方向に延びつつ、外周側から回転軸心に近づく方向に延びる長孔が形成されている。斜板は、その後端でその長孔に挿通されたピンにより、第１揺動軸心と平行な第２揺動軸心周りで揺動可能に支持されている。

この圧縮機では、圧力制御弁を開制御して吐出室と制御圧室とを連通させることにより、制御圧室内が斜板室よりも高圧となる。これにより、非回転可動体及び可動体が前進する。このため、斜板の傾斜角度が大きくなり、ピストンのストロークが大きくなる。このため、圧縮機の１回転当たりの圧縮容量が大きくなる。他方、圧力制御弁を閉制御して吐出室と制御圧室と非連通とすれば、制御圧室内が斜板室と同程度に低圧となる。これにより、非回転可動体及び可動体が後退する。このため、斜板の傾斜角度が小さくなり、ピストンのストロークが減少する。このため、圧縮機の１回転当たりの圧縮容量が小さくなる。

特開平５−１７２０５２号公報

ところで、圧縮機においては、搭載される車両等の運転状況に応じ、圧縮容量の拡大及び縮小を迅速に行い得る高い制御性が求められる。このため、アクチュエータには、制御圧室の圧力変化に応じて速やかに変位し得る高い応答性が必要となる。

しかし、上記従来の圧縮機では、ピストンの第１頭部と第１シリンダボアとの間及びピストンの第２頭部と第２シリンダボアとの間において、不可避の摩擦力が作用する。このため、この摩擦力により、アクチュエータでは、制御圧室の圧力が変化しても非回転可動体及び可動体が移動し難く、応答性が低い。

そこで、第１頭部と第１シリンダボアとの間や第２頭部と第２シリンダボアとの間における摩擦係数を可及的に小さくすることが考えられる。しかしながら、この場合には、ピストンと各シリンダボアとの間に極めて厳しい加工を施す必要が生じる。このため、ピストンやシリンダボアの生産性が低下し、圧縮機のコストが増加することとなる。

本発明は、上記従来の実情に鑑みてなされたものであって、高い制御性を有しつつ低コスト化を実現可能な容量可変型斜板式圧縮機を提供することを解決すべき課題としている。

本発明の容量可変型斜板式圧縮機は、吸入ポートを介して冷媒を吸入する吸入室と、吐出ポートを介して前記冷媒を吐出する吐出室と、斜板室と、シリンダボアとが形成されたハウジングと、
前記ハウジングに回転可能に支持された駆動軸と、
前記駆動軸の回転によって前記斜板室内で回転可能な斜板と、
前記駆動軸と前記斜板との間に設けられ、前記駆動軸の回転軸心に直交する方向に対する前記斜板の傾斜角度の変更を許容するリンク機構と、
前記シリンダボアに往復動可能に収納されたピストンと、
前記斜板の回転により、前記傾斜角度に応じたストロークで前記ピストンを前記シリンダボア内で往復動させる変換機構と、
前記傾斜角度を変更可能なアクチュエータと、
前記アクチュエータを制御する制御機構とを備え、
前記シリンダボアは、前記斜板の一面側に設けられた第１シリンダボアと、前記斜板の他面側に設けられた第２シリンダボアとからなり、
前記ピストンは、前記第１シリンダボアを往復動して、前記第１シリンダボアに第１圧縮室を区画する第１頭部と、前記第２シリンダボアを往復動して、前記第２シリンダボアに第２圧縮室を区画する第２頭部とを有し、
前記リンク機構は、前記傾斜角度の変更に伴い、前記第２頭部の上死点位置よりも前記第１頭部の上死点位置が大きく移動するように配設され、
前記アクチュエータは、前記斜板と連結され、前記回転軸心方向に移動可能なアクチュエータ本体と、前記制御機構によって内部の圧力が変更されることで前記アクチュエータ本体を変位させる制御圧室とを有し、
前記アクチュエータ本体は、前記制御圧室内の圧力が高くなることにより、前記傾斜角度を増大するように配置され、
前記容量可変型斜板式圧縮機は、前記吸入ポートから前記第１圧縮室へ吸入される前記冷媒が流通する第１吸入流路と、前記第１吸入流路に設けられた第１吸入弁構造と、前記第１圧縮室から前記吐出ポートまで前記冷媒が流通する第１吐出流路と、前記第１吐出流路に設けられた第１吐出弁構造とからなる第１構造と、
前記吸入ポートから前記第２圧縮室へ吸入される前記冷媒が流通する第２吸入流路と、前記第２吸入流路に設けられた第２吸入弁構造と、前記第２圧縮室から前記吐出ポートまで前記冷媒が流通する第２吐出流路と、前記第２吐出流路に設けられた第２吐出弁構造とからなる第２構造とを備え、
前記吸入ポートから前記第１圧縮室までの前記冷媒の吸入に比べて、前記吸入ポートから前記第２圧縮室までの前記冷媒の吸入がし易くなるか、及び／又は前記第１圧縮室から前記吐出ポートまでの前記冷媒の吐出に比べて、前記第２圧縮室から前記吐出ポートまでの前記冷媒の吐出がし難くなるように、前記第１構造の少なくとも一つが前記第２構造の対応する構造とは異なっており、
前記第１シリンダボアと前記第２シリンダボアとは同径であることを特徴とする（請求項１）。

本発明の容量可変型斜板式圧縮機において、第１構造と第２構造とでは、第１吸入流路と第２吸入流路とが対応し、第１吸入弁構造と第２吸入弁構造とが対応し、第１吐出流路と第２吐出流路とが対応し、第１吐出弁構造と第２吐出弁構造とが対応する。

第１構造の少なくとも一つが第２構造の対応する構造と異なっている場合、（１）第１吸入流路と第２吸入流路とが異なっていてもよく、（２）第１吸入弁構造と第２吸入弁構造とが異なっていてもよく、（３）第１吐出流路と第２吐出流路とが異なっていてもよく、（４）第１吐出弁構造と第２吐出弁構造とが異なっていてもよく、（５）（１）〜（４）の２以上が異なっていてもよい。

その際、（１）吸入ポートから第１圧縮室までの冷媒の吸入に比べて、吸入ポートから第２圧縮室までの冷媒の吸入がし易くなるようにしてもよく、（２）第１圧縮室から吐出ポートまでの冷媒の吐出に比べて、第２圧縮室から吐出ポートまでの冷媒の吐出がし難くなるようにしてもよく、（３）吸入ポートから第１圧縮室までの冷媒の吸入に比べて、吸入ポートから第２圧縮室までの冷媒の吸入がし易く、かつ第１圧縮室から吐出ポートまでの冷媒の吐出に比べて、第２圧縮室から吐出ポートまでの冷媒の吐出がし難くなるようにしてもよい。

本発明の圧縮機によれば、吸入ポートから第１圧縮室までの冷媒の吸入に比べて、吸入ポートから第２圧縮室までの冷媒の吸入を容易にしたり、第１圧縮室から吐出ポートまでの冷媒の吐出に比べて、第２圧縮室から吐出ポートまでの冷媒の吐出をし難くしたり、それらの両者を同時に実現したりことが可能である。

これらのため、この圧縮機では、斜板が最大傾斜角度にある状態で第２頭部が上死点に位置する際の第２圧縮室の圧力は、斜板が最大傾斜角度にある状態で第１頭部が上死点に位置する際の第１圧縮室の圧力よりも高くなる。つまり、第２圧縮室内の冷媒によって第２頭部に作用する荷重は、第１圧縮室内の冷媒によって第１頭部に作用する荷重より大きくなる。このため、この圧縮機では、第１頭部に作用する荷重と第２頭部に作用する荷重とに差が生じる。

そして、この圧縮機では、アクチュエータ本体が斜板の傾斜角度を増大させる方向に移動する際に、第１頭部に作用する荷重と第２頭部に作用する荷重の差によって、アクチュエータ本体の移動を補助することが可能となる。これにより、この圧縮機では、制御圧室の圧力変化に応じてアクチュエータ本体が速やかに移動可能となる。このため、この圧縮機では、制御機構によって圧縮容量の拡大を迅速に行うことが可能となる。

また、この圧縮機では、アクチュエータの応答性を高くするに当たって、ピストンとシリンダボアとの間に極めて厳しい加工を施す必要がない。このため、この圧縮機では、ピストンやシリンダボアの生産性が向上する。さらに、アクチュエータ本体の移動を補助するためにモータ等の特別な補助手段を設ける場合に比べて、この圧縮機では、第１構造の少なくとも一つが第２構造の対応する構造と異なっているに過ぎず、この既存の構成の変更によってアクチュエータ本体の移動を補助することができる。このため、この圧縮機では構成の複雑化を抑制することが可能となる。

したがって、本発明の圧縮機によれば、高い制御性を有しつつ低コスト化を実現することができる。

特に、この圧縮機では、第１頭部に作用する荷重と第２頭部に作用する荷重の差によりアクチュエータ本体の移動を補助するため、制御圧室を小さくして、制御圧室内の冷媒によって作用する荷重を小さくしても、アクチュエータ本体を移動させることが可能となる。このため、この圧縮機では、アクチュエータを小型化することができ、ひいては、圧縮機全体を小型化することも可能である。

アクチュエータには種々の構成を採用することが可能とである。特に、アクチュエータは、駆動軸と一体回転可能に前記斜板室内に配置され得る。そして、アクチュエータ本体は、斜板を牽引して傾斜角度を増大するように配置されていることが好ましい（請求項２）。

本発明のような圧縮機では、斜板室内には、斜板、ピストン、リンク機構及び駆動軸が配置されることから、斜板室では、アクチュエータを設置するためのスペースが限られている。このため、斜板室にアクチュエータを設置する場合、アクチュエータの小型化が求められる。このため、上記のようなアクチュエータの構成であれば、アクチュエータを小型化でき、斜板室にアクチュエータを設置し易くなる。

本発明の圧縮機において、第１吸入流路と第２吸入流路とを異ならせる構造の他、第１吸入弁構造と第２吸入弁構造とを異ならせる構造としては、種々の構造を採用することが可能である。

例えば、本発明の圧縮機において、吸入室は、第１圧縮室側に設けられた第１吸入室と、第２圧縮室側に設けられた第２吸入室とを有し得る。第１吸入流路は、ハウジングに形成され、第１圧縮室と第１吸入室とを連通する第１吸入孔を有し得る。第２吸入流路は、ハウジングに形成され、第２圧縮室と第２吸入室とを連通する第２吸入孔を有し得る。また、第１吸入弁構造は、第１圧縮室と第１吸入室との差圧によって第１吸入孔を開閉する第１吸入リード弁を有し得る。第２吸入弁構造は、第２圧縮室と第２吸入室との差圧によって第２吸入孔を開閉する第２吸入リード弁を有し得る。そして、第１吸入ポートと第２吸入ポートとは開口面積が等しく、第１吸入リード弁の開弁抵抗よりも第２吸入リード弁の開弁抵抗が小さくなるように、第１吸入リード弁と比較して、第２吸入リード弁が肉薄であることが好ましい（請求項３）。

この場合には、開弁抵抗が小さくなることにより、第１吸入リード弁が第１吸入孔を開放する場合に比べて、第２吸入リード弁は第２吸入孔を開放し易くなる。このため、この圧縮機では、第１圧縮室に比べて第２圧縮室に対して冷媒が吸入され易くなる。これにより、この圧縮機では、第２圧縮室内の冷媒によって第２頭部に作用する荷重について、第１圧縮室内の冷媒によって第１頭部に作用する荷重よりも大きくすることが可能となる。

また、本発明の圧縮機において、吸入室は、第１圧縮室側に設けられた第１吸入室と、第２圧縮室側に設けられた第２吸入室とを有し得る。第１吸入流路は、ハウジングに形成され、第１圧縮室と第１吸入室とを連通する第１吸入孔を有し得る。第２吸入流路は、ハウジングに形成され、第２圧縮室と第２吸入室とを連通する第２吸入孔を有し得る。また、第１吸入弁構造は、第１圧縮室と第１吸入室との差圧によって第１吸入孔を開閉する第１吸入リード弁を有し得る。第２吸入弁構造は、第２圧縮室と第２吸入室との差圧によって第２吸入孔を開閉する第２吸入リード弁を有し得る。そして、第１吸入リード弁と第２吸入リード弁とは厚みが等しく、第１吸入孔と比較して、第２吸入孔が大きく開口していることも好ましい（請求項４）。

この場合、第１吸入ポートよりも第２吸入ポートの方が大きく開口することにより、第１吸入孔側よりも第２吸入孔側の方が冷媒が流通し易くなる。このため、この圧縮機においても、第１圧縮室に比べて第２圧縮室に対して冷媒が吸入され易くなる。これにより、この圧縮機では、第２圧縮室内の冷媒によって第２頭部に作用する荷重について、第１圧縮室内の冷媒によって第１頭部に作用する荷重よりも大きくすることが可能となる。

また、本発明の圧縮機において、吸入室は、第１圧縮室側に設けられた第１吸入室と、第２圧縮室側に設けられた第２吸入室とを有し得る。第１吸入流路は、ハウジングに形成され、第１圧縮室と前記第１吸入室とを連通する第１吸入孔を有し得る。第２吸入流路は、ハウジングに形成され、第２圧縮室と第２吸入室とを連通する第２吸入孔を有し得る。また、第１吸入弁構造は、第１圧縮室と第１吸入室との差圧によって第１吸入孔を開閉する第１吸入リード弁を有し得る。第２吸入弁構造は、第２圧縮室と第２吸入室との差圧によって第２吸入孔を開閉する第２吸入リード弁を有し得る。そして、第１吸入孔と第２吸入孔とは開口面積が等しく、第１吸入リード弁と第２吸入リード弁とは厚みが等しく、第１吸入リード弁の最大開度と比較して、第２吸入リード弁の最大開度が大きく設定されることも好ましい（請求項５）。

この場合、第１吸入リード弁よりも第２吸入リード弁の方が大きく開くことにより、第１吸入孔側よりも第２吸入孔側の方が冷媒が流通し易くなる。このため、この圧縮機においても、第１圧縮室に比べて第１圧縮室に比べて第２圧縮室に対して冷媒が吸入され易くなる。これにより、この圧縮機では、第２圧縮室内の冷媒によって第２頭部に作用する荷重について、第１圧縮室内の冷媒によって第１頭部に作用する荷重よりも大きくすることが可能となる。

また、本発明の圧縮機において、第１吸入流路と比較して、第２吸入流路は大きな内径を有していることも好ましい（請求項６）。

この場合、第１吸入流路よりも第２吸入流路の方が大きな内径を有することで、第１吸入流路側よりも第２吸入流路側の方が冷媒が流通し易くなる。このため、この圧縮機においても、第１圧縮室に比べて第２圧縮室に対して冷媒が吸入され易くなる。これにより、この圧縮機では、第２圧縮室内の冷媒によって第２頭部に作用する荷重について、第１圧縮室内の冷媒によって第１頭部に作用する荷重よりも大きくすることが可能となる。

また、本発明の圧縮機において、第１吸入流路と比較して、第２吸入流路は短いことも好ましい（請求項７）。

この場合、第１吸入流路よりも第２吸入流路の方が短くなることで、吸入口から吸入された冷媒は、第１吸入流路側よりも第２吸入流路側を流通し易くなる。このため、この圧縮機においても、第１圧縮室に比べて第２圧縮室に対して冷媒が吸入され易くなる。これにより、この圧縮機では、第２圧縮室内の冷媒によって第２頭部に作用する荷重について、第１圧縮室内の冷媒によって第１頭部に作用する荷重よりも大きくすることが可能となる。

また、本発明の圧縮機において、吸入室は、第１圧縮室側に設けられた第１吸入室と、第２圧縮室側に設けられた第２吸入室とを有し得る。第１吸入流路は、ハウジングに形成され、第１圧縮室と第１吸入室とを連通する第１吸入孔を有し得る。第１吸入弁構造は、第１圧縮室と第１吸入室との差圧によって第１吸入孔を開閉する第１吸入リード弁を有し得る。また、第２吸入流路は、ハウジングに形成され、第２圧縮室と第２吸入室とを連通する第２吸入孔を有し得る。そして、第２吸入弁構造は、吸入行程にある第２圧縮室と第２吸入室とを駆動軸の回転に伴って連通させる回転弁を有していることも好ましい（請求項８）。

この場合、駆動軸の回転によって、吸入行程時に回転弁が強制的に開弁し、第２圧縮室と第２吸入室とが連通する。これにより、第２吸入孔を介して第２吸入室内の冷媒が第２圧縮室へ冷媒が吸入されることとなる。一方で、第１圧縮室では、吸入行程時に第１圧縮室と第１吸入室との差圧によって第１リード弁が開弁し、第１圧縮室と第１吸入室とが連通する。これにより第１吸入孔を介して第１吸入室内の冷媒が第１圧縮室へ冷媒が吸入されることとなる。このため、この圧縮機においても、第１圧縮室と比較して、第２圧縮室に対して冷媒が吸入され易くなる。これにより、第２圧縮室内の冷媒によって第２頭部に作用する荷重について、第１圧縮室内の冷媒によって第１頭部に作用する荷重よりも大きくすることが可能となる。

本発明の圧縮機において、第１吐出流路と第２吐出流路とを異ならせる構造の他、第１吐出弁構造と第２吐出弁構造とを異ならせる構造としても、種々の構造を採用することが可能である。

例えば、本発明の圧縮機において、吐出室は、第１圧縮室側に設けられた第１吐出室と、第２圧縮室側に設けられた第２吐出室とを有し得る。第１吐出流路は、ハウジングに形成され、第１圧縮室と第１吐出室とを連通する第１吐出孔を有し得る。第２吐出流路は、ハウジングに形成され、第２圧縮室と第２吐出室とを連通する第２吸入孔を有し得る。また、第１吐出弁構造は、第１圧縮室と第１吐出室との差圧によって第１吐出孔を開閉する第１吐出リード弁を有し得る。第２吐出弁構造は、第２圧縮室と第２吐出室との差圧によって第２吐出孔を開閉する第２吐出リード弁を有し得る。そして、第１吐出孔と第２吐出孔とは開口面積が等しく、第１吐出リード弁の開弁抵抗よりも第２吐出リード弁の開弁抵抗が大きくなるように、第１吐出リード弁と比較して、第２吐出リード弁が肉厚であることが好ましい（請求項９）。

この場合、開弁抵抗が大きくなることにより、第１吸入リード弁が第１吸入孔を開放することに比べて、第２吸入リード弁は第２吸入孔を開放し難くなる。このため、この圧縮機では、第１圧縮室に比べて第２圧縮室から冷媒が吐出され難くなる。これにより、第２圧縮室内の冷媒によって第２頭部に作用する荷重について、第１圧縮室内の冷媒によって第１頭部に作用する荷重よりも大きくすることが可能となる。

また、本発明の圧縮機において、吐出室は、第１圧縮室側に設けられた第１吐出室と、第２圧縮室側に設けられた第２吐出室とを有し得る。第１吐出流路は、ハウジングに形成され、第１圧縮室と第１吐出室とを連通する第１吐出孔を有し得る。第２吐出流路は、ハウジングに形成され、第２圧縮室と第２吐出室とを連通する第２吸入孔を有し得る。また、第１吐出弁構造は、第１圧縮室と第１吐出室との差圧によって第１吐出孔を開閉する第１吐出リード弁を有し得る。第２吐出弁構造は、第２圧縮室と第２吐出室との差圧によって第２吐出孔を開閉する第２吐出リード弁を有し得る。そして、第１吐出リード弁と第２吐出リード弁とは厚みが等しく、第１吐出孔と比較して、第２吐出孔が小さく開口していることも好ましい（請求項１０）。

この場合、第１吐出孔よりも第２吐出孔の方が小さく開口することで、第１吸入孔側よりも第２吸入孔側の方が冷媒が流通し難くなる。このため、この圧縮機においても、第１圧縮室に比べて第２圧縮室から冷媒が吐出され難くなる。これにより、第２圧縮室内の冷媒によって第２頭部に作用する荷重について、第１圧縮室内の冷媒によって第１頭部に作用する荷重よりも大きくすることが可能となる。

また、本発明の圧縮機において、吐出室は、第１圧縮室側に設けられた第１吐出室と、第２圧縮室側に設けられた第２吐出室とを有し得る。第１吐出流路は、ハウジングに形成され、第１圧縮室と第１吐出室とを連通する第１吐出孔を有し得る。第２吐出流路は、ハウジングに形成され、第２圧縮室と第２吐出室とを連通する第２吸入孔を有し得る。また、第１吐出弁構造は、第１圧縮室と第１吐出室との差圧によって第１吐出孔を開閉する第１吐出リード弁を有し得る。第２吐出弁構造は、第２圧縮室と第２吐出室との差圧によって第２吐出孔を開閉する第２吐出リード弁を有し得る。そして、第１吐出孔と第２吐出孔とは開口面積が等しく、第１吐出リード弁と第２吐出リード弁とは厚みが等しく、第１吐出リード弁の最大開度と比較して、第２吐出リード弁の最大開度が小さく設定されることも好ましい（請求項１１）。

この場合、第１吐出リード弁よりも第２吐出リード弁の方が小さく開くことで、第１吐出孔側よりも第２吐出孔側の方が冷媒が流通し難くなる。このため、この圧縮機においても、第１圧縮室に比べて第２圧縮室から冷媒が吐出され難くなる。これにより、第２圧縮室内の冷媒によって第２頭部に作用する荷重について、第１圧縮室内の冷媒によって第１頭部に作用する荷重よりも大きくすることが可能となる。

また、本発明の圧縮機において、第１吐出流路と比較して、第２吐出流路は小さな内径を有していることも好ましい（請求項１２）。

この場合、第１吐出流路よりも第２吐出流路の方が小さな内径を有することで、第１吐出流路側と比較して第２吐出流路側の方が冷媒が流れ難くなる。これにより、第２圧縮室内の冷媒によって第２頭部に作用する荷重について、第１圧縮室内の冷媒によって第１頭部に作用する荷重よりも大きくすることが可能となる。

また、本発明の圧縮機において、第１吐出流路と比較して、第２吐出流路は長いことも好ましい（請求項１３）。

この場合、第１吐出流路よりも第２吐出流路の方が長くなることで、第１吐出流路と比較して第２吐出流路では冷媒が流れ難くなる。これにより、第２圧縮室内の冷媒によって第２頭部に作用する荷重について、第１圧縮室内の冷媒によって第１頭部に作用する荷重よりも大きくすることが可能となる。

また、本発明の圧縮機において、吐出室は、第１圧縮室側に設けられた第１吐出室と、第２圧縮室側に設けられた第２吐出室と、第１吐出室及び第２吐出室と連通する合流吐出室とからなり得る。また、第１吐出流路は、第１吐出室と合流吐出室とを連通する第１連通路を有し得る。第２吐出流路は、第２吐出室と合流吐出室とを連通する第２連通路を有し得る。そして、第２連通路にのみ、上流と下流との差圧が所定以上で開弁する吐出逆止弁が設けられていることも好ましい（請求項１４）。

この場合、第２連通路に吐出逆止弁が設けられることで、第１圧縮室に比べて第２圧縮室から冷媒が吐出され難くなる。これにより、第２圧縮室内の冷媒によって第２頭部に作用する荷重について、第１圧縮室内の冷媒によって第１頭部に作用する荷重よりも大きくすることが可能となる。なお、吐出逆止弁が開弁する際の差圧は、第１圧縮室内の冷媒によって第１頭部に作用する荷重よりも、第２圧縮室内の冷媒によって第２頭部に作用する荷重を大きくさせることが可能であれば、適宜設計することが可能である。

また、第２連通路にのみ吐出逆止弁が設けられているので、吐出逆止弁の閉弁荷重を小さく設定することができ、吐出逆止弁による圧損をできるだけ小さくすることができる。

第１シリンダボアと第２シリンダボアとは同径である。

このため、第１圧縮室及び第２圧縮室の双方で圧縮仕事が行われた際の吐出容量を十分に大きくすることが可能である。

したがって、本発明の圧縮機によれば、高い制御性を有しつつ低コスト化を実現することができる。

実施例１の圧縮機における最大容量時の断面図である。 実施例１の圧縮機に係り、制御機構を示す模式図である。 実施例１の圧縮機における部分拡大図である。 実施例１の圧縮機における最小容量時の断面図である。 実施例２の圧縮機における部分拡大図である。 実施例３の圧縮機における部分拡大図である。 実施例４の圧縮機における最大容量時の断面図である。 実施例５の圧縮機における最大容量時の断面図である。 実施例６の圧縮機における最大容量時の断面図である。 実施例７の圧縮機における部分拡大図である。 実施例８の圧縮機における部分拡大図である。 実施例９の圧縮機における部分拡大図である。 実施例１０の圧縮機における最大容量時の断面図である。 実施例１１の圧縮機における最大容量時の断面図である。 実施例１２の圧縮機における最大容量時の断面図である。 実施例１２の圧縮機に係り、吐出逆止弁機構を示す部分拡大図である。図１６（Ａ）は、弁体によって連通溝が閉鎖されている状態を示している。図１６（Ｂ）は、連通溝が開放された状態を示している。

以下、本発明を具体化した実施例１〜１２を図面を参照しつつ説明する。実施例１〜１２の圧縮機は、容量可変型斜板式圧縮機である。これらの各圧縮機は、いずれも車両に搭載されており、車両用空調装置の冷凍回路を構成している。

（実施例１）
図１に示すように、この圧縮機は、ハウジング１と、駆動軸３と、斜板５と、リンク機構７と、複数のピストン９と、一対のシュー１１ａ、１１ｂと、アクチュエータ１３と、図２に示す制御機構１５とを備えている。

図１に示すように、ハウジング１は、圧縮機の前方に位置するフロントハウジング１７と、圧縮機の後方に位置するリヤハウジング１９と、フロントハウジング１７とリヤハウジング１９との間に位置する第１、２シリンダブロック２１、２３と、第１、２弁形成プレート３９、４１とを有している。

フロントハウジング１７には、前方に向かってボス１７ａが形成されている。このボス１７ａ内には、駆動軸３との間に軸封装置２５が設けられている。また、フロントハウジング１７内には、第１吸入室２７ａ及び第１吐出室２９ａが形成されている。第１吸入室２７ａはフロントハウジング１７の内周側に位置し、第１吐出室２９ａはフロントハウジング１７の外周側に位置している。

さらに、フロントハウジング１７には、第１フロント側連通路１８ａが形成されている。この第１フロント側連通路１８ａは、前端側が第１吐出室２９ａに連通しており、後端側がフロントハウジング１７の後端に開いている。

リヤハウジング１９には、上記の制御機構１５が設けられている。また、リヤハウジング１９には、第２吸入室２７ｂ、第２吐出室２９ｂ及び圧力調整室３１が形成されている。第２吸入室２７ｂはリヤハウジング１９の内周側に位置しており、第２吐出室２９ｂはリヤハウジング１９の外周側に位置している。圧力調整室３１はリヤハウジング１９の中心部分に位置している。

さらに、リヤハウジング１９には、第１リヤ側連通路２０ａが形成されている。この第１リヤ側連通路２０ａは、後端側が第２吐出室２９ｂに連通しており、前端側がリヤハウジング１９の前端に開いている。

第１シリンダブロック２１と第２シリンダブロック２３との間には、斜板室３３が形成されている。この斜板室３３は、ハウジング１における前後方向の略中央に位置している。

第１シリンダブロック２１には、複数個の第１シリンダボア２１ａが周方向に等角度間隔でそれぞれ平行に形成されている。また、第１シリンダブロック２１には、駆動軸３を挿通させる第１軸孔２１ｂが形成されている。この第１軸孔２１ｂ内には、第１滑り軸受２２ａが設けられている。なお、第１滑り軸受２２ａに換えて、転がり軸受を設けても良い。

さらに、第１シリンダブロック２１には、第１軸孔２１ｂと連通して第１軸孔２１ｂと同軸をなす第１凹部２１ｃが形成されている。第１凹部２１ｃは斜板室３３と連通している。第１凹部２１ｃは、前端に向かって段状に縮径する形状とされている。第１凹部２１ｃの前端には、第１スラスト軸受３５ａが設けられている。さらに、第１シリンダブロック２１には、斜板室３３と第１吸入室２７ａとを連通する第１連絡路３７ａが形成されている。また、図３に示すように、第１シリンダブロック２１には、後述する各第１吸入リード弁３９１ａの最大開度を規制する第１リテーナ溝２１ｅが凹設されている。

図１に示すように、第１シリンダブロック２１には、第２フロント側連通路１８ｂが形成されている。この第２フロント側連通路１８ｂは、前端が第１シリンダブロック２１の前端側に開いており、後端が第１シリンダブロック２１の後端側に開いている。

第２シリンダブロック２３にも、第１シリンダブロック２１と同様、複数個の第２シリンダボア２３ａが形成されている。各第２シリンダボア２３ａは、各第１シリンダボア２１ａと前後で対になっている。各第１シリンダボア２１ａと各第２シリンダボア２３ａとは同径に形成されている。

また、第２シリンダブロック２３には、駆動軸３を挿通させる第２軸孔２３ｂが形成されている。第２軸孔２３ｂは圧力調整室３１と連通している。この第２軸孔２３内には、第２滑り軸受２２ｂが設けられている。なお、第２滑り軸受２２ｂに換えて、転がり軸受を設けても良い。

また、第２シリンダブロック２３には、第２軸孔２３ｂと連通して第２軸孔２３ｂと同軸をなす第２凹部２３ｃが形成されている。第２凹部２３ｃも斜板室３３と連通している。第２凹部２３ｃは、後端に向かって段状に縮径する形状とされている。第２凹部２３ｃの後端には、第２スラスト軸受３５ｂが設けられている。さらに、第２シリンダブロック２３には、斜板室３３と第２吸入室２７ｂとを連通する第２連絡路３７ｂが形成されている。上記の第１連絡路３７ａと第２連絡路３７ｂとは、同径に形成されている。

図３に示すように、第２シリンダブロック２３には、後述する各第２吸入リード弁４１１ａの最大開度を規制する第２リテーナ溝２３ｅが凹設されている。第１シリンダブロック２１に形成された第１リテーナ溝２１ｅと、第２シリンダブロック２３に形成された第２リテーナ溝２３ｅとは同形状であり、互いの深さは等しくなっている。

図１に示すように、第２シリンダブロック２３には、吐出ポート２３０と、合流吐出室２３１と、第３フロント側連通路１８ｃと、第２リヤ側連通路２０ｂと、吸入ポート３３０とが形成されている。吐出ポート２３０と合流吐出室２３１とは、互いに連通している。これらの吐出ポート２３０及び合流吐出室２３１は、第２シリンダブロック２３の前端側寄りの位置に形成されており、ハウジング１の前後方向の略中央に位置している。合流吐出室２３１は、吐出ポート２３０を介して管路を構成する図示しない凝縮器と接続している。

第３フロント側連通路１８ｃは、前端側が第２シリンダブロック２３の前端に開いており、後端側が合流吐出室２３１に連通している。この第３フロント側連通路１８ｃは、第１シリンダブロック２１と第２シリンダブロック２３とが接合することで、第２フロント側連通路１８ｂの後端側と連通する。

第２リヤ側連通路２０ｂは、前端側が合流吐出室２３１に連通しており、後端側が第２シリンダブロック２３の後端に開いている。

吸入ポート３３０は、第２シリンダブロック２３の前端側寄りの位置に形成されており、ハウジング１の前後方向の略中央に位置している。この吸入ポート３３０を介して斜板室３３は、管路を構成する図示しない蒸発器と接続している。また、吸入ポート３３０がハウジング１の前後方向の略中央に位置していることで、この圧縮機では、第１連絡路３７ａから吸入ポート３３０までの距離と、第２連絡路３７ｂから吸入ポート３３０までの距離とが等しくなっている。

第１弁形成プレート３９は、フロントハウジング１７と第１シリンダブロック２１との間に設けられている。また、第２弁形成プレート４１は、リヤハウジング１９と第２シリンダブロック２３との間に設けられている。

図３に示すように、第１弁形成プレート３９は、第１バルブプレート３９０と、第１吸入弁プレート３９１と、第１吐出弁プレート３９２と、第１リテーナプレート３９３とを有している。第１バルブプレート３９０、第１吐出弁プレート３９２及び第１リテーナプレート３９３には、第１シリンダボア２１ａと同数の第１吸入孔３９０ａが形成されている。また、第１バルブプレート３９０及び第１吸入弁プレート３９１には、第１シリンダボア２１ａと同数の第１吐出孔３９０ｂが形成されている。さらに、第１バルブプレート３９０、第１吸入弁プレート３９１、第１吐出弁プレート３９２及び第１リテーナプレート３９３には、第１吸入連通孔３９０ｃが形成されている。また、第１バルブプレート３９０及び第１吸入弁プレート３９１には、第１吐出連通孔３９０ｄが形成されている。

各第１シリンダボア２１ａは、各第１吸入孔３９０ａを通じて第１吸入室２７ａと連通している。また、各第１シリンダボア２１ａは、各第１吐出孔３９０ｂを通じて第１吐出室２９ａと連通している。第１吸入連通孔３９０ｃを通じて、第１吸入室２７ａと第１連絡路３７ａとが連通している。第１吐出連通孔３９０ｄを通じて、第１フロント側連通路１８ａと第２フロント側連通路１８ｂとが連通している。

第１吸入弁プレート３９１は、第１バルブプレート３９０の後面に設けられている。この第１吸入弁プレート３９１には、弾性変形により各第１吸入孔３９０ａを開閉可能な第１吸入リード弁３９１ａが複数形成されている。また、第１吐出弁プレート３９２は、第１バルブプレート３９０の前面に設けられている。この第１吐出弁プレート３９２には、弾性変形により各第１吐出孔３９０ｂを開閉可能な第１吐出リード弁３９２ａが複数形成されている。第１リテーナプレート３９３は、第１吐出弁プレート３９２の前面に設けられている。この第１リテーナプレート３９３は、各第１吐出リード弁３９２ａの最大開度を規制する。

第２弁形成プレート４１は、第２バルブプレート４１０と、第２吸入弁プレート４１１と、第２吐出弁プレート４１２と、第２リテーナプレート４１３とを有している。第２バルブプレート４１０、第２吐出弁プレート４１２及び第２リテーナプレート４１３には、第２シリンダボア２３ａと同数の第２吸入孔４１０ａが形成されている。また、第２バルブプレート４１０及び第２吸入弁プレート４１１には、第２シリンダボア２３ａと同数の第２吐出孔４１０ｂが形成されている。さらに、第２バルブプレート４１０、第２吸入弁プレート４１１、第２吐出弁プレート４１２及び第２リテーナプレート４１３には、第２吸入連通孔４１０ｃと挿通孔４１０ｅとが形成されている。また、第２バルブプレート４１０及び第２吸入弁プレート４１１には、第２吐出連通孔４１０ｄが形成されている。

各第２シリンダボア２３ａは、各第２吸入孔４１０ａを通じて第２吸入室２７ｂと連通している。また、各第２シリンダボア２３ａは、各第２吐出孔４１０ｂを通じて第２吐出室２９ｂと連通している。第２吸入連通孔４１０ｃを通じて、第２吸入室２７ｂと第２連絡路３７ｂとが連通している。第２吐出連通孔４１０ｄを通じて、第１リヤ側連通路２０ａと第２リヤ側連通路２０ｂとが連通している。挿通孔４１０ｅには駆動軸３の後端が挿通されている。

第２吸入弁プレート４１１は、第２バルブプレート４１０の前面に設けられている。この第２吸入弁プレート４１１には、弾性変形により各第２吸入孔４１０ａを開閉可能な第２吸入リード弁４１１ａが複数形成されている。また、第２吐出弁プレート４１２は、第２バルブプレート４１０の後面に設けられている。この第２吐出弁プレート４１２には、弾性変形により各第２吐出孔４１０ｂを開閉可能な第２吐出リード弁４１２ａが複数形成されている。第２リテーナプレート４１３は、第２吐出弁プレート４１２の後面に設けられている。この第２リテーナプレート４１３は、各第２吐出リード弁４１２ａの最大開度を規制する。

上記の各第１吸入孔３９０ａと各第２吸入孔４１０ａとは、開口面積が等しく形成されている。また、各第１吐出孔３９０ｂと各第２吐出孔４１０ｂとについても、開口面積が等しく形成されている。さらに、第１吸入連通孔３９０ｃと第２吸入連通孔４１０ｃとについても開口面積が等しく形成されている。また、第１吐出連通孔３９０ｄと第２吐出連通孔４１０ｄとについても開口面積が等しく形成されている。

第２吸入弁プレート４１１は、第１吸入弁プレート３９１よりも肉薄に形成されている。これにより、第１吸入リード弁３９１ａと比較して、第２吸入リード弁４１１ａは肉薄となっている。第１吐出弁プレート３９２と第２吐出弁プレート４１２とは肉厚が等しく形成されている。これにより、第１吐出リード弁３９２ａと第２吐出リード弁４１２ａとは厚さが等しくなっている。そして、この圧縮機では、第１リテーナプレート３９３によって規制される第１吐出リード弁３９２ａの最大開度と、第２リテーナプレート４１３によって規制される第２吐出リード弁４１２ａの最大開度とが等しくなるように、第１リテーナプレート３９３と第２リテーナプレート４１３とが対称で等しい形状で形成されている。なお、図１では、これら第１、２弁形成プレート３９、４１の形状を簡略して図示している。後述する図４、７〜９、１３〜１５についても同様である。

図１に示すように、この圧縮機では、吸入行程時に、蒸発器から吸入ポート３３０を通じて斜板室３３に吸入された冷媒ガスは、第１連絡路３７ａを経て第１吸入室２７ａに至り、各第１吸入孔３９０ａを経て各第１圧縮室２１ｄに吸入される。これにより、この圧縮機では、これらの斜板室３３、第１連絡路３７ａ、第１吸入室２７ａ及び各第１吸入孔３９０ａによって、第１吸入流路２が形成されている。

また、同じく蒸発器から吸入ポート３３０を通じて斜板室３３に吸入された冷媒ガスは、第２連絡路３７ｂを経て第２吸入室２７ｂに至り、各第２吸入孔４１０ａを経て各第２圧縮室２３ｄに吸入される。これにより、この圧縮機では、これらの斜板室３３、第２連絡路３７ｂ、第２吸入室２７ｂ及び各第２吸入孔４１０ａによって、第２吸入流路４が形成されている。これらの第１吸入流路２の内径と第２吸入流路４の内径とは等しくなっている。また、第１吸入流路２の距離と第２吸入流路４の距離とは等しくなっている。

さらに、この圧縮機では、第１フロント側連通路１８ａ、第１吐出連通孔３９０ｄ、第２フロント側連通路１８ｂ及び第３フロント側連通路１８ｃによって、第１連通路１８が形成されている。また、第１リヤ側連通路２０ａ、第２吐出連通孔４１０ｄ及び第２リヤ側連通路２０ｂによって、第２連通路２０が形成されている。

そして、この圧縮機では、第１吐出室２９ａに吐出された冷媒ガスが第１連通路１８を流通して合流吐出室２３１に至り、吐出ポート２３０から凝縮器に向かって吐出される。これにより、この圧縮機では、これらの第１吐出室２９ａ、第１連通路１８及び合流吐出室２３１により第１吐出流路６が形成されている。

同様に、この圧縮機では、第２吐出室２９ｂに吐出された冷媒ガスが第２連通路２０を流通して合流吐出室２３１に至り、吐出ポート２３０から凝縮器に向かって吐出される。これにより、この圧縮機では、これらの第２吐出室２９ａ、第２連通路２０及び合流吐出室２３１により第２吐出流路８が形成されている。

ここで、第１連通路１８を構成する上記の第１フロント側連通路１８ａ等と、第２連通路２０を構成する上記の第１リヤ側連通路２０ａ等とは、互いに内径が等しく形成されている。これにより、第１吐出流路６と第２吐出流路８とは、内径が等しく形成されている。

また、この圧縮機では、上記のように、吐出ポート２３０及び合流吐出室２３１がハウジング１の略中央に位置している。そして、第１フロント側連通路１８ａと第１リヤ側連通路２０ａとは長さが等しくなっている。さらに、第２フロント側連通路１８ｂと第３フロント側連通路１８ｃとの組み合わせの長さと、第２リヤ側連通路２０ｂとの長さとは等しくなっている。これらにより、この圧縮機では、第１吐出流路６の距離と第２吐出流路８の距離とが等しくなっている。

また、この圧縮機では、第１、２連絡路３７ａ、３７ｂ及び第１、２吸入連通孔３９０ｃ、４１０ｃにより、第１、２吸入室２７ａ、２７ｂと斜板室３３とが互いに連通している。このため、第１、２吸入室２７ａ、２７ｂ内と斜板室３３内とは、圧力がほぼ等しくなっている。そして、斜板室３３には、吸入ポート３３０を通じて蒸発器を経た冷媒ガスが流入することから、斜板室３３内及び第１、２吸入室２７ａ、２７ｂ内の各圧力は、第１、２吐出室２９ａ、２９ｂ内よりも低圧である。

駆動軸３は、軸本体３０と支持部材４３とで構成されている。この軸本体３０は、ボス１７ａから後方に向かって延びており、第１、２滑り軸受２２ａ、２２ｂ内に挿通されている。これにより、軸本体３０、ひいては、駆動軸３は、回転軸心Ｏ周りで回転可能に軸支されている。軸本体３０の前端はボス１７ａ内に位置しており、後端は圧力調整室３１内に位置している。

また、この軸本体３０には、斜板５とアクチュエータ１３とフランジ３ａとがそれぞれ設けられている。これらの斜板５とアクチュエータ１３とフランジ３ａとは、それぞれ斜板室３３内に配置されている。フランジ３ａは第１スラスト軸受３５ａとアクチュエータ１３との間に配置されている。

支持部材４３は、軸本体３０の後端側に圧入されている。この支持部材４３には、第２スラスト軸受３５ｂと当接するフランジ４３ａが形成されているとともに、後述する第２ピン４７ｂが挿通される取付部（図示略）が形成されている。さらに、支持部材４３には、第２復帰ばね４４ｂの後端が固定されている。この第２復帰ばね４４ｂは、回転軸心Ｏ方向で、支持部材４３側から斜板室３３側に向かって延びている。

また、軸本体３０内には、後端から前方に向かって回転軸心Ｏ方向に延びる軸路３ｂと、軸路３ｂの前端から径方向に延びて軸本体３０の外周面に開く径路３ｃとが形成されている。軸路３ｂの後端は圧力調整室３１に開いている。一方、径路３ｃは、後述する制御圧室１３ｃに開いている。

軸本体３０の先端にはねじ部３ｄが形成されている。このねじ部３ｄを介して駆動軸３は、図示しないプーリ又は電磁クラッチと接続されている。これらのプーリ又は電磁クラッチのプーリには車両のエンジンによって駆動される図示しないベルトが巻き掛けられている。

斜板５は環状の平板形状をなしており、前面５ａと後面５ｂとを有している。前面５ａは、斜板室３３内において圧縮機の前方に面している。また、後面５ｂは、斜板室３３内において圧縮機の後方に面している。これらの前面５ａ及び後面５ｂがそれぞれ本発明における一面及び他面に相当している。

斜板５はリングプレート４５に固定されている。このリングプレート４５は環状の平板形状に形成されており、中心部に挿通孔４５ａが形成されている。斜板５は、斜板室３３内において挿通孔４５ａに軸本体３０が挿通されることにより、駆動軸３に取り付けられている。

リンク機構７はラグアーム４９を有している。ラグアーム４９は、斜板室３３内において、斜板５よりも後方に配置されており、斜板５と支持部材４３との間に位置している。ラグアーム４９は、前端側から後端側に向かって略Ｌ字形状となるように形成されている。ラグアーム４９は、図４に示すように、回転軸心Ｏに対する斜板５の傾斜角度が最小になった時に支持部材４３のフランジ４３ａと当接するようになっている。このため、この圧縮機では、ラグアーム４９によって、斜板５の傾斜角度を最小値に維持することが可能となっている。また、ラグアーム４９の前端側には、ウェイト部４９ａが形成されている。ウェイト部４９ａは、アクチュエータ１３の周方向におよそ半周にわたって延びている。なお、ウェイト部４９ａの形状は適宜設計することが可能である。

図１に示すように、ラグアーム４９の前端側は、第１ピン４７ａによってリングプレート４５の一端側と接続されている。これにより、ラグアーム４９の前端側は、第１ピン４７ａの軸心を第１揺動軸心Ｍ１として、リングプレート４５の一端側、すなわち斜板５に対し、第１揺動軸心Ｍ１周りで揺動可能に支持されている。この第１揺動軸心Ｍ１は、駆動軸３の回転軸心Ｏと直交する方向に延びている。

ラグアーム４９の後端側は、第２ピン４７ｂによって支持部材４３と接続されている。これにより、ラグアーム４９の後端側は、第２ピン４７ｂの軸心を第２揺動軸心Ｍ２として、支持部材４３、すなわち駆動軸３に対し、第２揺動軸心Ｍ２周りで揺動可能に支持されている。この第２揺動軸心Ｍ２は第１揺動軸心Ｍ１と平行に延びている。これらのラグアーム４９、第１、２ピン４７ａ、４７ｂが本発明におけるリンク機構７に相当している。

ウェイト部４９ａは、ラグアーム４９の前端側、つまり、第１揺動軸心Ｍ１を基準として第２揺動軸心Ｍ２とは反対側に延在して設けられている。このため、ラグアーム４９が第１ピン４７ａによってリングプレート４５に支持されることで、ウェイト部４９ａはリングプレート４５の溝部４５ｂを通って、リングプレート４５の前面、つまり斜板５の前面５ａ側に位置する。そして、斜板５が回転軸心Ｏ周りに回転することにより発生する遠心力が斜板５の前面５ａ側でウェイト部４９ａにも作用することとなる。

この圧縮機では、斜板５と駆動軸３とがリンク機構７によって接続されることにより、斜板５は駆動軸３と共に回転することが可能となっている。また、ラグアーム４９の両端がそれぞれ第１揺動軸心Ｍ１及び第２揺動軸心Ｍ２周りで揺動することにより、斜板５は傾斜角度を変更することが可能となっている。

各ピストン９は、それぞれ前端側に第１頭部９ａを有し、後端側に第２頭部９ｂを有している。各第１頭部９ａは各第１シリンダボア２１ａ内を往復動可能に収納されている。これらの各第１頭部９ａと第１弁形成プレート３９とにより、各第１シリンダボア２１ａ内にそれぞれ第１圧縮室２１ｄが区画されている。各第２頭部９ｂは各第２シリンダボア２３ａ内を往復動可能に収納されている。これらの各第２頭部９ｂと第２弁形成プレート４１とにより、各第２シリンダボア２３ａ内にそれぞれ第２圧縮室２３ｄが区画されている。ここで、上記のように、第１シリンダボア２１ａと第２シリンダボア２３ａとが同径であることから、第１頭部９ａと第２頭部９ｂとは同径に形成されている。

また、各ピストン９の中央には凹部９ｃが形成されている。各凹部９ｃ内には、半球状のシュー１１ａ、１１ｂがそれぞれ設けられている。これらのシュー１１ａ、１１ｂによって斜板５の回転がピストン９の往復動に変換されるようになっている。シュー１１ａ、１１ｂが本発明における変換機構に相当している。こうして、斜板５の傾斜角度に応じたストロークで、第１、２頭部９ａ、９ｂがそれぞれ第１、２シリンダボア２１ａ、２３ａ内を往復動することが可能となっている。

ここで、この圧縮機では、斜板５の傾斜角度の変更に伴いピストン９のストロークが変化することで、第１頭部９ａと第２頭部９ｂの各上死点位置が移動する。具体的には、図１に示すように、斜板５の傾斜角度が最大であり、ピストン９のストロークが最大である場合には、第１頭部９ａの上死点位置は第１弁形成プレート３９に最も近接した位置となり、第２頭部９ｂの上死点位置は第２弁形成プレート４１に最も近接した位置となる。一方、図４に示すように、斜板５の傾斜角度が小さくなり、ピストン９のストロークが減少するにつれて、第１頭部９ａの上死点位置は次第に第１弁形成プレート３９から遠隔した位置となる。一方で、第２頭部９ｂの上死点位置は、ピストン９のストロークが最大である場合と殆ど変わることなく、第２弁形成プレート４１に近接した位置を維持する。つまり、この圧縮機では、斜板５の傾斜角度が小さくなるに伴って、第２頭部９ｂの上死点位置よりも第１頭部９ａの上死点位置が大きく移動することとなる。

図１に示すように、アクチュエータ１３は、斜板室３３内に配置されている。アクチュエータ１３は、斜板５よりも前方側に位置しており、第１凹部２１ｃ内に進入することが可能となっている。このアクチュエータ１３は、可動体１３ａと固定体１３ｂと制御圧室１３ｃとを有している。これらの可動体１３ａ及び固定体１３ｂとによって、本発明におけるアクチュエータ本体が形成されている。制御圧室１３ｃは、可動体１３ａと固定体１３ｂとの間に形成されている。

可動体１３ａは、本体部１３０と周壁１３１とを有している。本体部１３０は、可動体１３ａの前方に位置しており、回転軸心Ｏから離れる方向で径方向に延びている。周壁１３１は、本体部１３０の外周縁と連続し、前方から後方に向かって延びている。また、この周壁１３１の後端には、連結部１３２が形成されている。これらの本体部１３０、周壁１３１及び連結部１３２により、可動体１３ａは有底の円筒状を呈している。

固定体１３ｂは、可動体１３ａの内径とほぼ同径の円板状に形成されている。この固定体１３ｂとリングプレート４５との間には、第１復帰ばね４４ａが設けられている。具体的には、この第１復帰ばね４４ａの前端は、固定体１３ｂに固定されており、第１復帰ばね４４ａの後端は、リングプレート４５の他端側に固定されている。

可動体１３ａ及び固定体１３ｂには、軸本体３０が挿通されている。これにより、可動体１３ａは、第１収納室２１ｃに収納された状態で、斜板５を挟んでリンク機構７と対向した状態で配置されている。一方、固定体１３ｂは、斜板５よりも前方で可動体１３ａ内に配置されており、その周囲が周壁１３１によって取り囲まれた状態となっている。これにより、可動体１３ａと固定体１３ｂとの間に制御圧室１３ｃが形成されている。この制御圧室１３ｃは、可動体１３ａの本体部１３０と周壁１３１と固定体１３ｂとによって斜板室３３から区画されている。上記のように、制御圧室１３ｃ内には径路３ｃが開いており、径路３ｃ及び軸路３ｂを通じて、制御圧室１３ｃは圧力調整室３１と連通している。

また、軸本体３０が挿通されることで、可動体１３ａは、駆動軸３と共に回転可能となっているとともに、斜板室３３内において、駆動軸３の回転軸心Ｏ方向に移動することが可能となっている。一方、固定体１３ｂは、軸本体３０に挿通された状態で、軸本体３０に固定されている。これにより、固定体１３ｂは、駆動軸３と共に回転することのみ可能となっており、可動体１３ａのように移動することは不可能となっている。これにより、可動体１３ａは、回転軸心Ｏ方向に移動するに当たり、固定体１３ｂに対して相対移動する。

可動体１３ａの連結部１３２には、リングプレート４５の他端側が第３ピン４７ｃによって接続されている。これにより、リングプレート４５の他端側、すなわち、斜板５は、第３ピン４７ｃの軸心を作用軸心Ｍ３として、作用動軸心Ｍ３周りで可動体１３ａに揺動可能に支持されている。この作用軸心Ｍ３は、第１、２揺動軸心Ｍ１、Ｍ２と平行に延びている。こうして、可動体１３ａは斜板５と連結された状態となっている。そして、この可動体１３ａは、斜板５の傾斜角度が最大になった時にフランジ３ａと当接するようになっている。

図２に示すように、制御機構１５は、抽気通路１５ａと給気通路１５ｂと制御弁１５ｃとオリフィス１５ｄとを有している。

抽気通路１５ａは、圧力調整室３１と第２吸入室２７ｂとに接続されている。これにより、この抽気通路１５ａと軸路３ｂと径路３ｃとによって、制御圧室１３ｃと圧力調整室３１と第２吸入室２７ｂとは、互いに連通した状態となっている。給気通路１５ｂは、圧力調整室３１と第２吐出室２９ｂとに接続されている。この給気通路１５ｂと軸路３ｂと径路３ｃとによって、制御圧室１３ｃと圧力調整室３１と第２吐出室２９ｂとが連通している。また、給気通路１５ｂには、オリフィス１５ｄが設けられており、給気通路１５ｂ内を流通する冷媒ガスの流量が絞られている。

制御弁１５ｃは抽気通路１５ａに設けられている。この制御弁１５ｃは、第２吸入室２７ｂ内の圧力に基づき抽気通路１５ａの開度を調整することが可能となっている。これにより、制御弁１５ｃは、抽気通路１５ａを流通する冷媒ガスの流量を調整することが可能となっている。

この圧縮機では、図１に示す吸入ポート３３０に対して蒸発器に繋がる配管が接続されるとともに、吐出ポート２３０に対して凝縮器に繋がる配管が接続される。凝縮器は配管及び膨張弁を介して蒸発器と接続される。これらの圧縮機、蒸発器、膨張弁、凝縮器等によって車両用空調装置の冷凍回路が構成されている。なお、蒸発器、膨張弁、凝縮器及び各配管の図示は省略する。

以上のように構成された圧縮機では、駆動軸３が回転することにより、斜板５が回転し、各ピストン９が第１、２シリンダボア２１ａ、２３ａ内を往復動する。このため、第１、２圧縮室２１ｄ、２３ｄがピストンストロークに応じて容積変化を生じる。このため、この圧縮機では、第１、２圧縮室２１ｄ、２３ｄにそれぞれ冷媒ガスを吸入する吸入行程と、第１、２圧縮室２１ｄ、２３ｄにおいて冷媒ガスが圧縮される圧縮行程と、圧縮された冷媒ガスが第１、２圧縮室２１ｄ、２３ｄからそれぞれ吐出される吐出行程とが繰り返し行われることとなる。

ここで、吸入行程時には、蒸発器から吸入ポート３３０によって斜板室３３に吸入された冷媒ガスは、第１吸入流路２を流通して各第１圧縮室２１ｄに吸入される。具体的には、冷媒ガスは第１連絡路３７ａを経て第１吸入室２７ａに至る。そして、第１吸入室２７ａに至った冷媒ガスは、第１圧縮室２１ｄと第１吸入室２７ａとの差圧により、第１吸入リード弁３９１ａが第１吸入孔３９０ａを開放することによって、第１圧縮室２１ｄに吸入されることとなる。同様に、蒸発器から吸入ポート３３０によって斜板室３３に吸入された冷媒ガスは、第２吸入流路４を流通して各第２圧縮室２３ｄに吸入される。具体的には、冷媒ガスは、第２連絡路３７ｂを経て第２吸入室２７ｂに至る。そして、第２吸入室２７ｂに至った冷媒ガスは、第２圧縮室２３ｄと第２吸入室２７ｂとの差圧により、第２吸入リード弁４１１ａが第２吸入孔４１０ａを開放することによって、第２圧縮室２１ｄに吸入されることとなる。

また、吐出行程時には、第１圧縮室２１ｄ内で圧縮された冷媒ガスが第１吐出流路６を流通して吐出ポート２３０から吐出される。具体的には、第１圧縮室２１ｄ内で圧縮された冷媒ガスが第１吐出室２９ａに吐出され、第１連通路１８を経て合流吐出室２３１に至る。合流吐出室２３１に至った冷媒ガスは、吐出ポート２３０から凝縮器に吐出される。同様に、第２圧縮室２３ｄ内で圧縮された冷媒ガスが第２吐出流路８を流通して吐出ポート２３０から吐出される。具体的には、第２圧縮室２３ｄ内で圧縮された冷媒ガスは、第２吐出室２９ｂに吐出され、第２連通路２０を経て、合流吐出室２３１に至る。合流吐出室２３１に至った冷媒ガスは、吐出ポート２３０から凝縮器に吐出される。

そして、吸入行程等が行われる間、斜板５、リングプレート４５、ラグアーム４９及び第１ピン４７ａからなる回転体には斜板５の傾斜角度を小さくするピストン圧縮力が作用する。そして、斜板５の傾斜角度が変更されれば、ピストン９のストロークの増減による容量制御を行うことが可能である。

具体的には、制御機構１５において、図２に示す制御弁１５ｃが抽気通路１５ａを流通する冷媒ガスの流量を増大させれば、第２吐出室２９ｂ内の冷媒ガスが給気通路１５ｂ及びオリフィス１５ｄを経て圧力調整室３１内に貯留され難くなる。このため、制御圧室１３ｃの圧力が第２吸入室２７ｂとほぼ等しくなる。このため、斜板５に作用するピストン圧縮力によって、図４に示すように、アクチュエータ１３では、可動体１３ａが斜板室３３の後方側に向かって移動する。このため、この圧縮機では、可動体１３ａがラグアーム４９に近接する。

これにより、第１復帰ばね４４ａの付勢力に抗しつつ、リングプレート４５の他端側、すなわち、斜板５の他端側が作用軸心Ｍ３周りで反時計回り方向に揺動する。また、ラグアーム４９の前端が第１揺動軸心Ｍ１周りで時計回り方向に揺動するとともに、ラグアーム４９の後端が第２揺動軸心Ｍ２周りで時計回り方向に揺動する。このため、ラグアーム４９が支持部材４３のフランジ４３ａに接近する。これらにより、斜板５は、作用軸心Ｍ３を作用点とし、第１揺動軸心Ｍ１を支点として揺動する。このため、駆動軸３の回転軸心Ｏに対する斜板５の傾斜角度が減少し、ピストン９のストロークが減少する。このため、この圧縮機では、１回転当たりの吸入及び吐出容量が小さくなる。なお、図４に示す斜板５の傾斜角度がこの圧縮機における最小傾斜角度である。

ここで、この圧縮機では、ウェイト部４９ａに作用した遠心力も斜板５に付与される。このため、この圧縮機では、斜板５が傾斜角度を減少させる方向に変位し易くなっている。また、可動体１３ａが斜板室３３の後方側に移動することで、可動体１３ａの後端がウェイト部４９ａの内側に位置する。これにより、この圧縮機では、斜板５の傾斜角度が減少した際、可動体１３ａの後端のおよそ半分がウェイト部４９ａによって覆われた状態となる。

また、斜板５の傾斜角度が減少することで、リングプレート４５が第２復帰ばね４４ｂの前端と当接する。これにより、第２復帰ばね４４ｂが弾性変形し、第２復帰ばね４４ｂの前端が支持部材４３に近接する。

このように、この圧縮機では、制御圧室１３ｃ内の圧力を低くして斜板室３３内の圧力と同程度にすることにより、迅速に斜板５の傾斜角度を減少させることが可能となっている。このため、圧縮機では、迅速に圧縮容量を低下できる。

そして、上記のように、この圧縮機では、斜板５の傾斜角度が小さくなり、ピストン９のストロークが減少することで、第１頭部９ａの上死点位置が第１弁形成プレート３９から遠隔する。このため、この圧縮機では、斜板５の傾斜角度がゼロ度に近づくことで、第２圧縮室２３ｄ側では僅かに圧縮仕事が行われる一方、第１圧縮室２１ｄ側では圧縮仕事が行われなくなる。

一方、図２に示す制御弁１５ｃが抽気通路１５ａを流通する冷媒ガスの流量を減少させれば、第２吐出室２９ｂ内の冷媒ガスが給気通路１５ｂ及びオリフィス１５ｄを経て圧力調整室３１内に貯留され易くなる。このため、制御圧室１３ｃの圧力が第２吐出室２９ｂとほぼ等しくなる。このため、斜板５に作用するピストン圧縮力に抗して、アクチュエータ１３では、図１に示すように、可動体１３ａが斜板室３３の前方側に向かって移動する。このため、この圧縮機では、可動体１３ａがラグアーム４９から遠隔する。

これにより、作用軸心Ｍ３において、連結部１３２を通じて可動体１３ａが斜板５の下端側を斜板室３３の前方側へ牽引する状態となる。これにより、斜板５の他端側が作用軸心Ｍ３周りで時計回り方向に揺動する。また、ラグアーム４９の前端が第１揺動軸心Ｍ１周りで反時計回り方向に揺動するとともに、ラグアーム４９の後端が第２揺動軸心Ｍ２周りで反時計回り方向に揺動する。このため、ラグアーム４９が支持部材４３のフランジ４３ａから離間する。これらにより、斜板５は、作用軸心Ｍ３及び第１揺動軸心Ｍ１をそれぞれ作用点及び支点とし、上述の傾斜角度が小さくなる場合と反対方向に揺動する。このため、駆動軸３の回転軸心Ｏに対する斜板５の傾斜角度が増大し、ピストン９のストロークが増大することで、圧縮機の１回転当たりの吸入及び吐出容量が大きくなる。なお、図１に示す斜板５の傾斜角度がこの圧縮機における最大傾斜角度である。

そして、この圧縮機では、図３に示すように、第１吸入孔３９０ａと第２吸入孔４１０ａとにおける開口面積が等しく形成されている他、第２吐出孔３９０ｂと第２吐出孔４１０ｂとにおける開口面積も等しく形成されている。これらに対し、この圧縮機では、各第２吸入リード弁４１１ａが各第１吸入リード弁３９１ａと比較して肉薄となっている。

このため、この圧縮機では、各第１吸入リード弁３９１ａの開弁抵抗よりも各第２吸入リード弁４１１ａの開弁抵抗の方が小さくなっている。これにより、この圧縮機では、吸入行程時において、第１吸入リード弁３９１ａが第１吸入孔３９０ａを開放する場合に比べて、第２吸入リード弁４１１ａは第２吸入孔４１０ａを開放し易くなる。このため、この圧縮機では、吸入行程時に第１圧縮室２１ｄに比べて第２圧縮室２３ｄに対して冷媒ガスが吸入され易くなり、第２圧縮室２３ｄで生じる吸入抵抗力が第１圧縮室２１ｄで生じる吸入抵抗力よりも小さくなる。つまり、この圧縮機では、第１頭部９ａに作用する吸入抵抗力と、第２頭部９ｂに作用する吸入抵抗力とに差が生じることとなる。

このように、この圧縮機では、斜板５が最大傾斜角度にある状態において第２頭部９ｂが上死点に位置する際の第２圧縮室２３ｄの圧力は、斜板５が最大傾斜角度にある状態において第１頭部９ａが上死点に位置する際の第１圧縮室２１ｄの圧力よりも高くなる。このため、第２圧縮室２３ｄ内の冷媒ガスによって第２頭部９ｂに作用する荷重は、第１圧縮室２１ｄ内の冷媒ガスによって第１頭部９ａに作用する荷重より大きくなり、第１頭部９ａに作用する荷重と第２頭部９ｂに作用する荷重とに差が生じる。

そして、この圧縮機では、可動体１３ａが斜板５の傾斜角度を増大させる方向に移動する際に、第１頭部９ａに作用する荷重と第２頭部９ｂに作用する荷重の差によって、可動体１３ａの移動を補助することが可能となる。これにより、この圧縮機では、制御圧室１３ｃの圧力変化に応じて可動体１３ａが速やかに移動可能となる。このため、この圧縮機では、制御機構１５によって圧縮容量の拡大を迅速に行うことが可能となる。

また、この圧縮機では、アクチュエータ１３の応答性を高くするに当たって、各ピストン９と各第１、２シリンダボア２１ａ、２３ａとの間に極めて厳しい加工を施す必要がない。このため、この圧縮機では、各ピストン９や各第１、２シリンダボア２１ａ、２３ａの生産性が向上している。さらに、この圧縮機では、可動体１３ａの移動を補助するためにモータ等の特別な補助手段を設ける場合に比べて、構成の複雑化を抑制することができる。

したがって、本発明の圧縮機によれば、高い制御性を有しつつ低コスト化を実現することができる。

特に、この圧縮機では、第１頭部９ａに作用する荷重と第２頭部９ｂに作用する荷重の差により可動体１３ａの移動を補助するため、制御圧室１３ｃを小さくして、制御圧室１３ｃ内の冷媒ガスによって作用する荷重を小さくしても、可動体１３ａを移動させることが可能となる。このため、この圧縮機では、アクチュエータ１３を小型化することができ、ひいては、圧縮機全体を小型化することができる。そして、この圧縮機では、アクチュエータ１３を小型化することにより、斜板室３３にアクチュエータ３３を設置し易くなっている。

さらに、この圧縮機では、第１シリンダボア２１ａと第２シリンダボア２３ａとが同径に形成されている。このため、この圧縮機では、第１圧縮室２１ｄ及び第２圧縮室２３ｄの双方で圧縮仕事が行われた際の吐出容量を十分に大きくすることが可能となる。さらに、この圧縮機では、第１シリンダボア２１ａと第２シリンダボア２３ａとが同径に形成されることで、第１頭部９ａと第２頭部９ｂとについても同径となる。これにより、この圧縮機では、第１頭部９ａに作用する吸入抵抗力と、第２頭部９ｂに作用する吸入抵抗力との調整が容易となり、第１頭部９ａと第２頭部９ｂとの吸入抵抗力の差を好適に生じさせることが可能となっている。このように、この圧縮機では、第１頭部９ａに作用する荷重と第２頭部９ｂに作用する荷重とを好適に調整することが可能となっている。

（実施例２）
図５に示すように、実施例２の圧縮機では、第１弁形成プレート３９における各第１吸入孔３９０ａと、第２弁形成プレート４１における各第２吸入孔４１０ａとで、互いに開口面積が異なっている。具体的には、各第１吸入孔３９０ａと比較して、各第２吸入孔４１０ａの方が大きく開口している。

また、この圧縮機では、実施例１の圧縮機と異なり、各第１吸入板プレート３９１と各第２吸入板プレート４１１との肉厚が等しく形成されており、各第１吸入リード弁３９１ａと各第２吸入リード弁４１１ａとが共に等しい厚さとなっている。なお、各第１吐出孔３９０ｂと各第２吐出孔４１０ｂとの開口面積は等しくなっている。この圧縮機における他の構成は実施例１の圧縮機と同様であり、同一の構成については同一の符号を付して構成に関する詳細な説明を省略する。

このように、第１吸入孔３９０ａよりも第２吸入孔４１０ａの方が大きく開口することにより、この圧縮機では、第１吸入孔３９０ａ側よりも第２吸入孔４１０ａ側の方が冷媒ガスが流通し易くなる。このため、この圧縮機でも、吸入行程時おいて、第１圧縮室２１ｄと比べて第２圧縮室２３ｄに対して冷媒ガスが吸入され易くなり、第２圧縮室２３ｄで生じる吸入抵抗力が第１圧縮室２１ｄで生じる吸入抵抗力よりも小さくなる。これにより、この圧縮機においても、第２圧縮室２３ｄ内の冷媒ガスによって第２頭部９ｂに作用する荷重は、第１圧縮室２１ｄ内の冷媒ガスによって第１頭部９ａに作用する荷重より大きくなる。こうして、この圧縮機においても第１頭部９ａに作用する荷重と第２頭部９ｂに作用する荷重の差によって、可動体１３ａの移動を補助することが可能となっている。この圧縮機における他の作用は実施例１の圧縮機と同様である。

（実施例３）
図６に示すように、実施例３の圧縮機では、第１リテーナ溝２１ｅと第２リテーナ溝２３ｅとが異なる形状で形成されている。具体的には、第１リテーナ溝２１ｅと比較して、第２リテーナ溝２３ｅはより深く凹設されている。

また、この圧縮機では、各第１吸入孔３９０ａと各第２吸入孔４１０ａとが等しい大きさで開口している他、各第１吐出孔３９０ｂと各第２吐出孔４１０ｂとについても等しい大きさで開口している。さらに、この圧縮機では、各第１吸入リード弁３９１ａと各第２吸入リード弁４１１ａとが共に等しい厚みとなっている。この圧縮機における他の構成は実施例１の圧縮機と同様である。

この圧縮機では、第１リテーナ溝２１ｅよりも第２リテーナ溝２３ｅの方が深く凹設されることにより、第１吸入リード弁３９１ａの最大開度と第２吸入リード弁４１１ａの最大開度とが相違している。つまり、この圧縮機では、第１リテーナ溝２１ｅによって規制される第１吸入リード弁３９１ａの最大開度よりも、第２リテーナ溝２３ｅによって規制される第２吸入リード弁４１１ａの最大開度の方が大きくなっている。

これにより、この圧縮機では、吸入行程時に第１吸入リード弁３９１ａよりも第２吸入リード弁４１１ａの方が大きく開くこととなる。このため、この圧縮機では、第１吸入孔３９０ａ側よりも第２吸入孔４１０ａ側の方が冷媒ガスが流通し易くなる。

このため、この圧縮機でも、吸入行程時おいて、第１圧縮室２１ｄに比べて第２圧縮室２３ｄに対して冷媒ガスが吸入され易くなり、第２圧縮室２３ｄで生じる吸入抵抗力が第１圧縮室２１ｄで生じる吸入抵抗力よりも小さくなる。これにより、この圧縮機においても、第２圧縮室２３ｄ内の冷媒ガスによって第２頭部９ｂに作用する荷重は、第１圧縮室２１ｄ内の冷媒ガスによって第１頭部９ａに作用する荷重より大きくなる。こうして、この圧縮機においても第１頭部９ａに作用する荷重と第２頭部９ｂに作用する荷重の差によって、可動体１３ａの移動を補助することが可能となっている。この圧縮機における他の作用は実施例１の圧縮機と同様である。

（実施例４）
図７に示すように、実施例４の圧縮機では、実施例１の圧縮機と異なり、第１連絡路３７ａと第２連絡路３７ｂとが異なる内径で形成されている。具体的には、この圧縮機では、第１連絡路３７ａと比較して、第２連絡路３７ｂは大きな内径で形成されている。また、第２連絡路３７ｂが大きな内径で形成されることに伴い、第２吸入連通孔４１０ｃは、第１吸入連通孔３９０ｃよりも大きく開口している。このように、第１連絡路３７ａよりも第２連絡路３７ｂが大きな内径で形成されていることにより、この圧縮機では、第１吸入流路２と比較して、第２吸入流路４は大きな内径を有している。

また、この圧縮機では、各第１吸入リード弁３９１ａと各第２吸入リード弁４１１ａとが共に等しい厚みとなっている。この圧縮機における他の構成は実施例１の圧縮機と同様である。

このように、第１連絡路３７ａよりも第２吸入流路３７ｂの方が大きな内径を有することで、この圧縮機では、吸入行程時において、斜板室３３に吸入された冷媒ガスが第１吸入流路２側よりも第２吸入流路４側を流通し易くなる。このため、この圧縮機でも、吸入行程時に第１圧縮室２１ｄに比べて第２圧縮室２３ｄへ冷媒ガスが吸入され易くなり、第２圧縮室２３ｄで生じる吸入抵抗力が第１圧縮室２１ｄで生じる吸入抵抗力よりも小さくなる。これにより、この圧縮機においても、第２圧縮室２３ｄ内の冷媒ガスによって第２頭部９ｂに作用する荷重は、第１圧縮室２１ｄ内の冷媒ガスによって第１頭部９ａに作用する荷重より大きくなる。こうして、この圧縮機においても第１頭部９ａに作用する荷重と第２頭部９ｂに作用する荷重の差によって、可動体１３ａの移動を補助することが可能となっている。この圧縮機における他の作用は実施例１の圧縮機と同様である。

（実施例５）
図８に示すように、実施例５の圧縮機では、実施例１の圧縮機と異なり、吸入ポート３３０が第２シリンダブロック２３の中央付近に形成されている。これにより、この圧縮機では、ハウジング１の後方寄りの位置に吸入ポート３３０が形成されている。そして、このように、ハウジング１の後方寄りの位置に吸入ポート３３０が形成されることで、この圧縮機では、第１連絡路３７ａから吸入ポート３３０までの距離と、第２連絡路３７ｂから吸入ポート３３０までの距離とが異なっている。具体的には、第１連絡路３７ａから吸入ポート３３０までの距離よりも、第２連絡路３７ｂから吸入ポート３３０までの距離の方が短くなっている。これにより、この圧縮機では、第１吸入流路２と比較して、第２吸入流路４が短くなっている。

また、この圧縮機では、各第１吸入リード弁３９１ａと各第２吸入リード弁４１１ａとが共に等しい厚みとなっている。この圧縮機における他の構成は実施例１の圧縮機と同様である。

このように、第１吸入流路２よりも第２吸入流路４の方が短くなることにより、吸入行程時において、吸入ポート３３０から吸入された冷媒は、第１吸入流路２側よりも第２吸入流路４側を流通し易くなる。

このため、この圧縮機でも、吸入行程時に第１圧縮室２１ｄに比べて第２圧縮室２３ｄへ冷媒ガスが吸入され易くなり、第２圧縮室２３ｄで生じる吸入抵抗力が第１圧縮室２１ｄで生じる吸入抵抗力よりも小さくなる。これにより、この圧縮機においても、第２圧縮室２３ｄ内の冷媒ガスによって第２頭部９ｂに作用する荷重は、第１圧縮室２１ｄ内の冷媒ガスによって第１頭部９ａに作用する荷重より大きくなる。こうして、この圧縮機においても第１頭部９ａに作用する荷重と第２頭部９ｂに作用する荷重の差によって、可動体１３ａの移動を補助することが可能となっている。この圧縮機における他の作用は実施例１の圧縮機と同様である。

（実施例６）
実施例６の圧縮機は、実施例１の圧縮機におけるリヤハウジング１９に換えて、図９に示すように、リヤハウジング１９０を備えている。そして、この圧縮機では、リヤハウジング１９０と第２シリンダブロック２３との間に、第２弁形成プレート５５が設けられている。また、この圧縮機では、駆動軸３が軸本体３００と支持部材４３とで構成されている。

リヤハウジング１９と同様、リヤハウジング１９０にも、制御機構１５と、第２吸入室２７ｂと、第２吐出室２９ｂと、第１リヤ側連通路２０ａとが形成されている他、圧力調整室３１０が形成されている。この圧力調整室３１０は、実施例１における圧力調整室３１と比較して小型に形成されている。このように、圧力調整室３１０が小型となることで、リヤハウジング１９０では、第２吸入室２７ｂが大型化されている。また、圧力調整室３１０内には、Ｏリング３１１が設けられている。なお、実施例１の圧縮機と同様、圧力調整室３１０は、抽気通路１５ａ及び給気通路１５ｂを通じて第２吸入室２７ｂ及び第２吐出室２９ｂと連通している。

第２シリンダブロック２３には、第２軸孔２３ｂ側から第２シリンダボア２３ａ内に向かって延びる第２吸入孔２３ｆが形成されている。また、第２滑り軸受２２ｂには、第２吸入孔２３ｆと連通する連通孔２２０が形成されている。なお、この圧縮機では、第２シリンダブロック２３に対して、第２リテーナ溝２３ｅは形成されていない。

第２弁形成プレート５５は、第２バルブプレート５５０と、第２吐出弁プレート５５１と、第２リテーナプレート５５２とを有している。第２バルブプレート５５０には、第２シリンダボア２３ａと同数の第２吐出孔５５０ｂが形成されている。また、第２バルブプレート５５０には、第２吐出連通孔５５０ｄが形成されている。さらに、第２バルブププレート５５０、第２吐出弁プレート５５１及び第２リテーナプレート５５２には、第２吸入連通孔５５０ｃと挿通孔５５０ｅとが形成されている。

各第２シリンダボア２３ａは、各第２吐出孔５５０ｂを通じて第２吐出室２９ｂと連通している。そして、第２吸入連通孔５５０ｃを通じて、第２吸入室２７ｂと第２連絡路３７ｂとが連通している。また、第２吐出連通孔５５０ｄを通じて、第１リヤ側連通路２０ａと第２リヤ側連通路２０ｂとが連通している。挿通孔５５０ｅには駆動軸３の後端が挿通されている。各第１吐出孔３９０ｂの開口面積と各第２吐出孔５５０ｂとは、開口面積が等しくなっている。また、第１吸入連通孔３９０ｃと第２吸入連通孔５５０ｃとは、開口面積が等しくなっている。第１吐出連通孔３９０ｄと第２吐出連通孔５５０ｄとは、開口面積が等しくなっている。

第２吐出弁プレート５５１は、第２バルブプレート５５０の後面に設けられている。この第２吐出弁プレート５５１には、弾性変形により各第２吐出孔５５０ｂを開閉可能な第２吐出リード弁５１１ａが複数形成されている。第２リテーナプレート５５２は、第２吐出弁プレート５５１の後面に設けられている。この第２リテーナプレート５５２は、各第２吐出リード弁５５１ａの最大開度を規制する。なお、第２リテーナプレート５５２は第１リテーナプレート３９３と対称で等しい形状で形成されており、第１吐出リード弁３９２ａの最大開度と、第２吐出リード弁５５１ａの最大開度とは等しくなっている。

軸本体３００は、実施例１等の圧縮機における軸本体３０と異なり、後端が最も小径となるように形成されており、挿通孔５５０ｅよりも小径となっている。この軸本体３００後端は、挿通孔５５０ｅを通じて圧力調整室３１０内に挿通されている。この際、Ｏリング３１１が圧力調整室３１０の壁面と軸本体３００の後端との間に位置することで、圧力調整室３１０内の気密性が確保されている。

軸本体３００に対しても、上記の軸本体３０と同様に、アクチュエータ１３やフランジ３ａが設けられている他、軸路３ｂ及び径路３ｃが形成されている。これらの軸路３ｂ及び径路３ｃにより、圧力調整室３１０と制御圧室１３ｃとが連通している。

軸本体３００の後端側にも支持部材４３が圧入されている。ここで、上記のように、軸本体３００は後端側の径が小さくなっていることから、この圧縮機では、支持部材４３と軸本体３００との間に、軸内連絡路３７ｃが形成されている。この軸内連絡路３７ｃは、挿通孔５５０ｅと軸本体３００の後端と間を通じて第２吸入室２７ｂと連通している。

支持部材４３には、回転路４３ｂが形成されている。この回転路４３ｂは、軸内連絡路３７ｃと連通しつつ、支持部材４３の外周面に開いている。軸内連絡路３７ｃは、駆動軸３が回転し、回転路４３ｂと連通孔２２０とが連通することにより、第２吸入孔２３ｆを通じて第２圧縮室２３ｄと連通する。これにより、第２吸入室２７ｂと第２圧縮室２３ｄとが連通する。

この圧縮機では、斜板室３３、第２連絡路３７ｂ、第２吸入室２７ｂ、軸内連絡路３７ｃ、連通孔２２０及び第２吸入孔２３ｆによって、第２吸入流路４ａが形成されている。また、第１リヤ側連通路２０ａ、第２吐出連通孔５５０ｄ及び第２リヤ側連通路２０ｂによって、第２連通路２０が形成されている。この圧縮機における他の構成は実施例１の圧縮機と同様である。

この圧縮機では、吸入ポート３３０から吸入された冷媒ガスが第２吸入流路４ａを流通して各第２圧縮室２３ｄに吸入される。具体的には、冷媒ガスは、第２連絡路３７ｂを経て第２吸入室２７ｂに至る。また、駆動軸３では、軸本体３００が回転することで、支持部材４３も回転する。そして、第２圧縮室２３ｄ側の吸入行程時に、回転路４３ｂと連通孔２２０とが連通する。これにより、この圧縮機では、軸内連絡路３７ｃと吸入路２３ｆとが連通し、軸内連絡路３７ｃ、回転路４３ｂ、連通孔２２０及び第２吸入孔２３ｆを通じて、第２吸入室２７ｂ内の冷媒ガスが第２圧縮室２３ｄに吸入される。一方、第１圧縮室２１ｄに対しては、実施例１の圧縮機と同様、第１吸入流路２によって、冷媒ガスが吸入されることとなる。なお、第１、２圧縮室２１ｄ、２３ｄからの冷媒ガスの吐出については、実施例１の圧縮機と同様である。

このように、駆動軸３の回転によって、吸入行程時に軸内連絡路３７ｃと第２吸入孔２３ｆとが連通し、第２吸入室２７ｂ内の冷媒ガスが第２圧縮室２３ｄへ吸入されることで、この圧縮機においても、吸入行程時に第１圧縮室２１ｄに比べて第２圧縮室２３ｄへ冷媒ガスが吸入され易くなる。これにより、この圧縮機においても、第２圧縮室２３ｄで生じる吸入抵抗力が第１圧縮室２１ｄで生じる吸入抵抗力よりも小さくなる。これにより、この圧縮機においても、第２圧縮室２３ｄ内の冷媒ガスによって第２頭部９ｂに作用する荷重は、第１圧縮室２１ｄ内の冷媒ガスによって第１頭部９ａに作用する荷重より大きくなる。こうして、この圧縮機においても第１頭部９ａに作用する荷重と第２頭部９ｂに作用する荷重の差によって、可動体１３ａの移動を補助することが可能となっている。この圧縮機における他の作用は実施例１の圧縮機と同様である。

（実施例７）
図１０に示すように、実施例７の圧縮機では、第２吐出弁プレート４１２が第１吐出弁プレート３９２よりも肉厚に形成されている。これにより、第１吐出リード弁３９２ａと比較して、第２吐出リード弁４１２ａは肉厚となっている。

また、この圧縮機では、各第１吸入孔３９０ａと各第２吸入孔４１０ａとは、開口面積が等しく形成されている他、第１吸入リード弁３９１ａと各第２吸入リード弁４１１ａとが共に等しい厚みとなっている。また、各第１吐出孔３９０ｂと各第２吐出孔４１０ｂとは開口面積が等しくなっている。この圧縮機における他の構成は実施例１の圧縮機と同様である。

このように、各第２吐出リード弁４１２ｂが各第１吐出リード弁３９２ａと比較して肉厚となることにより、この圧縮機では、各第１吐出リード弁３９２ａの開弁抵抗よりも各第２吐出リード弁４１２ａの開弁抵抗の方が大きくなっている。このため、この圧縮機では、吐出行程時において、第１吐出リード弁３９２ａが第１吐出孔３９０ｂを開放する場合に比べて、第２吐出リード弁４１２ａは第２吐出孔４１０ｂを開放し難くなる。このため、この圧縮機では、吐出行程時に第２圧縮室２３ｄから第２吐出室２９ｂへ冷媒ガスが吐出され難く、第２圧縮室２３ｄで生じる吐出抵抗力が第１圧縮室２１ｄで生じる吐出抵抗力よりも大きくなる。つまり、この圧縮機では、第１頭部９ａに作用する吐出抵抗力と、第２頭部９ｂに作用する吐出抵抗力とに差が生じることとなる。

これにより、この圧縮機でも、斜板５が最大傾斜角度にある状態において第２頭部９ｂが上死点に位置する際の第２圧縮室２３ｄの圧力は、斜板５が最大傾斜角度にある状態において第１頭部９ａが上死点に位置する際の第１圧縮室２１ｄの圧力よりも高くなる。このため、第２圧縮室２３ｄ内の冷媒ガスによって第２頭部９ｂに作用する荷重は、第１圧縮室２１ｄ内の冷媒ガスによって第１頭部９ａに作用する荷重より大きくなり、第１頭部９ａに作用する荷重と第２頭部９ｂに作用する荷重とに差が生じる。こうして、この圧縮機においても第１頭部９ａに作用する荷重と第２頭部９ｂに作用する荷重の差によって、可動体１３ａの移動を補助することが可能となっている。この圧縮機における他の作用は実施例１の圧縮機と同様である。

（実施例８）
図１１に示すように、実施例８の圧縮機では、第１弁形成プレート３９における各第１吐出孔３９０ｂと、第２弁形成プレート４１における各第２吐出孔４１０ｂとで、開口面積が異なっている。具体的には、各第１吐出孔３９０ｂ比較して、各第２吐出孔４１０ｂの方が小さく開口している。

また、この圧縮機では、各第１吸入孔３９０ａと各第２吸入孔４１０ａとは、開口面積が等しく形成されている他、各第１吸入リード弁３９１ａと各第２吸入リード弁４１１ａとが共に等しい厚みとなっている。さらに、各第１吐出リード弁３９２ａと各第２吐出リード弁４１２ａとが共に等しい厚みとなっている。この圧縮機における他の構成は実施例１の圧縮機と同様である。

このように、第１吐出孔３９０ｂよりも第２吐出孔４１０ｂの方が小さく開口することにより、この圧縮機では、第１吐出孔３９０ｂ側よりも第２吐出孔４１０ｂ側の方が冷媒ガスが流通し難くなる。このため、この圧縮機でも、吐出行程時に第１圧縮室２１ｄ側に比べて第２圧縮室２３ｄから第２吐出室２９ｂへ冷媒ガスが吐出され難く、第２圧縮室２３ｄで生じる吐出抵抗力が第１圧縮室２１ｄで生じる吐出抵抗力よりも大きくなる。これにより、この圧縮機においても、第２圧縮室２３ｄ内の冷媒ガスによって第２頭部９ｂに作用する荷重は、第１圧縮室２１ｄ内の冷媒ガスによって第１頭部９ａに作用する荷重より大きくなる。こうして、この圧縮機においても第１頭部９ａに作用する荷重と第２頭部９ｂに作用する荷重の差によって、可動体１３ａの移動を補助することが可能となっている。この圧縮機における他の作用は実施例１の圧縮機と同様である。

（実施例９）
図１２に示すように、実施例９の圧縮機では、第１リテーナプレート３９３と第２リテーナプレート４１３とが異なる形状で形成されている。これにより、この圧縮機では、第１吐出リード弁３９２ａの最大開度と第２吐出リード弁４１２ａの最大開度とが相違している。つまり、この圧縮機では、第１リテーナプレート３９３によって規制される第１吐出リード弁３９２ａの最大開度よりも、第２リテーナプレート４１３によって規制される第２吐出リード弁４１２ａの最大開度の方が小さくなっている。

また、この圧縮機では、各第１吸入孔３９０ａと各第２吸入孔４１０ａとが等しい大きさで開口している他、各第１吐出孔３９０ｂと各第２吐出孔４１０ｂとについても等しい大きさで開口している。さらに、この圧縮機では、各第１吸入リード弁３９１ａと各第２吸入リード弁４１１ａとが共に等しい厚みとなっており、各第１吐出リード弁３９２ａと各第２吐出リード弁４１２ａとが共に等しい厚みとなっている。この圧縮機における他の構成は実施例１の圧縮機と同様である。

この圧縮機では、吐出行程時に第１吐出リード弁３９２ａよりも第２吐出リード弁４１２ａの方が小さく開くこととなる。このため、この圧縮機では、第１吐出孔３９０ｂ側よりも第２吐出孔４１０ｂ側の方が冷媒ガスが流通し難くなる。

このため、この圧縮機でも、吐出行程時に第１圧縮室２１ｄ側に比べて第２圧縮室２３ｄから第２吐出室２９ｂへ冷媒ガスが吐出され難くなり、第２圧縮室２３ｄで生じる吐出抵抗力が第１圧縮室２１ｄで生じる吐出抵抗力よりも大きくなる。これにより、この圧縮機においても、第２圧縮室２３ｄ内の冷媒ガスによって第２頭部９ｂに作用する荷重は、第１圧縮室２１ｄ内の冷媒ガスによって第１頭部９ａに作用する荷重より大きくなる。こうして、この圧縮機においても第１頭部９ａに作用する荷重と第２頭部９ｂに作用する荷重の差によって、可動体１３ａの移動を補助することが可能となっている。この圧縮機における他の作用は実施例１の圧縮機と同様である。

（実施例１０）
図１３に示すように、実施例１０の圧縮機では、第１フロント側連通路１８ａと比較して、第１リヤ側連通路２０ａが小径に形成されている。また、同様に、第２、３フロント側連通路１８ｂ、１８ｃと比較して、第２リヤ側連通路２０ｂが小径に形成されている。そして、第１、２リヤ側連通路２０ａ、２０ｂが小径となることに伴い、第２吐出連通孔４１０ｄの開口面積も第１吐出連通孔３９０ｄよりも小さくなっている。これらにより、第２連通路２０は、第１連通路１８と比較して内径が小さくなっている。このため、この圧縮機では、第１吐出流路６と比較して、第２吐出流路８は小さな内径を有している。この圧縮機における他の構成は実施例１の圧縮機と同様である。

このように、第１連通路１８よりも第２連通路２０の方が内径が小さくなることで、この圧縮機では、第１吐出流路６と比較して第２吐出流路８では冷媒ガスが流れ難くなる。これにより、この圧縮機でも、吐出行程時に第１圧縮室２１ｄ側に比べて第２圧縮室２３ｄから第２吐出室２９ｂへ冷媒ガスが吐出され難くなり、第２圧縮室２３ｄで生じる吐出抵抗力が第１圧縮室２１ｄで生じる吐出抵抗力よりも大きくなる。これにより、この圧縮機においても、第２圧縮室２３ｄ内の冷媒ガスによって第２頭部９ｂに作用する荷重は、第１圧縮室２１ｄ内の冷媒ガスによって第１頭部９ａに作用する荷重より大きくなる。こうして、この圧縮機においても第１頭部９ａに作用する荷重と第２頭部９ｂに作用する荷重の差によって、可動体１３ａの移動を補助することが可能となっている。この圧縮機における他の作用は実施例１の圧縮機と同様である。

（実施例１１）
図１４に示すように、実施例１１の圧縮機では、第１シリンダブロック２１に対して、吐出ポート２３０と合流吐出室２３１とが形成されている他、第３リヤ側連通路２０ｃが形成されている。この第３リヤ側連通路２０ｃは、前端側が合流吐出室２３１に連通しており、後端側が第１シリンダブロック２１の後端に開いている。

この圧縮機では、第１、２フロント側連通路１８ａ、１８ｂ及び第１吐出連通孔３９０ｄによって第１連通路１８が形成されている。また、第１〜３リヤ側連通路２０ａ〜２０ｃ及び第２吐出連通孔４１０ｄによって第２連通路２０が形成されている。ここで、第１シリンダブロック２１に対して吐出ポート２３０等が形成されることにより、この圧縮機では、実施例１等の圧縮機と比較して、第２フロント側連通路１８ｂの長さが短くなっている。また、第２シリンダブロック２３に第２フロント側連通路１８ｃが形成されていない。これにより、この圧縮機では、実施例１等の圧縮機と比較して、第２リヤ側連通路２０ｂの長さが長くなっている。これらにより、この圧縮機では、第１連通路１８と比較して第２連通路２０が長くなっている。このため、この圧縮機では、第１吐出流路６と比較して、第２吐出流路８が長くなっている。この圧縮機における他の構成は実施例１と同様である。

このように、第１吐出流路６よりも第２吐出流路８の方が長くなることで、この圧縮機では、第１吐出流路６と比較して第２吐出流路８では冷媒ガスが流れ難くなる。これにより、この圧縮機でも、吐出行程時に第１圧縮室２１ｄ側に比べて第２圧縮室２３ｄから第２吐出室２９ｂへ冷媒ガスが吐出され難くなり、第２圧縮室２３ｄで生じる吐出抵抗力が第１圧縮室２１ｄで生じる吐出抵抗力よりも大きくなる。これにより、この圧縮機においても、第２圧縮室２３ｄ内の冷媒ガスによって第２頭部９ｂに作用する荷重は、第１圧縮室２１ｄ内の冷媒ガスによって第１頭部９ａに作用する荷重より大きくなる。こうして、この圧縮機においても第１頭部９ａに作用する荷重と第２頭部９ｂに作用する荷重の差によって、可動体１３ａの移動を補助することが可能となっている。この圧縮機における他の作用は実施例１の圧縮機と同様である。

（実施例１２）
図１５に示すように、実施例１２の圧縮機は、リヤハウジング１９に対して、収納室５７が形成されている。この収納室５７は、第２吐出室２９ｂと第１リヤ側連通路２０ａとに連通している。

また、この圧縮機では、第１リヤ側連通路２０ａが第１フロント側連通路１８ａよりも大きく形成されている。そして、この圧縮機では、収納室５７、第１リヤ側連通路２０ａ、第２吐出連通孔４１０ｄ及び第２リヤ側連通路２０ｂによって、第２連通路２０が形成されている。

収納室内には５７には吐出逆止弁機構５１が設けられている。この吐出逆止弁機構５１が本発明における吐出逆止弁に相当する。なお、吐出逆止弁機構５１は、収納室５７、すなわち、第２連通路２０にのみ設けられており、第１連通路１８には設けられていない。

吐出逆止弁機構５１は、図１６の（Ａ）、（Ｂ）に示すように、ケース５１０と弁体５１１とコイルばね５１２とを有している。ケース５１０の前端側の外周には、ケース５１０内と第１リヤ側連通路２０ａと連通する連通溝５１０ａが形成されている。また、弁体５１１により、ケース５１０内には背圧室５１０ｂが区画されている。背圧室５１０ｂは、連通溝５１０ａを通じて第１リヤ側連通路２０ａと連通している。これにより、背圧室５１０ｂ内の圧力は、第２連通路２０の圧力となっている。このケース５１０は、サークリップ５３によって収納室５７内に固定されている。

弁体５１１はケース５１０内に移動可能に収納されている。コイルばね５１２は、ケース５１０内に設けられており、背圧室５１０ｂ内に位置している。このコイルばね５１２の付勢力により、弁体５１１はケース５１０の前端側に向かって付勢されている。このコイルばね５１２によって付勢された弁体５１１によって、第２吐出室２９ｂと第１リヤ側連通路２０ａ、すなわち、第２吐出室２９ｂと吐出ポート２３０との連通と非連通とを切り替えることが可能となっている。

ここで、この吐出逆止弁機構５１では、第２吐出室２９ｂと吐出ポート２３０とを連通させるための開弁吐出圧力が予め設定されている。そして、コイルばね５１２の付勢力は、この開弁吐出圧力に応じて調整されている。この圧縮機における他の構成は実施例１と同様である。

この圧縮機では、第２吐出室２９ｂ内の冷媒ガスの圧力が開弁吐出圧力に満たない状態では、弁体５１１が閉弁している。そして、第２吐出室２９ｂ内の冷媒ガスの圧力が開弁吐出圧力を越え、背圧室５１０ｂ内の圧力よりも高くなることにより、同図の（Ｂ）に示すように、弁体５１１がコイルばね５１２の付勢力に抗してケース５１０内を後退する（同図の白色矢印参照。）。これにより、連通溝５１０ａが開放され、第２吐出室２９ｂと吐出ポート２３０とが連通する状態となり、同図中の破線矢印で示すように、第２吸入室２９ｂに吐出された冷媒ガスが第２連通路２０を流通する。

このように、第２連通路２０に吐出逆止弁機構５１が設けられることで、この圧縮機では、吐出逆止弁機構５１に設定された開弁吸入圧力の分だけ第２圧縮室２３ｄで生じる吐出抵抗力が大きくなる。これにより、この圧縮機においても、第１圧縮室２１ｄ側に比べて第２圧縮室２３ｄから第２吐出室２９ｂへ冷媒ガスが吐出され難くなり、第２圧縮室２３ｄで生じる吐出抵抗力が第１圧縮室２１ｄで生じる吐出抵抗力よりも大きくなる。これにより、この圧縮機においても、第２圧縮室２３ｄ内の冷媒ガスによって第２頭部９ｂに作用する荷重は、第１圧縮室２１ｄ内の冷媒ガスによって第１頭部９ａに作用する荷重より大きくなる。こうして、この圧縮機においても第１頭部９ａに作用する荷重と第２頭部９ｂに作用する荷重の差によって、可動体１３ａの移動を補助することが可能となっている。

ここで、この圧縮機では、第２連通路２０にのみ吐出逆止弁機構５１を設けることにより、この吐出逆止弁機構５１における閉弁荷重を小さく設定することができる。このため、この圧縮機では、吐出逆止弁機構５１による圧損をできるだけ小さくすることが可能となっている。この圧縮機における他の作用は実施例１の圧縮機と同様である。

以上において、本発明を実施例１〜１２に即して説明したが、本発明は上記実施例１〜１２に制限されるものではなく、その趣旨を逸脱しない範囲で適宜変更して適用できることはいうまでもない。

例えば、実施例１〜６の圧縮機のいずれか一つと、実施例７〜１２の圧縮機のいずれか一つとを組み合わせても良い。

また、制御機構１５において、給気通路１５ｂに対して制御弁１５ｃを設けるとともに、抽気通路１５ａにオリフィス１５ｄを設ける構成としても良い。この場合には、制御弁１５ｃによって、給気通路１５ｃを流通する高圧の冷媒ガスの流量を調整することが可能となる。これにより、第２吐出室２９ｂ内の高圧によって制御圧室１３ｃを迅速に高圧とすることで、迅速な圧縮容量の増大を行うことが可能となる。

また、アクチュエータ１３を第２凹部２３ｃ内に配置し、ラグアーム４９を第１凹部２１ｃ内に配置して圧縮機を構成しても良い。

さらに、第１連絡路３７ａに吸入逆止弁を設けることもできる。これにより、この吸入逆止弁に設定された開弁吸入圧力の分だけ第１吸入流路２では冷媒ガスが流通し難くなる。これにより、第１圧縮室２１ｄに比べて第２圧縮室２３ｄに対して冷媒ガスを吸入し易くすることができる。

本発明は空調装置等に利用可能である。

１…ハウジング
２…第１吸入流路
３…駆動軸
４、４ａ…第２吸入流路
５…斜板
６…第１吐出流路
７…リンク機構
８…第２吐出流路
９…ピストン
９ａ…第１頭部
９ｂ…第２頭部
１１ａ、１１ｂ…シュー（変換機構）
１３…アクチュエータ
１３ａ…可動体（アクチュエータ本体）
１３ｂ…固定体（アクチュエータ本体）
１３ｃ…制御圧室
１５…制御機構
１８…第１連通路
２０…第２連通路
２１ａ…第１シリンダボア
２１ｄ…第１圧縮室
２３ａ…第２シリンダボア
２３ｄ…第１圧縮室
２３ｆ…第１吸入孔
２７ａ…第１吸入室
２７ｂ…第２吸入室
２９ａ…第１吐出室
２９ｂ…第２吐出室
３３…斜板室
４３ｂ…回転路
５１…吐出逆止弁機構（吐出逆止弁）
１９０…リヤハウジング
２３０…吐出ポート
２３１…合流吐出室
３３０…吸入ポート
３９０ａ…第１吸入孔
３９０ｂ…第１吐出孔
３９１ａ…第１吸入リード弁
３９２ａ…第１吐出リード弁
４１０ａ…第２吸入孔
４１０ｂ…第２吐出孔
４１１ａ…第２吸入リード弁
４１２ａ…第２吐出リード弁
Ｏ…回転軸心

Claims (14)

1. 吸入ポートを介して冷媒を吸入する吸入室と、吐出ポートを介して前記冷媒を吐出する吐出室と、斜板室と、シリンダボアとが形成されたハウジングと、
   前記ハウジングに回転可能に支持された駆動軸と、
   前記駆動軸の回転によって前記斜板室内で回転可能な斜板と、
   前記駆動軸と前記斜板との間に設けられ、前記駆動軸の回転軸心に直交する方向に対する前記斜板の傾斜角度の変更を許容するリンク機構と、
   前記シリンダボアに往復動可能に収納されたピストンと、
   前記斜板の回転により、前記傾斜角度に応じたストロークで前記ピストンを前記シリンダボア内で往復動させる変換機構と、
   前記傾斜角度を変更可能なアクチュエータと、
   前記アクチュエータを制御する制御機構とを備え、
   前記シリンダボアは、前記斜板の一面側に設けられた第１シリンダボアと、前記斜板の他面側に設けられた第２シリンダボアとからなり、
   前記ピストンは、前記第１シリンダボアを往復動して、前記第１シリンダボアに第１圧縮室を区画する第１頭部と、前記第２シリンダボアを往復動して、前記第２シリンダボアに第２圧縮室を区画する第２頭部とを有し、
   前記リンク機構は、前記傾斜角度の変更に伴い、前記第２頭部の上死点位置よりも前記第１頭部の上死点位置が大きく移動するように配設され、
   前記アクチュエータは、前記斜板と連結され、前記回転軸心方向に移動可能なアクチュエータ本体と、前記制御機構によって内部の圧力が変更されることで前記アクチュエータ本体を変位させる制御圧室とを有し、
   前記アクチュエータ本体は、前記制御圧室内の圧力が高くなることにより、前記傾斜角度を増大するように配置され、
   前記容量可変型斜板式圧縮機は、前記吸入ポートから前記第１圧縮室へ吸入される前記冷媒が流通する第１吸入流路と、前記第１吸入流路に設けられた第１吸入弁構造と、前記第１圧縮室から前記吐出ポートまで前記冷媒が流通する第１吐出流路と、前記第１吐出流路に設けられた第１吐出弁構造とからなる第１構造と、
   前記吸入ポートから前記第２圧縮室へ吸入される前記冷媒が流通する第２吸入流路と、前記第２吸入流路に設けられた第２吸入弁構造と、前記第２圧縮室から前記吐出ポートまで前記冷媒が流通する第２吐出流路と、前記第２吐出流路に設けられた第２吐出弁構造とからなる第２構造とを備え、
   前記吸入ポートから前記第１圧縮室までの前記冷媒の吸入に比べて、前記吸入ポートから前記第２圧縮室までの前記冷媒の吸入がし易くなるか、及び／又は前記第１圧縮室から前記吐出ポートまでの前記冷媒の吐出に比べて、前記第２圧縮室から前記吐出ポートまでの前記冷媒の吐出がし難くなるように、前記第１構造の少なくとも一つが前記第２構造の対応する構造とは異なっており、
   前記第１シリンダボアと前記第２シリンダボアとは同径であることを特徴とする容量可変型斜板式圧縮機。
2. 前記アクチュエータは、前記駆動軸と一体回転可能に前記斜板室内に配置され、
   前記アクチュエータ本体は、前記斜板を牽引して前記傾斜角度を増大するように配置されている請求項１記載の容量可変型斜板式圧縮機。
3. 前記吸入室は、前記第１圧縮室側に設けられた第１吸入室と、前記第２圧縮室側に設けられた第２吸入室とを有し、
   前記第１吸入流路は、前記ハウジングに形成され、前記第１圧縮室と前記第１吸入室とを連通する第１吸入孔を有し、
   前記第２吸入流路は、前記ハウジングに形成され、前記第２圧縮室と前記第２吸入室とを連通する第２吸入孔を有し、
   前記第１吸入弁構造は、前記第１圧縮室と前記第１吸入室との差圧によって前記第１吸入孔を開閉する第１吸入リード弁を有し、
   前記第２吸入弁構造は、前記第２圧縮室と前記第２吸入室との差圧によって前記第２吸入孔を開閉する第２吸入リード弁を有し、
   前記第１吸入ポートと前記第２吸入ポートとは開口面積が等しく、
   前記第１吸入リード弁の開弁抵抗よりも前記第２吸入リード弁の前記開弁抵抗が小さくなるように、前記第１吸入リード弁と比較して、前記第２吸入リード弁が肉薄である請求項１又は２項記載の容量可変型斜板式圧縮機。
4. 前記吸入室は、前記第１圧縮室側に設けられた第１吸入室と、前記第２圧縮室側に設けられた第２吸入室とを有し、
   前記第１吸入流路は、前記ハウジングに形成され、前記第１圧縮室と前記第１吸入室とを連通する第１吸入孔を有し、
   前記第２吸入流路は、前記ハウジングに形成され、前記第２圧縮室と前記第２吸入室とを連通する第２吸入孔を有し、
   前記第１吸入弁構造は、前記第１圧縮室と前記第１吸入室との差圧によって前記第１吸入孔を開閉する第１吸入リード弁を有し、
   前記第２吸入弁構造は、前記第２圧縮室と前記第２吸入室との差圧によって前記第２吸入孔を開閉する第２吸入リード弁を有し、
   前記第１吸入リード弁と前記第２吸入リード弁とは厚みが等しく、
   前記第１吸入孔と比較して、前記第２吸入孔が大きく開口している請求項１又は２記載の容量可変型斜板式圧縮機。
5. 前記吸入室は、前記第１圧縮室側に設けられた第１吸入室と、前記第２圧縮室側に設けられた第２吸入室とを有し、
   前記第１吸入流路は、前記ハウジングに形成され、前記第１圧縮室と前記第１吸入室とを連通する第１吸入孔を有し、
   前記第２吸入流路は、前記ハウジングに形成され、前記第２圧縮室と前記第２吸入室とを連通する第２吸入孔を有し、
   前記第１吸入弁構造は、前記第１圧縮室と前記第１吸入室との差圧によって前記第１吸入孔を開閉する第１吸入リード弁を有し、
   前記第２吸入弁構造は、前記第２圧縮室と前記第２吸入室との差圧によって前記第２吸入孔を開閉する第２吸入リード弁を有し、
   前記第１吸入孔と前記第２吸入孔とは開口面積が等しく、
   前記第１吸入リード弁と前記第２吸入リード弁とは厚みが等しく、
   前記第１吸入リード弁の最大開度と比較して、前記第２吸入リード弁の前記最大開度が大きく設定される請求項１又は２記載の容量可変型斜板式圧縮機。
6. 前記第１吸入流路と比較して、前記第２吸入流路は大きな内径を有している請求項１乃至５のいずれか１項記載の容量可変型斜板式圧縮機。
7. 前記第１吸入流路と比較して、前記第２吸入流路は短い請求項１乃至６のいずれか１項記載の容量可変型斜板式圧縮機。
8. 前記吸入室は、前記第１圧縮室側に設けられた第１吸入室と、前記第２圧縮室側に設けられた第２吸入室とを有し、
   前記第１吸入流路は、前記ハウジングに形成され、前記第１圧縮室と前記第１吸入室とを連通する第１吸入孔を有し、
   前記第１吸入弁構造は、前記第１圧縮室と前記第１吸入室との差圧によって前記第１吸入孔を開閉する第１吸入リード弁を有し、
   前記第２吸入流路は、前記ハウジングに形成され、前記第２圧縮室と前記第２吸入室とを連通する第２吸入孔を有し、
   前記第２吸入弁構造は、吸入行程にある前記第２圧縮室と前記第２吸入室とを前記駆動軸の回転に伴って連通させる回転弁を有している請求項１又は２記載の容量可変型斜板式圧縮機。
9. 前記吐出室は、前記第１圧縮室側に設けられた第１吐出室と、前記第２圧縮室側に設けられた第２吐出室とを有し、
   前記第１吐出流路は、前記ハウジングに形成され、前記第１圧縮室と前記第１吐出室とを連通する第１吐出孔を有し、
   前記第２吐出流路は、前記ハウジングに形成され、前記第２圧縮室と前記第２吐出室とを連通する第２吸入孔を有し、
   前記第１吐出弁構造は、前記第１圧縮室と前記第１吐出室との差圧によって前記第１吐出孔を開閉する第１吐出リード弁を有し、
   前記第２吐出弁構造は、前記第２圧縮室と前記第２吐出室との差圧によって前記第２吐出孔を開閉する第２吐出リード弁を有し、
   前記第１吐出孔と前記第２吐出孔とは開口面積が等しく、
   前記第１吐出リード弁の開弁抵抗よりも前記第２吐出リード弁の前記開弁抵抗が大きくなるように、前記第１吐出リード弁と比較して、前記第２吐出リード弁が肉厚である請求項１乃至８のいずれか１項記載の容量可変型斜板式圧縮機。
10. 前記吐出室は、前記第１圧縮室側に設けられた第１吐出室と、前記第２圧縮室側に設けられた第２吐出室とを有し、
    前記第１吐出流路は、前記ハウジングに形成され、前記第１圧縮室と前記第１吐出室とを連通する第１吐出孔を有し、
    前記第２吐出流路は、前記ハウジングに形成され、前記第２圧縮室と前記第２吐出室とを連通する第２吸入孔を有し、
    前記第１吐出弁構造は、前記第１圧縮室と前記第１吐出室との差圧によって前記第１吐出孔を開閉する第１吐出リード弁を有し、
    前記第２吐出弁構造は、前記第２圧縮室と前記第２吐出室との差圧によって前記第２吐出孔を開閉する第２吐出リード弁を有し、
    前記第１吐出リード弁と前記第２吐出リード弁とは厚みが等しく、
    前記第１吐出孔と比較して、前記第２吐出孔が小さく開口している請求項１乃至８のいずれか１項記載の容量可変型斜板式圧縮機。
11. 前記吐出室は、前記第１圧縮室側に設けられた第１吐出室と、前記第２圧縮室側に設けられた第２吐出室とを有し、
    前記第１吐出流路は、前記ハウジングに形成され、前記第１圧縮室と前記第１吐出室とを連通する第１吐出孔を有し、
    前記第２吐出流路は、前記ハウジングに形成され、前記第２圧縮室と前記第２吐出室とを連通する第２吸入孔を有し、
    前記第１吐出弁構造は、前記第１圧縮室と前記第１吐出室との差圧によって前記第１吐出孔を開閉する第１吐出リード弁を有し、
    前記第２吐出弁構造は、前記第２圧縮室と前記第２吐出室との差圧によって前記第２吐出孔を開閉する第２吐出リード弁を有し、
    前記第１吐出孔と前記第２吐出孔とは開口面積が等しく、
    前記第１吐出リード弁と前記第２吐出リード弁とは厚みが等しく、
    前記第１吐出リード弁の最大開度と比較して、前記第２吐出リード弁の前記最大開度が小さく設定される請求項１乃至８のいずれか１項記載の容量可変型斜板式圧縮機。
12. 前記第１吐出流路と比較して、前記第２吐出流路は小さな内径を有している請求項１乃至１１のいずれか１項記載の容量可変型斜板式圧縮機。
13. 前記第１吐出流路と比較して、前記第２吐出流路は長い請求項１乃至１２のいずれか１項記載の容量可変型斜板式圧縮機。
14. 前記吐出室は、前記第１圧縮室側に設けられた第１吐出室と、前記第２圧縮室側に設けられた第２吐出室と、前記第１吐出室及び前記第２吐出室と連通する合流吐出室とからなり、
    前記第１吐出流路は、前記第１吐出室と前記合流吐出室とを連通する第１連通路を有し、
    前記第２吐出流路は、前記第２吐出室と前記合流吐出室とを連通する第２連通路を有し、
    前記第２連通路にのみ、上流と下流との差圧が所定以上で開弁する吐出逆止弁が設けられている請求項１乃至１３のいずれか１項記載の容量可変型斜板式圧縮機。

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