JP5911674B2 - バフ研磨方法、バフ研磨組成物及び自動車塗装面補修用の水性乳化バフ研磨組成物 - Google Patents
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Description
本発明は、バフ研磨方法、バフ研磨組成物及び自動車塗装面補修用の水性乳化バフ研磨組成物に関する。さらに詳しくは、バフ研磨作業終了時、バフ研磨された表面がウエット状態（ドライアウトしていない状態）を保つことを特徴とするバフ研磨方法、それに用いる水性乳化バフ研磨組成物及び自動車等の板金補修塗装作業等において、上塗り塗装後の塗装面の塗り肌を修整するために使用される水性乳化バフ研磨組成物に関する。
自動車等の板金補修塗装作業においては、上塗り塗装後にペーパー水研ぎ及びバフ研磨を施し、新車の塗り肌と同程度まで塗膜の平滑化を行っている。特に、バフ研磨工程では、最終的に目視で研磨部分が判別できない程度まで高度に仕上げ磨きすることが求められている。
従来のバフ研磨工程で使用される研磨組成物は、研磨粒子や油脂類を溶解させた石油系溶剤等を、界面活性剤を用いて水中に分散及び乳化させたものが一般的であるが、これらの界面活性剤は、研磨粒子の分散や溶剤の乳化等を行うための必要成分であるが、揮発性がなく残留分に透明感がないために、バフ研磨仕上げ後の光沢に悪影響を及ぼすことがあった。また、潤滑性を阻害してバフ研磨作業時に塗膜上に固着することがあり、作業性に問題があった。
また、従来のバフ研磨工程は、上記の研磨組成物を工程の最終段階で研磨面の研磨屑（研磨組成物と塗膜の磨き屑が混然一体となったもの）がなくなるまで磨ききることが一般的であるために、研磨組成物に揮発性の石油系溶剤などを用いて、研磨が進むにつれて研磨屑が乾燥しきって（ドライアウト）、研磨面の外に飛散して最終的に研磨面に研磨屑が残らないようにしている。研磨面に研磨屑がなくなった時点で工程は終了するが、完全に拭取りを行なわないようにするためには、少し磨き過ぎる程度まで研磨する必要があり、ちょうど良いタイミングで研磨を終了することは困難であった。その結果、磨き過ぎた分（研磨組成物を含んだ磨き屑が残っていない状態における空磨きによって）研磨面に微細なバフ目（バフによる擦過傷）が発生することがあった。バフ目は、組成物中の潤滑油成分による油膜の下に発生するため、研磨直後は油膜に隠れて判別しにくいが、洗車等によって油膜が流出すると目立って後から問題になる場合があった。
研磨組成物中にポリエチレンワックス等を配合してバフ目を目立たなくさせる方法が考案されている（特許文献１参照）が、研磨キズ中にワックスを埋め込んで一時的な平滑化を行っているために、経時的にワックスが脱落して研磨跡が再び目立ってくるという問題があった。本発明者らは、乳化剤の種類を限定することによって、潤滑性を改善し、光沢良く仕上げられる組成物を考案した（特許文献２、特許文献３参照）が、これらの組成物でも磨き過ぎによるバフ目の発生を抑止することは困難であった。
一方、バフ目の発生そのものを抑止する研磨方法としては、湿式研磨方法が挙げられる。本発明者らは、バフ目を発生させない吸水性のバフ素材を用いた湿式研磨方法を考案した（特許文献４参照）が、ポリッシャーの回転数を上げると水の飛散が問題となり、回転数を下げると研磨力が低下するなど、現状の研磨方法に比べ、著しく作業性が劣るため、実用化に至らなかった。
従来のバフ研磨工程で使用される研磨組成物は、研磨粒子や油脂類を溶解させた石油系溶剤等を、界面活性剤を用いて水中に分散及び乳化させたものが一般的であるが、これらの界面活性剤は、研磨粒子の分散や溶剤の乳化等を行うための必要成分であるが、揮発性がなく残留分に透明感がないために、バフ研磨仕上げ後の光沢に悪影響を及ぼすことがあった。また、潤滑性を阻害してバフ研磨作業時に塗膜上に固着することがあり、作業性に問題があった。
また、従来のバフ研磨工程は、上記の研磨組成物を工程の最終段階で研磨面の研磨屑（研磨組成物と塗膜の磨き屑が混然一体となったもの）がなくなるまで磨ききることが一般的であるために、研磨組成物に揮発性の石油系溶剤などを用いて、研磨が進むにつれて研磨屑が乾燥しきって（ドライアウト）、研磨面の外に飛散して最終的に研磨面に研磨屑が残らないようにしている。研磨面に研磨屑がなくなった時点で工程は終了するが、完全に拭取りを行なわないようにするためには、少し磨き過ぎる程度まで研磨する必要があり、ちょうど良いタイミングで研磨を終了することは困難であった。その結果、磨き過ぎた分（研磨組成物を含んだ磨き屑が残っていない状態における空磨きによって）研磨面に微細なバフ目（バフによる擦過傷）が発生することがあった。バフ目は、組成物中の潤滑油成分による油膜の下に発生するため、研磨直後は油膜に隠れて判別しにくいが、洗車等によって油膜が流出すると目立って後から問題になる場合があった。
研磨組成物中にポリエチレンワックス等を配合してバフ目を目立たなくさせる方法が考案されている（特許文献１参照）が、研磨キズ中にワックスを埋め込んで一時的な平滑化を行っているために、経時的にワックスが脱落して研磨跡が再び目立ってくるという問題があった。本発明者らは、乳化剤の種類を限定することによって、潤滑性を改善し、光沢良く仕上げられる組成物を考案した（特許文献２、特許文献３参照）が、これらの組成物でも磨き過ぎによるバフ目の発生を抑止することは困難であった。
一方、バフ目の発生そのものを抑止する研磨方法としては、湿式研磨方法が挙げられる。本発明者らは、バフ目を発生させない吸水性のバフ素材を用いた湿式研磨方法を考案した（特許文献４参照）が、ポリッシャーの回転数を上げると水の飛散が問題となり、回転数を下げると研磨力が低下するなど、現状の研磨方法に比べ、著しく作業性が劣るため、実用化に至らなかった。
このように前記従来の自動車等の補修塗装作業に使用されるバフ研磨用組成物及びその研磨方法は、工程の仕上げ段階で発生するバフ目を抑止することが困難であった。
本発明は、かかる事情に鑑みなされたものであって、従来の研磨方法と同等の研磨性、作業性を有するにもかかわらず、バフ目の発生がない優れた光沢面が得られ、研磨屑の飛散がない快適な作業環境を提供することができるバフ研磨方法、即ち、バフ研磨作業終了時、バフ研磨された表面がウエット状態（ドライアウトしていない状態）を保つことを特徴とするバフ研磨方法、バフ研磨組成物及び自動車塗装面補修用の水性乳化バフ研磨組成物を提供することを目的とする。
これによって、従来のバフ研磨工程の仕上がり感（バフ目の発生）が格段に改善され、場合によっては、従来の研磨・仕上げ２工程が、１工程に短縮できる可能性を有する。
本発明は、かかる事情に鑑みなされたものであって、従来の研磨方法と同等の研磨性、作業性を有するにもかかわらず、バフ目の発生がない優れた光沢面が得られ、研磨屑の飛散がない快適な作業環境を提供することができるバフ研磨方法、即ち、バフ研磨作業終了時、バフ研磨された表面がウエット状態（ドライアウトしていない状態）を保つことを特徴とするバフ研磨方法、バフ研磨組成物及び自動車塗装面補修用の水性乳化バフ研磨組成物を提供することを目的とする。
これによって、従来のバフ研磨工程の仕上がり感（バフ目の発生）が格段に改善され、場合によっては、従来の研磨・仕上げ２工程が、１工程に短縮できる可能性を有する。
本発明者らは、鋭意研究した結果、従来の研磨方法と同等の研磨性、作業性を有するにかかわらず、バフ目の発生がない優れた光沢面が得られ、研磨屑の固着や飛散がなく、快適な作業環境を提供することができるバフ研磨方法、バフ研磨組成物及び自動車塗装面補修用の水性乳化バフ研磨組成物を見出した。
すなわち、本発明は、（イ）研磨粒子としてアルミナ、シリカ、アルミノシリケート、酸化第二錫から選ばれる１種又は２種以上を用い、かつ、（ロ）潤滑油としてリシノール酸トリグリセライド（ヒマシ油）及び流動パラフィン及びグリセリンを用い、かつ、（ハ）増粘安定化剤として会合型アルカリ可溶性アクリルポリマーを用いた、イオン界面活性剤（陽イオン界面活性剤、陰イオン界面活性剤及び両性界面活性剤）、非イオン界面活性剤から選ばれる界面活性剤を含まず、（イ）研磨粒子１０〜６０質量％、（ロ）潤滑油１０〜３０質量％、（ハ）増粘安定化剤０．１〜２．０質量％及び水８〜７９．９質量％を含むバフ研磨用水性乳化研磨組成物を用いて、バフ研磨作業終了時、バフ研磨された表面がウエット状態（ドライアウトしていない状態）を保つことを特徴とするバフ研磨方法である。
また、本発明は、イオン界面活性剤（陽イオン界面活性剤、陰イオン界面活性剤及び両性界面活性剤）、非イオン界面活性剤から選ばれる界面活性剤を含まず、（イ）研磨粒子１０〜６０質量％、（ロ）潤滑油１０〜３０質量％、（ハ）増粘安定化剤０．１〜２．０質量％及び水８〜７９．９質量％を含む水性乳化研磨組成物において、前記研磨粒子としてアルミナ、シリカ、アルミノシリケート、酸化第二錫から選ばれる１種又は２種以上を用い、かつ、前記潤滑油としてリシノール酸トリグリセライド（ヒマシ油）及び流動パラフィン及びグリセリンを用い、かつ、前記増粘安定化剤として会合型アルカリ可溶性アクリルポリマーを用いたことを特徴とするバフ研磨作業終了時、バフ研磨された表面がウエット状態（ドライアウトしていない状態）保持用水性乳化バフ研磨組成物である。
さらに、研磨粒子が結晶粒子径１μｍ以下のα−アルミナであって、α−アルミナの５０％平均粒子径が１〜５０μｍであり、α−アルミナの９０％粒子径が１００μｍ以下とすることができる。
さらに、本発明のバフ研磨作業終了時、バフ研磨された表面がウエット状態（ドライアウトしていない状態）保持用水性乳化バフ研磨組成物においては、潤滑油として、リシノール酸トリグリセライド、流動パラフィン及びグリセリンを含み、流動パラフィン：グリセリン＝４：６〜８：２であり、かつ、リシノール酸トリグリセライド：（流動パラフィン及びグリセリン）＝１：２０〜１：１とすることができる。
またさらに、本発明のバフ研磨作業時、バフ研磨された表面がウエット状態（ドライアウトしていない状態）保持用水性乳化バフ研磨組成物は、自動車塗装面のキズ補修に用いる自動車塗装面補修用の水性乳化バフ研磨組成物として用いることができる。
すなわち、本発明は、（イ）研磨粒子としてアルミナ、シリカ、アルミノシリケート、酸化第二錫から選ばれる１種又は２種以上を用い、かつ、（ロ）潤滑油としてリシノール酸トリグリセライド（ヒマシ油）及び流動パラフィン及びグリセリンを用い、かつ、（ハ）増粘安定化剤として会合型アルカリ可溶性アクリルポリマーを用いた、イオン界面活性剤（陽イオン界面活性剤、陰イオン界面活性剤及び両性界面活性剤）、非イオン界面活性剤から選ばれる界面活性剤を含まず、（イ）研磨粒子１０〜６０質量％、（ロ）潤滑油１０〜３０質量％、（ハ）増粘安定化剤０．１〜２．０質量％及び水８〜７９．９質量％を含むバフ研磨用水性乳化研磨組成物を用いて、バフ研磨作業終了時、バフ研磨された表面がウエット状態（ドライアウトしていない状態）を保つことを特徴とするバフ研磨方法である。
また、本発明は、イオン界面活性剤（陽イオン界面活性剤、陰イオン界面活性剤及び両性界面活性剤）、非イオン界面活性剤から選ばれる界面活性剤を含まず、（イ）研磨粒子１０〜６０質量％、（ロ）潤滑油１０〜３０質量％、（ハ）増粘安定化剤０．１〜２．０質量％及び水８〜７９．９質量％を含む水性乳化研磨組成物において、前記研磨粒子としてアルミナ、シリカ、アルミノシリケート、酸化第二錫から選ばれる１種又は２種以上を用い、かつ、前記潤滑油としてリシノール酸トリグリセライド（ヒマシ油）及び流動パラフィン及びグリセリンを用い、かつ、前記増粘安定化剤として会合型アルカリ可溶性アクリルポリマーを用いたことを特徴とするバフ研磨作業終了時、バフ研磨された表面がウエット状態（ドライアウトしていない状態）保持用水性乳化バフ研磨組成物である。
さらに、研磨粒子が結晶粒子径１μｍ以下のα−アルミナであって、α−アルミナの５０％平均粒子径が１〜５０μｍであり、α−アルミナの９０％粒子径が１００μｍ以下とすることができる。
さらに、本発明のバフ研磨作業終了時、バフ研磨された表面がウエット状態（ドライアウトしていない状態）保持用水性乳化バフ研磨組成物においては、潤滑油として、リシノール酸トリグリセライド、流動パラフィン及びグリセリンを含み、流動パラフィン：グリセリン＝４：６〜８：２であり、かつ、リシノール酸トリグリセライド：（流動パラフィン及びグリセリン）＝１：２０〜１：１とすることができる。
またさらに、本発明のバフ研磨作業時、バフ研磨された表面がウエット状態（ドライアウトしていない状態）保持用水性乳化バフ研磨組成物は、自動車塗装面のキズ補修に用いる自動車塗装面補修用の水性乳化バフ研磨組成物として用いることができる。
本発明のバフ研磨作業終了時、バフ研磨された表面がウエット状態（ドライアウトしていない状態）を保つことを特徴とするバフ研磨方法及びバフ研磨用水性乳化研磨組成物は、表１の結果から明らかなように、研磨力及び研磨速度に優れ、バフ目がなく、研磨後の仕上がりが非常に良い。しかも、研磨作業中に塗膜への研磨屑の固着及び研磨屑の飛散がなく、極めて快適に作業できるバフ研磨方法、バフ研磨組成物及び自動車塗装面補修用の水性乳化バフ研磨組成物を提供することができた。
本発明の水性乳化バフ研磨組成物は、分散媒（水）：分散質（潤滑油及び研磨粒子）は、30〜80：70〜20であるＯ／Ｗ型の水性乳化組成物であって、分散質は基本的に、研磨粒子、潤滑油及び増粘安定化剤から構成されている。
本発明で用いる（イ）研磨粒子は、特に限定されるものではないが、アルミナ、シリカ、アルミノシリケート、又は酸化第二錫が好ましく、さらに好ましくはアルミナ、シリカである。アルミナは、焼成条件によって結晶型が異なり、結晶型により硬度が異なるため、自由に硬度を調整することができる。最も硬度が高いα−アルミナは、結晶粒子径を微細化することによって、高い研磨力のまま、研磨キズを抑制することができ、微細な結晶からなる粒子は吸油量を高め、油成分を必須とするバフ研磨組成物の研磨粒子としては極めて好適である。シリカには、結晶性と非結晶性があり、いずれもα−アルミナほど硬度は高くないが、塗装面より十分に硬く、研磨粒子として好適である。このようなシリカの例としては、硅石粉、砥ノ粉、トリポリ、焼成ケイソウ土、シラスなどが挙げられる。アルミノシリケートはアルミナ、シリカより柔らかいがソフトに研磨する材料としては優れており、仕上がり性が良い。このようなアルミノシリケートの例としては、焼成クレー、ムライトなどが挙げられる。酸化第二錫は、メタ錫酸を焼成して得られるものであって、比重が大きく、硬度は高くないが研磨力が良い。
研磨粒子の粒度は、バフ研磨に必要な研磨力によって、任意に選ぶことができるが、概ね、粗磨き用途では、５０％平均粒子径は１０〜５０μｍ、９０％粒子径は１００μｍ以下が好ましく、仕上げ磨き用途では、５０％平均粒子径は１〜８μｍ、９０％粒子径は２０μｍ以下が好ましい。粒度は粒子径で表し、粒子径は、体積基準の積算％粒子径を意味する。
粗磨き用途では、５０％平均粒子径が、１０μｍより小さいと研磨力が十分ではなく、５０μｍを超えると研磨跡の修正に時間がかかる。９０％粒子径が１００μｍを超えると研磨跡の修正が困難になる。
仕上げ磨き用途では、５０％平均粒子径が１μｍより小さいと研磨力が十分ではなく、８μｍを超えると研磨跡が目立ち、光沢が悪くなる。９０％粒子径が２０μｍを超えると線傷として目立つようになる。
研磨粒子の吸油量は、５０ｍｌ／１００ｇ以上が好ましく、さらに好ましくは６０ｍｌ／１００ｇ以上である。研磨粒子の吸油量が５０ｍｌ／１００ｇより小さいと光沢よく仕上がらない。ここでいう吸油量とは、アマニ油吸油量（JIS K 5101に規定するもの）を表す。
研磨粒子の研磨組成物全体に対する含有量は、バフ研磨の用途によって異なる。粗磨き用途では、研磨粒子の含有量は、研磨組成物全体に対して、１０〜６０質量％が好ましい。さらに好ましくは、２０〜５０質量％である。研磨粒子の含有量が研磨組成物全体に対して１０質量％より少ないと研磨力が低下し、６０質量％より多いと、仕上り性や作業性が低下すると共に研磨粒子の分散安定化が困難になる。一方、仕上げ磨き用途では、研磨粒子の含有量は、研磨組成物全体に対して、１０〜４０質量％が好ましい。さらに好ましくは、２０〜３０質量％である。研磨粒子の含有量が研磨組成物全体に対して１０質量％より少ないと研磨力が低下し、４０質量％より多いと仕上り性や作業性が低下する。
本発明で用いる（イ）研磨粒子は、特に限定されるものではないが、アルミナ、シリカ、アルミノシリケート、又は酸化第二錫が好ましく、さらに好ましくはアルミナ、シリカである。アルミナは、焼成条件によって結晶型が異なり、結晶型により硬度が異なるため、自由に硬度を調整することができる。最も硬度が高いα−アルミナは、結晶粒子径を微細化することによって、高い研磨力のまま、研磨キズを抑制することができ、微細な結晶からなる粒子は吸油量を高め、油成分を必須とするバフ研磨組成物の研磨粒子としては極めて好適である。シリカには、結晶性と非結晶性があり、いずれもα−アルミナほど硬度は高くないが、塗装面より十分に硬く、研磨粒子として好適である。このようなシリカの例としては、硅石粉、砥ノ粉、トリポリ、焼成ケイソウ土、シラスなどが挙げられる。アルミノシリケートはアルミナ、シリカより柔らかいがソフトに研磨する材料としては優れており、仕上がり性が良い。このようなアルミノシリケートの例としては、焼成クレー、ムライトなどが挙げられる。酸化第二錫は、メタ錫酸を焼成して得られるものであって、比重が大きく、硬度は高くないが研磨力が良い。
研磨粒子の粒度は、バフ研磨に必要な研磨力によって、任意に選ぶことができるが、概ね、粗磨き用途では、５０％平均粒子径は１０〜５０μｍ、９０％粒子径は１００μｍ以下が好ましく、仕上げ磨き用途では、５０％平均粒子径は１〜８μｍ、９０％粒子径は２０μｍ以下が好ましい。粒度は粒子径で表し、粒子径は、体積基準の積算％粒子径を意味する。
粗磨き用途では、５０％平均粒子径が、１０μｍより小さいと研磨力が十分ではなく、５０μｍを超えると研磨跡の修正に時間がかかる。９０％粒子径が１００μｍを超えると研磨跡の修正が困難になる。
仕上げ磨き用途では、５０％平均粒子径が１μｍより小さいと研磨力が十分ではなく、８μｍを超えると研磨跡が目立ち、光沢が悪くなる。９０％粒子径が２０μｍを超えると線傷として目立つようになる。
研磨粒子の吸油量は、５０ｍｌ／１００ｇ以上が好ましく、さらに好ましくは６０ｍｌ／１００ｇ以上である。研磨粒子の吸油量が５０ｍｌ／１００ｇより小さいと光沢よく仕上がらない。ここでいう吸油量とは、アマニ油吸油量（JIS K 5101に規定するもの）を表す。
研磨粒子の研磨組成物全体に対する含有量は、バフ研磨の用途によって異なる。粗磨き用途では、研磨粒子の含有量は、研磨組成物全体に対して、１０〜６０質量％が好ましい。さらに好ましくは、２０〜５０質量％である。研磨粒子の含有量が研磨組成物全体に対して１０質量％より少ないと研磨力が低下し、６０質量％より多いと、仕上り性や作業性が低下すると共に研磨粒子の分散安定化が困難になる。一方、仕上げ磨き用途では、研磨粒子の含有量は、研磨組成物全体に対して、１０〜４０質量％が好ましい。さらに好ましくは、２０〜３０質量％である。研磨粒子の含有量が研磨組成物全体に対して１０質量％より少ないと研磨力が低下し、４０質量％より多いと仕上り性や作業性が低下する。
本発明においては、（ロ）潤滑油としては、リシノール酸トリグリセライド（ヒマシ油）及び流動パラフィン及びグリセリンの混合物が必要である。
本発明において用いる流動パラフィンは、４０℃における動粘度が５〜８０ｃＳｔのノルマルパラフィン、イソパラフィン、シクロパラフィンの中から選ばれ、通常複数の粘度のものを組み合わせて用いる。
流動パラフィン：グリセリン＝３：７〜８：２、かつ、リシノール酸トリグリセライド：（流動パラフィン及びグリセリン）＝１：９〜１：１が好ましい。
流動パラフィンがグリセリンに対して多すぎると、光沢を損ね、スッキリ仕上がらない。流動パラフィンがグリセリンに対して少なすぎると潤滑性が低下し、研磨粒子が塗膜上に焼きつきやすくなる。
一方、ヒマシ油が流動パラフィン及びグリセリンに対して多すぎると光沢を損ね、スッキリ仕上がらない。ヒマシ油が流動パラフィン及びグリセリンに対して少なすぎると、潤滑性及び光沢が低下する。なお、ヒマシ油には通常約９０質量％のリシノール酸トリグリセライドが含まれている。
ヒマシ油及び流動パラフィン及びグリセリンの含有量は、研磨組成物全体の１０〜３０質量％が好ましい。ヒマシ油及び流動パラフィン及びグリセリンの配合量が研磨組成物全体の１０質量％より少ないと光沢感が低下し、研磨屑がドライアウトしやすくなり、３０質量％より多いと研磨力が低下する。
本発明において用いる流動パラフィンは、４０℃における動粘度が５〜８０ｃＳｔのノルマルパラフィン、イソパラフィン、シクロパラフィンの中から選ばれ、通常複数の粘度のものを組み合わせて用いる。
流動パラフィン：グリセリン＝３：７〜８：２、かつ、リシノール酸トリグリセライド：（流動パラフィン及びグリセリン）＝１：９〜１：１が好ましい。
流動パラフィンがグリセリンに対して多すぎると、光沢を損ね、スッキリ仕上がらない。流動パラフィンがグリセリンに対して少なすぎると潤滑性が低下し、研磨粒子が塗膜上に焼きつきやすくなる。
一方、ヒマシ油が流動パラフィン及びグリセリンに対して多すぎると光沢を損ね、スッキリ仕上がらない。ヒマシ油が流動パラフィン及びグリセリンに対して少なすぎると、潤滑性及び光沢が低下する。なお、ヒマシ油には通常約９０質量％のリシノール酸トリグリセライドが含まれている。
ヒマシ油及び流動パラフィン及びグリセリンの含有量は、研磨組成物全体の１０〜３０質量％が好ましい。ヒマシ油及び流動パラフィン及びグリセリンの配合量が研磨組成物全体の１０質量％より少ないと光沢感が低下し、研磨屑がドライアウトしやすくなり、３０質量％より多いと研磨力が低下する。
本発明において用いる増粘安定剤は、会合型アルカリ可溶性アクリルポリマーであり、特にアクリル酸とアクリル酸エステルを共重合させた会合型アルカリ可溶性アクリルポリマーを用いるのが好ましい。
これらは、液に必要な粘性を付与すると同時に、研磨粒子の分散安定性や流動パラフィン及びリシノール酸トリグリセライドの乳化安定性を発現させる作用を有する。
また、比較的微量で効果を得ることができ、研磨作用に悪影響を及ぼしにくい。また、中性から弱アルカリ性で安定な調剤が可能である。これらは、適当なアルカリ剤と組み合わせて中和することにより、研磨組成物全体を低粘度液状、高粘度液状、ペースト状に自由に調整することができる。
このような増粘剤の例としては、プライマルＲＭ−４、プライマルＲＭ−５、プライマルＴＴ−６１５、プライマルＴＴ−９３５、プライマルＴＴ−９５０（以上ローム・アンド・ハース・ジャパン株式会社）、カーボポール９８１、カーボポール９３４、カーボポールＥＴＤ２０２０、カーボポールＥＺ−１、カーボポールＵｌｔｒｅｚ１０、ＰＥＭＵＬＥＮ
ＴＲ−１、ＰＥＭＵＬＥＮ ＴＲ−２（以上ＢＦＧｏｏｄｒｉｃｈ社）等が挙げられる。
本発明で用いる増粘剤に性能を妨げない範囲で他の増粘剤を併用しても良い。このような増粘剤としては、ポリビニルアルコールやカルボキシメチルセルロース、発酵セルロース、キサンタンガム等の多糖類が挙げられる。これらは単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。
これらは、液に必要な粘性を付与すると同時に、研磨粒子の分散安定性や流動パラフィン及びリシノール酸トリグリセライドの乳化安定性を発現させる作用を有する。
また、比較的微量で効果を得ることができ、研磨作用に悪影響を及ぼしにくい。また、中性から弱アルカリ性で安定な調剤が可能である。これらは、適当なアルカリ剤と組み合わせて中和することにより、研磨組成物全体を低粘度液状、高粘度液状、ペースト状に自由に調整することができる。
このような増粘剤の例としては、プライマルＲＭ−４、プライマルＲＭ−５、プライマルＴＴ−６１５、プライマルＴＴ−９３５、プライマルＴＴ−９５０（以上ローム・アンド・ハース・ジャパン株式会社）、カーボポール９８１、カーボポール９３４、カーボポールＥＴＤ２０２０、カーボポールＥＺ−１、カーボポールＵｌｔｒｅｚ１０、ＰＥＭＵＬＥＮ
ＴＲ−１、ＰＥＭＵＬＥＮ ＴＲ−２（以上ＢＦＧｏｏｄｒｉｃｈ社）等が挙げられる。
本発明で用いる増粘剤に性能を妨げない範囲で他の増粘剤を併用しても良い。このような増粘剤としては、ポリビニルアルコールやカルボキシメチルセルロース、発酵セルロース、キサンタンガム等の多糖類が挙げられる。これらは単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。
本発明の組成物には、陽イオン界面活性剤、陰イオン界面活性剤、非イオン界面活性剤から選ばれる界面活性剤を含まないことが重要である。陽イオン界面活性剤、陰イオン界面活性剤、非イオン界面活性剤から選ばれる界面活性剤は、バフ研磨作業終了時、バフ研磨された表面がウエット状態（ドライアウトしていない状態）であるので、バフ研磨された表面に残った水性乳化バフ研磨組成物を、布やスポンジ等でふき取る際に、何回もふき取る作業が必要になるので、これらの界面活性剤は存在しない方が良いことが判明した。さらに、これらの界面活性剤を用いると仕上げ時の光沢や拭取り性が低下する。
本発明の趣旨を妨げない範囲で、本発明では、潤滑油、増粘安定化剤のほかに、沸点範囲が１００〜２２０℃の揮発性有機溶剤を用いることを妨げない。このような有機溶剤の例としては、芳香族系、エーテル系、エステル系、テルペン系及びグリコールエーテル系溶剤などが挙げられる。
本発明の趣旨を妨げない範囲で、本発明では、潤滑油、増粘安定化剤のほかに、沸点範囲が１００〜２２０℃の揮発性有機溶剤を用いることを妨げない。このような有機溶剤の例としては、芳香族系、エーテル系、エステル系、テルペン系及びグリコールエーテル系溶剤などが挙げられる。
水は研磨組成物を水性乳化分散物とするための必須成分であって、８〜７９．９質量％であって、研磨剤、潤滑油、増粘安定化剤を水性乳化分散物として安全に取り扱うことができる組成物を構成することを目的としている。
本発明の研磨組成物は液状から高粘度ペースト状まで任意の状態に調整することができ、必要に応じ、本発明の目的を損なわない範囲で種々の高分子増粘剤、種々のワックス類、その他の研磨性粉体、防錆剤、防腐剤、色素、香料などを配合することができる。
本発明の研磨組成物は液状から高粘度ペースト状まで任意の状態に調整することができ、必要に応じ、本発明の目的を損なわない範囲で種々の高分子増粘剤、種々のワックス類、その他の研磨性粉体、防錆剤、防腐剤、色素、香料などを配合することができる。
本発明は、バフ研磨作業終了時、バフ研磨された表面がウエット状態（ドライアウトしていない状態）を保つことを特徴とするバフ研磨方法であって、塗装面のバフ研磨方法において、発生した研磨屑が乾燥して完全に飛散・消滅するまで研磨して、拭取りせずに仕上げるのではなく、発生した研磨屑を拭取りによって仕上げることを特徴とするバフ研磨方法である。従来の研磨方法では、研磨の途中段階で摩擦熱により揮発性溶剤が減少し、組成中の潤滑油量が少ないので研磨屑が乾燥・飛散し、完全に研磨屑を除去しようとすると研磨面を過剰に研磨することになる。その結果、バフ材による擦過傷がバフ目として残りやすくなるのである。本発明の研磨組成物は、従来の一般的な研磨組成物に比べて潤滑油量が多いので、研磨作業によって研磨クズが乾燥するスピードが極めて緩やかで、通常の研磨条件では容易に乾燥せず、湿式研磨と同じ効果を発現し、バフ目の発生を抑制する。しかも、従来の湿式研磨に比べて随時水分補給する必要はなく、回転数を上げても水の飛散はない。また、従来の研磨方法では、組成物中の揮発性溶剤と潤滑剤の合算量が経時的に減少するため、研磨力が経時的に変動していた。従って、作業者は研磨の段階に応じて磨き方を調節する必要があり、特に研磨作業の終盤ではポリッシャーの押圧力を弱くしてバフ目残りを低減する工夫をする必要があった。しかし、本発明の研磨組成物を用いた研磨方法では、組成物中の水分が蒸発した後は、極めて乾燥の遅い潤滑油と研磨粒子が最適なバランスで研磨面上に保持されるため、研磨作業中、安定した研磨力を発現させることができる。従って、作業者はバフ目残りを考慮した磨き方の調節をする必要がなくなるのである。
このように本発明のバフ研磨作業終了時、バフ研磨された表面がウエット状態（ドライアウトしていない状態）を保つことを特徴とするバフ研磨方法では、バフ目残りがないために、研磨後の仕上り性が格段に向上し、従来、研磨工程と仕上げ工程の2工程必要であった工程数が1工程に短縮できる可能性がある。また、湿式研磨の特長を取り入れたにもかかわらず、従来の研磨ツールをそのまま利用できる。さらに、拭取りにより研磨屑をほぼ完全に回収できるので、従来のように作業現場に粉塵が飛散することがなく、作業者や環境に配慮した安全な作業を行うことができるなど非常に有用な効果が期待できる。
本発明の実施の形態をまとめると以下の通りである。
（１）陽イオン界面活性剤、陰イオン界面活性剤、非イオン界面活性剤から選ばれる界面活性剤を含まず、（イ）研磨粒子１０〜６０質量％、（ロ）潤滑油１０〜３０質量％、（ハ）増粘安定化剤０．１〜２．０質量％及び水８〜７９．９質量％を含むバフ研磨用水性乳化研磨組成物を用いて、バフ研磨作業終了時、バフ研磨された表面がウエット状態（ドライアウトしていない状態）を保つことを特徴とするバフ研磨方法。
（２）（イ）研磨粒子としてアルミナ、シリカ、アルミノシリケート、酸化第二錫から選ばれる１種又は２種以上を用い、かつ、（ロ）潤滑油としてリシノール酸トリグリセライド（ヒマシ油）及び流動パラフィン及びグリセリンを用い、かつ、（ハ）増粘安定化剤として会合型アルカリ可溶性アクリルポリマーを用いた上記（１）に記載したバフ研磨作業終了時、バフ研磨された表面がウエット状態（ドライアウトしていない状態）を保つことを特徴とするバフ研磨方法。
（３）陽イオン界面活性剤、陰イオン界面活性剤、非イオン界面活性剤から選ばれる界面活性剤を含まず、（イ）研磨粒子１０〜６０質量％、（ロ）潤滑油１０〜３０質量％、（ハ）増粘安定化剤０．１〜２．０質量％及び水８〜７９．９質量％を含む水性乳化研磨組成物において、前記研磨粒子としてアルミナ、シリカ、アルミノシリケート、酸化第二錫から選ばれる１種又は２種以上を用い、かつ、前記潤滑油としてリシノール酸トリグリセライド（ヒマシ油）及び流動パラフィン及びグリセリンを用い、かつ、前記増粘安定化剤として会合型アルカリ可溶性アクリルポリマーを用いたことを特徴とする水性乳化バフ研磨組成物。
（４）研磨粒子が結晶粒子径１μｍ以下のα−アルミナであって、α−アルミナの５０％平均粒子径が１〜５０μｍであり、α−アルミナの９０％粒子径が１００μｍ以下である上記（３）に記載した水性乳化バフ研磨組成物。
（５）潤滑油として、リシノール酸トリグリセライド、流動パラフィン及びグリセリンを含み、流動パラフィン：グリセリン＝４：６〜８：２であり、かつ、リシノール酸トリグリセライド：（流動パラフィン及びグリセリン）＝１：２０〜１：１である上記（３）又は上記（４）に記載した水性乳化バフ研磨組成物。
（６）上記（３）〜上記（５）のいずれか一つに記載された水性乳化バフ研磨組成物を自動車塗装面のキズ補修に用いる自動車塗装面補修用の水性乳化バフ研磨組成物。
次に実施例によって本発明をさらに具体的に詳細に亘って説明するが、本発明はこれらの例によって何ら限定されるものではない。
（１）陽イオン界面活性剤、陰イオン界面活性剤、非イオン界面活性剤から選ばれる界面活性剤を含まず、（イ）研磨粒子１０〜６０質量％、（ロ）潤滑油１０〜３０質量％、（ハ）増粘安定化剤０．１〜２．０質量％及び水８〜７９．９質量％を含むバフ研磨用水性乳化研磨組成物を用いて、バフ研磨作業終了時、バフ研磨された表面がウエット状態（ドライアウトしていない状態）を保つことを特徴とするバフ研磨方法。
（２）（イ）研磨粒子としてアルミナ、シリカ、アルミノシリケート、酸化第二錫から選ばれる１種又は２種以上を用い、かつ、（ロ）潤滑油としてリシノール酸トリグリセライド（ヒマシ油）及び流動パラフィン及びグリセリンを用い、かつ、（ハ）増粘安定化剤として会合型アルカリ可溶性アクリルポリマーを用いた上記（１）に記載したバフ研磨作業終了時、バフ研磨された表面がウエット状態（ドライアウトしていない状態）を保つことを特徴とするバフ研磨方法。
（３）陽イオン界面活性剤、陰イオン界面活性剤、非イオン界面活性剤から選ばれる界面活性剤を含まず、（イ）研磨粒子１０〜６０質量％、（ロ）潤滑油１０〜３０質量％、（ハ）増粘安定化剤０．１〜２．０質量％及び水８〜７９．９質量％を含む水性乳化研磨組成物において、前記研磨粒子としてアルミナ、シリカ、アルミノシリケート、酸化第二錫から選ばれる１種又は２種以上を用い、かつ、前記潤滑油としてリシノール酸トリグリセライド（ヒマシ油）及び流動パラフィン及びグリセリンを用い、かつ、前記増粘安定化剤として会合型アルカリ可溶性アクリルポリマーを用いたことを特徴とする水性乳化バフ研磨組成物。
（４）研磨粒子が結晶粒子径１μｍ以下のα−アルミナであって、α−アルミナの５０％平均粒子径が１〜５０μｍであり、α−アルミナの９０％粒子径が１００μｍ以下である上記（３）に記載した水性乳化バフ研磨組成物。
（５）潤滑油として、リシノール酸トリグリセライド、流動パラフィン及びグリセリンを含み、流動パラフィン：グリセリン＝４：６〜８：２であり、かつ、リシノール酸トリグリセライド：（流動パラフィン及びグリセリン）＝１：２０〜１：１である上記（３）又は上記（４）に記載した水性乳化バフ研磨組成物。
（６）上記（３）〜上記（５）のいずれか一つに記載された水性乳化バフ研磨組成物を自動車塗装面のキズ補修に用いる自動車塗装面補修用の水性乳化バフ研磨組成物。
次に実施例によって本発明をさらに具体的に詳細に亘って説明するが、本発明はこれらの例によって何ら限定されるものではない。
流動パラフィン（クロンプトン社製）１５ｇ、ヒマシ油（伊藤製油株式会社製）２．５ｇ及び石油系溶剤（ＪＸ日鉱日石エネルギー株式会社製／芳香族炭化水素約２０％含有／沸点１６０〜２００℃）５ｇを混合した。次に水３２．３ｇ中に会合型アルカリ可溶性アクリルポリマー（ロームアンドハースジャパン株式会社製プライマル
ＴＴ−６１５／有効成分濃度３０％）１ｇ、グリセリン（花王株式会社製）４ｇを混合した後、前記油相中に投入して乳化させた。更に５０％平均粒子径２５μｍの焼成アルミナ粉（α結晶粒子径１μｍ以下）４０ｇを均一に湿潤分散させた後、アルカリ剤としてモルホリン０．２ｇを添加して組成物を増粘・安定化させ、実施例１の粗磨き用研磨組成物を得た。
ＴＴ−６１５／有効成分濃度３０％）１ｇ、グリセリン（花王株式会社製）４ｇを混合した後、前記油相中に投入して乳化させた。更に５０％平均粒子径２５μｍの焼成アルミナ粉（α結晶粒子径１μｍ以下）４０ｇを均一に湿潤分散させた後、アルカリ剤としてモルホリン０．２ｇを添加して組成物を増粘・安定化させ、実施例１の粗磨き用研磨組成物を得た。
流動パラフィン（クロンプトン社製）１２ｇ、ヒマシ油（伊藤製油株式会社製）２ｇ及び石油系溶剤（ＪＸ日鉱日石エネルギー株式会社製／芳香族炭化水素約２０％含有／沸点１６０〜２００℃）３ｇを混合した。次に水４８．３ｇ中に会合型アルカリ可溶性アクリルポリマー（ロームアンドハースジャパン株式会社製プライマル
ＴＴ−６１５／有効成分濃度３０％）１．５ｇ、グリセリン（花王株式会社製）３ｇを均一に混合した後、前記油相中に投入して乳化させた。更に５０％平均粒子径５μｍの焼成アルミナ粉（α結晶粒子径１μｍ以下）３０ｇを均一に湿潤分散させた後、アルカリ剤としてモルホリン０．２ｇを添加して組成物を増粘・安定化させ、実施例２の仕上げ磨き用研磨組成物を得た。
ＴＴ−６１５／有効成分濃度３０％）１．５ｇ、グリセリン（花王株式会社製）３ｇを均一に混合した後、前記油相中に投入して乳化させた。更に５０％平均粒子径５μｍの焼成アルミナ粉（α結晶粒子径１μｍ以下）３０ｇを均一に湿潤分散させた後、アルカリ剤としてモルホリン０．２ｇを添加して組成物を増粘・安定化させ、実施例２の仕上げ磨き用研磨組成物を得た。
流動パラフィン（クロンプトン社製）９ｇ、ヒマシ油（伊藤製油株式会社製）１．５ｇ及び芳香族炭化水素含有の石油系溶剤（ＪＸ日鉱日石エネルギー株式会社製／芳香族炭化水素約２０％含有／沸点１６０〜２００℃）３ｇを混合した。次に水６６．２ｇ中に会合型アルカリ可溶性アクリルポリマー（ロームアンドハースジャパン株式会社製プライマル
ＴＴ−６１５／有効成分濃度３０％）２．５ｇ、グリセリン（花王株式会社製）２．５ｇを均一に混合した後、前記油相中に投入して乳化させた。更に５０％平均粒子径５μｍの焼成アルミナ粉（α結晶粒子径１μｍ以下）１５ｇを均一に湿潤分散させた後、アルカリ剤としてモルホリン０．３ｇを添加して組成物を増粘・安定化させ、実施例３の仕上げ磨き用研磨組成物を得た。
ＴＴ−６１５／有効成分濃度３０％）２．５ｇ、グリセリン（花王株式会社製）２．５ｇを均一に混合した後、前記油相中に投入して乳化させた。更に５０％平均粒子径５μｍの焼成アルミナ粉（α結晶粒子径１μｍ以下）１５ｇを均一に湿潤分散させた後、アルカリ剤としてモルホリン０．３ｇを添加して組成物を増粘・安定化させ、実施例３の仕上げ磨き用研磨組成物を得た。
流動パラフィン（クロンプトン社製）１８ｇ、ヒマシ油（伊藤製油株式会社製）３ｇ及び石油系溶剤（ＪＸ日鉱日石エネルギー株式会社製／芳香族炭化水素約２０％含有／沸点１６０〜２００℃）７ｇを混合した。次に水１５．８ｇ中に会合型アルカリ可溶性アクリルポリマー（ロームアンドハースジャパン株式会社製プライマル
ＲＭ−５／有効成分濃度３０％）１ｇ、グリセリン（花王株式会社製）５ｇを均一に混合した後、前記油相中に投入して乳化させた。更に５０％平均粒子径２５μｍの焼成アルミナ粉（α結晶粒子径１μｍ以下）５０ｇを均一に湿潤分散させた後、アルカリ剤としてモルホリン０．２ｇを添加して組成物を増粘・安定化させ、実施例４の粗磨き用研磨組成物を得た。
ＲＭ−５／有効成分濃度３０％）１ｇ、グリセリン（花王株式会社製）５ｇを均一に混合した後、前記油相中に投入して乳化させた。更に５０％平均粒子径２５μｍの焼成アルミナ粉（α結晶粒子径１μｍ以下）５０ｇを均一に湿潤分散させた後、アルカリ剤としてモルホリン０．２ｇを添加して組成物を増粘・安定化させ、実施例４の粗磨き用研磨組成物を得た。
流動パラフィン（クロンプトン社製）１５ｇ、ヒマシ油（伊藤製油株式会社製）２．５ｇ及び石油系溶剤（ＪＸ日鉱日石エネルギー株式会社製／芳香族炭化水素約２０％含有／沸点１６０〜２００℃）５ｇを混合した。次に水３２．３ｇ中に会合型アルカリ可溶性アクリルポリマー（ロームアンドハースジャパン株式会社製プライマル
ＴＴ−６１５／有効成分濃度３０％）１ｇ、グリセリン（花王株式会社製）４ｇを均一に混合した後、前記油相中に投入して乳化させた。更に５０％平均粒子径２５μｍのシリカ粉４０ｇを均一に湿潤分散させた後、アルカリ剤としてモルホリン０．２ｇを添加して組成物を増粘・安定化させ、実施例５の粗磨き用研磨組成物を得た。
ＴＴ−６１５／有効成分濃度３０％）１ｇ、グリセリン（花王株式会社製）４ｇを均一に混合した後、前記油相中に投入して乳化させた。更に５０％平均粒子径２５μｍのシリカ粉４０ｇを均一に湿潤分散させた後、アルカリ剤としてモルホリン０．２ｇを添加して組成物を増粘・安定化させ、実施例５の粗磨き用研磨組成物を得た。
実施例１の組成物の石油系溶剤を加えず、混合・安定化させ、実施例６の粗磨き用研磨組成物を得た。
（比較例１）
実施例１の組成物に、陰イオン界面活性剤としてオレイン酸１．５ｇ及びモルホリン０．５ｇを加え、均一に混合して比較例１の組成物を得た。
実施例１の組成物に、陰イオン界面活性剤としてオレイン酸１．５ｇ及びモルホリン０．５ｇを加え、均一に混合して比較例１の組成物を得た。
（比較例２）
実施例１の組成物に、非イオン界面活性剤としてポリオキシエチレンソルビタンモノオレエート（ＨＬＢ：１５）１ｇを加え、均一に混合して比較例２の組成物を得た。
実施例１の組成物に、非イオン界面活性剤としてポリオキシエチレンソルビタンモノオレエート（ＨＬＢ：１５）１ｇを加え、均一に混合して比較例２の組成物を得た。
（比較例３）
流動パラフィン（クロンプトン社製）４ｇ、ヒマシ油（伊藤製油株式会社製）０．５ｇ及び石油系溶剤（ＪＸ日鉱日石エネルギー株式会社製／芳香族炭化水素約２０％含有／沸点１６０〜２００℃）５ｇを混合した。次に水４８．３ｇ中に会合型アルカリ可溶性アクリルポリマー（ロームアンドハースジャパン株式会社製プライマル
ＴＴ−６１５／有効成分濃度３０％）１ｇ、グリセリン（花王株式会社製）１ｇを均一に混合した後、前記油相中に投入して乳化させた。更に５０％平均粒子径２５μｍの焼成アルミナ粉（α結晶粒子径１μｍ以下）４０ｇを均一に湿潤分散させた後、アルカリ剤としてモルホリン０．２ｇを添加して組成物を増粘・安定化させ、比較例３の粗磨き用研磨組成物(潤滑油量５．５質量％)を得た。
流動パラフィン（クロンプトン社製）４ｇ、ヒマシ油（伊藤製油株式会社製）０．５ｇ及び石油系溶剤（ＪＸ日鉱日石エネルギー株式会社製／芳香族炭化水素約２０％含有／沸点１６０〜２００℃）５ｇを混合した。次に水４８．３ｇ中に会合型アルカリ可溶性アクリルポリマー（ロームアンドハースジャパン株式会社製プライマル
ＴＴ−６１５／有効成分濃度３０％）１ｇ、グリセリン（花王株式会社製）１ｇを均一に混合した後、前記油相中に投入して乳化させた。更に５０％平均粒子径２５μｍの焼成アルミナ粉（α結晶粒子径１μｍ以下）４０ｇを均一に湿潤分散させた後、アルカリ剤としてモルホリン０．２ｇを添加して組成物を増粘・安定化させ、比較例３の粗磨き用研磨組成物(潤滑油量５．５質量％)を得た。
（比較例４）
実施例１の組成物において、増粘安定剤を添加せず、均一に混合したがすぐに分離して比較例４の組成物を得ることはできなかった。
実施例１の組成物において、増粘安定剤を添加せず、均一に混合したがすぐに分離して比較例４の組成物を得ることはできなかった。
＜１＞粗磨き用研磨組成物の性能評価方法
普通乗用車の黒色ボンネット塗装（補修用３：１型ウレタン塗料を塗装したもの）表面を耐水ペーパー＃１５００を用いて水研ぎした。粗磨き用コンパウンド（実施例１、４、５、６、比較例１〜３、従来例１、２）とウールバフを用いてペーパー磨き跡の修正を行ない、ペーパー目（ペーパーの磨き傷）の除去速度、研磨屑の乾燥状態及び拭取り性、粉散性、仕上げ後のバフ目残り及び光沢、ポリッシャーのハンドリング性について評価した。
従来型コンパウンド（比較用）種類
従来例１・・・仕上り速度が速い従来型粗磨き用コンパウンド
従来例２・・・仕上り速度が遅い従来型粗磨き用コンパウンド
バフ研磨条件：電動ポリッシャー（リョービ株式会社製ＰＥ―２０００）
ポリッシャー回転速度・・・１５００ｒｐｍ
バフ・・・ウールバフ（石原薬品株式会社製）
押圧荷重・・・４ｋｇ
＜２＞仕上げ磨き用研磨組成物の性能評価方法
上記、粗磨き用コンパウンド（従来例１）の磨き跡を仕上げ磨き用コンパウンド（実施例２、３、従来例３）とスポンジバフを用いて仕上げ研磨を行ない、バフ目（従来例１の研磨傷）の除去速度、研磨屑の乾燥状態及び拭取り性、粉散性、仕上げ後のバフ目残り及び光沢、ポリッシャーのハンドリング性について評価した。仕上げ磨き用コンパウンドによる仕上げ後のバフ目残りの状態は、蛍光灯下の目視評価で違いが判別できなかったので、水銀灯下でも行なった。
従来型コンパウンド（比較用）種類
従来例３・・・仕上り速度が速い従来型仕上げ用コンパウンド
バフ研磨条件：電動ポリッシャー（リョービ株式会社製ＰＥ―２０００）
ポリッシャー回転速度・・・１５００ｒｐｍ
バフ・・・スポンジバフ（石原薬品株式会社製）
押圧荷重・・・４ｋｇ
普通乗用車の黒色ボンネット塗装（補修用３：１型ウレタン塗料を塗装したもの）表面を耐水ペーパー＃１５００を用いて水研ぎした。粗磨き用コンパウンド（実施例１、４、５、６、比較例１〜３、従来例１、２）とウールバフを用いてペーパー磨き跡の修正を行ない、ペーパー目（ペーパーの磨き傷）の除去速度、研磨屑の乾燥状態及び拭取り性、粉散性、仕上げ後のバフ目残り及び光沢、ポリッシャーのハンドリング性について評価した。
従来型コンパウンド（比較用）種類
従来例１・・・仕上り速度が速い従来型粗磨き用コンパウンド
従来例２・・・仕上り速度が遅い従来型粗磨き用コンパウンド
バフ研磨条件：電動ポリッシャー（リョービ株式会社製ＰＥ―２０００）
ポリッシャー回転速度・・・１５００ｒｐｍ
バフ・・・ウールバフ（石原薬品株式会社製）
押圧荷重・・・４ｋｇ
＜２＞仕上げ磨き用研磨組成物の性能評価方法
上記、粗磨き用コンパウンド（従来例１）の磨き跡を仕上げ磨き用コンパウンド（実施例２、３、従来例３）とスポンジバフを用いて仕上げ研磨を行ない、バフ目（従来例１の研磨傷）の除去速度、研磨屑の乾燥状態及び拭取り性、粉散性、仕上げ後のバフ目残り及び光沢、ポリッシャーのハンドリング性について評価した。仕上げ磨き用コンパウンドによる仕上げ後のバフ目残りの状態は、蛍光灯下の目視評価で違いが判別できなかったので、水銀灯下でも行なった。
従来型コンパウンド（比較用）種類
従来例３・・・仕上り速度が速い従来型仕上げ用コンパウンド
バフ研磨条件：電動ポリッシャー（リョービ株式会社製ＰＥ―２０００）
ポリッシャー回転速度・・・１５００ｒｐｍ
バフ・・・スポンジバフ（石原薬品株式会社製）
押圧荷重・・・４ｋｇ
（従来例１）
流動パラフィン（クロンプトン社製）４ｇ、ヒマシ油（伊藤製油株式会社製）２ｇ及び石油系溶剤（ＪＸ日鉱日石エネルギー株式会社製／芳香族炭化水素約２０％含有／沸点１６０〜２００℃）１０ｇを混合した。次に水２９．９ｇ中に会合型アルカリ可溶性アクリルポリマー（ロームアンドハースジャパン株式会社製プライマル
ＴＴ−６１５／有効成分濃度３０％）０．５ｇ、グリセリン（花王株式会社製）２ｇ及び界面活性剤としてソルビタンモノオレエート（花王株式会社製）１．５ｇを混合した後、前記油相中に投入して乳化させた。更に５０％平均粒子径２５μｍの焼成アルミナ粉（α結晶粒子径１μｍ以下）５０ｇを均一に湿潤分散させた後、アルカリ剤としてモルホリン０．１ｇを添加して組成物を増粘・安定化させ、従来例１の粗磨き用研磨組成物を得た。
流動パラフィン（クロンプトン社製）４ｇ、ヒマシ油（伊藤製油株式会社製）２ｇ及び石油系溶剤（ＪＸ日鉱日石エネルギー株式会社製／芳香族炭化水素約２０％含有／沸点１６０〜２００℃）１０ｇを混合した。次に水２９．９ｇ中に会合型アルカリ可溶性アクリルポリマー（ロームアンドハースジャパン株式会社製プライマル
ＴＴ−６１５／有効成分濃度３０％）０．５ｇ、グリセリン（花王株式会社製）２ｇ及び界面活性剤としてソルビタンモノオレエート（花王株式会社製）１．５ｇを混合した後、前記油相中に投入して乳化させた。更に５０％平均粒子径２５μｍの焼成アルミナ粉（α結晶粒子径１μｍ以下）５０ｇを均一に湿潤分散させた後、アルカリ剤としてモルホリン０．１ｇを添加して組成物を増粘・安定化させ、従来例１の粗磨き用研磨組成物を得た。
（従来例２）
流動パラフィン（クロンプトン社製）４ｇ、ヒマシ油（伊藤製油株式会社製）２ｇ及び石油系溶剤（ＪＸ日鉱日石エネルギー株式会社製／芳香族炭化水素約２０％含有／沸点１６０〜２００℃）２５ｇを混合した。次に水３１．４ｇ中に会合型アルカリ可溶性アクリルポリマー（ロームアンドハースジャパン株式会社製プライマル
ＴＴ−６１５／有効成分濃度３０％）０．５ｇ、グリセリン（花王株式会社製）２ｇ及び界面活性剤としてソルビタンモノオレエート（花王株式会社製）３．０ｇを混合した後、前記油相中に投入して乳化させた。更に５０％平均粒子径２５μｍの焼成アルミナ粉（α結晶粒子径１μｍ以下）３２ｇを均一に湿潤分散させた後、アルカリ剤としてモルホリン０．１ｇを添加して組成物を増粘・安定化させ、従来例２の粗磨き用研磨組成物を得た。
流動パラフィン（クロンプトン社製）４ｇ、ヒマシ油（伊藤製油株式会社製）２ｇ及び石油系溶剤（ＪＸ日鉱日石エネルギー株式会社製／芳香族炭化水素約２０％含有／沸点１６０〜２００℃）２５ｇを混合した。次に水３１．４ｇ中に会合型アルカリ可溶性アクリルポリマー（ロームアンドハースジャパン株式会社製プライマル
ＴＴ−６１５／有効成分濃度３０％）０．５ｇ、グリセリン（花王株式会社製）２ｇ及び界面活性剤としてソルビタンモノオレエート（花王株式会社製）３．０ｇを混合した後、前記油相中に投入して乳化させた。更に５０％平均粒子径２５μｍの焼成アルミナ粉（α結晶粒子径１μｍ以下）３２ｇを均一に湿潤分散させた後、アルカリ剤としてモルホリン０．１ｇを添加して組成物を増粘・安定化させ、従来例２の粗磨き用研磨組成物を得た。
（従来例３）
流動パラフィン（クロンプトン社製）３ｇ、ヒマシ油（伊藤製油株式会社製）０．５ｇ及び石油系溶剤（ＪＸ日鉱日石エネルギー株式会社製／芳香族炭化水素約２０％含有／沸点１６０〜２００℃）１５ｇを混合した。次に水６８．２ｇ中に会合型アルカリ可溶性アクリルポリマー（ロームアンドハースジャパン株式会社製プライマル
ＴＴ−６１５／有効成分濃度３０％）２．０ｇ、グリセリン（花王株式会社製）１ｇを混合した後、前記油相中に投入して乳化させた。更に５０％平均粒子径５μｍの焼成アルミナ粉（α結晶粒子径１μｍ以下）１０ｇを均一に湿潤分散させた後、アルカリ剤としてモルホリン０．３ｇを添加して組成物を増粘・安定化させ、従来例３の仕上げ磨き用研磨組成物を得た。
流動パラフィン（クロンプトン社製）３ｇ、ヒマシ油（伊藤製油株式会社製）０．５ｇ及び石油系溶剤（ＪＸ日鉱日石エネルギー株式会社製／芳香族炭化水素約２０％含有／沸点１６０〜２００℃）１５ｇを混合した。次に水６８．２ｇ中に会合型アルカリ可溶性アクリルポリマー（ロームアンドハースジャパン株式会社製プライマル
ＴＴ−６１５／有効成分濃度３０％）２．０ｇ、グリセリン（花王株式会社製）１ｇを混合した後、前記油相中に投入して乳化させた。更に５０％平均粒子径５μｍの焼成アルミナ粉（α結晶粒子径１μｍ以下）１０ｇを均一に湿潤分散させた後、アルカリ剤としてモルホリン０．３ｇを添加して組成物を増粘・安定化させ、従来例３の仕上げ磨き用研磨組成物を得た。
それぞれの評価結果を表１に表わす。
（評価基準）
１．ペーパー目の除去速度・・・従来例１の作業に要した時間との比較。
○：従来例１とほぼ同じ作業時間を要する。（1〜1.2倍）
△：従来例１より多くの作業時間を要する。（1.2〜1.5倍）
２．バフ目の除去速度・・・従来例３の作業に要した時間との比較。
○：従来例３とほぼ同じ作業時間を要する。（1〜1.2倍）
△：従来例３より多くの作業時間を要する。（1.2〜1.5倍）
３．研磨屑の乾燥状態・・・目視
Ｗ：ウェット状態で残っている
Ｄ：ドライアウトしている
４．研磨屑の拭取り性・・・手作業
○：容易に拭取りできる
×：拭取り難い
５．粉散性・・・目視
○：粉散が気にならない。
×：粉散が気になる。
６．仕上がり状態（バフ目）・・・目視（10段階評価）
１０：水銀灯下でも見えない。
８〜９：蛍光灯下では見えないが、水銀灯下では見える。
６〜７：蛍光灯下でわずかに見えるが目立たない。
４〜５：蛍光灯下で細かいバフ目が見える。
３以下：蛍光灯下でバフ目が目立つ。
７．仕上り状態（光沢）・・・20度光沢度計値
◎：９５以上
○：９０〜９５
△：８０〜９０
×：８０未満
８．ポリッシャーのハンドリング性・・・操作状態
○：スムーズに操作できる。
△：やや抵抗感あり重い感じがする。
（評価基準）
１．ペーパー目の除去速度・・・従来例１の作業に要した時間との比較。
○：従来例１とほぼ同じ作業時間を要する。（1〜1.2倍）
△：従来例１より多くの作業時間を要する。（1.2〜1.5倍）
２．バフ目の除去速度・・・従来例３の作業に要した時間との比較。
○：従来例３とほぼ同じ作業時間を要する。（1〜1.2倍）
△：従来例３より多くの作業時間を要する。（1.2〜1.5倍）
３．研磨屑の乾燥状態・・・目視
Ｗ：ウェット状態で残っている
Ｄ：ドライアウトしている
４．研磨屑の拭取り性・・・手作業
○：容易に拭取りできる
×：拭取り難い
５．粉散性・・・目視
○：粉散が気にならない。
×：粉散が気になる。
６．仕上がり状態（バフ目）・・・目視（10段階評価）
１０：水銀灯下でも見えない。
８〜９：蛍光灯下では見えないが、水銀灯下では見える。
６〜７：蛍光灯下でわずかに見えるが目立たない。
４〜５：蛍光灯下で細かいバフ目が見える。
３以下：蛍光灯下でバフ目が目立つ。
７．仕上り状態（光沢）・・・20度光沢度計値
◎：９５以上
○：９０〜９５
△：８０〜９０
×：８０未満
８．ポリッシャーのハンドリング性・・・操作状態
○：スムーズに操作できる。
△：やや抵抗感あり重い感じがする。
本発明のバフ研磨作業終了時、バフ研磨された表面がウエット状態（ドライアウトしていない状態）を保つことを特徴とするバフ研磨方法、バフ研磨組成物及び自動車塗装面補修用の水性乳化バフ研磨組成物は、従来の常識を覆すものであり、バフ研磨の作業性を高めることができるため、産業上の利用価値が高い。
Claims (5)
- （イ）研磨粒子としてアルミナ、シリカ、アルミノシリケート、酸化第二錫から選ばれる１種又は２種以上を用い、かつ、（ロ）潤滑油としてリシノール酸トリグリセライド（ヒマシ油）及び流動パラフィン及びグリセリンを用い、かつ、（ハ）増粘安定化剤として会合型アルカリ可溶性アクリルポリマーを用いた、イオン界面活性剤（陽イオン界面活性剤、陰イオン界面活性剤及び両性界面活性剤）、非イオン界面活性剤から選ばれる界面活性剤を含まず、（イ）研磨粒子１０〜６０質量％、（ロ）潤滑油１０〜３０質量％、（ハ）増粘安定化剤０．１〜２．０質量％及び水８〜７９．９質量％を含むバフ研磨用水性乳化研磨組成物を用いて、バフ研磨作業終了時、バフ研磨された表面がウエット状態（ドライアウトしていない状態）を保つことを特徴とするバフ研磨方法。
- イオン界面活性剤（陽イオン界面活性剤、陰イオン界面活性剤及び両性界面活性剤）、非イオン界面活性剤から選ばれる界面活性剤を含まず、（イ）研磨粒子１０〜６０質量％、（ロ）潤滑油１０〜３０質量％、（ハ）増粘安定化剤０．１〜２．０質量％及び水８〜７９．９質量％を含む水性乳化研磨組成物において、前記研磨粒子としてアルミナ、シリカ、アルミノシリケート、酸化第二錫から選ばれる１種又は２種以上を用い、かつ、前記潤滑油としてリシノール酸トリグリセライド（ヒマシ油）及び流動パラフィン及びグリセリンを用い、かつ、前記増粘安定化剤として会合型アルカリ可溶性アクリルポリマーを用いたことを特徴とするバフ研磨作業終了時、バフ研磨された表面がウエット状態（ドライアウトしていない状態）保持用水性乳化バフ研磨組成物。
- 研磨粒子が結晶粒子径１μｍ以下のα−アルミナであって、α−アルミナの５０％平均粒子径が１〜５０μｍであり、α−アルミナの９０％粒子径が１００μｍ以下である請求項２に記載したバフ研磨作業終了時、バフ研磨された表面がウエット状態（ドライアウトしていない状態）保持用水性乳化バフ研磨組成物。
- 潤滑油として、リシノール酸トリグリセライド、流動パラフィン及びグリセリンを含み、流動パラフィン：グリセリン＝４：６〜８：２であり、かつ、リシノール酸トリグリセライド：（流動パラフィン及びグリセリン）＝１：２０〜１：１である請求項２又は３に記載したバフ研磨作業終了時、バフ研磨された表面がウエット状態（ドライアウトしていない状態）保持用水性乳化バフ研磨組成物。
- 請求項２〜４のいずれか一つに記載された水性乳化バフ研磨組成物を自動車塗装面のキズ補修に用いる自動車塗装面補修用のバフ研磨作業終了時、バフ研磨された表面がウエット状態（ドライアウトしていない状態）保持用水性乳化バフ研磨組成物。
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