JP5861713B2 - アミド化合物の結晶化を制御する方法を含むポリプロピレン系樹脂成形体の製造方法、該製造方法により得られるポリプロピレン系樹脂成形体、及びその二次加工成形品 - Google Patents
アミド化合物の結晶化を制御する方法を含むポリプロピレン系樹脂成形体の製造方法、該製造方法により得られるポリプロピレン系樹脂成形体、及びその二次加工成形品 Download PDFInfo
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Description
前記溶融ポリプロピレン系樹脂組成物中に、前記アミド化合物と、炭素数22〜32の飽和又は不飽和の脂肪酸カルシウム塩からなる群より選ばれる少なくとも1種の脂肪酸カルシウム塩が共存していることを特徴とするポリプロピレン系樹脂成形体の製造方法。
(項2) 脂肪酸カルシウム塩が、ポリプロピレン系樹脂100重量部に対して、0.001〜0.5重量部含有する上記(項1)に記載のポリプロピレン系樹脂成形体の製造方法。
前記ポリプロピレン系樹脂組成物を成形する工程における溶融温度の範囲が、T1+10℃〜T2−10℃(T1は、ポリプロピレン系樹脂の融点を表し、T2は、ポリプロピレン系樹脂にアミド化合物が溶解する温度を表す)の温度範囲であり、かつ、
前記工程(i)において、脂肪酸カルシウム塩をポリプロピレン系樹脂組成物に配合することを特徴とする上記(項1)又は(項2)に記載のポリプロピレン系樹脂成形体の製造方法。
溶融状態のポリプロピレン系樹脂組成物中で、アミド化合物と、炭素数22〜32の飽和及び不飽和の脂肪酸カルシウム塩からなる群より選ばれる少なくとも1種の脂肪酸カルシウム塩を共存状態で存在させることを特徴とする方法。
(項11) 一般式(1)において、R1が、炭素数1〜12の飽和若しくは不飽和の脂肪族ジカルボン酸残基、炭素数6〜10の飽和若しくは不飽和の脂環族ジカルボン酸残基、又は炭素数6〜20の芳香族ジカルボン酸残基を表し、R2及びR3が、同一又は異なって、それぞれ炭素数3〜12のシクロアルキル基、又は一般式(a)、一般式(b)、一般式(c)又は一般式(d)で示される基を表す上記(項10)に記載の方法。
(ii)前記工程(i)で得られた溶融状態のポリプロピレン系樹脂組成物を冷却して、アミド化合物の針状結晶を析出させる工程、及び
(iii)前記工程(ii)で得られたアミド化合物の針状結晶を析出させたポリプロピレン系樹脂組成物を、T1+10℃〜T2−10℃(T1は、ポリプロピレン系樹脂の融点を表し、T2は、ポリプロピレン系樹脂にアミド化合物が溶解する温度を表す)の温度範囲で溶融させ、成形する工程
を含むポリプロピレン系樹脂成形体の製造方法により得られる、ポリプロピレン系樹脂成形体であって、
ポリプロピレン系樹脂100重量部に対して、アミド化合物を0.001〜2重量部、脂肪酸カルシウム塩を0.001〜0.5重量部含有するポリプロピレン系樹脂成形体。
(項17) アミド化合物が、N,N’−ジシクロヘキシル−2,6−ナフタレンジカルボキサミドである上記(項16)に記載のポリプロピレン系樹脂成形体。
本発明において、ポリプロピレン系樹脂組成物を製造するには、所望の樹脂組成物が得られる限り、特に限定されることなく、当該技術分野で公知の製造方法を用いることができる。例えば、後述のポリプロピレン系樹脂(粉末又はフレーク)、アミド化合物及び脂肪酸カルシウム塩、並びに必要に応じて他の添加剤を混合することにより製造される。
本発明に用いられるポリプロピレン系樹脂としては、プロピレンを主要な構成成分とする重合体であって、具体的には、プロピレンホモポリマー、プロピレンを主体とするランダム又はブロックプロピレン共重合体を挙げることができる。
本発明に用いられるアミド化合物は、下記一般式(1)で示されるアミド化合物が例示される。前記アミド化合物は、β晶核剤として多用される。
一般式(1):
本明細書及び特許請求の範囲において、R1で表される飽和若しくは不飽和の脂肪族ジカルボン酸残基、飽和若しくは不飽和の脂環族ジカルボン酸残基又は芳香族ジカルボン酸残基とは、対応するジカルボン酸から2つのカルボキシル基を除いて得られる基を指す。
で表される脂肪族、脂環族、又は芳香族のジカルボン酸と一般式(1b)
で表される1種若しくは2種の脂環族又は芳香族のモノアミンをアミド化することにより容易に調製することができる。
で表される化合物、又は一般式(3)
で表される化合物が例示される。
で表される化合物、又は一般式(5)
で表される化合物が例示される。
更に好ましくは、R1が炭素数6〜20程度の芳香族ジカルボン酸残基であり、R2及びR3が、1個の炭素数1〜4程度のアルキル基で置換されていてもよいシクロヘキシル基である。
特に、R1が、下記一般式(e)又は一般式(f)で表される芳香族ジカルボン酸残基であり、R2及びR3が1個の炭素数1〜4程度のアルキル基で置換されていてもよいシクロヘキシル基であることが推奨される。
本発明に用いられる脂肪酸カルシウム塩は、炭素数22〜32の飽和又は不飽和の脂肪酸カルシウム塩である。炭素数22〜32の飽和の脂肪酸カルシウム塩としては、ベヘン酸、リグノセリン酸、セロチン酸、カルボセリック酸、モンタン酸、メリシン酸、ラセロイン酸等が挙げられる。
本発明に係るポリプロピレン系樹脂組成物には、使用目的やその用途に応じて、適宜、従来公知のポリオレフィン用改質剤を本発明の効果を損なわない程度の範囲で配合してもよい。特に、アミド化合物によるβ晶核剤の核剤効果を阻害する添加剤については、その核剤効果を損なわない範囲で配合することが好ましい。
で表される化合物、有機二塩基酸のカルシウム塩、マグネシウム塩、バリウム塩(例えばピメリン酸カルシウム、テレフタル酸カルシウム等)、12−ヒドロキシステアリン酸カリウム、安息香酸マグネシウム、コハク酸マグネシウム、フタル酸マグネシウム等、ベンゼンスルホン酸ナトリウム、ナフタリンスルホン酸ナトリウム等の芳香族スルホン酸化合物、ジカルボン酸ジエステル類又はトリカルボン酸トリエステル類、テトラオキサスピロ化合物類、イミドカルボン酸誘導体、フタロシアニンブルー等のフタロシアニン系、キナクリドン、キナクリドンキノン等のキナクリドン系等の顔料、前記有機二塩基酸と周期律表第IIA族金属の酸化物、水酸化物又は塩とからなる二成分系等が例示される。
本発明のポリプロピレン系樹脂成形体の製造方法は、アミド化合物の結晶が溶融状態のポリプロピレン系樹脂中に存在する溶融ポリプロピレン系樹脂組成物を成形する工程を具備し、その溶融ポリプロピレン系樹脂中に本発明に係るアミド化合物と脂肪酸カルシウム塩が共存した状態で成形することを特徴とする。更に、得られたポリプロピレン系樹脂成形体を当該技術分野で採用されている方法にて成形加工することにより、二次加工成形品が得られる。例えば、当該成形体を原反シートとして用いた場合、その原反シートを熱成形(例えば、一軸延伸、又は同時若しくは逐次二軸延伸)に供することにより、二次加工成形品が得られる。
(I) 予め針状結晶のアミド化合物を添加し、該アミド化合物が溶解しない条件で混練する方法。
(II) 添加したアミド化合物をいったん溶融ポリプロピレン系樹脂中に溶解し、その後冷却してペレット化する際に針状結晶としてポリプロピレン系樹脂中に析出させる方法、即ち、ポリプロピレン系樹脂及びアミド化合物を含むポリプロピレン系樹脂組成物を加熱し、溶融したポリプロピレン系樹脂中にアミド化合物を溶解させる工程、及び前記工程で得られた溶融状態のポリプロピレン系樹脂組成物を冷却して、アミド化合物の結晶を析出させる工程による方法。
本発明に係るポリプロピレン系樹脂成形体は、上記ポリプロピレン系樹脂組成物から、当該技術分野で採用されている射出成形機、Tダイ等が装着された押出成形機、円形ダイが装着されたインフレーション成形機等の公知の成形機を用いて成形する工程を経て製造される。
[式中、Hβはβ晶の融解熱量を示し、Hαはα晶の融解熱量を示す。]。
本発明に係る二次加工方法としては、真空成形、圧空成形等の熱成形、一軸延伸、同時又は逐次二軸延伸等の延伸成形等の通常の方法が用いられる。次に、その中で、逐次二軸延伸による多孔性フィルム製造方法について更に詳しく説明する。
上記ポリプロピレン系樹脂成形体(原反シート)は、通常、Tダイ等が装着された押出成形機を用いて溶融混練し、Tダイから押し出された溶融シートを所定温度のチルロール上で冷却固化して得られる。
続いて、縦延伸シート又はアニーリング処理された縦延伸シートは、横延伸装置に導かれ、延伸温度120〜155℃程度、好ましくは125〜150℃程度、延伸倍率3〜10倍程度、好ましくは5〜8倍程度、横延伸歪み速度10〜300%/sec程度、好ましくは20〜200%/sec程度、より好ましくは40〜150%/sec程度の条件で横延伸される。
以下に実施例及び比較例を示し、本発明を詳しく説明するが、本発明はこれらの実施例によって制限されるものではない。尚、ポリプロピレン系樹脂成形体のβ晶含量、剛性(曲げ弾性率)、耐熱性(熱変形温度)、耐衝撃性(デュポン衝撃強度)、結晶成長速度の抑制効果の評価方法、押出時のスクリーンメッシュの状態、ポリプロピレン系樹脂成形体(原反シート)の外観、延伸フィルムのガーレ透気度、及び空孔率は、以下の方法により求めた。
ポリプロピレン系樹脂成形体(射出成形品,原反シート)から切り取ったサンプルを窒素雰囲気下、昇温速度20℃/minでDSC装置(パーキンエルマー社製「ダイヤモンドDSC」)により示差走査熱量分析を行い、このとき得られるDSCサーモグラムのα晶とβ晶の融解熱量から以下の式に従い求めた。
[式中、Hβはβ晶の融解熱量を示し、Hαはα晶の融解熱量を示す。]。
ASTM D790に準拠して、25℃にてポリプロピレン系樹脂成形体を用いて測定した。
JIS K 7207に準拠して、ポリプロピレン系樹脂成形体の荷重4.6kgf/cm2における熱変形温度を測定した。熱変形温度が高いほど、耐熱性に優れていることを示す。
デュポン式衝撃試験機(安田精機社製)を用い、JIS K 5400(1990)に準じた方法でデュポン衝撃値を測定した。評価試料には、2mm厚み射出成形品のポリプロピレン系樹脂成形体を使用し、落下重錘300g、撃芯先端寸法1/4インチの条件で20回実施し、それらの平均値をデュポン衝撃値(J)とした。その数値が大きいほど耐衝撃性に優れていることを示す。
230℃にセットしたホットステージ(METTLER TOLEDO株式会社製、Hot Stage(FP82HT型))に、ポリプロピレン系樹脂成形体及びスペーサーとしてテフロン(登録商標)シート(100μm厚)をカバーガラス(松浪硝子工業株式会社製/18mm×18mm/No.1[0.12−0.17mm])で挟み込み、1分間加熱してポリプロピレン系樹脂成形体を溶融させた。1分間経過直後に、ピンセットでガラスの上を押さえて、ポリプロピレン系樹脂成形体が均一な薄膜(100μm)となるように調整した。ホットステージ上で1時間静置させ、光学顕微鏡(Nikon社製、偏光顕微鏡ECLIPSE LV100POL(接眼レンズ:10倍、対物レンズ:50倍))にて、溶融ポリプロピレン系樹脂中に存在するアミド化合物の結晶の最大の長さを目視で判断して評価した。更に、ホットステージ上で1時間静置(合計2時間静置)させた溶融ポリプロピレン系樹脂中のアミド化合物の結晶の最大の長さを目視で判断して評価した。
評価方法としては、光学顕微鏡の視野が縦170μm、横130μmの四角形の範囲内において、溶融温度と同じ温度にセットしたホットステージ上で1時間及び2時間それぞれ静置させ、溶融ポリプロピレン系樹脂中のアミド化合物の結晶の最大の長さが10μm以上の結晶の個数と、前記1分間後の10μm以上の結晶の個数との差により、結晶成長速度の抑制の効果を評価した。
連続押出成形を実施した実施例及び比較例について、スクリーンメッシュ(金網;500mesh)の状態を下記の判定基準で目視により判断して評価した。
原反シートの外観を下記の判定基準で目視により判断して評価した。
Gurley社製のdensometer4118を用いて、JIS P−8117(1998)に準拠して測定した。この値が小さいほど透気性に優れていることを示す。
延伸フィルムを正方形状に切り取り、一辺の長さL(cm)、重量W(g)、厚みD(cm)を測定し、以下の式より求めた。
[式中、ρは、延伸前の原反シートの密度を示す]。
ポリプロピレン系樹脂としてポリプロピレンホモポリマー(MFR=10g/10分(荷重2160g、温度230℃),融点;168℃)100重量部、アミド化合物としてN,N’−ジシクロヘキシル−2,6−ナフタレンジカルボキサミド(商品名;エヌジェスターNU−100,新日本理化株式会社製)0.3重量部、及び脂肪酸カルシウム塩としてベヘン酸カルシウム(日東化成工業株式会社製、商品名「CS−7」)0.05重量部、並びにポリオレフィン用改質剤としてテトラキス[メチレン−3−(3,5−ジ−tert−ブチル−4−ヒドロキシフェニル)プロピオネート]メタン(チバスペシャルティーケミカルズ社製、商品名「IRGANOX1010」)0.05重量部、テトラキス(2,4−ジ−tert−ブチルフェニル)ホスファイト(チバスペシャルティーケミカルズ社製、商品名「IRGAFOS168」)0.10重量部、1,3,5−トリス(4−tert−ブチル−3−ヒドロキシ−2,6−ジメチルベンジル)イソシアヌル酸と(2,4−ジ−tert−ブチルフェニル)ホスファイトとの1:2(重量比)ブレンド(商品名、「サイアノックス2777」、サイテック・インダストリーズ社製)0.1重量部をドライブレンドした。そのドライブレンド物を二軸押出機((株)テクノベル社製L/D=45、スクリュー径15mm)にて混練温度(樹脂温度)300℃で溶融混練して、N,N’−ジシクロヘキシル−2,6−ナフタレンジカルボキサミドを溶解させ、押し出されたストランドを水冷し、ペレタイザーでカッティングして、ペレット状のポリプロピレン系樹脂組成物を調製した。当該ストランドは透明であり、未溶解物は認められなかった。
射出温度を240℃に代えた以外は、実施例1と同様の操作を行って、ポリプロピレン系樹脂成形体を得た。組成、製造条件、及び得られた結果をまとめて表1に示した。
射出成形における金型温度を80℃に代えた以外は、実施例1と同様の操作を行って、ポリプロピレン系樹脂成形体を得た。組成、製造条件、及び得られた結果をまとめて表1に示した。
ベヘン酸カルシウムの配合量を0.1重量部に代えた以外は、実施例1と同様の操作を行って、ポリプロピレン系樹脂成形体を得た。組成、製造条件、及び得られた結果をまとめて表1に示した。
ベヘン酸カルシウムの配合量を0.03重量部に代えた以外は、実施例1と同様の操作を行って、ポリプロピレン系樹脂成形体及びポリプロピレン系樹脂成形体を得た。組成、製造条件、及び得られた結果をまとめて表1に示した。
射出成形における金型温度を80℃に代えた以外は、実施例5と同様の操作を行って、ポリプロピレン系樹脂成形体を得た。組成、製造条件、及び得られた結果をまとめて表1に示した。
N,N’−ジシクロヘキシル−2,6−ナフタレンジカルボキサミドの配合量を0.05重量部に代えた以外は、実施例1と同様の操作を行って、ポリプロピレン系樹脂成形体を得た。組成、製造条件、及び得られた結果をまとめて表1に示した。
ベヘン酸カルシウムからモンタン酸カルシウムに代えた以外は、実施例1と同様の操作を行って、ポリプロピレン系樹脂成形体を得た。組成、製造条件、及び得られた結果をまとめて表1に示した。
アミド化合物として3,9-ビス[4-(N-シクロヘキシルカルバモイル)フェニル]-2,4,8,10-テトラオキサスピロ[5.5]ウンデカン0.2重量部を用いた以外は、実施例1と同様の操作を行って、ポリプロピレン系樹脂成形体を得た。組成、製造条件、及び得られた結果をまとめて表1に示した。
ポリプロピレン系樹脂としてポリプロピレンホモポリマー(MFR=30g/10分(荷重2160g、温度230℃),融点;168℃)を用いた以外は、実施例1と同様の操作を行って、ポリプロピレン系樹脂成形体を得た。組成、製造条件、及び得られた結果をまとめて表1に示した。
ポリプロピレン系樹脂としてポリプロピレンホモポリマー(MFR=2g/10分(荷重2160g、温度230℃),融点;168℃)を用いた以外は、実施例1と同様の操作を行って、ポリプロピレン系樹脂成形体を得た。組成、製造条件、及び得られた結果をまとめて表1に示した。
ポリプロピレン系樹脂としてポリプロピレンブロックコポリマー(MFR=10g/10分(荷重2160g、温度230℃),融点;168℃)を用いた以外は、実施例1と同様の操作を行って、ポリプロピレン系樹脂成形体を得た。組成、製造条件、及び得られた結果をまとめて表1に示した。
脂肪酸カルシウム塩をベヘン酸カルシウムからステアリン酸カルシウム(日東化成工業株式会社製、商品名「Ca−St CP」)に代えた以外は、実施例1と同様の操作を行って、ポリプロピレン系樹脂成形体を得た。組成、製造条件、及び得られた結果をまとめて表1に示した。
脂肪酸カルシウム塩をベヘン酸カルシウムからステアリン酸カルシウム(日東化成工業株式会社製、商品名「Ca−St CP」)に代えた以外は、実施例2と同様の操作を行って、ポリプロピレン系樹脂成形体を得た。組成、製造条件、及び得られた結果をまとめて表1に示した。
脂肪酸カルシウム塩をベヘン酸カルシウムからステアリン酸カルシウム(日東化成工業株式会社製、商品名「Ca−St CP」)に代えた以外は、実施例3と同様の操作を行って、ポリプロピレン系樹脂成形体を得た。組成、製造条件、及び得られた結果をまとめて表1に示した。
脂肪酸カルシウム塩をベヘン酸カルシウムからステアリン酸カルシウム(日東化成工業株式会社製、商品名「Ca−St CP」)に代えた以外は、実施例9と同様の操作を行って、ポリプロピレン系樹脂成形体を得た。組成、製造条件、及び得られた結果をまとめて表1に示した。
脂肪酸カルシウム塩をベヘン酸カルシウムからステアリン酸カルシウム(日東化成工業株式会社製、商品名「Ca−St CP」)に代えた以外は、実施例10と同様の操作を行って、ポリプロピレン系樹脂成形体を得た。組成、製造条件、及び得られた結果をまとめて表1に示した。
脂肪酸カルシウム塩をベヘン酸カルシウムからステアリン酸カルシウム(日東化成工業株式会社製、商品名「Ca−St CP」)に代えた以外は、実施例11と同様の操作を行って、ポリプロピレン系樹脂成形体を得た。組成、製造条件、及び得られた結果をまとめて表1に示した。
脂肪酸カルシウム塩をベヘン酸カルシウムからステアリン酸カルシウム(日東化成工業株式会社製、商品名「Ca−St CP」)に代えた以外は、実施例12と同様の操作を行って、ポリプロピレン系樹脂成形体を得た。組成、製造条件、及び得られた結果をまとめて表1に示した。
実施例1で得られたポリプロピレン系樹脂組成物を、Tダイ一軸押出機((株)テクノベル社製、L/D=28、スクリュー径25mm)を用いて、二軸押出機にて調製したペレットを200℃の樹脂温度で溶融混練してスクリュー回転数20rpmにて溶融押出し、表面温度120℃のチルロールで冷却固化し、厚さ300μmのポリプロピレン系樹脂成形体(押出シート)を得た。押出時のスクリーンメッシュの状態、外観、β晶含量及びポリプロピレン系樹脂成形体の結晶成長速度の抑制効果について表2にまとめた。また図1及び図2に、ポリプロピレン系樹脂成形体の結晶成長速度の抑制効果の評価(1時間、2時間加熱静置)時の顕微鏡写真を示す。
Tダイ押出温度を240℃に代えた以外は、実施例13と同様の操作を行って、ポリプロピレン系樹脂成形体(押出シート)を得た。組成、製造条件、及び得られた結果をまとめて表2に示した。
ベヘン酸カルシウムの配合量を0.1重量部に代えた以外は、実施例13と同様の操作を行って、ポリプロピレン系樹脂成形体(押出シート)を得た。組成、製造条件、及び得られた結果をまとめて表2に示した。
ベヘン酸カルシウムの配合量を0.03重量部に代えた以外は、実施例13と同様の操作を行って、ポリプロピレン系樹脂成形体(押出シート)を得た。組成、製造条件、及び得られた結果をまとめて表2に示した。
N,N’−ジシクロヘキシル−2,6−ナフタレンジカルボキサミドの配合量を0.05重量部に代えた以外は、実施例13と同様の操作を行って、ポリプロピレン系樹脂成形体(押出シート)を得た。組成、製造条件、及び得られた結果をまとめて表2に示した。
ベヘン酸カルシウムからモンタン酸カルシウムに代えた以外は、実施例13と同様の操作を行って、ポリプロピレン系樹脂成形体(押出シート)を得た。組成、製造条件、及び得られた結果をまとめて表2に示した。
アミド系化合物として3,9-ビス[4-(N-シクロヘキシルカルバモイル)フェニル]-2,4,8,10-テトラオキサスピロ[5.5]ウンデカン0.2重量部を用いた以外は、実施例13と同様の操作を行って、ポリプロピレン系樹脂成形体(押出シート)を得た。組成、製造条件、及び得られた結果をまとめて表2に示した。
ポリプロピレン系樹脂としてポリプロピレンホモポリマー(MFR=2g/10分(荷重2160g、温度230℃),融点;168℃)を用いた以外は、実施例13と同様の操作を行って、ポリプロピレン系樹脂成形体(押出シート)を得た。組成、製造条件、及び得られた結果をまとめて表2に示した。
ポリプロピレン系樹脂としてポリプロピレンブロックコポリマー(MFR=10g/10分(荷重2160g、温度230℃),融点;168℃)を用いた以外は、実施例13と同様の操作を行って、ポリプロピレン系樹脂成形体(押出シート)を得た。組成、製造条件、及び得られた結果をまとめて表2に示した。
脂肪酸カルシウム塩をベヘン酸カルシウムからステアリン酸カルシウム(日東化成工業株式会社製、商品名「Ca−St CP」)に代えた以外は、実施例13と同様の操作を行って、ポリプロピレン系樹脂成形体(押出シート)を得た。組成、製造条件、及び得られた結果をまとめて表2に示した。図3及び図4に、ポリプロピレン系樹脂成形体の結晶成長速度の抑制効果の評価(1時間、2時間加熱静置)時の顕微鏡写真を示す。
脂肪酸カルシウム塩をベヘン酸カルシウムからステアリン酸カルシウム(日東化成工業株式会社製、商品名「Ca−St CP」)に代えた以外は、実施例14と同様の操作を行って、ポリプロピレン系樹脂成形体(押出シート)を得た。組成、製造条件、及び得られた結果をまとめて表2に示した。
脂肪酸カルシウム塩をベヘン酸カルシウムからステアリン酸カルシウム(日東化成工業株式会社製、商品名「Ca−St CP」)に代えた以外は、実施例19と同様の操作を行って、ポリプロピレン系樹脂成形体(押出原反シート)を得た。組成、製造条件、及び得られた結果をまとめて表2に示した。
脂肪酸カルシウム塩をベヘン酸カルシウムからステアリン酸カルシウム(日東化成工業株式会社製、商品名「Ca−St CP」)に代えた以外は、実施例20と同様の操作を行って、ポリプロピレン系樹脂成形体(押出シート)を得た。組成、製造条件、及び得られた結果をまとめて表2に示した。
脂肪酸カルシウム塩をベヘン酸カルシウムからステアリン酸カルシウム(日東化成工業株式会社製、商品名「Ca−St CP」)に代えた以外は、実施例21と同様の操作を行って、ポリプロピレン系樹脂成形体(押出シート)を得た。組成、製造条件、及び得られた結果をまとめて表2に示した。
実施例13で得られた押出シート(原反シート)を二軸延伸機(東洋精機株式会社製)を用いて、縦方向に125℃、53%/secの延伸速度で4倍延伸を行い、連続して横方向に125℃、53%/secの延伸速度で3倍延伸を行い、白色不透明な多孔性ポリプロピレンフィルム(本発明の二次加工成形品)を得た。得られたフィルムの厚さは、25〜35μmであった。表3に組成、製造条件、及び評価結果をまとめた。
Tダイ押出温度を240℃に代えた以外は、実施例22と同様の操作を行って、白色不透明な多孔性ポリプロピレンフィルムを得た。組成、製造条件、及び得られた結果をまとめて表3に示した。
アミド系化合物として3,9-ビス[4-(N-シクロヘキシルカルバモイル)フェニル]-2,4,8,10-テトラオキサスピロ[5.5]ウンデカン0.2重量部を用いた以外は、実施例22と同様の操作を行って、白色不透明な多孔性ポリプロピレンフィルムを得た。組成、製造条件、及び得られた結果をまとめて表3に示した。
脂肪酸カルシウム塩をベヘン酸カルシウムからステアリン酸カルシウム(日東化成工業株式会社製、商品名「Ca−St CP」)に代えた以外は、実施例22と同様の操作を行って、白色不透明な多孔性ポリプロピレンフィルムを得た。組成、製造条件、及び得られた結果をまとめて表3に示した。
脂肪酸カルシウム塩をベヘン酸カルシウムからステアリン酸カルシウム(日東化成工業株式会社製、商品名「Ca−St CP」)に代えた以外は、実施例23と同様の操作を行って、白色不透明な多孔性ポリプロピレンフィルムを得た。組成、製造条件、及び得られた結果をまとめて表3に示した。
脂肪酸カルシウム塩をベヘン酸カルシウムからステアリン酸カルシウム(日東化成工業株式会社製、商品名「Ca−St CP」)に代えた以外は、実施例24と同様の操作を行って、白色不透明な多孔性ポリプロピレンフィルムを得た。組成、製造条件、及び得られた結果をまとめて表3に示した。
h−PP(10):ポリプロピレンホモポリマー(MFR=10g/10分,融点;168℃)
h−PP(30):ポリプロピレンホモポリマー(MFR=30g/10分,融点;168℃)
b−PP(10):エチレンプロピレンブロックコポリマー(MFR=10g/10分,融点;168℃)
A:N,N’-ジシクロヘキシル-2,6-ナフタレンジカルボキサミド
B:3,9-ビス[4-(N-シクロヘキシルカルバモイル)フェニル]-2,4,8,10-テトラオキサスピロ[5.5]ウンデカン
I:ベヘン酸カルシウム
II:モンタン酸カルシウム
III:ステアリン酸カルシウム
Claims (19)
- 下記一般式(1)で表される少なくとも1種のアミド化合物の針状結晶が溶融状態のポリプロピレン系樹脂中に存在する溶融ポリプロピレン系樹脂組成物を成形する工程を含むポリプロピレン系樹脂成形体の製造方法であって、
前記溶融ポリプロピレン系樹脂組成物中に、前記アミド化合物と、炭素数22〜32の飽和又は不飽和の脂肪酸カルシウム塩からなる群より選ばれる少なくとも1種の脂肪酸カルシウム塩が共存していることを特徴とするポリプロピレン系樹脂成形体の製造方法。
一般式(1):
- 脂肪酸カルシウム塩が、ポリプロピレン系樹脂100重量部に対して、0.001〜0.5重量部含有する請求項1に記載のポリプロピレン系樹脂成形体の製造方法。
- アミド化合物の針状結晶を含有するポリプロピレン系樹脂組成物が、(i)ポリプロピレン系樹脂及びアミド化合物を含むポリプロピレン系樹脂組成物を加熱し、溶融したポリプロピレン系樹脂中にアミド化合物を溶解させる工程、及び(ii)前記工程(i)で得られた溶融状態のポリプロピレン系樹脂組成物を冷却して、アミド化合物の針状結晶を析出させる工程を具備する製造方法で得られる組成物であり、
前記ポリプロピレン系樹脂組成物を成形する工程における溶融温度の範囲が、T1+10℃〜T2−10℃(T1は、ポリプロピレン系樹脂の融点を表し、T2は、ポリプロピレン系樹脂にアミド化合物が溶解する温度を表す)の温度範囲であり、かつ、
前記工程(i)において、脂肪酸カルシウム塩をポリプロピレン系樹脂組成物に配合することを特徴とする請求項1又は2に記載のポリプロピレン系樹脂成形体の製造方法。 - 一般式(1)において、R1が炭素数1〜12の飽和若しくは不飽和の脂肪族ジカルボン酸残基、炭素数6〜10の飽和若しくは不飽和の脂環族ジカルボン酸残基、又は炭素数6〜20の芳香族ジカルボン酸残基を表し、R2及びR3が、同一又は異なって、それぞれ炭素数3〜12のシクロアルキル基、又は一般式(a)、一般式(b)、一般式(c)又は一般式(d)で示される基を表す請求項1〜3の何れかに記載のポリプロピレン系樹脂成形体の製造方法。
- 一般式(1)において、R1が炭素数4〜8の飽和脂肪族ジカルボン酸残基、炭素数6〜8の飽和脂環族ジカルボン酸残基、又は炭素数6〜20の芳香族ジカルボン酸残基であり、R2及びR3が、同一又は異なって、それぞれ1個の炭素数1〜4のアルキル基で置換されていてもよいシクロヘキシル基又はフェニル基である請求項1〜4の何れかに記載のポリプロピレン系樹脂成形体の製造方法。
- アミド化合物が、N,N’−ジシクロヘキシル−2,6−ナフタレンジカルボキサミドである請求項1〜6の何れかに記載のポリプロピレン系樹脂成形体の製造方法。
- 前記溶融ポリプロピレン系樹脂中でアミド化合物と共存する脂肪酸カルシウム塩が、ベヘン酸カルシウムである請求項1〜7の何れかに記載のポリプロピレン系樹脂成形体の製造方法。
- ポリプロピレン系樹脂の230℃、荷重2160gにおけるメルトフローレートが0.5〜40.0g/10分である請求項1〜8の何れかに記載のポリプロピレン系樹脂成形体の製造方法。
- 溶融ポリプロピレン系樹脂中に存在する下記一般式(1)で表される少なくとも1種のアミド化合物の針状結晶の巨大化を抑制する方法であって、
溶融状態のポリプロピレン系樹脂組成物中で、アミド化合物と、炭素数22〜32の飽和及び不飽和の脂肪酸カルシウム塩からなる群より選ばれる少なくとも1種の脂肪酸カルシウム塩を共存状態で存在させることを特徴とする方法。
一般式(1):
- 一般式(1)において、R1が、炭素数1〜12の飽和若しくは不飽和の脂肪族ジカルボン酸残基、炭素数6〜10の飽和若しくは不飽和の脂環族ジカルボン酸残基、又は炭素数6〜20の芳香族ジカルボン酸残基を表し、R2及びR3が、同一又は異なって、それぞれ炭素数3〜12のシクロアルキル基、又は一般式(a)、一般式(b)、一般式(c)又は一般式(d)で示される基を表す請求項10に記載の方法。
- 一般式(1)において、R1が炭素数4〜8の飽和脂肪族ジカルボン酸残基、炭素数6〜8の飽和脂環族ジカルボン酸残基、又は炭素数6〜20の芳香族ジカルボン酸残基であり、R2及びR3が、同一又は異なって、それぞれ1個の炭素数1〜4のアルキル基で置換されていてもよいシクロヘキシル基又はフェニル基である請求項10又は11に記載の方法。
- アミド化合物が、N,N’−ジシクロヘキシル−2,6−ナフタレンジカルボキサミドである請求項10〜13の何れかに記載の方法。
- 脂肪酸カルシウム塩が、ベヘン酸カルシウムである請求項10〜14の何れかに記載の方法。
- (i)ポリプロピレン系樹脂、下記一般式(1)で表される少なくとも1種のアミド化合物及び炭素数22〜32の飽和又は不飽和の脂肪酸カルシウム塩からなる群より選ばれる少なくとも1種の脂肪酸カルシウム塩を含むポリプロピレン系樹脂組成物を加熱し、溶融したポリプロピレン系樹脂中にアミド化合物を溶解させる工程、
(ii)前記工程(i)で得られた溶融状態のポリプロピレン系樹脂組成物を冷却して、アミド化合物の針状結晶を析出させる工程、及び
(iii)前記工程(ii)で得られたアミド化合物の針状結晶を析出させたポリプロピレン系樹脂組成物を、T1+10℃〜T2−10℃(T1は、ポリプロピレン系樹脂の融点を表し、T2は、ポリプロピレン系樹脂にアミド化合物が溶解する温度を表す)の温度範囲で溶融させ、成形する工程
を含むポリプロピレン系樹脂成形体の製造方法により得られる、ポリプロピレン系樹脂成形体であって、
ポリプロピレン系樹脂100重量部に対して、アミド化合物を0.001〜2重量部、脂肪酸カルシウム塩を0.001〜0.5重量部含有するポリプロピレン系樹脂成形体。
一般式(1):
- アミド化合物が、N,N’−ジシクロヘキシル−2,6−ナフタレンジカルボキサミドである請求項16に記載のポリプロピレン系樹脂成形体。
- 脂肪酸カルシウム塩が、ベヘン酸カルシウムである請求項16又は17に記載のポリプロピレン系樹脂成形体。
- 請求項16〜18の何れかに記載のポリプロピレン系樹脂成形体を、更に成形することによって得られる二次加工成形品。
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