JP5860463B2 - 樹脂組成物及びその製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、樹脂組成物及びその製造方法に関するものである。

ポリフェニレンエーテル樹脂は、耐熱性、機械的性質、難燃性及び電気的性質に優れた樹脂として広く知られている。このような特性を有するポリフェニレンエーテル樹脂は、自動車部品、電気・電子部品、事務機器、工業製品、建材等の用途に広範囲に用いられており、近年、密閉型二次電池電槽を形成する樹脂材料として、注目されている。密閉型二次電池電槽は、ニッケル−水素電池等として知られており、自動車等の車両を筆頭に、各種電気製品、産業機器の動力源として幅広く使われ、その需要が大きくなってきている。この需要とともに、電池本体の性能が向上し、電池電槽自体の小型軽量化と電気容量の増加が進んでいる。

従来、二次電池電槽を形成する樹脂（二次電池電槽用樹脂）としては、例えば、ＡＢＳ樹脂や変性ポリフェニレンエーテル樹脂が成形性及び耐熱性の観点から用いられている。しかし、これらの樹脂は耐水素透過性に劣るため、電池性能の低下を引き起こすという問題がある。また、ＡＢＳ樹脂や変性ポリフェニレンエーテル樹脂は、耐薬品性に劣る。そのため、これらの樹脂は、自動車オイル等の薬品に対する耐性が十分でないため、自動車用途の二次電池電槽等として長期使用できないという問題がある。

これらの問題を解消しようとするものとして、例えば、特許文献１には、結晶性ポリオレフィン樹脂とポリフェニレンエーテル系樹脂とを含む樹脂組成物からなる密閉型二次電池電槽が開示されている。特許文献２には、ポリフェニレンエーテル樹脂とポリオレフィン樹脂とからなるポリマーアロイを用いた密閉型二次電池電槽が開示されている。特許文献３には、ポリフェニレンエーテル樹脂が結晶性ポリプロピレン樹脂中に特定の形態で分散した樹脂組成物が開示されている。特許文献４〜６には、ポリフェニレンエーテル系樹脂と特定の構造の結晶性ポリプロピレンとからなる樹脂組成物が密閉型二次電池用電槽として利用できることが開示されている。特許文献７には、フローマークを改良しようとした組成物が開示されている。特許文献８には、成形流動性を改良しようとした組成物が開示されている。

特開平０８−１９５１８８号公報 特開平０９−１２０８０１号公報 国際公開第９７／００１６００号公報 特開２０００−０５８００７号公報 特開２００２−０６０５６２号公報 特開２００２−０６３８７３号公報 特開平０９−２４１４５１号公報 特開平１１−１４０２４５号公報

二次電池電槽は、例えば、自動車のエンジンルームのような高温環境下といった過酷な環境で使用されることも増えてきた。そのため、二次電池電槽の材料等として使用される樹脂組成物には、例えば、高温環境下で長期に使用された場合の機械的強度の維持や、耐熱クリープ性等について、高いレベルの特性等が求められている。一方、二次電池電槽は、大型化・薄肉化等といった形状面での要求も増えてきた。

このような二次電池電槽を良好に製造するためには、原料である樹脂組成物の成形流動性が優れていること等が必要となる。しかし、一般に、機械的強度と成形流動性は相反する特性であり、これらを高いレベルで両立させることは困難である。また、二次電池電槽の量産時に成形条件が変動すると金型充填率がバラつくことがあり、量産安定性の更なる改良も求められている。

しかし、特許文献７に開示されている組成物は、分子量の高いポリプロピレンを用いることで剛性やフローマークを改良しているが、成形流動性の改良が十分ではない。特許文献８に記載の組成物は、メルトフローレート（ＭＦＲ）が異なるポリプロピレンを用いることでＭＦＲを向上させているが、成形流動性及びフローマークの改良が十分ではない。さらに、近年は大型部品等を成形する際、跡が目立たないようにするため、ピンゲートを使用する場合が多くなっており、フローマークに関してより厳しい条件下での改良が求められている。このように、従来の樹脂組成物に関して、上記した物性等をバランス良く両立させることについては、未だ改良の余地が十分にある。

本発明の第一の課題は、成形流動性及び耐熱クリープ性を維持しつつ、熱エージング性に優れ、更には成形品量産時の成形安定性に優れる樹脂組成物を提供することを目的とする。また、本発明の第二の課題は、剛性及び耐衝撃性を維持しつつ、成形流動性がより一層優れ、フローマークが改良された樹脂組成物を提供することを目的とする。

本発明者らは、前記課題を解決するため鋭意検討した結果、少なくとも、特定のプロピレン樹脂、ポリフェニレンエーテル及び混和剤を、特定の割合で含む樹脂組成物とすることで、上記課題を解決できることを見出し、本発明を完成させるに至った。

すなわち、本発明は、以下の通りである。
〔１〕
（ａ）ポリプロピレン樹脂及び（ｂ）ポリフェニレンエーテル樹脂の総量１００質量部と、
（ｃ）混和剤１〜２０質量部と、を含む樹脂組成物であり、
前記（ａ）成分において、
ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ、移動相：ｏ−ジクロロベンゼン、標準物質：ポリスチレン）から求められる、分子量３０，０００以下の成分の割合が、前記（ａ）成分全体の３．０〜５．１％であり、かつ、分子量１０，０００，０００以上の成分の割合が、前記（ａ）成分全体の１．０〜１．６％である、樹脂組成物。
〔２〕
前記（ａ）成分と前記（ｂ）成分の総量１００質量部に対し、（ｄ）フィラー５〜５０質量部を、更に含む、〔１〕に記載の樹脂組成物。
〔３〕
前記（ａ）成分の分子量分布（重量平均分子量（Ｍｗ）／数平均分子量（Ｍｎ））が、８〜１１である、〔１〕又は〔２〕に記載の樹脂組成物。
〔４〕
前記（ｃ）成分が、水素添加ブロック共重合体、ポリスチレン鎖−ポリオレフィン鎖を有する共重合体、及びポリフェニレンエーテル鎖−ポリオレフィン鎖を有する共重合体からなる群より選ばれる１種以上である、〔１〕〜〔３〕のいずれか一項に記載の樹脂組成物。
〔５〕
前記（ｃ）成分が、ビニル芳香族化合物を主体とする重合体ブロックＡと、重合体ブロックを構成する共役ジエン化合物に含まれるビニル結合量の総量に対する１，２−ビニル結合量及び３，４−ビニル結合量の総量が３０〜９０％である、共役ジエン化合物を主体とする重合体ブロックＢと、を含むブロック共重合体の少なくとも一部が水素添加された水素添加ブロック共重合体である、〔１〕〜〔４〕のいずれか一項に記載の樹脂組成物。
〔６〕
前記重合体ブロックＢにおける、前記重合体ブロックを構成する前記共役ジエン化合物に含まれる前記ビニル結合量の総量に対する前記１，２−ビニル結合量及び前記３，４−ビニル結合量の総量が、６５〜９０％である、〔５〕に記載の樹脂組成物。
〔７〕
前記（ｄ）成分が、タルクである、〔２〕〜〔６〕のいずれか一項に記載の樹脂組成物。
〔８〕
前記（ａ）成分を含むマトリックス相と、前記（ｂ）成分を含む分散相とを有する、〔１〕〜〔７〕のいずれか一項に記載の樹脂組成物。
〔９〕
（ａ）ポリプロピレン樹脂及び（ｂ）ポリフェニレンエーテル樹脂の総量１００質量部と、（ｃ）混和剤１〜２０質量部と、（ｄ）フィラー５〜５０質量部とを含む樹脂組成物であり、
前記（ａ）成分において、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ、移動相：ｏ−ジクロロベンゼン、標準物質：ポリスチレン）から求められる、分子量３０，０００以下の成分の割合が前記（ａ）成分全体の１．０〜５．１％であり、かつ、分子量１０，０００，０００以上の成分の割合が前記（ａ）成分全体の０．５〜１．６％である、樹脂組成物。
〔１０〕
前記（ａ）成分が、（ａ−１）：メルトフローレート（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）が０．１〜１ｇ／１０分のポリプロピレン樹脂、及び（ａ−２）：メルトフローレート（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）が４〜９ｇ／１０分のポリプロピレン樹脂を含み、
前記（ａ−２）成分に対する前記（ａ−１）成分の質量比（（ａ−１）／（ａ−２））が、７５／２５〜９０／１０であり、
下記工程（１−１）及び（１−２）を含む、〔１〕〜〔９〕のいずれか一項に記載の樹脂組成物の製造方法；
工程（１−１）：前記（ａ−２）成分、前記（ｂ）成分及び前記（ｃ）成分を溶融混練し、混練物を得る工程、
工程（１−２）：前記工程（１−１）で得られた前記混練物に対して、前記（ａ−１）成分を添加し、溶融混練する工程。
〔１１〕
前記（ａ）成分が、（ａ−１）：メルトフローレート（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）が０．１〜１ｇ／１０分のポリプロピレン樹脂、及び（ａ−２）：メルトフローレート（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）が４〜９ｇ／１０分のポリプロピレン樹脂を含み、
前記（ａ−２）成分に対する前記（ａ−１）成分の重量比（（ａ−１）／（ａ−２））が、７５／２５〜９０／１０であり、
下記工程（２−１）及び（２−２）を含む、〔１〕〜〔９〕のいずれか一項に記載の樹脂組成物の製造方法；
工程（２−１）：前記（ａ−２）成分の一部、前記（ｂ）成分及び前記（ｃ）成分を溶融混練し、混練物を得る工程、
工程（２−２）：前記工程（２−１）で得られた前記混練物に対して、前記（ａ−２）成分の残部及び前記（ａ−１）成分を添加し、溶融混練する工程。
〔１２〕
前記（ａ）成分が、（ａ−１）：メルトフローレート（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）が０．１〜１ｇ／１０分のポリプロピレン樹脂、及び（ａ−２）：メルトフローレート（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）が４〜９ｇ／１０分のポリプロピレン樹脂を含み、
前記（ａ−２）成分に対する前記（ａ−１）成分の重量比（（ａ−１）／（ａ−２））が、７０／３０〜９０／１０であり、
下記工程（３−１）、（３−２）及び（３−３）を含む、〔２〕〜〔９〕のいずれか一項に記載の樹脂組成物の製造方法；
工程（３−１）：前記（ａ−２）成分の全量、前記（ｂ）成分の全量、及び前記（ｃ）成分の一部又は全量を溶融混練し、混練物を得る工程、
工程（３−２）：前記工程（３−１）で得られた前記混練物に対して、前記（ａ−１）成分の全量、前記（ｄ）成分の一部又は全量、及び前記（ｃ）成分の残部（但し、前記工程（３−１）で前記（ｃ）成分を全量用いた場合を除く。）を添加し、溶融混練し、混練物を得る工程、
工程（３−３）：前記工程（３−２）で得られた前記混練物に対して、前記（ｄ）成分の残部（但し、前記工程（３−２）で前記（ｄ）成分を全量用いた場合を除く。）を添加し、溶融混練する工程。
〔１３〕
前記（ａ）成分が、（ａ−１）：メルトフローレート（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）が０．１〜１ｇ／１０分のポリプロピレン樹脂及び（ａ−２）：メルトフローレート（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）が４〜９ｇ／１０分のポリプロピレン樹脂を含み、
前記（ａ−２）成分に対する前記（ａ−１）成分の重量比（（ａ−１）／（ａ−２））が、７０／３０〜９０／１０であり、
下記工程（４−１）、（４−２）及び（４−３）を含む、〔２〕〜〔９〕のいずれか一項に記載の樹脂組成物の製造方法；
工程（４−１）：前記（ａ−２）成分の一部、前記（ｂ）成分の全量、及び前記（ｃ）成分の一部又は全量を溶融混練し、混練物を得る工程、
工程（４−２）：前記工程（４−１）で得られた前記混練物に対して、前記（ａ−２）成分の残部、前記（ｃ）成分の残部（但し、前記工程（４−１）で前記（ｃ）成分を全量用いた場合を除く。）、前記（ａ−１）成分の全量、及び前記（ｄ）成分の一部又は全量を添加し、溶融混練し、混練物を得る工程、
工程（４−３）：前記工程（４−２）で得られた混練物に対して、前記（ｄ）成分の残部（但し、前記工程（４−２）で前記（ｄ）成分を全量用いた場合を除く。）を添加し、溶融混練する工程。
〔１４〕
〔１０〕〜〔１３〕のいずれか一項に記載の製造方法で得られる樹脂組成物。
〔１５〕
〔１〕〜〔９〕のいずれか一項に記載の樹脂組成物を含む成形品。

本発明によれば、成形流動性及び耐熱クリープ性を維持しつつ、熱エージング性に優れ、更には量産時の成形安定性に優れる樹脂組成物を提供することができる。また、本発明によれば、剛性及び耐衝撃性を維持しつつ、成形流動性がより一層優れ、フローマークが改良された樹脂組成物を提供することができる。

ＧＰＣ溶出曲線におけるエリア面積を説明するための概念図を示す。 ＧＰＣ溶出曲線における分子量３０，０００以下の成分及び分子量１０，０００，０００以上の成分のエリア面積を説明するための概念図を示す。 実施例で用いたテストピースの簡略正面図を示す。

以下、本発明を実施するための形態（以下、「本実施形態」という。）について詳細に説明する。なお、本発明は、以下の実施形態に制限されるものではなく、その要旨の範囲内で種々変形して実施することができる。

本実施形態の樹脂組成物の第一の形態は、（ａ）ポリプロピレン樹脂及び（ｂ）ポリフェニレンエーテル樹脂の総量１００質量部と、（ｃ）混和剤１〜２０質量部と、を含む樹脂組成物であり、（ａ）成分において、ゲルパーミエーションクロマトグラフィーから求められる分子量３０，０００以下の成分の割合が、（ａ）成分全体の３．０〜５．１％であり、かつ、分子量１０，０００，０００以上の成分の割合が、（ａ）成分全体の１．０〜１．６％である、樹脂組成物である。この第一の形態の樹脂組成物は、成形流動性及び耐熱クリープ性を維持しつつ、熱エージング性に優れ、更には成形品量産時の成形安定性に優れる。

（ａ）成分及び（ｂ）成分の総量１００質量部に対する（ａ）成分の含有量は、好ましくは２５〜９８質量部であり、より好ましくは３０〜９８質量部であり、更に好ましくは５０〜９５質量部であり、より更に好ましくは７０〜９５質量部である。（ａ）成分及び（ｂ）成分の総量１００質量部に対する（ｃ）成分の含有量は、好ましくは１〜１５質量部であり、より好ましくは１〜１０質量部である。（ａ）成分〜（ｃ）成分の含有量が上記範囲であると、成形流動性及び耐熱クリープ性に一層優れる樹脂組成物が得られる。

＜（ａ）成分＞
（ａ）ポリプロピレン樹脂について詳細に説明する。
（ａ）ポリプロピレン樹脂（以下、「ＰＰ」とも略す。）は、プロピレンホモポリマー、プロピレンと他のモノマーとの共重合体、あるいはこれらの変性物であってもよい。（ａ）成分は、結晶性であることが好ましく、結晶性プロピレンホモポリマー又は結晶性プロピレン−エチレンブロック共重合体であることがより好ましい。

プロピレンと共重合可能な他のモノマーとしては、例えば、ブテン−１、ヘキセン−１等のα−オレフィン等が挙げられる。その重合形態は、特に限定されず、ランダム共重合体、ブロック共重合体等であってもよい。

例えば、結晶性プロピレン−エチレンブロック共重合体は、重合の第一工程で結晶性プロピレンホモポリマー部分を準備した上で、重合の第二工程以降でプロピレン、エチレン及び、必要に応じて併用される他のα−オレフィンを、結晶性プロピレンホモポリマー部分と共重合させて得ることができる。さらに（ａ）成分は、結晶性プロピレンホモポリマーと結晶性プロピレン−エチレンブロック共重合体との混合物であってもよい。

（ａ）成分の製造方法は、特に限定されず、公知の方法を用いることができる。例えば、触媒として、三塩化チタン触媒や、塩化マグネシウム等の担体に担持したハロゲン化チタン触媒等を用いることができる。これらの触媒とアルキルアルミニウム化合物との存在下、重合温度０〜１００℃の範囲で、重合圧力３〜１００気圧の範囲で、プロピレンやその他のモノマーを重合させる方法等が挙げられる。この際、重合体の分子量を調整するために水素等の連鎖移動剤を添加してもよい。重合の運転方式としては、バッチ式、連続式いずれの方式も選択できる。重合方法としては、ブタン、ペンタン、ヘキサン、ヘプタン、オクタン等の溶媒下での溶液重合、スラリー重合等の方法も選択でき、さらには無溶媒下モノマー中での塊状重合、ガス状モノマー中での気相重合方法等も選択できる。

上記した重合触媒の他に、ポリプロピレンのアイソタクティシティや重合活性を高めるため、第三成分として、電子供与性化合物を内部ドナー成分又は外部ドナー成分として用いることができる。これらの電子供与性化合物としては、公知のものが使用でき、例えば、ε−カプロラクトン、メタクリル酸メチル、安息香酸エチル、トルイル酸メチル等のエステル化合物；亜リン酸トリフェニル、亜リン酸トリブチル等の亜リン酸エステル；ヘキサメチルホスホリックトリアミド等のリン酸誘導体等；アルコキシエステル化合物；芳香族モノカルボン酸エステル；芳香族アルキルアルコキシシラン、脂肪族炭化水素アルコキシシラン等のアルコキシシラン；各種エーテル類、各種アルコール類；各種フェノール類等が挙げられる。

（ａ）成分は、非変性のポリプロピレン樹脂をα，β−不飽和カルボン酸又はその誘導体（酸無水物やエステルも含む）等の変性剤により変性したものであってもよい。この場合、例えば、非変性のポリプロピレン樹脂をα，β−不飽和カルボン酸又はその誘導体でグラフト化・付加させたもの等が挙げられる。具体例としては、α，β−不飽和カルボン酸又はその誘導体が、ポリプロピレン樹脂全体の０．０１〜１０質量％程度の割合で、ポリプロピレン樹脂にグラフト又は付加しているもの等が挙げられる。変性ポリプロピレン樹脂は、例えば、ラジカル発生剤の存在下又は非存在下、溶融状態、溶液状態又はスラリー状態で、３０〜３５０℃の範囲で、上記した非変性のポリプロピレン樹脂と変性剤とを反応させることによって、得られる。本実施形態では、非変性のポリプロピレン樹脂と変性ポリプロピレン樹脂との任意の割合の混合物であってもよい。

（ａ）成分において、分子量３０，０００以下の成分の割合は、（ａ）成分全体の３．０〜５．１％であり、好ましくは４．０〜５．１％であり、より好ましくは４．１〜４．８％である。分子量３０，０００以下の成分の割合が上記範囲にあると、高いレベルの成形流動性を維持しつつ、熱エージング性に優れた樹脂組成物を得ることができる。

（ａ）成分において、分子量１０，０００，０００以上の成分の割合は、（ａ）成分全体の１．０〜１．６％であり、好ましくは１．２〜１．５％である。本実施形態の樹脂組成物では、クリープ性は（ａ）成分の高分子領域が特に寄与すると推測される。そのため、分子量１０，０００，０００以上の成分の割合が上記範囲にあると、高レベルの耐熱クリープ性を維持しつつ、成形安定性に優れた樹脂組成物を得ることができる。

上記した、分子量３０，０００以下の成分の割合及び分子量１０，０００，０００以上の成分の割合は、樹脂組成物から（ａ）成分を抽出し、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）測定を行うことによって求めることができる。以下、説明する。

（（ａ）成分の抽出方法、抽出条件）
樹脂組成物ペレット５ｇを濾過フィルターに入れて、この濾過フィルターを沸騰キシレン（和光純薬工業社製）中に入れ、樹脂組成物中の（ａ）成分をキシレン中に溶かす。（ａ）成分が溶けたキシレンの温度を室温まで下げることで（ａ）成分を析出させる。析出した（ａ）成分を濾過した後、１２０℃で真空乾燥することで、樹脂組成物から（ａ）成分を抽出することができる。

抽出した（ａ）成分をＧＰＣ測定することで、（ａ）成分における、分子量３０，０００以下の成分の割合及び分子量１０，０００，０００以上の成分の割合を求めることができる。なお、単分散の重量平均分子量が既知で分子量の異なるスチレン樹脂（重量平均分子量５００〜２０，６００，０００）を検量線用標準サンプルとして用いることができる。

ここで、（ａ）成分中の分子量３０，０００以下の成分の割合及び分子量１０，０００，０００以上の成分の割合を求める方法を、図面を参照しつつ説明する。図１は、ＧＰＣ溶出曲線におけるエリア面積を説明するための概念図を示す。図２は、ＧＰＣ溶出曲線における分子量３０，０００以下の成分及び分子量１０，０００，０００以上の成分のエリア面積を説明するための概念図を示す。

まず、（ａ）成分のＧＰＣ溶出曲線のエリア面積を求める。ここでいうエリア面積とは、図１に示す斜線領域の面積をいう。具体的には、以下のようにして求める。ＧＰＣ測定で得られた溶出時間を横軸とし、Ｒ．Ｉ．（示差屈折検出器）による検出強度（Ｒ．Ｉ．検出強度）を縦軸としたＧＰＣ溶出曲線をプロットする。そして、ＧＰＣ溶出曲線とベースラインの交点Ａ（低分子側）及び交点Ｂ（高分子側）を定める。

そして、交点Ａ及び交点Ｂ間のＧＰＣ溶出曲線とベースラインとで囲まれた斜線部分をＧＰＣ溶出曲線におけるエリア面積とする（図１の斜線領域参照）。このエリア面積を、（ａ）成分のＧＰＣ溶出曲線におけるエリア面積とする。但し、交点Ａにおける分子量が１，０００未満の場合は、エリア面積の計算においては分子量１，０００未満のエリア面積を除いて計算する。具体的には、交点Ａ及び交点Ｂ間のＧＰＣ溶出曲線とベースラインとで囲まれた斜線部分から、分子量１，０００以下の成分に対応するＧＰＣ溶出曲線におけるエリア面積を除いた面積を、（ａ）成分のＧＰＣ溶出曲線におけるエリア面積とする。
高分子量成分から溶出されるカラムを用いた場合、溶出時間初期（交点Ｂ側）に高分子量成分が観測され、溶出時間終期（交点Ａ側）に低分子量成分が観測される。

このようにして求められた上記のエリア面積のうち、分子量３０，０００以下の成分に対応するＧＰＣ溶出曲線におけるエリア面積と、（ａ）成分のＧＰＣ溶出曲線における全体のエリア面積との比から、分子量３０，０００以下の成分の割合を求めることができる。但し、交点Ａにおける分子量が１，０００未満の場合は、上記した、（ａ）成分のＧＰＣ溶出曲線におけるエリア面積の考え方と同様に、分子量３０，０００以下の成分に対応するＧＰＣ溶出曲線におけるエリア面積は、分子量１，０００以下の成分に対応するＧＰＣ溶出曲線におけるエリア面積を除いた面積とする。
同様にして、分子量１０，０００，０００以上の成分に対応するＧＰＣ溶出曲線におけるエリア面積を求め、当該エリア面積と、（ａ）成分のＧＰＣ溶出曲線におけるエリア面積との比から、分子量１０，０００，０００以上の成分の割合も求めることができる。
図２は、ＧＰＣ溶出曲線における分子量３０，０００以下の成分のエリア面積及び分子量１０，０００，０００以上の成分のエリア面積の一例を示したものである。

（ａ）成分において、分子量３０，０００以下の成分の割合や、分子量１０，０００，０００以上の成分の割合は、例えば、（ａ）成分を製造する際に、高分子量のポリプロピレン樹脂と低分子量のポリプロピレン樹脂とを混合すること等によって制御することができる。さらには、後述する製造方法を採用することにより、より高い精度で（ａ）成分の分子量特性を制御することもできる。

（ａ）成分の分子量分布（重量平均分子量（Ｍｗ）／数平均分子量（Ｍｎ））は、好ましくは８〜１１であり、より好ましくは８〜１０であり、更に好ましくは８．５〜１０であり、より更に好ましくは８．５〜９．５である。（ａ）成分の分子量分布を上記範囲とすることで、成形流動性と耐熱クリープ性とのバランス、熱エージング性、量産時の成形安定性、フローマーク等の物性バランスが一層向上する。フローマークが優れるようになるメカニズムの詳細は明らかになっていないが、（ａ）成分の分子量分布が上記範囲に制御されることで、射出成形等の成形時に金型内での樹脂組成物の固化速度がより均一になるためであると推測される（但し、本実施形態の作用効果はこれに限定されない。）。分子量分布は、ＧＰＣで測定した重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）から求められる。

（ａ）成分としては、高分子量のポリプロピレン樹脂と低分子量のポリプロピレン樹脂とを含む混合物であることが好ましい。具体的には、（ａ）ポリプロピレン樹脂は、（ａ−１）メルトフローレート（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）が０．１〜１ｇ／１０分の高分子量のポリプロピレン樹脂と、（ａ−２）メルトフローレート（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）が４〜９ｇ／１０分の低分子量のポリプロピレン樹脂とを含むことが好ましい。（ａ）成分として、このような異なる流動特性を有するポリプロピレン樹脂を併用することにより、成形流動性と耐熱クリープ性とのバランスが一層向上する傾向にある。（ａ）成分のメルトフローレートは、ＩＳＯ １１３３に準拠して測定することができる。

（ａ−２）成分に対する（ａ−１）成分の重量比（（ａ−１）／（ａ−２））は、好ましくは７５／２５〜９０／１０であり、より好ましくは７６／２４〜９０／１０であり、更に好ましくは７７／２３〜９０／１０である。

後述する（ｄ）成分としてフィラーを用いる場合は、（ａ−２）成分に対する（ａ−１）成分の重量比（（ａ−１）／（ａ−２））は、好ましくは６５／３５〜９０／１０であり、より好ましくは７０／３０〜９０／１０であり、更に好ましくは７５／２５〜９０／１０であり、より更に好ましくは８０／２０〜９０／１０である。（ｄ）成分としてフィラーを用いる場合、上記数値範囲であると、本実施形態の効果が一層優れたものになる。

（ａ）成分の融点は、好ましくは１６３℃以上であり、より好ましくは１６５℃以上であり、更に好ましくは１６７℃以上である。（ａ）成分の融点を上記数値範囲とすることにより、熱履歴後の剛性及びフローマークを一層向上させることができる。

（ａ）成分の融点は、示差走査熱量計（ＤＳＣ）（パーキンエルマー社製、商品名「ＤＳＣ−２型」）にて昇温速度２０℃／分及び降温速度２０℃／分の条件で測定することにより求めることができる。具体的には、まず、試料約５ｍｇを２０℃で２分間保持した後、昇温速度２０℃／分で２３０℃まで昇温させて、２３０℃で２分間保持する。そして、降温速度２０℃／分で２０℃まで降温させて、２０℃で２分間保持する。この場合における、昇温速度２０℃／分で昇温させたときに現れる吸熱ピークのトップピークの温度を、融点として求めることができる。

（ａ）ポリプロピレン樹脂が、上述のような高分子量のポリプロピレン樹脂と低分子量のポリプロピレン樹脂とを含む混合物である場合の樹脂組成物の製造方法としては、後述する樹脂組成物の製造方法が好適である。

＜（ｂ）成分＞
（ｂ）ポリフェニレンエーテル樹脂について詳細に説明する。
（ｂ）ポリフェニレンエーテル樹脂（以下、「ＰＰＥ」とも略す。）は、下記式（１）で表される繰り返し単位構造を有するホモ重合体及び／若しくは共重合体；又はそれらの変性体であることが好ましい。

式（１）中、Ｒ_１、Ｒ_２、Ｒ_３、及びＲ_４は、それぞれ独立して、水素原子、ハロゲン原子、炭素数１〜７の第１級又は第２級のアルキル基、フェニル基、ハロアルキル基、アミノアルキル基、炭化水素オキシ基、又は少なくとも２個の炭素原子がハロゲン原子と酸素原子とを隔てているハロ炭化水素オキシ基を表す。

（ｂ）成分の還元粘度（０．５ｇ／ｄＬのクロロホルム溶液、３０℃測定）は、特に限定されないが、好ましくは０．１５〜０．７ｇ／ｄＬであり、より好ましくは０．２〜０．６ｇ／ｄＬである。還元粘度は、後述する実施例に記載の方法により測定できる。

（ｂ）成分としては、特に限定されず、公知のものを用いてもよい。例えば、ポリ（２，６−ジメチル−１，４−フェニレンエーテル）、ポリ（２−メチル−６−エチル−１，４−フェニレンエーテル）、ポリ（２−メチル−６−フェニル−１，４−フェニレンエーテル）、ポリ（２，６−ジクロロ−１，４−フェニレンエーテル）等が挙げられる。さらに、２，６−ジメチルフェノールと他のフェノール類（例えば、２，３，６−トリメチルフェノールや２−メチル−６−ブチルフェノール）等とのポリフェニレンエーテル共重合体も挙げられる。

これらの中で、好ましい具体例としては、ポリ（２，６−ジメチル−１，４−フェニレンエーテル）、２，６−ジメチルフェノールと２，３，６−トリメチルフェノールとの共重合体であり、より好ましくはポリ（２，６−ジメチル−１，４−フェニレンエーテル）である。

（ｂ）成分の製造方法は、特に限定されず、従来公知のものを用いることができる。例えば、米国特許第３３０６８７４号明細書に記載の第一銅塩とアミンのコンプレックスを触媒として用い、例えば、２，６−キシレノールを酸化重合する方法が挙げられる。あるいは、米国特許第３３０６８７５号明細書、米国特許第３２５７３５７号明細書、米国特許第３２５７３５８号明細書、特公昭５２−１７８８０号公報、特開昭５０−５１１９７号公報、特開昭６３−１５２６２８号公報等に記載された方法等によっても製造できる。

さらに、（ｂ）成分としては、上記の非変性のポリフェニレンエーテル樹脂を、スチレン系モノマー又はその誘導体等の変性剤により変性したものであってもよい。この場合、例えば、非変性のポリフェニレンエーテル樹脂をスチレン系モノマー又はその誘導体でグラフト化又は付加させたもの等が挙げられる。変性ポリフェニレンエーテル樹脂は、例えば、ラジカル発生剤の存在下又は非存在下に、溶融状態、溶液状態又はスラリー状態で、８０〜３５０℃で、上記のポリフェニレンエーテル樹脂とスチレン系モノマー又はその誘導体とを反応させることによって得られる。

ポリフェニレンエーテル樹脂の変性剤としては、例えば、スチレン系モノマー、α，β−不飽和カルボン酸、及びそれらの誘導体（例えば、エステル化合物、酸無水化合物等）が挙げられる。
スチレン系モノマーとしては、例えば、スチレン、α−メチルスチレン、スチレンスルホン酸等が挙げられる。

変性ポリフェニレンエーテル樹脂の具体例としては、例えば、スチレン系モノマー又はその誘導体が０．０１〜１０質量％の割合でグラフト化又は付加した、変性ポリフェニレンエーテル樹脂等が挙げられる。

（ｂ）成分は、非変性ポリフェニレンエーテルと変性ポリフェニレンエーテル樹脂とを併用してもよい。非変性のポリフェニレンエーテル樹脂と変性ポリフェニレンエーテル樹脂の混合割合は、特に限定されず、任意の割合で混合できる。

さらに、本実施形態の樹脂組成物としては、ポリフェニレンエーテル樹脂に、ポリスチレン、シンジオタクチックポリスチレン及びハイインパクトポリスチレンからなる群より選ばれるいずれか１種以上を混合したものも好適に用いることができる。特に、上記したポリフェニレンエーテル樹脂１００質量部に対して、ポリスチレン、シンジオタクチックポリスチレン及びハイインパクトポリスチレンからなる群より選ばれるいずれか１種以上を、それらの総量で、４００質量部を超えない範囲で混合したものが、より好適である。

本実施形態の樹脂組成物は、（ａ）成分を含むマトリックス相と、（ｂ）成分を含む分散相とを有することが好ましい。これにより樹脂組成物は耐熱クリープ性を一層発現させることができる。このようなモルホロジーは、透過型電子顕微鏡によって確認することができる。

マトリックス相は、（ａ）成分単独から構成されていてもよい。分散相は、（ｂ）成分単独でもよいし、例えば、（ｂ）成分と（ｃ）成分とから構成されていてもよい。この場合、樹脂組成物は、マトリックス相（（ａ）成分）と、分散相（（ｂ）成分単独、又は（ｂ）成分と（ｃ）成分等）を構成する分散粒子を有する。（ｃ）成分の大部分は、分散相に包含されているだけでなく、本実施形態の効果が損なわれない程度に、マトリックス相中にも（ｃ）成分の一部が包含されていてもよい。本実施形態の樹脂組成物において、このようなモルホロジーをとることで、分散相に含まれる（ｂ）成分が、熱的に一層安定な分散状態をとることができ、それによって本実施形態の効果が一層向上するものと推測される（但し、本実施形態の作用はこれに限定されない。）。

＜（ｃ）成分＞
本実施形態の樹脂組成物は、（ａ）成分と（ｂ）成分との相溶性改善のために、（ｃ）混和剤を更に含む。（ｃ）成分としては、（ａ）成分に対する相溶性が高いセグメント鎖と、（ｂ）成分に対する相溶性が高いセグメント鎖と、を有する共重合体であることが好ましい。

（ａ）成分に対する相溶性が高いセグメント鎖としては、例えば、ポリスチレン鎖、ポリフェニレンエーテル鎖等が挙げられる。（ｂ）成分に対する相溶性が高いセグメント鎖としては、例えば、ポリオレフィン鎖、エチレンとα−オレフィンとの共重合体エラストマー分子鎖等が挙げられる。

このような共重合体の好ましい具体例としては、例えば、水素添加ブロック共重合体、ポリスチレン鎖−ポリオレフィン鎖を有する共重合体、及びポリフェニレンエーテル鎖−ポリオレフィン鎖を有する共重合体からなる群より選ばれるいずれか１種が挙げられる。これらの中でも、熱安定性の観点から、水素添加ブロック共重合体がより好ましい。これらは、１種単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。

水素添加ブロック共重合体としては、ビニル芳香族化合物を主体とする重合体ブロックＡ１と、共役ジエン化合物を主体とする少なくとも１個の重合体ブロックＢ１と、を含むブロック共重合体の少なくとも一部が水素添加された水素添加ブロック共重合体が挙げられる。

水素添加ブロック共重合体の好ましい具体例としては、ビニル芳香族化合物を主体とする重合体ブロックＡと、１，２−ビニル結合量及び３，４−ビニル結合量の総量が３０〜９０％である共役ジエン化合物を主体とする重合体ブロックＢと、を含むブロック共重合体の少なくとも一部が水素添加された水素添加ブロック共重合体であることが好ましい。重合体ブロックＢにおける共役ジエン化合物の１，２−ビニル結合量及び３，４−ビニル結合量の総量は、ＰＰとの相溶性の観点から３０〜９０％であることが好ましい。

重合体ブロックＡは、ビニル芳香族化合物のホモ重合体ブロック、又はビニル芳香族化合物と共役ジエン化合物との共重合体ブロックであることが好ましい。

重合体ブロックＡにおいて「ビニル芳香族化合物を主体とする」とは、重合体ブロックＡ中に、ビニル芳香族化合物を、５０質量％を超えて含有することをいう。そして、成形流動性、耐衝撃性、ウェルド及び外観の観点から、重合体ブロックＡ中にビニル芳香族化合物を７０質量％以上含有することが好ましい。

重合体ブロックＡを構成するビニル芳香族化合物としては、例えば、スチレン、α−メチルスチレン、ビニルトルエン、ｐ−ｔｅｒｔ−ブチルスチレン、ジフェニルエチレン等が挙げられる。これらは１種単独で用いてもよいし、２種以上を用いてもよい。これらの中ではスチレンが好ましい。

重合体ブロックＡの数平均分子量は、特に限定されないが、その下限は１５，０００以上であることが好ましい。上限は、５０，０００以下であることが好ましい。重合体ブロックＡの数平均分子量を上記範囲とすることにより、本実施形態の樹脂組成物の耐熱クリープ性をより優れたものとできる。重合体ブロックＡの数平均分子量の測定は、ＧＰＣ（移動相：クロロホルム、標準物質：ポリスチレン）によって行うことができる。

共役ジエン化合物を主体とする重合体ブロックＢは、共役ジエン化合物のホモ重合体ブロック、又は共役ジエン化合物とビニル芳香族化合物とのランダム共重合体ブロックであることが好ましい。

重合体ブロックＢにおいて「共役ジエン化合物を主体とする」とは、重合体ブロックＢ中に共役ジエン化合物を、５０質量％を超えて含有することをいう。そして、成形流動性、耐衝撃性、ウェルド及び外観の観点から、重合体ブロックＢ中に共役ジエン化合物を７０質量％以上含有することが好ましい。

重合体ブロックＢを構成する共役ジエン化合物としては、例えば、ブタジエン、イソプレン、１，３−ペンタジエン、２，３−ジメチル−１，３−ブタジエン等が挙げられる。これらは１種単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。これらの中でもブタジエン、イソプレン及びこれらの組み合わせが好ましい。

そして、重合体ブロックＢのミクロ構造（共役ジエン化合物の結合形態）については、重合体ブロックを構成する共役ジエン化合物に含まれるビニル結合量の総量に対する、１，２−ビニル結合量及び３，４−ビニル結合量の総量（以下、「全ビニル結合量」という場合がある。）は、好ましくは３０〜９０％であり、より好ましくは４５〜９０％であり、更に好ましくは６５〜９０％である。重合体ブロックＢにおける共役ジエン化合物の全ビニル結合量を上記範囲とすることで、ＰＰとの相溶性が一層優れる。特に、重合体ブロックＢがブタジエンを主体とする重合体ブロックである場合には、重合体ブロックＢにおけるブタジエンの全ビニル結合量が６５〜９０％であることが好ましい。

全ビニル結合量を３０％以上とすることで、樹脂組成物中の（ｂ）成分の分散性を一層優れたものにできる。全ビニル結合量を９０％以下とすることで、（ｂ）成分の優れた分散性を維持しながら、経済性にも優れる。

全ビニル結合量は、赤外分光光度計によって測定することができる。算出方法は、Ａｎａｌｙｔｉｃａｌ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ，Ｖｏｌｕｍｅ２１，Ｎｏ．８，Ａｕｇｕｓｔ １９４９に記載の方法に準じて行うことができる。

（ｃ）成分は、少なくとも重合体ブロックＡと、少なくとも重合体ブロックＢとを含むブロック共重合体の水素添加ブロック共重合体であることが好ましい。

ブロック重合体Ａを「Ａ」、ブロック重合体Ｂを「Ｂ」と表すと、（ｃ）成分としては、例えば、Ａ−Ｂ、Ａ−Ｂ−Ａ、Ｂ−Ａ−Ｂ−Ａ、（Ａ−Ｂ−）_４Ｓｉ、Ａ−Ｂ−Ａ−Ｂ−Ａ等の構造を有するビニル芳香族化合物−共役ジエン化合物ブロック共重合体の水素添加物が挙げられる。（Ａ−Ｂ−）_４Ｓｉは、四塩化ケイ素、四塩化スズ等といった多官能カップリング剤の反応残基、又は多官能性有機リチウム化合物等の開始剤の残基等である。

ブロック重合体Ａとブロック重合体Ｂとを含むブロック共重合体の分子構造は、特に限定されず、例えば、直鎖状、分岐状、放射状、及びこれらの任意の組み合わせのいずれであってもよい。

重合体ブロックＡ及び重合体ブロックＢは、それぞれの重合体ブロックにおける分子鎖中のビニル芳香族化合物又は共役ジエン化合物の分布が、ランダム状、テーパード状（分子鎖に沿ってモノマー成分が増加又は減少するもの）、一部ブロック状、及びこれらの任意の組み合わせのいずれであってもよい。

重合体ブロックＡ又は重合体ブロックＢのいずれかが繰り返し単位中に２個以上ある場合は、それら２個以上の重合体ブロックは、それぞれ同一構造であってもよいし、異なる構造であってもよい。

（ｃ）成分の水素添加ブロック共重合体は、成形流動性、耐衝撃性、ウェルド及び外観の観点から、水素添加前のブロック共重合体が結合したビニル芳香族化合物を２０〜９５質量％含むことが好ましく、３０〜８０質量％含むことがより好ましい。ビニル芳香族化合物の含有量は、紫外線分光光度計によって測定することができる。

水素添加前のブロック共重合体の数平均分子量は、好ましくは５，０００〜１，０００，０００であり、より好ましくは１０，０００〜８００，０００であり、更に好ましくは３０，０００〜５００，０００である。数平均分子量は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ、移動相：クロロホルム、標準物質：ポリスチレン）によって測定できる。

水素添加前のブロック共重合体の分子量分布は、１０以下であることが好ましい。分子量分布は、ＧＰＣ（ＧＰＣ、移動相：クロロホルム、標準物質：ポリスチレン）によって測定した、数平均分子量（Ｍｎ）に対する重量平均分子量（Ｍｗ）の比（Ｍｗ／Ｍｎ）の比を求めることによって算出できる。

（ｃ）成分中の共役ジエン化合物に対する水素添加率は、特に限定されないが、耐熱性の観点から、共役ジエン化合物に由来する二重結合の５０％以上が水素添加されていることが好ましく、より好ましくは８０％以上であり、更に好ましくは９０％以上である。水素添加率は、ＮＭＲによって測定できる。

（ｃ）成分の水素添加ブロック共重合体の製造方法は、特に限定されず、公知の製造方法を採用してもよい。例えば、特開昭４７−０１１４８６号公報、特開昭４９−０６６７４３号公報、特開昭５０−０７５６５１号公報、特開昭５４−１２６２５５号公報、特開昭５６−０１０５４２号公報、特開昭５６−０６２８４７号公報、特開昭５６−１００８４０号公報、特開平０２−３００２１８号公報、英国特許第１１３０７７０号明細書、米国特許第３２８１３８３号明細書、米国特許第３６３９５１７号明細書、英国特許第１０２０７２０号明細書、米国特許第３３３３０２４号明細書及び米国特許第４５０１８５７号明細書等に記載の製造方法が挙げられる。

（ｃ）成分の水素添加ブロック共重合体は、上記した水素添加ブロック共重合体を、α，β−不飽和カルボン酸又はその誘導体（エステル化合物や酸無水物化合物）でグラフト化又は付加させた、変性水素添加ブロック共重合体であってもよい。

変性水素添加ブロック共重合体は、ラジカル発生剤の存在下又は非存在下に、溶融状態、溶液状態又はスラリー状態で、８０〜３５０℃の範囲で、上記した水素添加ブロック共重合体とα，β−不飽和カルボン酸又はその誘導体とを反応させることによって得られる。この場合、α，β−不飽和カルボン酸又はその誘導体が０．０１〜１０質量％の割合で水素添加ブロック共重合体にグラフト化又は付加していることが好ましい。さらに、上記の水素添加ブロック共重合体と変性水素添加ブロック共重合体との任意の割合の混合物であってもよい。

＜（ｄ）成分＞
（ｄ）成分のフィラーの成分や形状等は特に限定されない。フィラーとしては、例えば、無機充填材、無機強化材、有機強化材等が挙げられる。フィラーの形状としては、例えば、ファイバー状、フレーク状、ウィスカー状、プレート状、ブロック状、ビーズ状、バルーン状等が挙げられる。

（ｄ）フィラーの具体例としては、例えば、周期律表第Ｉ族〜第ＶＩＩＩ族中の金属元素（Ｆｅ，Ｎａ，Ｋ，Ｃｕ，Ｍｇ，Ｃａ，Ｚｎ，Ｂａ，Ａｌ，Ｔｉ等）；ケイ素元素の単体、酸化物、水酸化物、炭素塩、硫酸塩、ケイ酸塩、亜硫酸塩、これらの化合物よりなる各種粘度鉱物、炭素系フィラー、有機繊維等が挙げられる。具体的には、例えば、硫酸バリウム、硫酸カルシウム、硫酸マグネシウム、硫酸ナトリウム、亜硫酸カルシウム、酸化亜鉛、シリカ、炭酸カルシウム、ホウ酸アルミニウム、アルミナ、酸化鉄、チタン酸カルシウム、チタン酸カリウム、酸化チタン、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、水酸化カルシウム、炭酸マグネシウム、ケイ酸カルシウム、クレーワラストナイト、マイカ、タルク、ガラスビーズ、ガラスファイバー、ガラス繊維、ガラスフレーク、ガラスパウダー、ケイ砂、ケイ石、石英粉、けいそう土、ホワイトカーボン、カーボンブラック、導電性カーボンブラック、カーボン繊維、導電性金属繊維、ポリアクリロニトリル繊維、アラミド繊維等が挙げられる。（ｄ）成分は、上記したものを１種単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。

特に、樹脂組成物に外観が要求される場合は、（ｄ）成分としてタルクを含むことが好ましい。タルクの平均粒子径は、好ましくは１〜３０μｍであり、より好ましくは２〜２５μｍであり、更に好ましくは３〜２０μｍである。ここでいう平均粒子径は、粒度分布測定器を用いて測定した体積基準の粒子径である。平均粒子径の測定に用いる分散溶媒としては、例えば、エタノールが挙げられる。これらのフィラーは、無処理のまま用いてもよいが、樹脂等の他の成分との親和性や界面結合力を高める目的で、公知の無機表面処理剤（例えば、高級脂肪酸、及びそのエステルや塩等の誘導体、カップリング剤、チタンカップリング剤等）を使用して処理してもよい。

（ａ）成分と（ｂ）成分の総量１００質量部に対する（ｄ）成分の含有量は、好ましくは５〜５０質量部であり、より好ましくは１５〜４０質量部であり、更に好ましくは１５〜３５質量部である。（ｄ）成分の含有量を上記範囲とすることで、ＭＦＲ、成形流動性及び耐衝撃性のバランスを一層向上させることができる。とりわけ、（ｄ）成分がタルクである場合、その含有量を上記数値範囲とすることで、その効果は一層顕著となる。

本実施形態の樹脂組成物は、本実施形態の効果の範囲内で、公知の添加剤を目的に応じて任意の割合で含んでもよい。添加剤としては、例えば、可塑剤、滑剤（例えば、高級脂肪酸、及びその金属塩、高級脂肪酸アミド類等）、熱安定化剤、酸化防止剤（例えば、フェノール系酸化防止剤、フォスファイト系酸化防止剤、チオジブロプロピオン酸エステル型のチオエーテル等）、耐候剤（例えば、ベンゾトリアゾール系耐候剤、ベンゾフェノン系耐候剤、サリシレート系耐候剤、シアノアクリレート系耐候剤、シュウ酸誘導体、ヒンダードアミン系耐候剤等）、ポリオレフィン樹脂の結晶核剤（例えば、芳香族カルボン酸の金属塩、ソルビトール系誘導体、有機リン酸塩、芳香族アミド化合物等の有機系核剤や、無機系核剤等）、金属不活性化剤、難燃剤（例えば、有機リン酸エステル系化合物、ポリリン酸アンモニウム系化合物、ポリリン酸メラミン系化合物、ホスフィン酸塩類、水酸化マグネシウム、芳香族ハロゲン系難燃剤、シリコーン系難燃剤、フッ素系ポリマー、有機リン化合物、赤リン、無機系リン酸塩等のリン系難燃剤、ハロゲン系難燃剤、シリカ系難燃剤等）、難燃助剤（例えば、三酸化アンチモン、五酸化アンチモン等）、帯電防止剤（例えば、ポリアミドエラストマー、四級アンモニウム塩系、ピリジン誘導体、脂肪族スルホン酸塩、芳香族スルホン酸塩、芳香族スルホン酸塩共重合体、硫酸エステル塩、多価アルコール部分エステル、アルキルジエタノールアミン、アルキルジエタノールアミド、ポリアルキレングリコール誘導体、ベタイン系帯電防止剤、イミダゾリン誘導体等）、抗菌剤、抗カビ剤、摺動性改良剤（例えば、低分子量ポリエチレン等の炭化水素系摺動性改良剤、高級アルコール、多価アルコール、ポリグリコール、ポリグリセロール、高級脂肪酸、高級脂肪酸金属塩、脂肪酸アミド、脂肪酸と脂肪族アルコールとのエステル、脂肪酸と多価アルコールとのフルエステル又は部分エステル、脂肪酸とポリグリコールとのフルエステル又は部分エステル、シリコーン系摺動性改良剤、フッ素樹脂系摺動性改良剤等）、無機又は有機の充填材や強化材（ポリアクリロニトリル繊維、導電性金属繊維等）等が挙げられる。

また、意匠性を付与する目的で、公知の着色剤（例えば、無機顔料、有機系顔料、メタリック顔料、染料等）を樹脂組成物に添加することができる。

本実施形態の樹脂組成物の第二の形態は、
（ａ）ポリプロピレン樹脂及び（ｂ）ポリフェニレンエーテル樹脂の総量１００質量部と、（ｃ）混和剤１〜２０質量部と、（ｄ）フィラー５〜５０質量部とを含む樹脂組成物であり、
（ａ）成分において、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ、移動相：ｏ−ジクロロベンゼン、標準物質：ポリスチレン）から求められる、分子量３０，０００以下の成分の割合が（ａ）成分の１．０〜５．１％であり、かつ、分子量１０，０００，０００以上の成分の割合が（ａ）成分全体の０．５〜１．６％である、樹脂組成物である。この第二の形態の樹脂組成物は、剛性及び耐衝撃性を維持しつつ、成形流動性がより一層優れ、フローマークが改良された樹脂組成物である。以下、特に断りがない限り、（ａ）成分、（ｂ）成分、（ｃ）成分、（ｄ）成分及びその他の成分については、第一の形態において上述したものを用いることができる。

第二の形態の樹脂組成物における、好ましい形態としては、以下のものが挙げられる。
（１）（ａ）成分と（ｂ）成分の総量１００質量部に対し、（ｄ）フィラー５〜５０質量部を、更に含むことが好ましい。
（２）（ｃ）成分が、ビニル芳香族化合物を主体とする重合体ブロックＡと、重合体ブロックを構成する共役ジエン化合物に含まれるビニル結合量の総量に対する、１，２−ビニル結合量及び３，４−ビニル結合量の総量が３０〜９０％である、共役ジエン化合物を主体とする重合体ブロックＢと、を含むブロック共重合体の少なくとも一部が水素添加された水素添加ブロック共重合体であることが好ましい。
（３）重合体ブロックＢにおける、重合体ブロックを構成する共役ジエン化合物に含まれるビニル結合量の総量に対する、１，２−ビニル結合量及び３，４−ビニル結合量の総量は、６５〜９０％であることが好ましい。この場合、１，２−ビニル結合量及び３，４−ビニル結合量の総量は、６５〜８５％であることがより好ましい。特に、重合体ブロックＢがブタジエンを主体とする重合体である場合、重合体ブロックＢにおける１，２−ビニル結合量及び３，４−ビニル結合量の総量は、上記範囲であることが好ましい。
（４）（ｄ）成分は、タルクであることが好ましい。

第二の形態の樹脂組成物は、その効果の範囲内において、第一の形態の樹脂組成物において説明した添加剤等の成分を更に含有してもよい。

＜樹脂組成物の製造方法＞
本実施形態の樹脂組成物の製造方法について説明する。本実施形態の樹脂組成物は、種々の溶融混練機や混練押出機等を用いて製造できる。

溶融混練機や混練押出機としては、特に限定されず、公知の混練機を用いることができる。例えば、単軸押出機、二軸押出機等の多軸押出機、ロール、ニーダー、ブラベンダープラストグラフ、バンバリーミキサー等の加熱溶融混練機が挙げられる。それらの中でも二軸押出機を用いた溶融混練機が好ましい。具体的には、コペリオン社製の「ＺＳＫ」シリーズ、東芝機械社製の「ＴＥＭ」シリーズ、日本製鋼所社製の「ＴＥＸ」シリーズ等の混練押出機が挙げられる。

押出機を用いる場合、その種類や規格等は特に限定されず、適宜に公知の押出機を用いることができる。例えば、押出機のＬ／Ｄ比（バレル有効長（Ｌ）／バレル内径（Ｄ））は、通常、好ましくは２０〜７５であり、より好ましくは３０〜６０である。

押出機は、原料の流れ方向に対し上流側に第１原料供給口を設け、その下流に第１真空ベントを設け、その下流に第２原料供給口を設け、更にその下流に第２真空ベントを設けたもの等が好ましい。押出機は、これらの下流に、第３原料供給口や第３真空ベント等を更に設けたものであってもよい。押出機の原料供給口の総数やそれらの配置は、樹脂組成物の材料の種類の数等を考慮して適宜設定することができる。

第２原料供給口への原料供給方法は、特に限定されないが、押出機の第２、第３の原料供給口の開放口からの単なる添加供給よりも、押出機サイド開放口から強制サイドフィーダーを用いて添加供給する方法が一層安定であるため、好ましい。

溶融混練温度やスクリュー回転数は、特に限定されないが、通常、溶融混練温度が２００〜３７０℃であり、スクリュー回転数が１００〜１２００ｒｐｍであることが好ましい。

前述の通り、本実施形態の樹脂組成物は、（ａ）成分として、高分子量ポリプロピレン樹脂と低分子量ポリプロピレン樹脂との混合物であることが好ましい。特に（ａ−１）メルトフローレートが０．１〜１ｇ／１０分の高分子量ポリプロピレン樹脂と（ａ−２）メルトフローレートが４〜９ｇ／１０分の低分子量ポリプロピレン樹脂とを含む混合物であることが好ましい。（ａ−１）成分及び（ａ−２）成分の重量比（（ａ−１）／（ａ−２））は、上述したように、好ましくは７５／２５〜９０／１０であり、より好ましくは７７．５／２２．５〜９０／１０である。

（ａ）成分が上述のような２種以上の成分を含む混合物である場合、以下の製造方法１又は製造方法２により樹脂組成物を製造することが好ましい。

製造方法１：下記工程（１−１）及び（１−２）を含む樹脂組成物の製造方法。
工程（１−１）：（ａ−２）成分、（ｂ）成分及び（ｃ）成分を溶融混練し、混練物を得る工程、
工程（１−２）：工程（１−１）で得られた混練物に対して、（ａ−１）成分を添加し、溶融混練する工程。

製造方法２：下記工程（２−１）及び（２−２）を含む樹脂組成物の製造方法。
工程（２−１）：（ａ−２）成分の一部、（ｂ）成分及び（ｃ）成分を溶融混練し、混練物を得る工程、
工程（２−２）：工程（２−１）で得られた混練物に対して、（ａ−２）成分の残部及び（ａ−１）成分を添加し、溶融混練する工程。

これらの製造方法のように、溶融混練時における、耐熱クリープ性及び熱エージング性の向上に有効である高分子量の成分（例えば、（ａ−１）成分）の添加のタイミングを遅くすることで、高分子量の成分の熱劣化を一層抑制できる。その結果、耐熱クリープ性及び熱エージング性に一層優れた樹脂組成物を得ることができる。高分子量の成分の添加のタイミングを遅くする方法としては、例えば、溶融混練機や混練押出機の下流側の原料供給口から高分子量の成分を添加する方法等が挙げられる。

また、成形流動性の向上に有効な低分子量の成分（例えば、（ａ−２）成分）の添加のタイミングを早くすることで、優れた成形流動性を付与できる。その結果、高いレベルの成形流動性と耐熱クリープ性とを維持したまま、熱エージング性に優れた樹脂組成物を効率よく得ることができる。低分子量の成分の添加のタイミングを早くする方法としては、例えば、溶融混練機や混練押出機の上流側の原料供給口から低分子量の成分を添加する方法等が挙げられる。

（ｄ）成分を用いる場合は、（ａ−２）成分に対する（ａ−１）成分の重量比（（ａ−１）／（ａ−２））は、好ましくは６５／３５〜９０／１０であり、より好ましくは７０／３０〜９０／１０であり、更に好ましくは７５／２５〜９０／１０であり、より更に好ましくは８０／２０〜９０／１０である。（ｄ）成分としてフィラーを用いる場合、（ａ−２）成分に対する（ａ−１）成分の重量比の質量比を上記数値範囲とすることで、本実施形態の効果が一層優れたものになる。（ａ）成分が上述の（ａ−１）成分及び（ａ−２）成分を含む混合物である場合、本実施形態の樹脂組成物の製造方法は、以下の製造方法３又は製造方法４であることが好ましい。

製造方法３：下記工程（３−１）、（３−２）及び（３−３）を含む樹脂組成物の製造方法。
工程（３−１）：（ａ−２）成分の全量、（ｂ）成分の全量、及び（ｃ）成分の一部又は全量を溶融混練し、混練物を得る工程、
工程（３−２）：工程（３−１）で得られた混練物に対して、（ａ−１）成分の全量、（ｄ）成分の一部又は全量、及び（ｃ）成分の残部（但し、工程（３−１）で（ｃ）成分を全量用いた場合を除く。）を添加し、溶融混練し、混練物を得る工程、
工程（３−３）：工程（３−２）で得られた混練物に対して、（ｄ）成分の残部（但し、工程（３−２）で（ｄ）成分を全量用いた場合を除く）を添加し、溶融混練する工程。

製造方法４：下記工程（４−１）、（４−２）及び（４−３）を含む樹脂組成物の製造方法。
工程（４−１）：（ａ−２）成分の一部、（ｂ）成分の全量、及び（ｃ）成分の一部又は全量（但し、工程（４−１）で（ｃ）成分を全量用いた場合を除く。）を溶融混練し、混練物を得る工程、
工程（４−２）：工程（４−１）で得られた混練物に対して、（ａ−２）成分の残部、（ｃ）成分の残部、（ａ−１）成分の全量、及び（ｄ）成分の一部又は全量を添加し、溶融混練し、混練物を得る工程、
工程（４−３）：工程（４−２）で得られた混練物に対して、（ｄ）成分の残部（但し、工程（４−２）で（ｄ）成分を全量用いた場合を除く）を添加し、溶融混練する工程。

これらの製造方法のように、溶融混練時における、剛性、耐衝撃性及びフローマークの向上に有効である高分子量の成分の添加のタイミングを遅くすることで、高分子量の成分の熱劣化を一層抑制できる。その結果、剛性、耐衝撃性及びフローマークが一層優れた樹脂組成物を得ることができる。高分子量の成分の添加のタイミングを遅くする方法としては、例えば、溶融混練機や混練押出機の下流側の原料供給口から高分子量の成分を添加する方法等が挙げられる。

また、成形流動性の向上に有効な低分子量の成分の添加のタイミングを早くすることで、優れた成形流動性を付与できる。その結果、剛性及び耐衝撃性を維持しつつ、成形流動性及びフローマークが一層優れた樹脂組成物を効率よく得ることができる。低分子量の成分の添加のタイミングを早くする方法としては、例えば、溶融混練機や混練押出機の上流側の原料供給口から低分子量の成分を添加する方法等が挙げられる。

本実施形態の成形品は、上述の樹脂組成物を含む。本実施形態の成形品は、例えば、上述の樹脂組成物を成形することにより得ることができる。本実施形態の成形品は、種々の部材等として用いることができる。特に、二次電池槽（密閉系二次電池槽等も含む）の部材として好適に使用できる。

成形方法としては、特に限定されず、例えば、射出成形、中空成形、押出成形、シート成形、フィルム成形、熱成形、回転成形、積層成形等の成形方法が挙げられる。最終的に得られる成形品は、シート、フィルム、その他形状の射出成形品等とすることで、直接電極及び電解質を包んだ構造を有する二次電池電槽等の部材として利用できる。

以下、実施例によって、本発明の実施の形態を説明するが、本発明はこれらの実施例により限定されるものではない。

＜＜実施例１〜１１、比較例１〜６＞＞
実施例１〜１１、比較例１〜６において使用した原料は以下のとおりである。

（ａ）ポリプロピレン樹脂
（ａ−１）メルトフローレート（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）＝０．４ｇ／１０分、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）＝７．７、融点１６７℃、密度０．９０ｇ／ｃｍ^３のポリプロピレン。
（ａ−２）メルトフローレート（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）＝５．９ｇ／１０分、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）＝１２．５、融点１６６℃、密度０．９０ｇ／ｃｍ^３のポリプロピレン。
（ａ−３）メルトフローレート（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）＝０．５
ｇ／１０分、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）＝１３．７、融点１６６℃、密度０．９０ｇ／ｃｍ^３のポリプロピレン。
（ａ）ポリプロピレン樹脂のメルトフローレートは、ＩＳＯ １１３３に準拠して測定した。
（ａ）ポリプロピレン樹脂の分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）で測定した重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）とから求めた。ＧＰＣの測定条件は後述する。

（ｂ）ポリフェニレンエーテル樹脂
（ｂ−１）２，６−キシレノールを酸化重合して得た、還元粘度（０．５ｇ／ｄＬのクロロホルム溶液、３０℃測定）＝０．５２のポリフェニレンエーテル。
還元粘度は、ウベローデ粘度計を用いて、０．５ｇ／ｄＬのクロロホルム溶液、３０℃の条件で測定した。

（ｃ）混和剤
（ｃ−１）ポリスチレン−水素添加されたポリブタジエン−ポリスチレンの構造を有する水素添加ブロック共重合体。結合スチレン量は４３％、ポリブタジエン部分の１，２−ビニル結合量は７５％、ポリスチレン鎖の数平均分子量は２０，０００、ポリブタジエン部の水素添加率は９９．９％であった。
水素添加ブロック共重合体は、ｎ−ブチルリチウムを開始剤とし、テトラヒドロフランを１，２−ビニル結合量の調節剤として用い、シクロヘキサン溶媒中で、スチレンとブタジエンとをアニオンブロック共重合させることにより、スチレン−ブタジエン系ブロック共重合体を得た。次に、ビス（η５−シクロペンタジエニル）チタニウムジクロリドとｎ−ブチルリチウムとを水素添加触媒として用いて、得られたスチレン−ブタジエン系ブロック共重合体を、水素圧５ｋｇ／ｃｍ^２、温度５０℃の条件で水素添加した。なお、ポリマー構造は、モノマーの仕込み量及び仕込み順序を調整することで制御した。分子量は、触媒量を調整することで制御した。１，２−ビニル結合量は、１，２−ビニル結合量の調節剤の添加量及び重合温度を調整することで制御した。水素添加率は、水素添加時間を調整することで制御した。
ポリブタジエン部分の１，２−ビニル結合量は、赤外分光光度計によって測定し、Ａｎａｌｙｔｉｃａｌ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ，Ｖｏｌｕｍｅ２１，Ｎｏ．８，Ａｕｇｕｓｔ １９４９に記載の方法に準じて算出した。
結合スチレン量は、紫外線分光光度計によって測定した。
ポリスチレン鎖の数平均分子量は、ＧＰＣ（移動相：クロロホルム、標準物質：ポリスチレン）によって行った。
ポリブタジエン部の水素添加率は、核磁気共鳴装置（ＮＭＲ）によって測定した。
（ｃ−２）商品名「Ｋｒａｔｏｎ Ｇ１７０１Ｍ Ｐｏｌｙｍｅｒ（ポリスチレン鎖−ポリオレフィン鎖を有する共重合体；Ｋｒａｔｏｎ社製）」
ベースコポリマー：スチレン、エチレン／プロピレン（ポリプロピレン量３７％）、メルトフローレート（２３０℃、荷重５ｋｇ）＝１ｇ／１０分

＜実施例１＞
樹脂組成物の製造装置として、二軸押出機の「ＴＥＭ５８ＳＳ」（東芝機械社製、Ｌ／Ｄ比＝５３．８）を用いた。二軸押出機において、原料の流れ方向に対し上流側に第１原料供給口、これより下流に第２原料供給口を設け、これらの原料供給口の間と第２原料供給口の下流に真空ベントを設けた。また、第２供給口への原料供給方法は、押出機サイド開放口から強制サイドフィーダーを用いて供給する方法とした。
上記のように設定した二軸押出機に、（ａ）〜（ｃ）成分を表１に示した組成で供給し、押出機のバレル設定温度を２７０〜３２０℃、スクリュー回転数を６５０ｒｐｍ、吐出量を５００ｋｇ／時間の条件にて溶融混練し、樹脂組成物のペレットを得た。

＜実施例２〜１１＞
二軸押出機に、（ａ）〜（ｃ）成分を表１に示した組成で供給した点以外は実施例１と同様にして樹脂組成物のペレットを得た。

＜比較例１、３〜６＞
二軸押出機に、（ａ）〜（ｃ）成分を表２に示した組成で供給した点以外は実施例１と同様にして樹脂組成物のペレットを得た。

＜比較例２＞
樹脂組成物の製造装置として、二軸押出機の「ＴＥＭ５８ＳＳ」（東芝機械社製、Ｌ／Ｄ比＝５３．８）を用いた。二軸押出機において、原料の流れ方向に対し上流側に第１原料供給口、これより下流に第２原料供給口を設け、これらの原料供給口の間と第２供給口の下流に真空ベントを設けた。また、第２供給口への原料供給方法は、押出機サイド開放口から強制サイドフィーダーを用いて供給する方法とした。
上記のように設定した押出機に、（ａ）〜（ｃ）成分を表２に示した組成で供給し、押出機のバレル設定温度を３００〜３５０℃、スクリュー回転数を６６５ｒｐｍ、吐出量を５００ｋｇ／時間の条件にて溶融混練し、樹脂組成物のペレットを得た。

実施例及び比較例で得た樹脂組成物のペレットの特性等を以下のとおり評価した。
＜メルトフローレート（ＭＦＲ）＞
実施例及び比較例で得た樹脂組成物のペレットについて、ＩＳＯ １１３３に準拠して、２５０℃、荷重１０ｋｇの条件でメルトフローレート（ＭＦＲ）を測定した。メルトフローレートについては、１０ｇ／１０分以上の場合を合格と判断した。

＜耐熱クリープ性＞
実施例及び比較例で得た樹脂組成物のペレットを、ホッパー側からノズル側に向かって４箇所のシリンダー温度を夫々２４５℃に設定したスクリューインライン型射出成形機に供給し、金型温度６０℃の条件で射出成形して、クリープ測定用テストピースを得た。なお、使用したスクリューインライン型種出成形機は、ホッパーからノズル迄の間が４つのシリンダーブロックから構成されており、各シリンダーブロックの温度設定を制御できるものである。すなわち、この場合、４つのシリンダーブロックの設定温度を全て２４５℃に設定した。得られたクリープ測定用テストピースについて、ギアオーブンを用い８０℃の環境下に２４時間静置し熱履歴処理を行った。

なお、クリープ測定用テストピースとしては、図３に示す形状のダンベル成形品（厚さ１ｍｍ）を用いた。図３は、実施例で用いたテストピースの簡略正面図を示す。テストピース１の幅Ｌ_１は６５ｍｍ、幅Ｌ_２は４０ｍｍ、幅Ｌ_３は２２ｍｍ、高さＨは１０ｍｍとした。

そして、クリープ測定用テストピースを、８０℃のギアオーブン中に２４時間静置し、熱履歴処理を行った。

熱履歴処理後のクリープ測定用テストピースのクリープ測定を行った。クリープ試験機（安田精機製作所社製、「１４５−Ｂ−ＰＣ型」）を用いて、チャック間距離を４０ｍｍ、試験荷重を応力１２．２５ＭＰａ相当、試験温度を８０℃、試験時間を１６５時間の条件でクリープ測定（耐熱クリープ性試験）を行った。耐熱クリープ性は、以下の式で求めた歪［％］により評価した。歪［％］については、４０％未満の場合を合格と判断した。

歪［％］＝（１６５時間後のテストピースの変位）／（チャック間距離）×１００

＜熱エージング性＞
実施例及び比較例で得た樹脂組成物のペレットを、スクリューインライン型射出成形機に供給し、金型温度６０℃の条件で射出成形し、引張強度測定用テストピースを得た。スクリューインライン型射出成形機のホッパーからノズルまでの間に配置された４つのシリンダーブロックの設定温度については、ホッパー側からノズル側に向けて、順次、２２０℃／２３０℃／２４５℃／２４５℃に設定した。得られた引張強度測定用テストピースについて、ギアオーブンを用い８０℃の環境下に２４時間静置し熱履歴処理を行った。
熱履歴処理後の引張強度測定用テストピースについて、ギアオーブンを用い１２０℃の環境下で２，０００時間のエージングを行った。
熱エージング性測定として、熱履歴処理後及びエージング後の引張強度測定用テストピースについて、引張試験（ＩＳＯ ５２７）を実施した。樹脂組成物の熱エージング性は、以下の式で求めた引張強度保持率により評価した。引張強度保持率については、９７％以上の場合を合格と判断した。

引張強度保持率［％］＝（エージング後の引張強度）／（熱履歴処理後の引張強度）×１００

＜成形安定性＞
実施例及び比較例で得た樹脂組成物のペレットのＭＦＲを、ＩＳＯ １１３３に準拠して、（１）温度：２３０℃、荷重：１０ｋｇ、（２）温度２５０℃、荷重：１０ｋｇ、の条件で測定した。樹脂組成物の成形安定性は、以下の式で求めたＭＦＲ保持率によって評価した。ＭＦＲ保持率については、８０％以上の場合を合格と判断した。

ＭＦＲ保持率［％］＝上記（１）の条件でのＭＦＲ値／上記（２）の条件でのＭＦＲ値×１００

＜ポリプロピレン樹脂（ａ）成分の分子量、分子量分布の測定＞
以下の方法によって、実施例及び比較例で得られた樹脂組成物からポリプロピレン樹脂（ａ）の抽出を行った。
（抽出方法、抽出条件）
実施例及び比較例で得た樹脂組成物のペレット５ｇを濾過フィルターに入れて、該濾過フィルターを沸騰キシレン（和光純薬工業社製）中に入れ、樹脂組成物中の（ａ）成分をキシレン中に全て溶かした。沸騰キシレンの温度は１５０℃、加熱時間は１０時間で行った。（ａ）成分が溶けたキシレンの温度を室温（２３℃）まで下げることで（ａ）成分を析出させた。析出した（ａ）成分を濾過した後、１２０℃で真空乾燥することで、樹脂組成物から（ａ）成分を抽出した。

このように抽出されたポリプロピレン樹脂（ａ）の分子量は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）にて測定した。
ＧＰＣ測定の条件は以下の通りである。
測定装置：「Ａｌｌｉａｎｃｅ ＧＰＣ２０００」（Ｗａｔｅｒｓ社製）
カラム：「ＴＳＫｇｅｌ ＧＭＨ６−ＨＴ」×２＋「ＴＳＫｇｅｌ ＧＭＨ６−ＨＴＬ」×２
検出器：Ｒ．Ｉ．（示差屈折）検出器
移動相：ｏ−ジクロロベンゼン（０．０２５％ＢＨＴ含有）
カラム温度：１４０℃
流速：１．０ｍＬ／分
試料濃度：０．１５％（ｗ／ｖ）−ｏ−ジクロロベンゼン
注入量：０．５ｍＬ
尚、単分散の重量平均分子量が既知で分子量の異なるスチレン樹脂（重量平均分子量５００〜２０，６００，０００）を検量線用標準サンプルとして用いた。
（ａ）成分における、分子量３０，０００以下の成分の割合、及び分子量１０，０００，０００以上の成分の割合は、前述の方法で求めた。

実施例１〜１１の結果を表１に示し、比較例１〜６の結果を表２に示す。

実施例１〜１１の樹脂組成物のペレットは、いずれもＭＦＲが１０ｇ／分以上、耐熱クリープ性が４０％未満、熱エージング性（引張強度保持率）が９７％以上、成形安定性（ＭＦＲ保持率）が８０％以上であり、成形流動性と耐熱クリープ性とのバランス、熱エージング性及び成形安定性に優れることが確認された。一方、比較例１〜６の樹脂組成物は、成形流動性、耐熱クリープ性、熱エージング及び成形安定性の少なくともいずれかが劣っていることが確認された。

＜＜実施例１２〜１７、比較例７〜９＞＞
実施例１２〜１７及び比較例７〜９について検討した。実施例１２〜１７及び比較例７〜９で使用した原料は以下のとおりである。

（ａ）ポリプロピレン樹脂
（ａ−１−１）メルトフローレート（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）＝０．４／１０分、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）＝７．７、融点１６７℃、密度０．９０ｇ／ｃｍ^３のポリプロピレン。
（ａ−２−１）メルトフローレート（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）＝５．９ｇ／１０分、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）＝１２．５、融点１６６℃、密度０．９０ｇ／ｃｍ^３のポリプロピレン。
（ａ−３−１）メルトフローレート（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）＝０．５ｇ／１０分、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）＝１３．７、融点１６６℃、密度０．９０ｇ／ｃｍ^３のポリプロピレン。
（ａ−４−１）メルトフローレート（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）＝１０ｇ／１０分、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）＝１１．５、融点１６０℃、密度０．９０ｇ／ｃｍ^３のポリプロピレン。

（ａ）ポリプロピレン樹脂のメルトフローレートは、ＩＳＯ １１３３に準拠して測定した。

また、（ａ）ポリプロピレン樹脂の分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、ＧＰＣ（移動相：ｏ−ジクロロベンゼン、標準物質：ポリスチレン）で測定した重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比から求めた。

（ａ）ポリプロピレン樹脂の融点は、示差走査熱量計（ＤＳＣ）（パーキンエルマー社製、商品名「ＤＳＣ−２型」）を用いて測定した。具体的には、まず、試料約５ｍｇを、２０℃で２分間保った後、昇温速度２０℃／分で２３０℃まで昇温させた後、２３０℃で２分間保した。そして、降温速度２０℃／分で２０℃まで降温させた後、さらに２０℃で２分間保った。昇温速度２０℃／分で昇温させたときに現れる吸熱ピークのトップピークの温度を、融点とした。

（ｂ）ポリフェニレンエーテル樹脂
２，６−キシレノールを酸化重合して得た、還元粘度（０．５ｇ／ｄＬのクロロホルム溶液、３０℃測定）＝０．４１のポリフェニレンエーテル。
還元粘度は、ウベローデ粘度計を用いて、０．５ｇ／ｄＬのクロロホルム溶液、３０℃の条件で測定した。

（ｃ）混和剤
水素添加されたポリブタジエン−ポリスチレン−水素添加されたポリブタジエン−ポリスチレンの構造（Ｂ−Ａ−Ｂ−Ａ）を有する水素添加ブロック共重合体。
結合スチレン量４４％、ポリマー全体の数平均分子量９５，０００、分子量分布１．０６、ポリスチレン部（Ａ）の数平均分子量２０９００、水素添加前のポリブタジエンの１，２−ビニル結合量が７５％ポリブタジエン部の水素添加率が９９．９％の水添ブロック共重合体
水素添加ブロック共重合体は、ｎ−ブチルリチウムを開始剤とし、テトラヒドロフランを１，２−ビニル結合量の調節剤として用い、シクロヘキサン溶媒中で、スチレンとブタジエンとをアニオンブロック共重合させることにより、スチレン−ブタジエン系ブロック共重合体を得た。次に、ビス（η５−シクロペンタジエニル）チタニウムジクロリドとｎ−ブチルリチウムとを水素添加触媒として用いて、得られたスチレン−ブタジエン系ブロック共重合体を、水素圧５ｋｇ／ｃｍ^２、温度５０℃の条件で水素添加した。なお、ポリマー構造は、モノマーの仕込み量及び仕込み順序を調整することで制御した。分子量は、触媒量を調整することで制御した。１，２−ビニル結合量は、１，２−ビニル結合量の調節剤の添加量及び重合温度を調整することで制御した。水素添加率は、水素添加時間を調整することで制御した。
ポリブタジエン部分の１，２−ビニル結合量は、赤外分光光度計によって測定し、Ａｎａｌｙｔｉｃａｌ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ，Ｖｏｌｕｍｅ２１，Ｎｏ．８，Ａｕｇｕｓｔ １９４９に記載の方法に準じて算出した。
結合スチレン量は、紫外線分光光度計によって測定した。
数平均分子量及び分子量分布の測定は、ＧＰＣ（移動相：クロロホルム、標準物質：ポリスチレン）によって行った。
ポリブタジエン部の水素添加率は、ＮＭＲによって測定した。

（ｄ）フィラー
タルク（林化成社製、商品名「タルカンパウダー ＰＫ−Ｃ」、平均粒子径：１１μｍ）なお、平均粒子径は、粒度分布測定器「ＳＡ−ＣＰ３Ｌ」（島津製作所製）によって測定した。

＜実施例１２＞
樹脂組成物の製造装置として、二軸押出機（コペリオン社製、商品名「ＺＳＫ２５」）を用いた。二軸押出機において、原料の流れ方向に対し上流側に第１原料供給口、これより下流に第２原料供給口を設け、これらの原料供給口の間と第２供給口の下流に真空ベントを設けた。また、第２供給口への原料供給方法は、押出機サイド開放口から強制サイドフィーダーを用いて供給する方法とした。上記のように設定した二軸押出機に、（ａ）〜（ｄ）成分を表３に示した組成で供給し、押出機のバレル設定温度を２７０〜３２０℃、スクリュー回転数３００ｒｐｍ、吐出量１５ｋｇ／時間の条件にて溶融混練し、樹脂組成物のペレットを得た。得られた樹脂組成物の各物性を以下のとおり測定した。測定結果を表３に示す。

＜実施例１３〜１７、比較例７〜９＞
二軸押出機に、（ａ）〜（ｄ）成分を表１に示した組成で供給した点以外は実施例１２と同様にして樹脂組成物のペレットを得た。得られた樹脂組成物の各物性を以下のとおり測定した。測定結果を表３に示す。

＜メルトフローレート（ＭＦＲ）＞
実施例及び比較例で得た樹脂組成物のペレットについて、ＩＳＯ １１３３に準拠して、２５０℃、荷重１０ｋｇの条件でメルトフローレート（ＭＦＲ）を測定した。

＜剛性（曲げ弾性率）＞
実施例及び比較例で得た樹脂組成物のペレットを、スクリューインライン型射出成形機に供給し、金型温度６０℃の条件で、曲げ弾性率測定用テストピースを射出成形した。スクリューインライン型射出成形機のホッパーからノズル迄の間に配置された４つのシリンダーブロックの設定温度については、ホッパー側からノズル側に向けて、順次、２２０℃／２３０℃／２４５℃／２４５℃に設定した。そして図３に示すテストピース１を作製し、幅Ｌ_１は６５ｍｍ、幅Ｌ_２は４０ｍｍ、幅Ｌ_３は２２ｍｍ、高さＨは１０ｍｍとした。そして、曲げ弾性率測定用テストピースを、８０℃のギアオーブン中に２４時間静置し、熱履歴処理を行った。熱履歴処理を行ったテストピースを用いて、ＩＳＯ １７８に準じて曲げ弾性率を測定した。

＜耐衝撃性（Ｃｈａｒｐｙ衝撃強度）＞
実施例及び比較例で得た樹脂組成物のペレットをスクリューインライン型射出成形機に供給し、金型温度６０℃の条件で、Ｃｈａｒｐｙ衝撃強度測定用テストピースを射出成形した。スクリューインライン型射出成形機のホッパーからノズル迄の間に配置された４つのシリンダーブロックの設定温度については、ホッパー側からノズル側に向けて、順次、２２０℃／２３０℃／２４５℃／２４５℃に設定した。図３に示すテストピース１を作製し、幅Ｌ_１は６５ｍｍ、幅Ｌ_２は４０ｍｍ、幅Ｌ_３は２２ｍｍ、高さＨは１０ｍｍとした。そして、Ｃｈａｒｐｙ衝撃強度測定用テストピースを、８０℃のギアオーブン中に２４時間静置し、熱履歴処理を行った。熱履歴処理を行ったテストピースを用いて、ＩＳＯ １７９に準じてＣｈａｒｐｙ衝撃強度を測定した。

＜成形流動性＞
実施例及び比較例で得た樹脂組成物のペレットを、シリンダー温度２２０〜２８０℃、金型温度６０℃に設定した射出成形機に供給し、厚さ１．８ｍｍの短冊試験片を作製した。その際、１ｍｍショートする時のゲージ圧力を測定し、この圧力をＳＳＰ［Ｓｈｏｒｔ Ｓｈｏｔ Ｐｒｅｓｓｕｒｅ］（ＭＰａ）とした。このＳＳＰの値が小さいほど成形流動性に優れるものと評価した。

＜フローマーク＞
実施例及び比較例で得た樹脂組成物のペレットを、シリンダー温度２２０〜２８０℃、金型温度６０℃に設定した射出成形機に供給し、１５ｃｍ×１５ｃｍ×２ｍｍの平板（直径１ｍｍピンゲート）を射出成形した。その際、フローマークの有無を目視で確認し、以下の判定基準に基づき、フローマークを評価した。

Ａ：フローマークが全く確認できなかった。
Ｂ：フローマークが若干確認された。
Ｃ：フローマークが多数確認された。

＜耐熱クリープ性＞
実施例及び比較例で得た樹脂組成物のペレットを、ホッパー側からノズル側に向けてシリンダー温度を２４５℃に設定したスクリューインライン型射出成形機に供給し、金型温度６０℃の条件で射出成形して、クリープ測定用テストピースを得た。該クリープ測定用テストピースについて、ギアオーブンを用い８０℃の環境下に２４時間静置し熱履歴処理を行った。
なお、クリープ測定用テストピースとしては、図３に示す形状のダンベル成形品（厚さ１ｍｍ）を用いた。図３は、実施例で用いたテストピースの簡略正面図を示す。テストピース１の幅Ｌ_１は６５ｍｍ、幅Ｌ_２は４０ｍｍ、幅Ｌ_３は２２ｍｍ、高さＨは１０ｍｍとした。
そして、クリープ測定用テストピースを、８０℃のギアオーブン中に２４時間静置し、熱履歴処理を行った。
熱履歴処理後のクリープ測定用テストピースのクリープ測定を行った。クリープ試験機（安田精機製作所社製、「１４５−Ｂ−ＰＣ型」）を用いて、チャック間距離を４０ｍｍ、試験荷重を応力７．３５ＭＰａ相当、試験温度を６０℃、試験時間を５００時間の条件でクリープ測定（耐熱クリープ性試験）を行った。耐熱クリープ性については、以下の式で求めた歪［％］により評価した。歪［％］については、１０％未満の場合を合格と判断した。

歪［％］＝（５００時間後のテストピースの変位）／（チャック間距離）×１００

＜熱エージング性＞
実施例及び比較例で得た樹脂組成物のペレットを、スクリューインライン型射出成形機に供給し、金型温度６０℃の条件で射出成形し、引張強度測定用テストピースを得た。スクリューインライン型射出成形機のホッパーからノズルまでの間に配置された４つのシリンダーブロックの設定温度については、ホッパー側からノズル側に向けて、順次、２２０℃／２３０℃／２４５℃／２４５℃に設定した。得られた引張強度測定用テストピースについて、ギアオーブンを用い８０℃の環境下に２４時間静置し熱履歴処理を行った。
熱履歴処理後の引張強度測定用テストピースについて、ギアオーブンを用い１２０℃の環境下で１，０００時間のエージングを行った。
熱エージング性測定として、熱履歴処理後及びエージング後の引張強度測定用テストピースについて、引張試験（ＩＳＯ ５２７）を実施した。樹脂組成物の熱エージング性は、以下の式で求めた引張強度保持率により評価した。

引張強度保持率［％］＝（エージング後の引張強度）／（熱履歴処理後の引張強度）×１００

＜成形安定性＞
実施例及び比較例で得た樹脂組成物のペレットのＭＦＲを、ＩＳＯ １１３３に準拠して、（１）温度：２５０℃、荷重：１０ｋｇ、（２）温度２７０℃、荷重：１０ｋｇ、の条件で測定した。樹脂組成物の成形安定性は、以下の式で求めたＭＦＲ保持率により評価した。

ＭＦＲ保持率［％］＝上記（１）の条件でのＭＦＲ値／上記（２）の条件でのＭＦＲ値×１００

＜ポリプロピレン樹脂（ａ）成分の分子量、分子量分布の測定＞
実施例１〜１１及び比較例１〜６と同様の方法で、実施例１２〜１７及び比較例７〜９で得られた樹脂組成物から（ａ）成分を抽出した。抽出された（ａ）成分の分子量特性（分子量分布（重量平均分子量（Ｍｗ）／数平均分子量（Ｍｎ））、分子量３０，０００以下の成分の割合、及び分子量１０，０００，０００以上の成分の割合）も、実施例１〜１１、比較例１〜６と同様の方法で測定した。

実施例１２〜１７及び比較例７〜９の結果を表３に示す。

実施例１２〜１７の樹脂組成物は、比較例７〜９の樹脂組成物と比較して、少なくとも、成形流動性、耐熱クリープ性、熱エージング性及び成形安定性がバランス良く優れることが確認された。さらに、実施例１２〜１７の樹脂組成物は、剛性、耐衝撃性、成形流動性及びフローマークが同時に優れることも確認された。一方、比較例７〜９の樹脂組成物は、剛性、耐衝撃性、成形流動性及びフローマークの少なくともいずれかが劣っていることが確認された。

本出願は、２０１１年７月５日に日本国特許庁へ出願された日本特許出願（特願２０１１−１４９４３３）及び２０１２年２月１６日に日本国特許庁へ出願された日本特許出願（特願２０１２−０３１５４０）に基づくものであり、その内容はここに参照として取り込まれる。

本発明に係る樹脂組成物は、例えば、ニッケル−水素電池等の二次電池の電槽（容器）用材料等として好適に用いることができる。

Claims (14)

1. （ａ）ポリプロピレン樹脂及び（ｂ）ポリフェニレンエーテル樹脂の総量１００質量部と、
   （ｃ）前記（ａ）成分と前記（ｂ）成分との相溶性改善のための混和剤１〜２０質量部と、を含む樹脂組成物であり、
   前記（ａ）成分において、
   ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ、移動相：ｏ−ジクロロベンゼン、標準物質：ポリスチレン）から求められる、分子量３０，０００以下の成分の割合が、前記（ａ）成分全体の３．０〜５．１％であり、かつ、分子量１０，０００，０００以上の成分の割合が、前記（ａ）成分全体の１．０〜１．６％である、樹脂組成物。
2. 前記（ａ）成分と前記（ｂ）成分の総量１００質量部に対し、（ｄ）フィラー５〜５０質量部を、更に含む、請求項１に記載の樹脂組成物。
3. 前記（ａ）成分の分子量分布（重量平均分子量（Ｍｗ）／数平均分子量（Ｍｎ））が、８〜１１である、請求項１又は２に記載の樹脂組成物。
4. 前記（ｃ）成分が、水素添加ブロック共重合体、ポリスチレン鎖−ポリオレフィン鎖を有する共重合体、及びポリフェニレンエーテル鎖−ポリオレフィン鎖を有する共重合体からなる群より選ばれる１種以上である、請求項１〜３のいずれか一項に記載の樹脂組成物。
5. 前記（ｃ）成分が、ビニル芳香族化合物を主体とする重合体ブロックＡと、重合体ブロックを構成する共役ジエン化合物に含まれるビニル結合量の総量に対する１，２−ビニル結合量及び３，４−ビニル結合量の総量が３０〜９０％である、共役ジエン化合物を主体とする重合体ブロックＢと、を含むブロック共重合体の少なくとも一部が水素添加された水素添加ブロック共重合体である、請求項１〜４のいずれか一項に記載の樹脂組成物。
6. 前記重合体ブロックＢにおける、前記重合体ブロックを構成する前記共役ジエン化合物に含まれる前記ビニル結合量の総量に対する前記１，２−ビニル結合量及び前記３，４−ビニル結合量の総量が、６５〜９０％である、請求項５に記載の樹脂組成物。
7. 前記（ｄ）成分が、タルクである、請求項２〜６のいずれか一項に記載の樹脂組成物。
8. 前記（ａ）成分を含むマトリックス相と、前記（ｂ）成分を含む分散相とを有する、請求項１〜７のいずれか一項に記載の樹脂組成物。
9. （ａ）ポリプロピレン樹脂及び（ｂ）ポリフェニレンエーテル樹脂の総量１００質量部と、（ｃ）前記（ａ）成分と前記（ｂ）成分との相溶性改善のための混和剤１〜２０質量部と、（ｄ）フィラー５〜５０質量部とを含む樹脂組成物であり、
   前記（ａ）成分において、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ、移動相：ｏ−ジクロロベンゼン、標準物質：ポリスチレン）から求められる、分子量３０，０００以下の成分の割合が前記（ａ）成分全体の１．０〜５．１％であり、かつ、分子量１０，０００，０００以上の成分の割合が前記（ａ）成分全体の０．５〜１．６％である、樹脂組成物。
10. 前記（ａ）成分が、（ａ−１）：メルトフローレート（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）が０．１〜１ｇ／１０分のポリプロピレン樹脂、及び（ａ−２）：メルトフローレート（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）が４〜９ｇ／１０分のポリプロピレン樹脂を含み、
    前記（ａ−２）成分に対する前記（ａ−１）成分の質量比（（ａ−１）／（ａ−２））が、７５／２５〜９０／１０であり、
    下記工程（１−１）及び（１−２）を含む、請求項１〜９のいずれか一項に記載の樹脂組成物の製造方法；
    工程（１−１）：前記（ａ−２）成分、前記（ｂ）成分及び前記（ｃ）成分を溶融混練し、混練物を得る工程、
    工程（１−２）：前記工程（１−１）で得られた前記混練物に対して、前記（ａ−１）成分を添加し、溶融混練する工程。
11. 前記（ａ）成分が、（ａ−１）：メルトフローレート（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）が０．１〜１ｇ／１０分のポリプロピレン樹脂、及び（ａ−２）：メルトフローレート（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）が４〜９ｇ／１０分のポリプロピレン樹脂を含み、
    前記（ａ−２）成分に対する前記（ａ−１）成分の重量比（（ａ−１）／（ａ−２））が、７５／２５〜９０／１０であり、
    下記工程（２−１）及び（２−２）を含む、請求項１〜９のいずれか一項に記載の樹脂組成物の製造方法；
    工程（２−１）：前記（ａ−２）成分の一部、前記（ｂ）成分及び前記（ｃ）成分を溶融混練し、混練物を得る工程、
    工程（２−２）：前記工程（２−１）で得られた前記混練物に対して、前記（ａ−２）成分の残部及び前記（ａ−１）成分を添加し、溶融混練する工程。
12. 前記（ａ）成分が、（ａ−１）：メルトフローレート（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）が０．１〜１ｇ／１０分のポリプロピレン樹脂、及び（ａ−２）：メルトフローレート（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）が４〜９ｇ／１０分のポリプロピレン樹脂を含み、
    前記（ａ−２）成分に対する前記（ａ−１）成分の重量比（（ａ−１）／（ａ−２））が、７０／３０〜９０／１０であり、
    下記工程（３−１）、（３−２）及び（３−３）を含む、請求項２〜９のいずれか一項に記載の樹脂組成物の製造方法；
    工程（３−１）：前記（ａ−２）成分の全量、前記（ｂ）成分の全量、及び前記（ｃ）成分の一部又は全量を溶融混練し、混練物を得る工程、
    工程（３−２）：前記工程（３−１）で得られた前記混練物に対して、前記（ａ−１）成分の全量、前記（ｄ）成分の一部又は全量、及び前記（ｃ）成分の残部（但し、前記工程（３−１）で前記（ｃ）成分を全量用いた場合を除く。）を添加し、溶融混練し、混練物を得る工程、
    工程（３−３）：前記工程（３−２）で得られた前記混練物に対して、前記（ｄ）成分の残部（但し、前記工程（３−２）で前記（ｄ）成分を全量用いた場合を除く。）を添加し、溶融混練する工程。
13. 前記（ａ）成分が、（ａ−１）：メルトフローレート（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）が０．１〜１ｇ／１０分のポリプロピレン樹脂及び（ａ−２）：メルトフローレート（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）が４〜９ｇ／１０分のポリプロピレン樹脂を含み、
    前記（ａ−２）成分に対する前記（ａ−１）成分の重量比（（ａ−１）／（ａ−２））が、７０／３０〜９０／１０であり、
    下記工程（４−１）、（４−２）及び（４−３）を含む、請求項２〜９のいずれか一項に記載の樹脂組成物の製造方法；
    工程（４−１）：前記（ａ−２）成分の一部、前記（ｂ）成分の全量、及び前記（ｃ）成分の一部又は全量を溶融混練し、混練物を得る工程、
    工程（４−２）：前記工程（４−１）で得られた前記混練物に対して、前記（ａ−２）成分の残部、前記（ｃ）成分の残部（但し、前記工程（４−１）で前記（ｃ）成分を全量用いた場合を除く。）、前記（ａ−１）成分の全量、及び前記（ｄ）成分の一部又は全量を添加し、溶融混練し、混練物を得る工程、
    工程（４−３）：前記工程（４−２）で得られた混練物に対して、前記（ｄ）成分の残部（但し、前記工程（４−２）で前記（ｄ）成分を全量用いた場合を除く。）を添加し、溶融混練する工程。
14. 請求項１〜９のいずれか一項に記載の樹脂組成物を含む成形品。

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