JP5844965B2 - 酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の混合組成物 - Google Patents
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Description
本発明は、水溶液のｐＨが酸性を呈する酸性粉末状化合物と、水溶液のｐＨがアルカリ性を呈するアルカリ性粉末状化合物との混合物に対し、ケイ酸（ＳｉＯ２）、酸化アルミニウム（Ａｌ２Ｏ３）、水酸化アルミニウム（Ａｌ（ＯＨ）３）、ステアリン酸塩化合物の中から選ばれた１種以上を主成分として含有する粉末状中和反応抑制剤を混合することによって、酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の大気中における中和反応を抑制した混合組成物に関するものである。
酸性粉末状化合物と、アルカリ性粉末状化合物との両者を組み合わせた混合組成物の実用例は多数存在している。
例えば、掘削したふっ素汚染土を、アルミニウム塩及びカルシウム塩とともに攪拌し混合処理する第１の工程と、この第１の工程で混合処理したふっ素汚染土、アルミニウム塩、及びカルシウム塩の混合土を、固化材とともに攪拌し混合処理する第２の工程とを有する汚染土壌処理方法が提案されている（特許文献１参照）。
この方法では、カルシウム塩とふっ素との反応により、難溶性のふっ化カルシウムを生成させる効果と、アルミニウム塩へふっ素を吸着させる効果によって、ふっ素汚染土中のふっ素の溶出量を低減するものである。
特許文献１で使用できるアルミニウム塩としては、硫酸アルミニウム、ポリ塩化アルミニウム、などの酸性化合物が挙げられ、カルシウム塩としては、酸化カルシウム、水酸化カルシウム、などのアルカリ性化合物が挙げられている。
そして特許文献１の段落［０００３］には、第１の工程を容易に達成にするための手段として、アルミニウム塩及びカルシウム塩の粉末を予め混合しておき、一種類の添加剤として、粉体供給装置によって供給する方法が提示されている。
アルミニウム塩及びカルシウム塩の粉末を予め混合した組成物によって、ふっ素の溶出量を低減する効果を得るためには、混合組成物を汚染土壌に添加し、土壌中の水分を介して、ふっ素イオンと反応を開始するまでに、両者が反応することは、好ましくないことは明らかである。しかし、特許文献１にはその対応策についてはなんら記載がない。
例えば、掘削したふっ素汚染土を、アルミニウム塩及びカルシウム塩とともに攪拌し混合処理する第１の工程と、この第１の工程で混合処理したふっ素汚染土、アルミニウム塩、及びカルシウム塩の混合土を、固化材とともに攪拌し混合処理する第２の工程とを有する汚染土壌処理方法が提案されている（特許文献１参照）。
この方法では、カルシウム塩とふっ素との反応により、難溶性のふっ化カルシウムを生成させる効果と、アルミニウム塩へふっ素を吸着させる効果によって、ふっ素汚染土中のふっ素の溶出量を低減するものである。
特許文献１で使用できるアルミニウム塩としては、硫酸アルミニウム、ポリ塩化アルミニウム、などの酸性化合物が挙げられ、カルシウム塩としては、酸化カルシウム、水酸化カルシウム、などのアルカリ性化合物が挙げられている。
そして特許文献１の段落［０００３］には、第１の工程を容易に達成にするための手段として、アルミニウム塩及びカルシウム塩の粉末を予め混合しておき、一種類の添加剤として、粉体供給装置によって供給する方法が提示されている。
アルミニウム塩及びカルシウム塩の粉末を予め混合した組成物によって、ふっ素の溶出量を低減する効果を得るためには、混合組成物を汚染土壌に添加し、土壌中の水分を介して、ふっ素イオンと反応を開始するまでに、両者が反応することは、好ましくないことは明らかである。しかし、特許文献１にはその対応策についてはなんら記載がない。
一方、硫酸アルミニウムおよび／または硫酸鉄と酸化マグネシウムより成る組成物を必須成分とする、含水土壌用固化材が提案されている（特許文献２参照）。
特許文献２は、土壌のｐＨの上昇を抑えて含水土壌を固化することを目的としている。アルカリ性化合物である酸化マグネシウムが水和反応によって固化する特性を利用して、含水土壌を固化し、そのときに上昇する土壌のｐＨを、酸性化合物である硫酸アルミニウム／又は硫酸鉄で中和することで目的を達成している。酸化マグネシウムの水和反応によって固化する特性を十分に発揮させるためには、固化材を含水土壌に添加する前に、酸化マグネシウムと、硫酸アルミニウム／又は硫酸鉄が中和反応してしまうことは、好ましくないことは明らかである。
特許文献２は、土壌のｐＨの上昇を抑えて含水土壌を固化することを目的としている。アルカリ性化合物である酸化マグネシウムが水和反応によって固化する特性を利用して、含水土壌を固化し、そのときに上昇する土壌のｐＨを、酸性化合物である硫酸アルミニウム／又は硫酸鉄で中和することで目的を達成している。酸化マグネシウムの水和反応によって固化する特性を十分に発揮させるためには、固化材を含水土壌に添加する前に、酸化マグネシウムと、硫酸アルミニウム／又は硫酸鉄が中和反応してしまうことは、好ましくないことは明らかである。
また、カルシウム化合物、リン酸化合物、および鉄化合物を有効成分として含有する重金属固定化剤が提案されている（特許文献３参照）。
特許文献３は、土壌、焼却灰に含まれる鉛、水銀、カドミウム、アンチモン、ヒ素などの重金属が溶出しないように固定化させる重金属固定化剤として、アルカリ性カルシウム化合物（ケイ酸カルシウム、水酸化カルシウム、酸化カルシウム、炭酸カルシウム、セメント、など）、リン酸化合物、酸性鉄化合物（硫酸鉄、塩化鉄から選ばれた１種以上）を含有している。
特許文献３の重金属固定化機構は、水の存在下において、アルカリ性カルシウム化合物と酸性鉄化合物によりカルシウム−酸化鉄複合物を作り、この複合物構造の中に重金属を取り込んで重金属を不動体化すること、及びリン酸化合物の金属吸着能により重金属を吸着して不動体化するというものである。
しかし重金属固定化効果を十分に得るためには、不動体化させるための反応が、適度な含水比に調整された土壌、焼却灰と混合した状態で開始しなければならず、アルカリ性カルシウム化合物、リン酸化合物、および酸性鉄塩を混合した組成物が、土壌や焼却灰に添加する前に反応を開始してしまうことは、好ましくないことは明らかである。
特許文献３は、土壌、焼却灰に含まれる鉛、水銀、カドミウム、アンチモン、ヒ素などの重金属が溶出しないように固定化させる重金属固定化剤として、アルカリ性カルシウム化合物（ケイ酸カルシウム、水酸化カルシウム、酸化カルシウム、炭酸カルシウム、セメント、など）、リン酸化合物、酸性鉄化合物（硫酸鉄、塩化鉄から選ばれた１種以上）を含有している。
特許文献３の重金属固定化機構は、水の存在下において、アルカリ性カルシウム化合物と酸性鉄化合物によりカルシウム−酸化鉄複合物を作り、この複合物構造の中に重金属を取り込んで重金属を不動体化すること、及びリン酸化合物の金属吸着能により重金属を吸着して不動体化するというものである。
しかし重金属固定化効果を十分に得るためには、不動体化させるための反応が、適度な含水比に調整された土壌、焼却灰と混合した状態で開始しなければならず、アルカリ性カルシウム化合物、リン酸化合物、および酸性鉄塩を混合した組成物が、土壌や焼却灰に添加する前に反応を開始してしまうことは、好ましくないことは明らかである。
また、有機酸と炭酸カルシウムとを含む、水溶性の固形カルシウム剤が提案されている（特許文献４参照）。
特許文献４は、単独では水に溶け難い炭酸カルシウムに、相溶性及び安全性の優れた有機酸を混合することにより、水に短時間で溶解させることが可能で、水溶性カルシウム補給剤としての目的を達成している。
しかし、有機酸は潮解性や吸湿性が高いものが多く、吸湿した水を介して炭酸カルシウムと有機酸が中和反応を開始してしまうので、組成物の取り扱いが容易ではない。また、クエン酸、リンゴ酸、及びこれらの混合物と中和反応した場合、中和反応生成物が難溶化してしまうことは、好ましくないことは明らかである。
特許文献４は、単独では水に溶け難い炭酸カルシウムに、相溶性及び安全性の優れた有機酸を混合することにより、水に短時間で溶解させることが可能で、水溶性カルシウム補給剤としての目的を達成している。
しかし、有機酸は潮解性や吸湿性が高いものが多く、吸湿した水を介して炭酸カルシウムと有機酸が中和反応を開始してしまうので、組成物の取り扱いが容易ではない。また、クエン酸、リンゴ酸、及びこれらの混合物と中和反応した場合、中和反応生成物が難溶化してしまうことは、好ましくないことは明らかである。
また、被燃焼物の燃焼により生じる、酸性ガス及び重金属類を含む排煙を、カルシウム化合物及びリン酸塩類と接触させ、排煙中の酸性ガス、重金属類を処理することを特徴とする排煙の処理方法が提案されている（特許文献５参照）。
特許文献５は、排煙中の有害な酸性ガスと重金属類とを効果的に処理でき、排煙から分離された煤塵からの重金属溶出による汚染問題を生じる虞もない程に処理することができるもので、アルカリ性カルシウム化合物である水酸化カルシウムと、リン酸肥料を排煙中で接触させることを特徴とし、さらにｐＨ調整剤として、酸性硫酸塩である硫酸アルミニウムや硫酸第一鉄を添加することで、より優れた重金属不溶化能力を発揮する。
しかし、特許文献５の明細書の段落［０００８］に記載されているように、各化合物を混合した組成物を使用せずに、各化合物を別々に排煙中に接触させる方法では、装置が複雑化することや、手間がかかることから、コストアップは避けられない。
また作業軽減、及びコスト削減のために、各化合物を混合した組成物を使用する場合、酸性ガス、重金属類の処理効果を十分に得るためには、組成物を排煙中に接触させる前にリン酸肥料、又は酸性硫酸塩と水酸化カルシウムが中和反応してしまうことは、好ましくないことは明らかである。
特許文献５は、排煙中の有害な酸性ガスと重金属類とを効果的に処理でき、排煙から分離された煤塵からの重金属溶出による汚染問題を生じる虞もない程に処理することができるもので、アルカリ性カルシウム化合物である水酸化カルシウムと、リン酸肥料を排煙中で接触させることを特徴とし、さらにｐＨ調整剤として、酸性硫酸塩である硫酸アルミニウムや硫酸第一鉄を添加することで、より優れた重金属不溶化能力を発揮する。
しかし、特許文献５の明細書の段落［０００８］に記載されているように、各化合物を混合した組成物を使用せずに、各化合物を別々に排煙中に接触させる方法では、装置が複雑化することや、手間がかかることから、コストアップは避けられない。
また作業軽減、及びコスト削減のために、各化合物を混合した組成物を使用する場合、酸性ガス、重金属類の処理効果を十分に得るためには、組成物を排煙中に接触させる前にリン酸肥料、又は酸性硫酸塩と水酸化カルシウムが中和反応してしまうことは、好ましくないことは明らかである。
これらの特許文献１〜５では、酸性粉末状化合物と、アルカリ性粉末状化合物のそれぞれが有する効果や特性を利用すること、あるいは混合組成物が目的に使用される段階で、両者の中和反応を起こさせることにより、生成する中和反応生成物の効果や特性を利用することによって目的を達成している。したがって、酸性粉末状化合物と、アルカリ性粉末状化合物の両者が、目的に使用される前に中和反応を起こすことは避けなければならない。
しかしながら、酸性粉末状化合物と、アルカリ性粉末状化合物の混合物は、大気中で取り扱われる場合でも、僅かな自由水が存在した状態では、自由水を介して両者の中和反応が起こってしまう。
自由水は、湿度の高い環境におかれた材料が湿気を吸着・脱離する場合や、材料に付着（吸着）している水分が脱離する場合、潮解性の高い材料の潮解、材料への結露、などによって生じる。
中和反応は、発熱反応であるため、反応が起きると共に熱が生じる。この発熱は、結晶水の脱離、材料に吸着している水分の脱離、融点の低い化合物の融解、などを促進し、更なる中和反応を発生させる原因となる。
これらの現象の繰り返しによって、中和反応が連続的に急激に進行し、結果として酸性粉末状化合物と、アルカリ性粉末状化合物の混合物の状態を維持できなくなる。また、両者の混合物の組合せによっては、中和反応による生成物が原因で、材料の硬化、材料の膨張、ガスの発生、可燃性・引火性ガスの発生、有毒・有毒ガスの発生、などの問題を起こす。
自由水は、湿度の高い環境におかれた材料が湿気を吸着・脱離する場合や、材料に付着（吸着）している水分が脱離する場合、潮解性の高い材料の潮解、材料への結露、などによって生じる。
中和反応は、発熱反応であるため、反応が起きると共に熱が生じる。この発熱は、結晶水の脱離、材料に吸着している水分の脱離、融点の低い化合物の融解、などを促進し、更なる中和反応を発生させる原因となる。
これらの現象の繰り返しによって、中和反応が連続的に急激に進行し、結果として酸性粉末状化合物と、アルカリ性粉末状化合物の混合物の状態を維持できなくなる。また、両者の混合物の組合せによっては、中和反応による生成物が原因で、材料の硬化、材料の膨張、ガスの発生、可燃性・引火性ガスの発生、有毒・有毒ガスの発生、などの問題を起こす。
酸性粉末状化合物と、アルカリ性粉末状化合物の混合物を、紙袋、ビニール袋、フレキシブルコンテナなどに保管した場合、急激な連続的中和反応による発熱が原因で、包装が発火し、火災に繋がる恐れがある。
更に、両者の組合せによっては、包装内での硬化、膨張による包装の破断、可燃性・引火性ガスの発生による爆発や火災発生、作業者への健康被害、などの恐れがあり、非常に危険である。
更に、両者の組合せによっては、包装内での硬化、膨張による包装の破断、可燃性・引火性ガスの発生による爆発や火災発生、作業者への健康被害、などの恐れがあり、非常に危険である。
また、酸性粉末状化合物と、アルカリ性粉末状化合物の混合物を、サイロ・タンク、海上輸送船、ジェットパック車、などに保管する場合、スクリューコンベア、フローコンベア、バケットエレベーター、高圧空気による管内（ホース内）圧送、などで輸送する場合、装置内部での材料硬化、膨張による装置破壊、周囲の可燃物への引火による火災、装置の爆発、作業者への健康被害、などの発生原因となる恐れがあり、非常に危険である。
そのため従来は酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物とを別々に包装して１つの容器に入れたり、酸性粉末状化合物と、アルカリ性粉末状化合物の中和反応を抑制するために、混合物を収納した容器内に乾燥剤を配設して水分を低減させたり、混合物を収納した容器内を乾燥窒素雰囲気とするなどの工夫が行なわれていたが、これらは手間がかかりコストアップになるという問題があった。
そのため従来は酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物とを別々に包装して１つの容器に入れたり、酸性粉末状化合物と、アルカリ性粉末状化合物の中和反応を抑制するために、混合物を収納した容器内に乾燥剤を配設して水分を低減させたり、混合物を収納した容器内を乾燥窒素雰囲気とするなどの工夫が行なわれていたが、これらは手間がかかりコストアップになるという問題があった。
本発明の目的は、上述のような現状に鑑み、酸性粉末状化合物と、アルカリ性粉末状化合物を混合した混合物が、大気中において、湿気の吸着・脱離、材料に付着する水分の脱離、潮解性の高い材料の潮解、材料への結露、などによって生じる自由水を起因とする急激な連続的中和反応が起こらないように改善された、酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の混合組成物を提供することである。
本発明者らは、前記課題を解決するために鋭意研究を重ねた結果、酸性粉末状化合物と、アルカリ性粉末状化合物の混合物に対し、ケイ酸（ＳｉＯ２）、酸化アルミニウム（Ａｌ２Ｏ３）、水酸化アルミニウム（Ａｌ（ＯＨ）３）、ステアリン酸塩化合物の中から選ばれた１種以上を主成分として含有する粉末状中和反応抑制剤を混合することによって、大気中における急激な連続的中和反応の発生が抑制される効果を有することを見出し、本発明を完成するに至った。
すなわち、前記課題を解決するための本発明の請求項１は、水溶液のｐＨが酸性を呈する酸性粉末状化合物と、水溶液のｐＨがアルカリ性を呈するアルカリ性粉末状化合物との混合物に対し、ケイ酸（ＳｉＯ２）、酸化アルミニウム（Ａｌ２Ｏ３）、水酸化アルミニウム（Ａｌ（ＯＨ）３）、ステアリン酸塩化合物の中から選ばれた１種以上を主成分として含有する粉末状中和反応抑制剤を、７０℃以下でかつ相対湿度が９０％以下の大気中における前記酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物との中和反応を抑制するのに必要な量として混合組成物全体中に前記粉末状中和反応抑制剤を５．０〜４０質量％混合してなる酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の混合組成物であって、
前記酸性粉末状化合物が、水に溶解する下記有機酸類、下記アミノ酸類、塩化物、硫酸塩化合物、リン酸塩化合物の中から選ばれた１種以上であり、７０℃、２時間加熱したときの水分蒸発による質量減少が、０〜５．０質量％であり、且つ２０℃、１００ｍｌの蒸留水に１０ｇ加えて、１時間攪拌後に測定したｐＨが、６．５以下であり、
前記アルカリ性粉末状化合物が、アルカリ土類金属の酸化物、水酸化物、炭酸塩化合物の中から選ばれた１種以上であり、７０℃、２時間加熱したときの水分蒸発による質量減少が、０〜５．０質量％であり、且つ２０℃、１００ｍｌの蒸留水に１０ｇ加えて、１時間攪拌後に測定したｐＨが、７．５以上であり、
且つ前記粉末状中和反応抑制剤のＢＥＴ比表面積が、０．５ｍ２／ｇ以上であり、
温度７０℃以下、相対湿度９０％以下の大気中における急激な連続的中和反応抑制効果を有することを特徴とする酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の混合組成物である。
（有機酸類）
脂肪酸（カプリル酸、カプリン酸、ラウリン酸、ミリスチン酸、ペンタデシル酸、パルミチン酸、マルガリン酸、ステアリン酸、ツベルクロステアリン酸、アラキジン酸、ベヘン酸、リグノセリン酸、セロチン酸、モンタン酸、メリシン酸）、芳香族カルボン酸（サリチル酸、ヒドロキシ安息香酸、安息香酸（ベンゼンカルボン酸）、フタル酸、β-フェニルアクリル酸、メリト酸）、その他の酸（シュウ酸、乳酸、酒石酸、マレイン酸、フマル酸、マロン酸、コハク酸、リンゴ酸、クエン酸、アコニット酸、グルタル酸、アジピン酸、Ｌ−アスコルビン酸、グルコン酸）から選択される有機酸。
（アミノ酸類）
バリン、ロイシン、イソロイシン、メチオニン、フェニルアラニン、グリシン、アラニン、プロリン、スレオニン、トリプトファン、セリン、システイン、アスパラギン、グルタミン、チロシン、ヒスチジン、リジン、アスパラギン酸、グルタミン酸、アルギニンから選択されるアミノ酸。
前記酸性粉末状化合物が、水に溶解する下記有機酸類、下記アミノ酸類、塩化物、硫酸塩化合物、リン酸塩化合物の中から選ばれた１種以上であり、７０℃、２時間加熱したときの水分蒸発による質量減少が、０〜５．０質量％であり、且つ２０℃、１００ｍｌの蒸留水に１０ｇ加えて、１時間攪拌後に測定したｐＨが、６．５以下であり、
前記アルカリ性粉末状化合物が、アルカリ土類金属の酸化物、水酸化物、炭酸塩化合物の中から選ばれた１種以上であり、７０℃、２時間加熱したときの水分蒸発による質量減少が、０〜５．０質量％であり、且つ２０℃、１００ｍｌの蒸留水に１０ｇ加えて、１時間攪拌後に測定したｐＨが、７．５以上であり、
且つ前記粉末状中和反応抑制剤のＢＥＴ比表面積が、０．５ｍ２／ｇ以上であり、
温度７０℃以下、相対湿度９０％以下の大気中における急激な連続的中和反応抑制効果を有することを特徴とする酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の混合組成物である。
（有機酸類）
脂肪酸（カプリル酸、カプリン酸、ラウリン酸、ミリスチン酸、ペンタデシル酸、パルミチン酸、マルガリン酸、ステアリン酸、ツベルクロステアリン酸、アラキジン酸、ベヘン酸、リグノセリン酸、セロチン酸、モンタン酸、メリシン酸）、芳香族カルボン酸（サリチル酸、ヒドロキシ安息香酸、安息香酸（ベンゼンカルボン酸）、フタル酸、β-フェニルアクリル酸、メリト酸）、その他の酸（シュウ酸、乳酸、酒石酸、マレイン酸、フマル酸、マロン酸、コハク酸、リンゴ酸、クエン酸、アコニット酸、グルタル酸、アジピン酸、Ｌ−アスコルビン酸、グルコン酸）から選択される有機酸。
（アミノ酸類）
バリン、ロイシン、イソロイシン、メチオニン、フェニルアラニン、グリシン、アラニン、プロリン、スレオニン、トリプトファン、セリン、システイン、アスパラギン、グルタミン、チロシン、ヒスチジン、リジン、アスパラギン酸、グルタミン酸、アルギニンから選択されるアミノ酸。
（削除）
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本発明の請求項２は、請求項１記載の混合組成物において、前記酸性粉末状化合物の最大粒子径がＪＩＳ規格ふるいにより確認して５．０ｍｍ以下であることを特徴とする。
（削除）
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本発明の請求項３は、請求項１あるいは請求項２記載の混合組成物において、前記アルカリ性粉末状化合物の最大粒子径がＪＩＳ規格ふるいにより確認して５．０ｍｍ以下であることを特徴とする。
（削除）
本発明の請求項４は、請求項１から請求項３のいずれか１項に記載の混合組成物において、前記粉末状中和反応抑制剤中にＳｉＯ２が３０〜１００質量％含有されていることを特徴とする。
（削除）
本発明の請求項５は、請求項１から請求項４のいずれか１項に記載の混合組成物において、前記酸性粉末状化合物と前記アルカリ性粉末状化合物の混合割合が、質量比で１：１００〜１００：１であることを特徴とする。
本発明の請求項１は、水溶液のｐＨが酸性を呈する酸性粉末状化合物と、水溶液のｐＨがアルカリ性を呈するアルカリ性粉末状化合物との混合物に対し、ケイ酸（ＳｉＯ２）、酸化アルミニウム（Ａｌ２Ｏ３）、水酸化アルミニウム（Ａｌ（ＯＨ）３）、ステアリン酸塩化合物の中から選ばれた１種以上を主成分として含有する粉末状中和反応抑制剤を、７０℃以下でかつ相対湿度が９０％以下の大気中における前記酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物との中和反応を抑制するのに必要な量として混合組成物全体中に前記粉末状中和反応抑制剤を５．０〜４０質量％混合してなる酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の混合組成物であって、
前記酸性粉末状化合物が、水に溶解する前記有機酸類、前記アミノ酸類、塩化物、硫酸塩化合物、リン酸塩化合物の中から選ばれた１種以上であり、７０℃、２時間加熱したときの水分蒸発による質量減少が、０〜５．０質量％であり、且つ２０℃、１００ｍｌの蒸留水に１０ｇ加えて、１時間攪拌後に測定したｐＨが、６．５以下であり、
前記アルカリ性粉末状化合物が、アルカリ土類金属の酸化物、水酸化物、炭酸塩化合物の中から選ばれた１種以上であり、７０℃、２時間加熱したときの水分蒸発による質量減少が、０〜５．０質量％であり、且つ２０℃、１００ｍｌの蒸留水に１０ｇ加えて、１時間攪拌後に測定したｐＨが、７．５以上であり、
且つ前記粉末状中和反応抑制剤のＢＥＴ比表面積が、０．５ｍ２／ｇ以上であり、
温度７０℃以下、相対湿度９０％以下の大気中における急激な連続的中和反応抑制効果を有することを特徴とする酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の混合組成物であり、
安価な工業製品で構成され、複雑な操作を必要とせず、幅広い環境条件で取り扱いでき、粉末状中和反応抑制剤を、７０℃以下でかつ相対湿度が９０％以下の大気中における前記酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物との中和反応を抑制するのに必要な量混合することで、大気中において、湿気の吸着・脱離、材料に付着する水分の脱離、潮解性の高い材料の潮解、材料への結露、などによって生じる自由水を起因とする急激な連続的中和反応を抑制することが可能であり、急激な連続的中和反応による様々な事故を防ぐことが可能となり、重金属類の不溶化材、水処理材、土質安定処理材、低アルカリ性土質安定処理材、排煙の処理材、食品素材などの様々な用途に利用できるという顕著な効果を奏する。
前記酸性粉末状化合物が、水に溶解する前記有機酸類、アミノ酸類、塩化物、硫酸塩化合物、リン酸塩化合物の中から選ばれた１種以上であるので、これらは僅かにでも水に溶解するものであれば使用可能であり、しかも工業製品として流通しており、容易に入手可能であり、経済的であるというさらなる顕著な効果を奏する。
前記酸性粉末状化合物が７０℃、２時間加熱したときの水分蒸発による質量減少が、０〜５．０質量％であるので、種々の酸性粉末状化合物を使用できるというさらなる顕著な効果を奏する。
前記酸性粉末状化合物を２０℃、１００ｍｌの蒸留水に１０ｇ加えて、１時間攪拌後に測定したｐＨが、６．５以下であるので、種々の酸性粉末状化合物を使用できるというさらなる顕著な効果を奏する。
前記アルカリ性粉末状化合物が、アルカリ土類金属塩の酸化物、水酸化物、炭酸塩化合物の中から選ばれた１種以上であるので、工業製品として流通しており、容易に入手可能であり、一般的に多岐に渡って使用されているアルカリ性粉末状化合物が適用可能であるので、経済的であるというさらなる顕著な効果を奏する。
アルカリ性粉末状組成物を７０℃、２時間加熱したときの水分蒸発による質量減少が、０〜５．０質量％であれば、種々のアルカリ性粉末状化合物を使用できるというさらなる顕著な効果を奏する。
前記アルカリ性粉末状化合物を２０℃、１００ｍｌの蒸留水に１０ｇ加えて、１時間攪拌後に測定したｐＨが、７．５以上であるので、種々のアルカリ性粉末状化合物を使用できるというさらなる顕著な効果を奏する。
前記粉末状中和反応抑制剤のＢＥＴ比表面積が、０．５ｍ２／ｇ以上であることによって、前記粉末状中和反応抑制剤が多量の自由水を吸着し、自由水に起因する急激な連続的中和反応を抑制することが可能であるというさらなる顕著な効果を奏する。
前記酸性粉末状化合物が、水に溶解する前記有機酸類、前記アミノ酸類、塩化物、硫酸塩化合物、リン酸塩化合物の中から選ばれた１種以上であり、７０℃、２時間加熱したときの水分蒸発による質量減少が、０〜５．０質量％であり、且つ２０℃、１００ｍｌの蒸留水に１０ｇ加えて、１時間攪拌後に測定したｐＨが、６．５以下であり、
前記アルカリ性粉末状化合物が、アルカリ土類金属の酸化物、水酸化物、炭酸塩化合物の中から選ばれた１種以上であり、７０℃、２時間加熱したときの水分蒸発による質量減少が、０〜５．０質量％であり、且つ２０℃、１００ｍｌの蒸留水に１０ｇ加えて、１時間攪拌後に測定したｐＨが、７．５以上であり、
且つ前記粉末状中和反応抑制剤のＢＥＴ比表面積が、０．５ｍ２／ｇ以上であり、
温度７０℃以下、相対湿度９０％以下の大気中における急激な連続的中和反応抑制効果を有することを特徴とする酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の混合組成物であり、
安価な工業製品で構成され、複雑な操作を必要とせず、幅広い環境条件で取り扱いでき、粉末状中和反応抑制剤を、７０℃以下でかつ相対湿度が９０％以下の大気中における前記酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物との中和反応を抑制するのに必要な量混合することで、大気中において、湿気の吸着・脱離、材料に付着する水分の脱離、潮解性の高い材料の潮解、材料への結露、などによって生じる自由水を起因とする急激な連続的中和反応を抑制することが可能であり、急激な連続的中和反応による様々な事故を防ぐことが可能となり、重金属類の不溶化材、水処理材、土質安定処理材、低アルカリ性土質安定処理材、排煙の処理材、食品素材などの様々な用途に利用できるという顕著な効果を奏する。
前記酸性粉末状化合物が、水に溶解する前記有機酸類、アミノ酸類、塩化物、硫酸塩化合物、リン酸塩化合物の中から選ばれた１種以上であるので、これらは僅かにでも水に溶解するものであれば使用可能であり、しかも工業製品として流通しており、容易に入手可能であり、経済的であるというさらなる顕著な効果を奏する。
前記酸性粉末状化合物が７０℃、２時間加熱したときの水分蒸発による質量減少が、０〜５．０質量％であるので、種々の酸性粉末状化合物を使用できるというさらなる顕著な効果を奏する。
前記酸性粉末状化合物を２０℃、１００ｍｌの蒸留水に１０ｇ加えて、１時間攪拌後に測定したｐＨが、６．５以下であるので、種々の酸性粉末状化合物を使用できるというさらなる顕著な効果を奏する。
前記アルカリ性粉末状化合物が、アルカリ土類金属塩の酸化物、水酸化物、炭酸塩化合物の中から選ばれた１種以上であるので、工業製品として流通しており、容易に入手可能であり、一般的に多岐に渡って使用されているアルカリ性粉末状化合物が適用可能であるので、経済的であるというさらなる顕著な効果を奏する。
アルカリ性粉末状組成物を７０℃、２時間加熱したときの水分蒸発による質量減少が、０〜５．０質量％であれば、種々のアルカリ性粉末状化合物を使用できるというさらなる顕著な効果を奏する。
前記アルカリ性粉末状化合物を２０℃、１００ｍｌの蒸留水に１０ｇ加えて、１時間攪拌後に測定したｐＨが、７．５以上であるので、種々のアルカリ性粉末状化合物を使用できるというさらなる顕著な効果を奏する。
前記粉末状中和反応抑制剤のＢＥＴ比表面積が、０．５ｍ２／ｇ以上であることによって、前記粉末状中和反応抑制剤が多量の自由水を吸着し、自由水に起因する急激な連続的中和反応を抑制することが可能であるというさらなる顕著な効果を奏する。
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本発明の請求項２は、請求項１記載の混合組成物において、前記酸性粉末状化合物の最大粒子径がＪＩＳ規格ふるいにより確認して５．０ｍｍ以下であることを特徴とするものであり、
最大粒子径が５．０ｍｍ以下であれば、多様な粒子径を有する酸性粉末状化合物を使用できるというさらなる顕著な効果を奏する。
最大粒子径が５．０ｍｍ以下であれば、多様な粒子径を有する酸性粉末状化合物を使用できるというさらなる顕著な効果を奏する。
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本発明の請求項３は、請求項１あるいは請求項２記載の混合組成物において、前記アルカリ性粉末状化合物の最大粒子径がＪＩＳ規格ふるいにより確認して５．０ｍｍ以下であることを特徴とするものであり、
最大粒子径が５．０ｍｍ以下であれば、多様な粒子径を有するアルカリ性粉末状化合物を使用できるというさらなる顕著な効果を奏する。
最大粒子径が５．０ｍｍ以下であれば、多様な粒子径を有するアルカリ性粉末状化合物を使用できるというさらなる顕著な効果を奏する。
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本発明の請求項４は、請求項１から請求項３のいずれか１項に記載の混合組成物において、前記粉末状中和反応抑制剤中にＳｉＯ２が３０〜１００質量％含有されていることを特徴とするものであり、
化合物がＳｉＯ２を３０質量％以上含有することによって、ＳｉＯ２表面に存在するシラノール構造が水を選択的に吸着し、自由水に起因する急激な連続的中和反応を抑制することが可能であるというさらなる顕著な効果を奏する。
化合物がＳｉＯ２を３０質量％以上含有することによって、ＳｉＯ２表面に存在するシラノール構造が水を選択的に吸着し、自由水に起因する急激な連続的中和反応を抑制することが可能であるというさらなる顕著な効果を奏する。
（削除）
本発明の請求項５は、請求項１から請求項４のいずれか１項に記載の混合組成物において、前記酸性粉末状化合物と前記アルカリ性粉末状化合物の混合割合が、質量比で１：１００〜１００：１であることを特徴とするものであり、
酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の混合割合が、質量比で１：１００〜１００：１の範囲であれば、酸性粉末状化合物、およびアルカリ性粉末状化合物を種々の割合で混合可能であるというさらなる顕著な効果を奏する。
酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の混合割合が、質量比で１：１００〜１００：１の範囲であれば、酸性粉末状化合物、およびアルカリ性粉末状化合物を種々の割合で混合可能であるというさらなる顕著な効果を奏する。
以下、本発明を詳細に説明する。
本発明で使用する酸性粉末状化合物は、その水溶液のｐＨが酸性であり、かつ粉末状の化合物であればよく、別段限定されるものではない。
本発明で使用する酸性粉末状化合物は、大気中でアルカリ性粉末状化合物と混合されると中和反応を起こす恐れが非常に高く、よく水に溶解するものから、僅かにでも水に溶解するものまである。
代表的な酸性粉末状化合物としては、具体的には、例えば、有機酸類、アミノ酸類、塩化物、硫酸塩化合物、リン酸塩化合物などが挙げられる。
これらは、工業製品として流通しており、容易に入手可能であり、一般的に多岐に渡って使用されているので、本発明において好適に使用できる。
本発明で使用する酸性粉末状化合物は、その水溶液のｐＨが酸性であり、かつ粉末状の化合物であればよく、別段限定されるものではない。
本発明で使用する酸性粉末状化合物は、大気中でアルカリ性粉末状化合物と混合されると中和反応を起こす恐れが非常に高く、よく水に溶解するものから、僅かにでも水に溶解するものまである。
代表的な酸性粉末状化合物としては、具体的には、例えば、有機酸類、アミノ酸類、塩化物、硫酸塩化合物、リン酸塩化合物などが挙げられる。
これらは、工業製品として流通しており、容易に入手可能であり、一般的に多岐に渡って使用されているので、本発明において好適に使用できる。
本発明で使用する有機酸類としては、具体的には、例えば、脂肪酸（カプリル酸、カプリン酸、ラウリン酸、ミリスチン酸、ペンタデシル酸、パルミチン酸、マルガリン酸、ステアリン酸、ツベルクロステアリン酸、アラキジン酸、ベヘン酸、リグノセリン酸、セロチン酸、モンタン酸、メリシン酸）、芳香族カルボン酸（サリチル酸、ヒドロキシ安息香酸、安息香酸（ベンゼンカルボン酸）、フタル酸、β-フェニルアクリル酸、メリト酸）、その他の酸（シュウ酸、乳酸、酒石酸、マレイン酸、フマル酸、マロン酸、コハク酸、リンゴ酸、クエン酸、アコニット酸、グルタル酸、アジピン酸、Ｌ−アスコルビン酸、グルコン酸、など）などを挙げることができる。
これらは、その水溶液のｐＨが酸性を呈し、粉末状であり、僅かにでも水に溶解するものであれば、本発明で使用できる。
これらは、その水溶液のｐＨが酸性を呈し、粉末状であり、僅かにでも水に溶解するものであれば、本発明で使用できる。
本発明で使用するアミノ酸類としては、具体的には、例えば、アミノ酸（バリン、ロイシン、イソロイシン、メチオニン、フェニルアラニン、グリシン、アラニン、プロリン、スレオニン、トリプトファン、セリン、システイン、アスパラギン、グルタミン、チロシン、ヒスチジン、リジン、アスパラギン酸、グルタミン酸、アルギニン）を挙げることができる。
これらは、その水溶液のｐＨが酸性を呈し、粉末状であり、僅かにでも水に溶解するものであれば、本発明で使用できる。
これらは、その水溶液のｐＨが酸性を呈し、粉末状であり、僅かにでも水に溶解するものであれば、本発明で使用できる。
本発明で使用する塩化物は、塩素イオン（Ｃｌ−）と塩を形成する化合物（塩化ナトリウム、塩化カリウム、塩化カルシウム、塩化マグネシウム、塩化ストロンチウム、塩化アルミニウム、ポリ塩化アルミニウム、塩化第一鉄、塩化第二鉄、塩化バリウム、塩化銅、塩化亜鉛、などの水和物、または無水物）のうち、その水溶液のｐＨが酸性を呈し、粉末状であり、僅かにでも水に溶解するものであれば、本発明で使用できる。
本発明で使用する硫酸塩化合物は、硫酸イオン（ＳＯ４ ２−）、亜硫酸イオン（ＳＯ４ ２−）と塩を形成する化合物（硫酸ナトリウム、亜硫酸ナトリウム、硫酸カリウム、亜硫酸カリウム、硫酸カルシウム、亜硫酸カルシウム、硫酸マグネシウム、亜硫酸マグネシウム、硫酸ストロンチウム、亜硫酸ストロンチウム、硫酸アルミニウム、亜硫酸アルミニウム、硫酸第一鉄、亜硫酸第一鉄、硫酸第二鉄、亜硫酸第二鉄、硫酸バリウム、亜硫酸バリウム、硫酸銅、亜硫酸銅、硫酸亜鉛、亜硫酸亜鉛、などの水和物、または無水物）であり、そのうち、その水溶液のｐＨが酸性を呈し、粉末状であり、僅かにでも水に溶解するものであれば、本発明で使用できる。
本発明で使用するリン酸塩化合物は、リン酸イオン（ＰＯ４ ３−）、リン酸水素イオン（ＨＰＯ４ ２−）、リン酸二水素イオン（Ｈ２ＰＯ４ −）、ピロリン酸イオン（Ｐ２Ｏ７ ４−）、三リン酸イオン（Ｐ３Ｏ１０ ５−）、メタリン酸イオン（ＰＯ３ −）と塩を形成する化合物（ナトリウム塩、カリウム塩、カルシウム塩、マグネシウム塩、ストロンチウム塩、アルミニウム塩、第一鉄塩、第二鉄塩、バリウム塩、銅塩、亜鉛塩、などの水和物、または無水物）であり、そのうち、その水溶液のｐＨが酸性を呈し、粉末状であり、僅かにでも水に溶解するものであれば、本発明で使用できる。
本発明で使用する酸性粉末状化合物に含まれる水分は、大気中で粉末状態を維持する程度であれば別段限定されるものではない。しかしながら、より確実に急激な連続的中和反応を抑制できる条件としては、酸性粉末状化合物を７０℃、２時間加熱したときの水分蒸発による質量減少が、０〜５．０質量％であることが望ましい。また、酸性粉末状化合物を７０℃、２時間加熱したときの水分蒸発による質量減少が、２０．０質量％以上であると、貯蔵中や取り扱い中などに混合組成物中で多量の自由水が発生することになり、急激な連続的中和反応を抑制できなくなる恐れがある。
本発明で使用する酸性粉末状化合物は、２０℃、１００ｍｌの蒸留水に前記酸性粉末状化合物を１０ｇ加えて、１時間攪拌後に測定したｐＨが酸性であれば、特にｐＨが６．５以下であると、大気中でアルカリ性粉末状化合物と混合されると中和反応を起こす恐れが非常に高く、本発明の混合組成物を使用することが必要となるが、逆にｐＨが６．５を超えて高い値を示す場合は、アルカリ性粉末状化合物との中和反応が起こりにくくなるか、または起こらないため、実際には急激な連続的中和反応を心配しなくてよい場合が多くなり、本発明による急激な連続的中和反応を抑制する必要性が無くなる恐れがある。
本発明で使用する酸性粉末状化合物は、粉末状であれば構成する粒子の大きさは別段限定されない。しかし、ＪＩＳ規格ふるいにより確認した最大粒子径が５．０ｍｍを超えると、アルカリ性粉末状化合物との中和反応が起こりにくくなり、粉末状の本発明の混合組成物への利用が難しくなる恐れがある。
前記酸性粉末状化合物の最大粒子径がＪＩＳ規格ふるいにより確認して５．０ｍｍ以下であることが好ましい。
前記酸性粉末状化合物の最大粒子径がＪＩＳ規格ふるいにより確認して５．０ｍｍ以下であることが好ましい。
本発明で使用するアルカリ性粉末状化合物は、水溶液のｐＨがアルカリ性であり、かつ粉末状の化合物であれば、別段限定されるものではない。本発明で使用するアルカリ性粉末状化合物は、大気中で酸性粉末状化合物と中和反応を起こす恐れが非常に高く、多くは水によく溶解するが、僅かに水に溶解するものもある。
代表的な本発明で使用するアルカリ性粉末状化合物として知られているものは、無機化合物である。
中でも工業製品として流通しており、容易に入手可能であり、一般的に多岐に渡って使用されているアルカリ土類金属塩の酸化物、水酸化物、炭酸塩（酸化カルシウム、水酸化カルシウム、炭酸カルシウム、塩基性炭酸カルシウム、酸化マグネシウム、水酸化マグネシウム、炭酸マグネシウム、塩基性炭酸マグネシウム、焼成ドロマイト、焼成ドロマイト水和物、ドロマイト、酸化バリウム、水酸化バリウム、炭酸バリウム、酸化ストロンチウム、水酸化ストロンチウム、炭酸ストロンチウム、など）などが、本発明において好適に使用できる。
中でも工業製品として流通しており、容易に入手可能であり、一般的に多岐に渡って使用されているアルカリ土類金属塩の酸化物、水酸化物、炭酸塩（酸化カルシウム、水酸化カルシウム、炭酸カルシウム、塩基性炭酸カルシウム、酸化マグネシウム、水酸化マグネシウム、炭酸マグネシウム、塩基性炭酸マグネシウム、焼成ドロマイト、焼成ドロマイト水和物、ドロマイト、酸化バリウム、水酸化バリウム、炭酸バリウム、酸化ストロンチウム、水酸化ストロンチウム、炭酸ストロンチウム、など）などが、本発明において好適に使用できる。
本発明で使用するアルカリ性粉末状化合物に含まれる水分は、大気中で粉末状態を維持するものであればよく、別段限定されるものではない。
しかしながら、より確実に急激な連続的中和反応を抑制できる条件としては、アルカリ性粉末状化合物を７０℃、２時間加熱したときの水分蒸発による質量減少が、０〜５．０質量％以下であることが望ましい。
また、アルカリ性粉末状化合物を７０℃、２時間加熱したときの水分蒸発による質量減少が、２０．０質量％以上であると、貯蔵中や取り扱い中などに混合組成物中で多量の自由水が発生することになり、急激な連続的中和反応を抑制できなくなる恐れがある。
しかしながら、より確実に急激な連続的中和反応を抑制できる条件としては、アルカリ性粉末状化合物を７０℃、２時間加熱したときの水分蒸発による質量減少が、０〜５．０質量％以下であることが望ましい。
また、アルカリ性粉末状化合物を７０℃、２時間加熱したときの水分蒸発による質量減少が、２０．０質量％以上であると、貯蔵中や取り扱い中などに混合組成物中で多量の自由水が発生することになり、急激な連続的中和反応を抑制できなくなる恐れがある。
アルカリ性を呈する粉末状の化合物は、２０℃、１００ｍｌの蒸留水にアルカリ性粉末状化合物を１０ｇ加えて、１時間攪拌後に測定したｐＨがアルカリ性であれば、特にｐＨが７．５以上であると、大気中で酸性粉末状化合物と混合されると中和反応を起こす恐れが非常に高く、本発明の混合組成物を使用することが必要となるが、逆にｐＨが７．５よりも低い値を示す場合、酸性粉末状化合物との中和反応が起こりにくくなるか、または起こらないため、実際には急激な連続的中和反応を心配しなくてよい場合が多くなり、本発明による急激な連続的中和反応を抑制する必要性が無くなる恐れがある。
本発明で使用するアルカリ性粉末状化合物は、粉末状であれば構成する粒子の大きさは別段限定されない。しかし、ＪＩＳ規格ふるいにより確認した最大粒子径が５．０ｍｍを超えると、酸性粉末状化合物との中和反応が起こりにくくなり、粉末状の本発明の混合組成物への利用が難しくなる恐れがある。
前記アルカリ性粉末状化合物の最大粒子径がＪＩＳ規格ふるいにより確認して５．０ｍｍ以下であることが好ましい。
前記アルカリ性粉末状化合物の最大粒子径がＪＩＳ規格ふるいにより確認して５．０ｍｍ以下であることが好ましい。
本発明で使用する粉末状中和反応抑制剤は、ケイ酸（ＳｉＯ２）、酸化アルミニウム（Ａｌ２Ｏ３）、水酸化アルミニウム（Ａｌ（ＯＨ）３）、ステアリン酸塩化合物の中から選ばれた１種以上を主成分として含有し、かつ粉末状であればよく、別段組合せや組成が限定されるものではない。
好ましい本発明で使用する粉末状中和反応抑制剤は、ケイ酸（ＳｉＯ２）、酸化アルミニウム（Ａｌ２Ｏ３）、水酸化アルミニウム（Ａｌ（ＯＨ）３）の中から選ばれた１種以上を主成分として含有し、かつ粉末状であればよく、別段組合せや組成が限定されるものではない。
好ましい本発明で使用する粉末状中和反応抑制剤は、ケイ酸（ＳｉＯ２）、酸化アルミニウム（Ａｌ２Ｏ３）、水酸化アルミニウム（Ａｌ（ＯＨ）３）の中から選ばれた１種以上を主成分として含有し、かつ粉末状であればよく、別段組合せや組成が限定されるものではない。
本発明で使用する粉末状中和反応抑制剤のステアリン酸塩化合物（ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸ナトリウム、ステアリン酸アルミニウム、ステアリン酸亜鉛、ステアリン酸リチウム、ステアリン酸アミド、ステアリン酸グリセル、など）は、本発明で使用する酸性粉末状化合物や本発明で使用するアルカリ性粉末状化合物の表面に付着して疎水膜を形成し、存在する自由水へのこれらの粉末状化合物の溶解を抑制することによって、急激な連続的中和反応を抑制する効果を発揮する。
本発明で使用する粉末状中和反応抑制剤のケイ酸（ＳｉＯ２）、酸化アルミニウム（Ａｌ２Ｏ３）、水酸化アルミニウム（Ａｌ（ＯＨ）３）、ステアリン酸塩化合物は、熱伝導率が低いため、存在する僅かな自由水を介して酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の中和反応が起きた際に、反応熱が周囲に伝わり難くなる効果を発揮し、急激な連続的中和反応を抑制する効果を発揮する。
例えば、本発明で使用する粉末状中和反応抑制剤のケイ酸（ＳｉＯ２）の熱伝導率の測定値は、２．０Ｗ／（ｍ・Ｋ）、酸化アルミニウム（Ａｌ２Ｏ３）の熱伝導率の測定値は、４０Ｗ／（ｍ・Ｋ）である。本発明において、より優れた効果を得るためには、２０℃における熱伝導率が、１００Ｗ／（ｍ・Ｋ）以下である粉末状中和反応抑制剤を使用することが望ましい。
例えば、本発明で使用する粉末状中和反応抑制剤のケイ酸（ＳｉＯ２）の熱伝導率の測定値は、２．０Ｗ／（ｍ・Ｋ）、酸化アルミニウム（Ａｌ２Ｏ３）の熱伝導率の測定値は、４０Ｗ／（ｍ・Ｋ）である。本発明において、より優れた効果を得るためには、２０℃における熱伝導率が、１００Ｗ／（ｍ・Ｋ）以下である粉末状中和反応抑制剤を使用することが望ましい。
本発明で使用する粉末状中和反応抑制剤は、表面積が大きいことが望ましい。表面積が大きく多孔質な粒子表面構造を有する場合、これらの孔に自由水が吸着し、自由水に起因する急激な連続的中和反応を抑制することができる。
本発明で使用する粉末状中和反応抑制剤のうち、ケイ酸（ＳｉＯ２）、酸化アルミニウム（Ａｌ２Ｏ３）、水酸化アルミニウム（Ａｌ（ＯＨ）３）は、一般的に、表面積が大きく多孔質な粒子表面構造をとっている。
表面積の大きさについては別段限定されるものではないが、多量の自由水を吸着するため、ＢＥＴ比表面積が、０．５ｍ２／ｇ以上であることが望ましい。
ＢＥＴ比表面積が０．５ｍ２／ｇ未満であると、自由水を吸着する能力が低くなってしまい、自由水に起因する急激な連続的中和反応を抑制する効果が得られなくなる恐れがある。
本発明で使用する粉末状中和反応抑制剤のうち、ケイ酸（ＳｉＯ２）、酸化アルミニウム（Ａｌ２Ｏ３）、水酸化アルミニウム（Ａｌ（ＯＨ）３）は、一般的に、表面積が大きく多孔質な粒子表面構造をとっている。
表面積の大きさについては別段限定されるものではないが、多量の自由水を吸着するため、ＢＥＴ比表面積が、０．５ｍ２／ｇ以上であることが望ましい。
ＢＥＴ比表面積が０．５ｍ２／ｇ未満であると、自由水を吸着する能力が低くなってしまい、自由水に起因する急激な連続的中和反応を抑制する効果が得られなくなる恐れがある。
本発明で使用する粉末状中和反応抑制剤の効果を一層高めるためには、粉末状中和反応抑制剤中にＳｉＯ２を３０〜１００質量％含有していることが望ましい。
ＳｉＯ２を３０質量％以上含有することによって、ＳｉＯ２表面に存在するシラノール構造が水を選択的に吸着し、自由水に起因する急激な連続的中和反応を抑制することが可能であるためである。ＳｉＯ２が３０質量％未満の場合、自由水に起因する急激な連続的中和反応を抑制する効果が十分に得られない恐れがある。
ＳｉＯ２を３０質量％以上含有することによって、ＳｉＯ２表面に存在するシラノール構造が水を選択的に吸着し、自由水に起因する急激な連続的中和反応を抑制することが可能であるためである。ＳｉＯ２が３０質量％未満の場合、自由水に起因する急激な連続的中和反応を抑制する効果が十分に得られない恐れがある。
酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の混合組成物に対する粉末状中和反応抑制剤の含有量は、別段限定されるものではなく、目的に応じて中和反応を抑制するための必要量を調整できる。
本発明においては、混合組成物全体対する粉末状中和反応抑制剤の含有量は５．０〜４０質量％であることが好ましい。
粉末状中和反応抑制剤の混合組成物に対する含有量が５．０質量％未満の場合には、添加量が少な過ぎるため効果が発揮されない恐れがある。粉末状中和反応抑制剤の混合組成物に対する含有量が４０質量％を超えると、酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の含有量が少なくなってしまい、酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物によって得られる様々な効果が十分に期待できなくなる恐れがある。
本発明においては、混合組成物全体対する粉末状中和反応抑制剤の含有量は５．０〜４０質量％であることが好ましい。
粉末状中和反応抑制剤の混合組成物に対する含有量が５．０質量％未満の場合には、添加量が少な過ぎるため効果が発揮されない恐れがある。粉末状中和反応抑制剤の混合組成物に対する含有量が４０質量％を超えると、酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の含有量が少なくなってしまい、酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物によって得られる様々な効果が十分に期待できなくなる恐れがある。
本発明において、酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の混合割合については、別段限定されるものではない。
本発明においては、酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比が１：１００〜１００：１の範囲内において、中和反応を抑制することができる。
前記範囲外であると、酸性粉末状化合物、又はアルカリ性粉末状化合物が、本発明の混合組成物中のどちらか一方の含有量が少なくなり過ぎるため、中和反応による発熱量も小さくなり、急激な連続的中和反応が起きなくなる。よって、急激な連続的中和反応を抑制する重要性が低くなる。
但し、両者を中和反応の抑制を確実にしたい場合はその限りではなく、酸性粉末状化合物、およびアルカリ性粉末状化合物の質量比が１：１００〜１００：１の範囲以外でも本発明を適用することが可能である。この場合、質量比が少ない方の粉末状化合物と、粉末状中和反応抑制剤を予め均一に混合し、酸性粉末状化合物、又はアルカリ性粉末状化合物の表面に粉末状中和反応抑制剤を十分に付着させることによって、一方の粉末状化合物との中和反応の抑制を確実にできる。
本発明においては、酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比が１：１００〜１００：１の範囲内において、中和反応を抑制することができる。
前記範囲外であると、酸性粉末状化合物、又はアルカリ性粉末状化合物が、本発明の混合組成物中のどちらか一方の含有量が少なくなり過ぎるため、中和反応による発熱量も小さくなり、急激な連続的中和反応が起きなくなる。よって、急激な連続的中和反応を抑制する重要性が低くなる。
但し、両者を中和反応の抑制を確実にしたい場合はその限りではなく、酸性粉末状化合物、およびアルカリ性粉末状化合物の質量比が１：１００〜１００：１の範囲以外でも本発明を適用することが可能である。この場合、質量比が少ない方の粉末状化合物と、粉末状中和反応抑制剤を予め均一に混合し、酸性粉末状化合物、又はアルカリ性粉末状化合物の表面に粉末状中和反応抑制剤を十分に付着させることによって、一方の粉末状化合物との中和反応の抑制を確実にできる。
本発明において、本発明の混合組成物を製造する混合装置は、特に限定されるものではなく公知の混合装置を使用できる。しかし、粉末状の物質を混合でき、混合時の摩擦熱などによる大きな発熱のない混合装置は本発明において好ましく使用できる。
本発明の混合組成物中の酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物とによる急激な連続的中和反応が起きないか、あるいは起きにくい環境条件としては、大気中であることが望ましく、温度が７０℃以下の大気中であることがより望ましい。
７０℃を超えた場合、結晶水を持つ酸性粉末状化合物および／またはアルカリ性粉末状化合物からの結晶水の脱離が起き易くなること、低融点の化合物が融解し易くなること、混合組成物を構成する種々の化合物に吸着している自由水の多くが脱離し、その自由水によって中和反応を促進させてしまうこと、などによって急激な連続的中和反応が起きてしまう恐れがある。
７０℃を超えた場合、結晶水を持つ酸性粉末状化合物および／またはアルカリ性粉末状化合物からの結晶水の脱離が起き易くなること、低融点の化合物が融解し易くなること、混合組成物を構成する種々の化合物に吸着している自由水の多くが脱離し、その自由水によって中和反応を促進させてしまうこと、などによって急激な連続的中和反応が起きてしまう恐れがある。
本発明の混合組成物中の酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物とによる急激な連続的中和反応が起きないか、あるいは起きにくい他の環境条件としては、大気の相対湿度が低いことであり、相対湿度が９０％以下であることがより望ましい。
相対湿度が９０％を超えた場合は、混合組成物を構成する種々の化合物への結露や、著しい水分吸着量の増加を促し、急激な連続的中和反応起きてしまい、中和反応抑制効果が得られなくなる恐れがある。
相対湿度が９０％を超えた場合は、混合組成物を構成する種々の化合物への結露や、著しい水分吸着量の増加を促し、急激な連続的中和反応起きてしまい、中和反応抑制効果が得られなくなる恐れがある。
以下、実施例および比較例によって本発明の酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の混合組成物の具体例およびその効果を説明するが、本発明は下記の実施例に限定されるものではない。
以下の実施例および比較例において、酸性粉末状化合物は、クエン酸カルシウム四水和物、ＤＬ−リンゴ酸、グルタミン酸、塩化アルミニウム、ポリ塩化アルミニウム、無水塩化第二鉄、硫酸アルミニウム十八水和物、硫酸第一鉄一水和物、硫酸第一鉄七水和物、リン酸水素カルシウム、リン酸二水素カルシウム一水和物、リン酸水素マグネシウム三水和物を使用した。
これらの酸性粉末状化合物の最大粒子径（ＪＩＳ規格ふるいにより確認）、ｐＨ（２０℃、１００ｍｌの蒸留水に前述の酸性粉末状化合物を１０ｇ加えて、１時間攪拌後に測定した値）、７０℃、２時間加熱時の質量減少を表１に示す。
これらの酸性粉末状化合物の最大粒子径（ＪＩＳ規格ふるいにより確認）、ｐＨ（２０℃、１００ｍｌの蒸留水に前述の酸性粉末状化合物を１０ｇ加えて、１時間攪拌後に測定した値）、７０℃、２時間加熱時の質量減少を表１に示す。
以下の実施例および比較例において、アルカリ性粉末状化合物は、生石灰（酸化カルシウム）、消石灰（水酸化カルシウム）、炭酸カルシウム、軽焼マグネシア（酸化マグネシウムと炭酸マグネシウムの混合物）、水酸化マグネシウム、塩基性炭酸マグネシウム三水和物、焼成ドロマイト（酸化カルシウムと酸化マグネシウムの混合物）、焼成ドロマイト水和物（水酸化カルシウムと水酸化マグネシウムの混合物）、ドロマイト、水酸化バリウム、水酸化ストロンチウムを使用した。
これらの化合物の最大粒子径（ＪＩＳ規格ふるいにより確認）、ｐＨ（２０℃、１００ｍｌの蒸留水に前述のアルカリ性粉末状化合物を１０ｇ加えて、１時間攪拌後に測定した値）、７０℃、２時間加熱時の質量減少を表２に示す。
これらの化合物の最大粒子径（ＪＩＳ規格ふるいにより確認）、ｐＨ（２０℃、１００ｍｌの蒸留水に前述のアルカリ性粉末状化合物を１０ｇ加えて、１時間攪拌後に測定した値）、７０℃、２時間加熱時の質量減少を表２に示す。
以下の実施例および比較例において、粉末状中和反応抑制剤としては、沈降法シリカ（湿式沈降法で製造した非晶質ケイ酸、ＳｉＯ２含有量：９８．０質量％）、シリカフューム（金属シリコンの精錬過程で発生する副産物、ＳｉＯ２含有量：９１．８質量％）、ゲル法シリカ（ケイ酸ナトリウムと鉱酸の中和反応で生成したケイ酸、ＳｉＯ２含有量：９９．６質量％）、ケイ石微粉砕品（ケイ石を微粉砕したもの、ＳｉＯ２含有量：９５．２質量％）、α−アルミナ（酸化アルミニウム、Ａｌ２Ｏ３含有量：９９．５質量％）、水酸化アルミニウム（Ａｌ２Ｏ３含有量：６２．１質量％）、非晶質水酸化アルミニウム（アルミ工業で副生する非晶質水酸化アルミニウムスラッジを、結晶化させない温度で乾燥した後、粉砕したもの、Ａｌ２Ｏ３含有量：４７．８質量％）、フライアッシュ（石炭燃焼施設で発生する焼却飛灰、ＳｉＯ２含有量：５４．７質量％、Ａｌ２Ｏ３含有量：２７．１質量％）、加圧流動床石炭灰（加圧流動床石炭燃焼施設で発生する焼却飛灰（ＰＦＢＣ灰とも呼ばれる）、ＳｉＯ２含有量：４２．４質量％、Ａｌ２Ｏ３含有量：１２．８質量％）、常圧流動床石炭灰（常圧流動床石炭燃焼施設で発生する焼却飛灰、ＳｉＯ２含有量：４５．０質量％、Ａｌ２Ｏ３含有量：７．１質量％）、ペーパースラッジ焼却灰（製紙工場で発生する廃パルプスラッジの焼却時に発生する製紙スラッジ焼却灰、ＳｉＯ２含有量：２６．６質量％、Ａｌ２Ｏ３含有量：２１．２質量％）、下水汚泥焼却灰（下水汚泥焼却施設で発生する焼却飛灰、ＳｉＯ２含有量：３３．１質量％、Ａｌ２Ｏ３含有量：１３．４質量％）、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸アルミニウム、ステアリン酸亜鉛を使用した。
これらの化合物は、全て最大粒子径５．０ｍｍ以下の粉末状であり、７０℃、２時間加熱時の質量減少が２．０質量％以下であり、２０℃における熱伝導率（非定常・熱伝導率測定方法である熱線法で測定した熱伝導率）が１００Ｗ／（ｍ・Ｋ）以下であった。また、ＢＥＴ法により測定したＢＥＴ比表面積を表３に示す。
これらの化合物は、全て最大粒子径５．０ｍｍ以下の粉末状であり、７０℃、２時間加熱時の質量減少が２．０質量％以下であり、２０℃における熱伝導率（非定常・熱伝導率測定方法である熱線法で測定した熱伝導率）が１００Ｗ／（ｍ・Ｋ）以下であった。また、ＢＥＴ法により測定したＢＥＴ比表面積を表３に示す。
（比較例１）
温度２０℃、相対湿度２０％の大気中で、硫酸第一鉄一水和物２．０ｇに対し、消石灰２００ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１００となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。温度を５０℃、７０℃、８０℃のいずれかに設定し、相対湿度を８０％、９０％、９９％のいずれかに設定した恒温装置内に組成物を保管し、１時間、２時間、３時間、４時間、８時間、１２時間、２４時間、４８時間経過時の組成物の変化を確認した。
結果を表４に示す。全ての条件において、中和反応により組成物全体が硬化してしまった。
温度が高く、かつ相対湿度が高い程、ビーカーの中で組成物が早く硬化していることが確認された。
温度２０℃、相対湿度２０％の大気中で、硫酸第一鉄一水和物２．０ｇに対し、消石灰２００ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１００となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。温度を５０℃、７０℃、８０℃のいずれかに設定し、相対湿度を８０％、９０％、９９％のいずれかに設定した恒温装置内に組成物を保管し、１時間、２時間、３時間、４時間、８時間、１２時間、２４時間、４８時間経過時の組成物の変化を確認した。
結果を表４に示す。全ての条件において、中和反応により組成物全体が硬化してしまった。
温度が高く、かつ相対湿度が高い程、ビーカーの中で組成物が早く硬化していることが確認された。
（比較例２）
温度２０℃、相対湿度２０％の大気中で、硫酸第一鉄一水和物６６ｇに対し、消石灰１３４ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：２となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表４に示す。全ての条件において、中和反応により組成物全体が硬化してしまった。
温度が高く、かつ相対湿度が高い程、ビーカーの中で組成物が早く硬化していることが確認された。
温度２０℃、相対湿度２０％の大気中で、硫酸第一鉄一水和物６６ｇに対し、消石灰１３４ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：２となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表４に示す。全ての条件において、中和反応により組成物全体が硬化してしまった。
温度が高く、かつ相対湿度が高い程、ビーカーの中で組成物が早く硬化していることが確認された。
（比較例３）
温度２０℃、相対湿度２０％の大気中で、硫酸第一鉄一水和物１００ｇに対し、消石灰１００ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表４に示す。全ての条件において、中和反応により組成物全体が硬化してしまった。
温度が高く、かつ相対湿度が高い程、ビーカーの中で組成物が早く硬化していることが確認された。
温度２０℃、相対湿度２０％の大気中で、硫酸第一鉄一水和物１００ｇに対し、消石灰１００ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表４に示す。全ての条件において、中和反応により組成物全体が硬化してしまった。
温度が高く、かつ相対湿度が高い程、ビーカーの中で組成物が早く硬化していることが確認された。
（比較例４）
温度２０℃、相対湿度２０％の大気中で、硫酸第一鉄一水和物１３４ｇに対し、消石灰６６ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は２：１となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表４に示す。全ての条件において、中和反応により組成物全体が硬化してしまった。
温度が高く、かつ相対湿度が高い程、ビーカーの中で組成物が早く硬化していることが確認された。
温度２０℃、相対湿度２０％の大気中で、硫酸第一鉄一水和物１３４ｇに対し、消石灰６６ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は２：１となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表４に示す。全ての条件において、中和反応により組成物全体が硬化してしまった。
温度が高く、かつ相対湿度が高い程、ビーカーの中で組成物が早く硬化していることが確認された。
（比較例５）
温度２０℃、相対湿度２０％の大気中で、硫酸第一鉄一水和物２００ｇに対し、消石灰２ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１００：１となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表４に示す。全ての条件において、中和反応により組成物全体が硬化してしまった。温度が高く、かつ相対湿度が高い程、ビーカーの中で組成物が早く硬化していることが確認された。
温度２０℃、相対湿度２０％の大気中で、硫酸第一鉄一水和物２００ｇに対し、消石灰２ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１００：１となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表４に示す。全ての条件において、中和反応により組成物全体が硬化してしまった。温度が高く、かつ相対湿度が高い程、ビーカーの中で組成物が早く硬化していることが確認された。
（実施例１）
温度２０℃、相対湿度２０％の大気中で、硫酸第一鉄一水和物２．０ｇに対し、沈降法シリカ１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて１分間攪拌した。さらに消石灰２００ｇを加え、粉体混合用ミキサーで５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１００、沈降法シリカ含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表５に示す。温度条件が８０℃では組成物全体が硬化してしまったが、温度条件が８０℃では比較例１の同じ条件よりも、硬化するまでの時間が長くなっていることが確認された。
温度２０℃、相対湿度２０％の大気中で、硫酸第一鉄一水和物２．０ｇに対し、沈降法シリカ１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて１分間攪拌した。さらに消石灰２００ｇを加え、粉体混合用ミキサーで５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１００、沈降法シリカ含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表５に示す。温度条件が８０℃では組成物全体が硬化してしまったが、温度条件が８０℃では比較例１の同じ条件よりも、硬化するまでの時間が長くなっていることが確認された。
（実施例２）
温度２０℃、相対湿度２０％の大気中で、硫酸第一鉄一水和物６６ｇに対し、消石灰１３４ｇ、沈降法シリカ１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：２、沈降法シリカ含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表５に示す。温度条件が８０℃では組成物全体が硬化してしまったが、温度条件が８０℃では比較例２の同じ条件よりも、硬化するまでの時間が長くなっていることが確認された。
温度２０℃、相対湿度２０％の大気中で、硫酸第一鉄一水和物６６ｇに対し、消石灰１３４ｇ、沈降法シリカ１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：２、沈降法シリカ含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表５に示す。温度条件が８０℃では組成物全体が硬化してしまったが、温度条件が８０℃では比較例２の同じ条件よりも、硬化するまでの時間が長くなっていることが確認された。
（実施例３）
温度２０℃、相対湿度２０％の大気中で、硫酸第一鉄一水和物１００ｇに対し、消石灰１００ｇ、沈降法シリカ１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１、沈降法シリカ含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表５に示す。温度条件が８０℃では組成物全体が硬化してしまったが、温度条件が８０℃では比較例３の同じ条件よりも、硬化するまでの時間が長くなっていることが確認された。
温度２０℃、相対湿度２０％の大気中で、硫酸第一鉄一水和物１００ｇに対し、消石灰１００ｇ、沈降法シリカ１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１、沈降法シリカ含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表５に示す。温度条件が８０℃では組成物全体が硬化してしまったが、温度条件が８０℃では比較例３の同じ条件よりも、硬化するまでの時間が長くなっていることが確認された。
（実施例４）
温度２０℃、相対湿度２０％の大気中で、硫酸第一鉄一水和物１３４ｇに対し、消石灰６６ｇ、沈降法シリカ１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は２：１、沈降法シリカ含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表５に示す。温度条件が８０℃では組成物全体が硬化してしまったが、温度条件が８０℃では比較例４の同じ条件よりも、硬化するまでの時間が長くなっていることが確認された。
温度２０℃、相対湿度２０％の大気中で、硫酸第一鉄一水和物１３４ｇに対し、消石灰６６ｇ、沈降法シリカ１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は２：１、沈降法シリカ含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表５に示す。温度条件が８０℃では組成物全体が硬化してしまったが、温度条件が８０℃では比較例４の同じ条件よりも、硬化するまでの時間が長くなっていることが確認された。
（実施例５）
温度２０℃、相対湿度２０％の大気中で、消石灰２．０ｇに対し、沈降法シリカ１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて１分間攪拌した。さらに硫酸第一鉄一水和物２００ｇを加え、粉体混合用ミキサーで５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１００：１、沈降法シリカ含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表５に示す。温度条件が８０℃では組成物全体が硬化してしまったが、温度条件が８０℃では比較例５の同じ条件よりも、硬化するまでの時間が長くなっていることが確認された。
温度２０℃、相対湿度２０％の大気中で、消石灰２．０ｇに対し、沈降法シリカ１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて１分間攪拌した。さらに硫酸第一鉄一水和物２００ｇを加え、粉体混合用ミキサーで５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１００：１、沈降法シリカ含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表５に示す。温度条件が８０℃では組成物全体が硬化してしまったが、温度条件が８０℃では比較例５の同じ条件よりも、硬化するまでの時間が長くなっていることが確認された。
（比較例６）
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、硫酸アルミニウム十八水和物２．０ｇに対し、焼成ドロマイト水和物２００ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１００となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表６に示す。保管時間３時間以上の全ての条件において、中和反応により組成物全体が硬化、および膨張してしまった。温度が高く、かつ相対湿度が高い程、ビーカーの中で組成物が早く硬化、および膨張していることが確認された。
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、硫酸アルミニウム十八水和物２．０ｇに対し、焼成ドロマイト水和物２００ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１００となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表６に示す。保管時間３時間以上の全ての条件において、中和反応により組成物全体が硬化、および膨張してしまった。温度が高く、かつ相対湿度が高い程、ビーカーの中で組成物が早く硬化、および膨張していることが確認された。
（比較例７）
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、硫酸アルミニウム十八水和物６６ｇに対し、焼成ドロマイト水和物１３４ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：２となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表６に示す。保管時間３時間以上の全ての条件において、中和反応により組成物全体が硬化、および膨張してしまった。温度が高く、かつ相対湿度が高い程、ビーカーの中で組成物が早く硬化、および膨張していることが確認された。
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、硫酸アルミニウム十八水和物６６ｇに対し、焼成ドロマイト水和物１３４ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：２となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表６に示す。保管時間３時間以上の全ての条件において、中和反応により組成物全体が硬化、および膨張してしまった。温度が高く、かつ相対湿度が高い程、ビーカーの中で組成物が早く硬化、および膨張していることが確認された。
（比較例８）
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、硫酸アルミニウム十八水和物１００ｇに対し、焼成ドロマイト水和物１００ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表６に示す。保管時間３時間以上の全ての条件において、中和反応により組成物全体が硬化、および膨張してしまった。
温度が高く、かつ相対湿度が高い程、ビーカーの中で組成物が早く硬化、および膨張していることが確認された。
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、硫酸アルミニウム十八水和物１００ｇに対し、焼成ドロマイト水和物１００ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表６に示す。保管時間３時間以上の全ての条件において、中和反応により組成物全体が硬化、および膨張してしまった。
温度が高く、かつ相対湿度が高い程、ビーカーの中で組成物が早く硬化、および膨張していることが確認された。
（比較例９）
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、硫酸アルミニウム十八水和物１３４ｇに対し、焼成ドロマイト水和物６６ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は２：１となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表６に示す。保管時間３時間以上の全ての条件において、中和反応により組成物全体が硬化、および膨張してしまった。
温度が高く、かつ相対湿度が高い程、ビーカーの中で組成物が早く硬化、および膨張していることが確認された。
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、硫酸アルミニウム十八水和物１３４ｇに対し、焼成ドロマイト水和物６６ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は２：１となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表６に示す。保管時間３時間以上の全ての条件において、中和反応により組成物全体が硬化、および膨張してしまった。
温度が高く、かつ相対湿度が高い程、ビーカーの中で組成物が早く硬化、および膨張していることが確認された。
（比較例１０）
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、硫酸アルミニウム十八水和物２００ｇに対し、焼成ドロマイト水和物２．０ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１００：１となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表６に示す。保管時間３時間以上の全ての条件において、中和反応により組成物全体が硬化、および膨張してしまった。
温度が高く、かつ相対湿度が高い程、ビーカーの中で組成物が早く硬化、および膨張していることが確認された。
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、硫酸アルミニウム十八水和物２００ｇに対し、焼成ドロマイト水和物２．０ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１００：１となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表６に示す。保管時間３時間以上の全ての条件において、中和反応により組成物全体が硬化、および膨張してしまった。
温度が高く、かつ相対湿度が高い程、ビーカーの中で組成物が早く硬化、および膨張していることが確認された。
（実施例６）
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、硫酸アルミニウム十八水和物２．０ｇに対し、フライアッシュ１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて１分間攪拌した。さらに焼成ドロマイト水和物２００ｇを加え、粉体混合用ミキサーで５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１００、フライアッシュ含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表７に示す。温度条件が８０℃では組成物全体が硬化、および膨張してしまったが、温度条件が８０℃では比較例６の同じ条件よりも、硬化、および膨張するまでの時間が長くなっていることが確認された。
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、硫酸アルミニウム十八水和物２．０ｇに対し、フライアッシュ１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて１分間攪拌した。さらに焼成ドロマイト水和物２００ｇを加え、粉体混合用ミキサーで５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１００、フライアッシュ含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表７に示す。温度条件が８０℃では組成物全体が硬化、および膨張してしまったが、温度条件が８０℃では比較例６の同じ条件よりも、硬化、および膨張するまでの時間が長くなっていることが確認された。
（実施例７）
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、硫酸アルミニウム十八水和物６６ｇに対し、焼成ドロマイト水和物１３４ｇ、フライアッシュ１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：２、フライアッシュ含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表７に示す。温度条件が８０℃では組成物全体が硬化、および膨張してしまったが、温度条件が８０℃では比較例７の同じ条件よりも、硬化、および膨張するまでの時間が長くなっていることが確認された。
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、硫酸アルミニウム十八水和物６６ｇに対し、焼成ドロマイト水和物１３４ｇ、フライアッシュ１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：２、フライアッシュ含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表７に示す。温度条件が８０℃では組成物全体が硬化、および膨張してしまったが、温度条件が８０℃では比較例７の同じ条件よりも、硬化、および膨張するまでの時間が長くなっていることが確認された。
（実施例８）
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、硫酸アルミニウム十八水和物１００ｇに対し、焼成ドロマイト水和物１００ｇ、フライアッシュ１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１、フライアッシュ含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表７に示す。温度条件が８０℃では組成物全体が硬化、および膨張してしまったが、温度条件が８０℃では比較例８の同じ条件よりも、硬化、および膨張するまでの時間が長くなっていることが確認された。
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、硫酸アルミニウム十八水和物１００ｇに対し、焼成ドロマイト水和物１００ｇ、フライアッシュ１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１、フライアッシュ含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表７に示す。温度条件が８０℃では組成物全体が硬化、および膨張してしまったが、温度条件が８０℃では比較例８の同じ条件よりも、硬化、および膨張するまでの時間が長くなっていることが確認された。
（実施例９）
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、硫酸アルミニウム十八水和物１３４ｇに対し、焼成ドロマイト水和物６６ｇ、フライアッシュ１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は２：１、フライアッシュ含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表７に示す。温度条件が８０℃では組成物全体が硬化、および膨張してしまったが、温度条件が８０℃では比較例９の同じ条件よりも、硬化、および膨張するまでの時間が長くなっていることが確認された。
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、硫酸アルミニウム十八水和物１３４ｇに対し、焼成ドロマイト水和物６６ｇ、フライアッシュ１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は２：１、フライアッシュ含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表７に示す。温度条件が８０℃では組成物全体が硬化、および膨張してしまったが、温度条件が８０℃では比較例９の同じ条件よりも、硬化、および膨張するまでの時間が長くなっていることが確認された。
（実施例１０）
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、焼成ドロマイト水和物２．０ｇに対し、フライアッシュ１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて１分間攪拌した。さらに硫酸アルミニウム十八水和物２００ｇを加え、粉体混合用ミキサーで５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１００：１、フライアッシュ含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表７に示す。温度条件が８０℃では組成物全体が硬化、および膨張してしまったが、温度条件が８０℃では比較例１０の同じ条件よりも、硬化、および膨張するまでの時間が長くなっていることが確認された。
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、焼成ドロマイト水和物２．０ｇに対し、フライアッシュ１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて１分間攪拌した。さらに硫酸アルミニウム十八水和物２００ｇを加え、粉体混合用ミキサーで５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１００：１、フライアッシュ含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表７に示す。温度条件が８０℃では組成物全体が硬化、および膨張してしまったが、温度条件が８０℃では比較例１０の同じ条件よりも、硬化、および膨張するまでの時間が長くなっていることが確認された。
（比較例１１）
温度２５℃、相対湿度７０％の大気中で、リン酸二水素カルシウム一水和物６６ｇに対し、軽焼マグネシア１３４ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：２となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表８に示す。全ての条件において、中和反応により組成物全体が硬化してしまった。
温度が高く、かつ相対湿度が高い程、ビーカーの中で組成物が早く硬化していることが確認された。
温度２５℃、相対湿度７０％の大気中で、リン酸二水素カルシウム一水和物６６ｇに対し、軽焼マグネシア１３４ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：２となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表８に示す。全ての条件において、中和反応により組成物全体が硬化してしまった。
温度が高く、かつ相対湿度が高い程、ビーカーの中で組成物が早く硬化していることが確認された。
（比較例１２）
温度２５℃、相対湿度７０％の大気中で、リン酸二水素カルシウム一水和物１００ｇに対し、軽焼マグネシア１００ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表８に示す。全ての条件において、中和反応により組成物全体が硬化してしまった。
温度が高く、かつ相対湿度が高い程、ビーカーの中で組成物が早く硬化していることが確認された。
温度２５℃、相対湿度７０％の大気中で、リン酸二水素カルシウム一水和物１００ｇに対し、軽焼マグネシア１００ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表８に示す。全ての条件において、中和反応により組成物全体が硬化してしまった。
温度が高く、かつ相対湿度が高い程、ビーカーの中で組成物が早く硬化していることが確認された。
（比較例１３）
温度２５℃、相対湿度７０％の大気中で、リン酸二水素カルシウム一水和物１３４ｇに対し、軽焼マグネシア６６ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は２：１となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表８に示す。全ての条件において、中和反応により組成物全体が硬化してしまった。
温度が高く、かつ相対湿度が高い程、ビーカーの中で組成物が早く硬化していることが確認された。
温度２５℃、相対湿度７０％の大気中で、リン酸二水素カルシウム一水和物１３４ｇに対し、軽焼マグネシア６６ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は２：１となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表８に示す。全ての条件において、中和反応により組成物全体が硬化してしまった。
温度が高く、かつ相対湿度が高い程、ビーカーの中で組成物が早く硬化していることが確認された。
（実施例１１）
温度２５℃、相対湿度７０％の大気中で、リン酸二水素カルシウム一水和物６６ｇに対し、軽焼マグネシア１３４ｇ、非晶質水酸化アルミニウム１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：２、非晶質水酸化アルミニウム含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表９に示す。温度条件が８０℃では組成物全体が硬化してしまったが、温度条件が８０℃では比較例１１の同じ条件よりも、硬化するまでの時間が長くなっていることが確認された。
温度２５℃、相対湿度７０％の大気中で、リン酸二水素カルシウム一水和物６６ｇに対し、軽焼マグネシア１３４ｇ、非晶質水酸化アルミニウム１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：２、非晶質水酸化アルミニウム含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表９に示す。温度条件が８０℃では組成物全体が硬化してしまったが、温度条件が８０℃では比較例１１の同じ条件よりも、硬化するまでの時間が長くなっていることが確認された。
（実施例１２）
温度２５℃、相対湿度７０％の大気中で、リン酸二水素カルシウム一水和物１００ｇに対し、軽焼マグネシア１００ｇ、非晶質水酸化アルミニウム１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１、非晶質水酸化アルミニウム含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表９に示す。温度条件が８０℃では組成物全体が硬化してしまったが、温度条件が８０℃では比較例１２の同じ条件よりも、硬化するまでの時間が長くなっていることが確認された。
温度２５℃、相対湿度７０％の大気中で、リン酸二水素カルシウム一水和物１００ｇに対し、軽焼マグネシア１００ｇ、非晶質水酸化アルミニウム１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１、非晶質水酸化アルミニウム含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表９に示す。温度条件が８０℃では組成物全体が硬化してしまったが、温度条件が８０℃では比較例１２の同じ条件よりも、硬化するまでの時間が長くなっていることが確認された。
（実施例１３）
温度２５℃、相対湿度７０％の大気中で、リン酸二水素カルシウム一水和物１３４ｇに対し、軽焼マグネシア６６ｇ、非晶質水酸化アルミニウム１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は２：１、非晶質水酸化アルミニウム含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表９に示す。温度条件が８０℃では組成物全体が硬化してしまったが、温度条件が８０℃では比較例１３の同じ条件よりも、硬化するまでの時間が長くなっていることが確認された。
温度２５℃、相対湿度７０％の大気中で、リン酸二水素カルシウム一水和物１３４ｇに対し、軽焼マグネシア６６ｇ、非晶質水酸化アルミニウム１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は２：１、非晶質水酸化アルミニウム含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表９に示す。温度条件が８０℃では組成物全体が硬化してしまったが、温度条件が８０℃では比較例１３の同じ条件よりも、硬化するまでの時間が長くなっていることが確認された。
（実施例１４）
温度２５℃、相対湿度２０％の大気中で、硫酸第一鉄一水和物６６ｇに対し、消石灰１３４ｇ、沈降法シリカ９．０ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：２、沈降法シリカ含有量は４．３質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表１０に示す。温度条件が７０℃以上で組成物全体が硬化してしまったが、比較例２の同じ条件よりも、硬化するまでの時間が長くなっていることが確認された。
これは、沈降法シリカの添加量が５．０質量％以下であるため、十分な中和反応抑制効果が得られなかったことが原因であると考えられる。
温度２５℃、相対湿度２０％の大気中で、硫酸第一鉄一水和物６６ｇに対し、消石灰１３４ｇ、沈降法シリカ９．０ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：２、沈降法シリカ含有量は４．３質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表１０に示す。温度条件が７０℃以上で組成物全体が硬化してしまったが、比較例２の同じ条件よりも、硬化するまでの時間が長くなっていることが確認された。
これは、沈降法シリカの添加量が５．０質量％以下であるため、十分な中和反応抑制効果が得られなかったことが原因であると考えられる。
（実施例１５）
温度２５℃、相対湿度２０％の大気中で、硫酸第一鉄一水和物６６ｇに対し、消石灰１３４ｇ、沈降法シリカ５０ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：２、沈降法シリカ含有量は２０質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表１０に示す。得られた組成物は、温度条件が８０℃でも硬化しなかった。
これは、沈降法シリカの添加量が多くなり、十分な中和反応抑制効果が得られたことに起因していると考えられる。
温度２５℃、相対湿度２０％の大気中で、硫酸第一鉄一水和物６６ｇに対し、消石灰１３４ｇ、沈降法シリカ５０ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：２、沈降法シリカ含有量は２０質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表１０に示す。得られた組成物は、温度条件が８０℃でも硬化しなかった。
これは、沈降法シリカの添加量が多くなり、十分な中和反応抑制効果が得られたことに起因していると考えられる。
（実施例１６）
温度２５℃、相対湿度２０％の大気中で、硫酸第一鉄一水和物６６ｇに対し、消石灰１３４ｇ、シリカフューム１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：２、シリカフューム含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表１０に示す。温度条件が８０℃では組成物全体が硬化してしまったが、比較例２の同じ条件よりも、硬化するまでの時間が長くなっていることが確認された。
しかし、実施例２よりも早く硬化してしまった。これは、使用したシリカフュームのＢＥＴ比表面積が、沈降法シリカよりも小さいことが原因であると考えられる。
温度２５℃、相対湿度２０％の大気中で、硫酸第一鉄一水和物６６ｇに対し、消石灰１３４ｇ、シリカフューム１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：２、シリカフューム含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表１０に示す。温度条件が８０℃では組成物全体が硬化してしまったが、比較例２の同じ条件よりも、硬化するまでの時間が長くなっていることが確認された。
しかし、実施例２よりも早く硬化してしまった。これは、使用したシリカフュームのＢＥＴ比表面積が、沈降法シリカよりも小さいことが原因であると考えられる。
（実施例１７）
温度２５℃、相対湿度２０％の大気中で、硫酸第一鉄一水和物６６ｇに対し、消石灰１３４ｇ、ゲル法シリカ１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：２、ゲル法シリカ含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表１０に示す。得られた組成物は、温度条件が８０℃でも硬化しなかった。
これは、使用したゲル法シリカのＢＥＴ比表面積が非常に大きく、十分な中和反応抑制効果が得られたことに起因していると考えられる。
温度２５℃、相対湿度２０％の大気中で、硫酸第一鉄一水和物６６ｇに対し、消石灰１３４ｇ、ゲル法シリカ１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：２、ゲル法シリカ含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表１０に示す。得られた組成物は、温度条件が８０℃でも硬化しなかった。
これは、使用したゲル法シリカのＢＥＴ比表面積が非常に大きく、十分な中和反応抑制効果が得られたことに起因していると考えられる。
（実施例１８）
温度２５℃、相対湿度２０％の大気中で、硫酸第一鉄一水和物６６ｇに対し、消石灰１３４ｇ、ケイ石微粉末品１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：２、ケイ石微粉末品含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表１１に示す。温度条件が７０℃以上で組成物全体が硬化してしまったが、比較例２の同じ条件よりも、硬化するまでの時間が長くなっていることが確認された。
沈降法シリカ、シリカフューム、ゲル法シリカと比較して、ケイ石微粉末の効果が低いのは、ケイ石微粉末品のＢＥＴ比表面積が小さいことが原因であると考えられる。
温度２５℃、相対湿度２０％の大気中で、硫酸第一鉄一水和物６６ｇに対し、消石灰１３４ｇ、ケイ石微粉末品１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：２、ケイ石微粉末品含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表１１に示す。温度条件が７０℃以上で組成物全体が硬化してしまったが、比較例２の同じ条件よりも、硬化するまでの時間が長くなっていることが確認された。
沈降法シリカ、シリカフューム、ゲル法シリカと比較して、ケイ石微粉末の効果が低いのは、ケイ石微粉末品のＢＥＴ比表面積が小さいことが原因であると考えられる。
（実施例１９）
温度２５℃、相対湿度２０％の大気中で、硫酸第一鉄一水和物６６ｇに対し、消石灰１３４ｇ、α−アルミナ１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：２、α−アルミナ含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表１１に示す。温度条件が８０℃では組成物全体が硬化してしまい、実施例１６の同じ条件よりも、硬化するまでの時間が短くなっていることが確認された。
使用したα−アルミナと実施例１６で使用したシリカフュームのＢＥＴ比表面積が同じであるにもかかわらず、硬化するまでの時間に差が生じたのは、シリカフュームの方が、熱伝導率が低いこと、およびシラノール構造による自由水の吸着能力が高いことに起因していると考えられる。
温度２５℃、相対湿度２０％の大気中で、硫酸第一鉄一水和物６６ｇに対し、消石灰１３４ｇ、α−アルミナ１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：２、α−アルミナ含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表１１に示す。温度条件が８０℃では組成物全体が硬化してしまい、実施例１６の同じ条件よりも、硬化するまでの時間が短くなっていることが確認された。
使用したα−アルミナと実施例１６で使用したシリカフュームのＢＥＴ比表面積が同じであるにもかかわらず、硬化するまでの時間に差が生じたのは、シリカフュームの方が、熱伝導率が低いこと、およびシラノール構造による自由水の吸着能力が高いことに起因していると考えられる。
（実施例２０）
温度２５℃、相対湿度２０％の大気中で、硫酸第一鉄一水和物６６ｇに対し、消石灰１３４ｇ、水酸化アルミニウム１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：２、水酸化アルミニウム含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表１１に示す。温度条件が８０℃では組成物全体が硬化してしまったが、実施例１９の同じ条件よりも、硬化するまでの時間が長くなっていることが確認された。
これは、使用した水酸化アルミニウムのＢＥＴ比表面積がα−アルミナよりも大きいことに起因していると考えられる。
温度２５℃、相対湿度２０％の大気中で、硫酸第一鉄一水和物６６ｇに対し、消石灰１３４ｇ、水酸化アルミニウム１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：２、水酸化アルミニウム含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表１１に示す。温度条件が８０℃では組成物全体が硬化してしまったが、実施例１９の同じ条件よりも、硬化するまでの時間が長くなっていることが確認された。
これは、使用した水酸化アルミニウムのＢＥＴ比表面積がα−アルミナよりも大きいことに起因していると考えられる。
（実施例２１）
温度２５℃、相対湿度２０％の大気中で、硫酸第一鉄一水和物６６ｇに対し、消石灰１３４ｇ、非晶質水酸化アルミニウム１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：２、非晶質水酸化アルミニウム含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表１１に示す。温度条件が８０℃では組成物全体が硬化してしまったが、実施例２０の同じ条件よりも、硬化するまでの時間が長くなっていることが確認された。
これは、使用した非晶質水酸化アルミニウムのＢＥＴ比表面積が水酸化アルミニウムよりも大きいことに起因していると考えられる。
温度２５℃、相対湿度２０％の大気中で、硫酸第一鉄一水和物６６ｇに対し、消石灰１３４ｇ、非晶質水酸化アルミニウム１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：２、非晶質水酸化アルミニウム含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表１１に示す。温度条件が８０℃では組成物全体が硬化してしまったが、実施例２０の同じ条件よりも、硬化するまでの時間が長くなっていることが確認された。
これは、使用した非晶質水酸化アルミニウムのＢＥＴ比表面積が水酸化アルミニウムよりも大きいことに起因していると考えられる。
（実施例２２）
温度２５℃、相対湿度２０％の大気中で、硫酸第一鉄一水和物６６ｇに対し、消石灰１３４ｇ、ステアリン酸カルシウム１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：２、ステアリン酸カルシウム含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。結果を表１２に示す。温度条件が８０℃では組成物全体が硬化してしまったが、比較例２の同じ条件よりも、硬化するまでの時間が長くなっていることが確認された。
しかし、実施例１６の同じ条件よりも、硬化するまでの時間が短かった。使用したステアリン酸カルシウムと実施例１６で使用したシリカフュームのＢＥＴ比表面積が同じであるにもかかわらず、硬化するまでの時間に差が生じたのは、シリカフュームの方がシラノール構造による自由水の吸着能力が高いこと、などの中和反応抑制効果が高いことに起因していると考えられる。
温度２５℃、相対湿度２０％の大気中で、硫酸第一鉄一水和物６６ｇに対し、消石灰１３４ｇ、ステアリン酸カルシウム１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：２、ステアリン酸カルシウム含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。結果を表１２に示す。温度条件が８０℃では組成物全体が硬化してしまったが、比較例２の同じ条件よりも、硬化するまでの時間が長くなっていることが確認された。
しかし、実施例１６の同じ条件よりも、硬化するまでの時間が短かった。使用したステアリン酸カルシウムと実施例１６で使用したシリカフュームのＢＥＴ比表面積が同じであるにもかかわらず、硬化するまでの時間に差が生じたのは、シリカフュームの方がシラノール構造による自由水の吸着能力が高いこと、などの中和反応抑制効果が高いことに起因していると考えられる。
（実施例２３）
温度２５℃、相対湿度２０％の大気中で、硫酸第一鉄一水和物６６ｇに対し、消石灰１３４ｇ、ステアリン酸アルミニウム１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：２、ステアリン酸アルミニウム含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表１２に示す。温度条件が８０℃では組成物全体が硬化してしまったが、比較例２の同じ条件よりも、硬化するまでの時間が長くなっていることが確認された。
しかし、実施例１６の同じ条件よりも、硬化するまでの時間が短かった。使用したステアリン酸アルミニウムと実施例１６で使用したシリカフュームのＢＥＴ比表面積が同じであるにもかかわらず、硬化するまでの時間に差が生じたのは、シリカフュームの方がシラノール構造による自由水の吸着能力が高いこと、などの中和反応抑制効果が高いことに起因していると考えられる。
温度２５℃、相対湿度２０％の大気中で、硫酸第一鉄一水和物６６ｇに対し、消石灰１３４ｇ、ステアリン酸アルミニウム１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：２、ステアリン酸アルミニウム含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表１２に示す。温度条件が８０℃では組成物全体が硬化してしまったが、比較例２の同じ条件よりも、硬化するまでの時間が長くなっていることが確認された。
しかし、実施例１６の同じ条件よりも、硬化するまでの時間が短かった。使用したステアリン酸アルミニウムと実施例１６で使用したシリカフュームのＢＥＴ比表面積が同じであるにもかかわらず、硬化するまでの時間に差が生じたのは、シリカフュームの方がシラノール構造による自由水の吸着能力が高いこと、などの中和反応抑制効果が高いことに起因していると考えられる。
（実施例２４）
温度２５℃、相対湿度２０％の大気中で、硫酸第一鉄一水和物６６ｇに対し、消石灰１３４ｇ、ステアリン酸亜鉛１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：２、ステアリン酸亜鉛含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表１２に示す。温度条件が８０℃では組成物全体が硬化してしまったが、比較例２の同じ条件よりも、硬化するまでの時間が長くなっていることが確認された。
しかし、実施例１６の同じ条件よりも、硬化するまでの時間が短かった。使用したステアリン酸亜鉛と実施例１６で使用したシリカフュームのＢＥＴ比表面積が同じであるにもかかわらず、硬化するまでの時間に差が生じたのは、シリカフュームの方がシラノール構造による自由水の吸着能力が高いこと、などの中和反応抑制効果が高いことに起因していると考えられる。
温度２５℃、相対湿度２０％の大気中で、硫酸第一鉄一水和物６６ｇに対し、消石灰１３４ｇ、ステアリン酸亜鉛１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：２、ステアリン酸亜鉛含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表１２に示す。温度条件が８０℃では組成物全体が硬化してしまったが、比較例２の同じ条件よりも、硬化するまでの時間が長くなっていることが確認された。
しかし、実施例１６の同じ条件よりも、硬化するまでの時間が短かった。使用したステアリン酸亜鉛と実施例１６で使用したシリカフュームのＢＥＴ比表面積が同じであるにもかかわらず、硬化するまでの時間に差が生じたのは、シリカフュームの方がシラノール構造による自由水の吸着能力が高いこと、などの中和反応抑制効果が高いことに起因していると考えられる。
（実施例２５）
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、硫酸アルミニウム十八水和物１３４ｇに対し、焼成ドロマイト水和物６６ｇ、加圧流動床石炭灰１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は２：１、加圧流動床石炭灰含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表１３に示す。温度条件が８０℃では組成物全体が硬化、および膨張してしまったが、実施例９の同じ条件よりも、硬化、および膨張するまでの時間が長くなっていることが確認された。
これは、使用した加圧流動床石炭灰のＢＥＴ比表面積が、フライアッシュよりも大きいことに起因していると考えられる。
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、硫酸アルミニウム十八水和物１３４ｇに対し、焼成ドロマイト水和物６６ｇ、加圧流動床石炭灰１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は２：１、加圧流動床石炭灰含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表１３に示す。温度条件が８０℃では組成物全体が硬化、および膨張してしまったが、実施例９の同じ条件よりも、硬化、および膨張するまでの時間が長くなっていることが確認された。
これは、使用した加圧流動床石炭灰のＢＥＴ比表面積が、フライアッシュよりも大きいことに起因していると考えられる。
（実施例２６）
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、硫酸アルミニウム十八水和物１３４ｇに対し、焼成ドロマイト水和物６６ｇ、常圧流動床石炭灰１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は２：１、常圧流動床石炭灰含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表１３に示す。温度条件が８０℃では組成物全体が硬化、および膨張してしまったが、実施例２５の同じ条件よりも、硬化、および膨張するまでの時間が長くなっていることが確認された。
使用した加圧流動床石炭灰と常圧流動床石炭灰のＢＥＴ比表面積が同じであるにも関わらず常圧流動床石炭灰の性能が高いのは、ＳｉＯ２含有量の差に起因していると考えられる。
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、硫酸アルミニウム十八水和物１３４ｇに対し、焼成ドロマイト水和物６６ｇ、常圧流動床石炭灰１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は２：１、常圧流動床石炭灰含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表１３に示す。温度条件が８０℃では組成物全体が硬化、および膨張してしまったが、実施例２５の同じ条件よりも、硬化、および膨張するまでの時間が長くなっていることが確認された。
使用した加圧流動床石炭灰と常圧流動床石炭灰のＢＥＴ比表面積が同じであるにも関わらず常圧流動床石炭灰の性能が高いのは、ＳｉＯ２含有量の差に起因していると考えられる。
（実施例２７）
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、硫酸アルミニウム十八水和物１３４ｇに対し、焼成ドロマイト水和物６６ｇ、ペーパースラッジ焼却灰１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は２：１、ペーパースラッジ焼却灰含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表１３に示す。温度条件が８０℃では組成物全体が硬化、および膨張してしまい、実施例２５の同じ条件よりも、硬化、および膨張するまでの時間が短くなっていることが確認された。
これは、使用したペーパースラッジ焼却灰と常圧流動床石炭灰のＢＥＴ比表面積の差よりも、ＳｉＯ２含有量の差の方が中和反応抑制効果に影響を与えたためであると考えられる。
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、硫酸アルミニウム十八水和物１３４ｇに対し、焼成ドロマイト水和物６６ｇ、ペーパースラッジ焼却灰１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は２：１、ペーパースラッジ焼却灰含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表１３に示す。温度条件が８０℃では組成物全体が硬化、および膨張してしまい、実施例２５の同じ条件よりも、硬化、および膨張するまでの時間が短くなっていることが確認された。
これは、使用したペーパースラッジ焼却灰と常圧流動床石炭灰のＢＥＴ比表面積の差よりも、ＳｉＯ２含有量の差の方が中和反応抑制効果に影響を与えたためであると考えられる。
（実施例２８）
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、硫酸アルミニウム十八水和物１３４ｇに対し、焼成ドロマイト水和物６６ｇ、下水汚泥焼却灰１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は２：１、下水汚泥焼却灰含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表１３に示す。温度条件が８０℃では組成物全体が硬化、および膨張してしまい、実施例２７の同じ条件と、硬化、および膨張するまでの時間が同じであることが確認された。
これは、使用した下水汚泥焼却灰とペーパースラッジ焼却灰のＢＥＴ比表面積、ＳｉＯ２含有量による総合的な中和反応抑制効果が同等になったためであると考えられる。
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、硫酸アルミニウム十八水和物１３４ｇに対し、焼成ドロマイト水和物６６ｇ、下水汚泥焼却灰１１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は２：１、下水汚泥焼却灰含有量は５．２質量％相当となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカー９個に１０ｇずつ取り分けた。以下、比較例１と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
結果を表１３に示す。温度条件が８０℃では組成物全体が硬化、および膨張してしまい、実施例２７の同じ条件と、硬化、および膨張するまでの時間が同じであることが確認された。
これは、使用した下水汚泥焼却灰とペーパースラッジ焼却灰のＢＥＴ比表面積、ＳｉＯ２含有量による総合的な中和反応抑制効果が同等になったためであると考えられる。
（比較例１４）
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、クエン酸カルシウム５．０ｇに対し、炭酸カルシウム５．０ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカーに入れた。温度を５０℃、相対湿度を８０％に設定した恒温装置内に組成物を保管し、１時間、２時間、４時間、８時間、１２時間、２４時間、４８時間経過時の組成物の変化を確認した。
当該条件において、中和反応により組成物全体が硬化、および膨張してしまった。
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、クエン酸カルシウム５．０ｇに対し、炭酸カルシウム５．０ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１となる。
得られた組成物を、ガラス製１００ｍＬビーカーに入れた。温度を５０℃、相対湿度を８０％に設定した恒温装置内に組成物を保管し、１時間、２時間、４時間、８時間、１２時間、２４時間、４８時間経過時の組成物の変化を確認した。
当該条件において、中和反応により組成物全体が硬化、および膨張してしまった。
（実施例２９）
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、クエン酸カルシウム５．０ｇに対し、炭酸カルシウム５．０ｇ、ステアリン酸カルシウム０．６０ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１、ステアリン酸カルシウム含有量は５．７質量％相当となる。以下、比較例１４と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
当該条件において、組成物は硬化、および膨張しなかった。
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、クエン酸カルシウム５．０ｇに対し、炭酸カルシウム５．０ｇ、ステアリン酸カルシウム０．６０ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１、ステアリン酸カルシウム含有量は５．７質量％相当となる。以下、比較例１４と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
当該条件において、組成物は硬化、および膨張しなかった。
（比較例１５）
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、ＤＬ−リンゴ酸５．０ｇに対し、炭酸カルシウム５．０ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１となる。以下、比較例１４と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
当該条件において、中和反応により組成物全体が硬化、および膨張してしまった。
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、ＤＬ−リンゴ酸５．０ｇに対し、炭酸カルシウム５．０ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１となる。以下、比較例１４と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
当該条件において、中和反応により組成物全体が硬化、および膨張してしまった。
（実施例３０）
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、ＤＬ−リンゴ酸５．０ｇに対し、炭酸カルシウム５．０ｇ、ゲル法シリカ０．６０ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１、ゲル法シリカ含有量は５．７質量％相当となる。以下、比較例１４と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
当該条件において、組成物は硬化、および膨張しなかった。
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、ＤＬ−リンゴ酸５．０ｇに対し、炭酸カルシウム５．０ｇ、ゲル法シリカ０．６０ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１、ゲル法シリカ含有量は５．７質量％相当となる。以下、比較例１４と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
当該条件において、組成物は硬化、および膨張しなかった。
（比較例１６）
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、グルタミン酸５．０ｇに対し、ドロマイト５．０ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１となる。以下、比較例１４と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
当該条件において、中和反応により組成物全体が硬化、および膨張してしまった。
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、グルタミン酸５．０ｇに対し、ドロマイト５．０ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１となる。以下、比較例１４と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
当該条件において、中和反応により組成物全体が硬化、および膨張してしまった。
（実施例３１）
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、グルタミン酸５．０ｇに対し、ドロマイト５．０ｇ、ゲル法シリカ０．５０ｇ、ステアリン酸亜鉛０．１０ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１、ゲル法シリカとステアリン酸亜鉛の合計含有量は５．７質量％相当となる。
以下、比較例１４と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。当該条件において、組成物は硬化、および膨張しなかった。
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、グルタミン酸５．０ｇに対し、ドロマイト５．０ｇ、ゲル法シリカ０．５０ｇ、ステアリン酸亜鉛０．１０ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１、ゲル法シリカとステアリン酸亜鉛の合計含有量は５．７質量％相当となる。
以下、比較例１４と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。当該条件において、組成物は硬化、および膨張しなかった。
（比較例１７）
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、塩化アルミニウム５．０ｇに対し、生石灰５．０ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１となる。以下、比較例１４と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
当該条件において、中和反応により組成物全体が硬化、膨張、および組成物の温度が１００℃以上に達し、多量の水蒸気が発生してしまった。
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、塩化アルミニウム５．０ｇに対し、生石灰５．０ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１となる。以下、比較例１４と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
当該条件において、中和反応により組成物全体が硬化、膨張、および組成物の温度が１００℃以上に達し、多量の水蒸気が発生してしまった。
（実施例３２）
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、塩化アルミニウム５．０ｇに対し、生石灰５．０ｇ、非晶質水酸化アルミニウム２．０ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１、非晶質水酸化アルミニウム含有量は１７質量％相当となる。以下、比較例１４と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
当該条件において、８時間経過に至るまで、中和反応による硬化、膨張、および水蒸気の発生を抑制することができた。
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、塩化アルミニウム５．０ｇに対し、生石灰５．０ｇ、非晶質水酸化アルミニウム２．０ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１、非晶質水酸化アルミニウム含有量は１７質量％相当となる。以下、比較例１４と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
当該条件において、８時間経過に至るまで、中和反応による硬化、膨張、および水蒸気の発生を抑制することができた。
（比較例１８）
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、ポリ塩化アルミニウム５．０ｇに対し、生石灰５．０ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１となる。
得られた組成物は、混合直後から急激な中和反応を開始し、硬化、膨張、および多量の水蒸気が発生してしまった。
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、ポリ塩化アルミニウム５．０ｇに対し、生石灰５．０ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１となる。
得られた組成物は、混合直後から急激な中和反応を開始し、硬化、膨張、および多量の水蒸気が発生してしまった。
（実施例３３）
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、ポリ塩化アルミニウム５．０ｇに対し、生石灰５．０ｇ、水酸化アルミニウム２．０ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１、水酸化アルミニウム含有量は１７質量％相当となる。以下、比較例１４と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
８時間経過に至るまで、中和反応による硬化、膨張、および水蒸気の発生を抑制することができた。
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、ポリ塩化アルミニウム５．０ｇに対し、生石灰５．０ｇ、水酸化アルミニウム２．０ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１、水酸化アルミニウム含有量は１７質量％相当となる。以下、比較例１４と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
８時間経過に至るまで、中和反応による硬化、膨張、および水蒸気の発生を抑制することができた。
（比較例１９）
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、無水塩化第二鉄５．０ｇに対し、水酸化マグネシウム５．０ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１となる。以下、比較例１４と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
当該条件において、中和反応により組成物全体が硬化してしまった。
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、無水塩化第二鉄５．０ｇに対し、水酸化マグネシウム５．０ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１となる。以下、比較例１４と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
当該条件において、中和反応により組成物全体が硬化してしまった。
（実施例３５）
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、無水塩化第二鉄５．０ｇに対し、水酸化マグネシウム５．０ｇ、フライアッシュ１．１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１、水酸化アルミニウム含有量は９．９質量％相当となる。以下、比較例１４と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
当該条件において、組成物は硬化しなかった。
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、無水塩化第二鉄５．０ｇに対し、水酸化マグネシウム５．０ｇ、フライアッシュ１．１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１、水酸化アルミニウム含有量は９．９質量％相当となる。以下、比較例１４と同じ環境条件にて組成物の変化を確認した。
当該条件において、組成物は硬化しなかった。
（比較例２０）
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、硫酸第一鉄七水和物５．０ｇに対し、塩基性炭酸マグネシウム三水和物５．０ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１となる。
得られた組成物は、混合直後から中和反応を開始し、４時間程度で硬化、および膨張してしまった。硫酸第一鉄七水和物の潮解性が高いことが原因であると考えられる。
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、硫酸第一鉄七水和物５．０ｇに対し、塩基性炭酸マグネシウム三水和物５．０ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１となる。
得られた組成物は、混合直後から中和反応を開始し、４時間程度で硬化、および膨張してしまった。硫酸第一鉄七水和物の潮解性が高いことが原因であると考えられる。
（実施例３６）
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、硫酸第一鉄七水和物５．０ｇに対し、塩基性炭酸マグネシウム三水和物５．０ｇ、加圧流動床石炭灰１．１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１、加圧流動床石炭灰含有量は９．９質量％相当となる。
得られた組成物は、混合直後から４８時間経過後も変化がなかった。硫酸第一鉄七水和物の潮解に起因する中和反応の発生を抑制することができた。
しかし、比較例１４と同じ環境条件にて組成物の変化を確認したところ、当該条件において、４時間程度で中和反応により組成物全体が硬化、および膨張してしまった。
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、硫酸第一鉄七水和物５．０ｇに対し、塩基性炭酸マグネシウム三水和物５．０ｇ、加圧流動床石炭灰１．１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１、加圧流動床石炭灰含有量は９．９質量％相当となる。
得られた組成物は、混合直後から４８時間経過後も変化がなかった。硫酸第一鉄七水和物の潮解に起因する中和反応の発生を抑制することができた。
しかし、比較例１４と同じ環境条件にて組成物の変化を確認したところ、当該条件において、４時間程度で中和反応により組成物全体が硬化、および膨張してしまった。
（比較例２１）
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、リン酸水素カルシウム５．０ｇに対し、水酸化バリウム５．０ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１となる。
得られた組成物は、混合直後から中和反応を開始し、８時間程度で硬化してしまった。水酸化バリウムの付着水分が多いため、自由水を介して中和反応が進行してしまったことが原因であると考えられる。
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、リン酸水素カルシウム５．０ｇに対し、水酸化バリウム５．０ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１となる。
得られた組成物は、混合直後から中和反応を開始し、８時間程度で硬化してしまった。水酸化バリウムの付着水分が多いため、自由水を介して中和反応が進行してしまったことが原因であると考えられる。
（実施例３７）
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、リン酸水素カルシウム５．０ｇに対し、水酸化バリウム５．０ｇ、α−アルミナ０．５０ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１、α−アルミナ含有量は５．７質量％相当となる。
得られた組成物は、混合直後から４８時間経過後も変化がなかった。しかし、比較例１４と同じ環境条件にて組成物の変化を確認したところ、当該条件において、１２時間程度で中和反応により組成物全体が硬化してしまった。
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、リン酸水素カルシウム５．０ｇに対し、水酸化バリウム５．０ｇ、α−アルミナ０．５０ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１、α−アルミナ含有量は５．７質量％相当となる。
得られた組成物は、混合直後から４８時間経過後も変化がなかった。しかし、比較例１４と同じ環境条件にて組成物の変化を確認したところ、当該条件において、１２時間程度で中和反応により組成物全体が硬化してしまった。
（比較例２２）
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、リン酸水素マグネシウム三水和物５．０ｇに対し、水酸化ストロンチウム５．０ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１となる。
得られた組成物は、混合直後から中和反応を開始し、４時間程度で硬化してしまった。水酸化ストロンチウムの付着水分が多いため、自由水を介して中和反応が進行してしまったことが原因であると考えられる。
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、リン酸水素マグネシウム三水和物５．０ｇに対し、水酸化ストロンチウム５．０ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１となる。
得られた組成物は、混合直後から中和反応を開始し、４時間程度で硬化してしまった。水酸化ストロンチウムの付着水分が多いため、自由水を介して中和反応が進行してしまったことが原因であると考えられる。
（実施例３８）
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、リン酸水素マグネシウム三水和物５．０ｇに対し、水酸化ストロンチウム５．０ｇ、下水汚泥焼却灰１．１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１、下水汚泥焼却灰含有量は９．９質量％相当となる。
得られた組成物は、混合直後から４８時間経過後も変化がなかった。しかし、比較例１４と同じ環境条件にて組成物の変化を確認したところ、当該条件において、８時間程度で中和反応により組成物全体が硬化してしまった。
温度２５℃、相対湿度５０％の大気中で、リン酸水素マグネシウム三水和物５．０ｇに対し、水酸化ストロンチウム５．０ｇ、下水汚泥焼却灰１．１ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１、下水汚泥焼却灰含有量は９．９質量％相当となる。
得られた組成物は、混合直後から４８時間経過後も変化がなかった。しかし、比較例１４と同じ環境条件にて組成物の変化を確認したところ、当該条件において、８時間程度で中和反応により組成物全体が硬化してしまった。
（実施例３９）
温度３０℃、相対湿度７０％の大気中で、硫酸アルミニウム十八水和物２０ｇに対し、消石灰４０ｇ、加圧流動床石炭灰４０ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：２、加圧流動床石炭灰含有量は４０質量％相当となる。温度を７０℃、相対湿度を９０％に設定した恒温装置内に組成物を保管した。
当該条件において、４８時間経過しても組成物は変化しなかった。
温度３０℃、相対湿度７０％の大気中で、硫酸アルミニウム十八水和物２０ｇに対し、消石灰４０ｇ、加圧流動床石炭灰４０ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：２、加圧流動床石炭灰含有量は４０質量％相当となる。温度を７０℃、相対湿度を９０％に設定した恒温装置内に組成物を保管した。
当該条件において、４８時間経過しても組成物は変化しなかった。
（実施例４０）
温度３０℃、相対湿度７０％の大気中で、硫酸第一鉄一和物３０ｇに対し、消石灰６０ｇ、常圧流動床石炭灰７．０ｇ、沈降法シリカ３．０ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：２、常圧流動床石炭灰と沈降法シリカの合計含有量は１０質量％相当となる。
温度を７０℃、相対湿度を９０％に設定した恒温装置内に組成物を保管した。当該条件において、４８時間経過しても組成物は変化しなかった。
温度３０℃、相対湿度７０％の大気中で、硫酸第一鉄一和物３０ｇに対し、消石灰６０ｇ、常圧流動床石炭灰７．０ｇ、沈降法シリカ３．０ｇを加え、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：２、常圧流動床石炭灰と沈降法シリカの合計含有量は１０質量％相当となる。
温度を７０℃、相対湿度を９０％に設定した恒温装置内に組成物を保管した。当該条件において、４８時間経過しても組成物は変化しなかった。
（実施例４１）
温度３０℃、相対湿度７０％の大気中で、硫酸第一鉄一和物１５ｇ、硫酸アルミニウム十八水和物２０ｇ、焼成ドロマイト水和物２５ｇ、加圧流動床石炭灰４０ｇを、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は７：５、加圧流動床石炭灰含有量は４０質量％相当となる。温度を７０℃、相対湿度を９０％に設定した恒温装置内に組成物を保管した。
当該条件において、４８時間経過しても組成物は変化しなかった。
温度３０℃、相対湿度７０％の大気中で、硫酸第一鉄一和物１５ｇ、硫酸アルミニウム十八水和物２０ｇ、焼成ドロマイト水和物２５ｇ、加圧流動床石炭灰４０ｇを、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は７：５、加圧流動床石炭灰含有量は４０質量％相当となる。温度を７０℃、相対湿度を９０％に設定した恒温装置内に組成物を保管した。
当該条件において、４８時間経過しても組成物は変化しなかった。
（実施例４２）
温度３０℃、相対湿度７０％の大気中で、硫酸アルミニウム十八水和物４０ｇ、軽焼マグネシア４０ｇ、フライアッシュ１５ｇ、非晶質水酸化アルミニウム５．０ｇを、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１、フライアッシュと非晶質水酸化アルミニウムの合計含有量は２０質量％相当となる。温度を７０℃、相対湿度を９０％に設定した恒温装置内に組成物を保管した。
当該条件において、４８時間経過しても組成物は変化しなかった。
温度３０℃、相対湿度７０％の大気中で、硫酸アルミニウム十八水和物４０ｇ、軽焼マグネシア４０ｇ、フライアッシュ１５ｇ、非晶質水酸化アルミニウム５．０ｇを、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１、フライアッシュと非晶質水酸化アルミニウムの合計含有量は２０質量％相当となる。温度を７０℃、相対湿度を９０％に設定した恒温装置内に組成物を保管した。
当該条件において、４８時間経過しても組成物は変化しなかった。
（実施例４３）
温度３０℃、相対湿度７０％の大気中で、硫酸アルミニウム十八水和物４０ｇ、軽焼マグネシア４０ｇ、フライアッシュ１５ｇ、シリカフューム５．０ｇを、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１、フライアッシュとシリカフュームの合計含有量は２０質量％相当となる。温度を７０℃、相対湿度を９０％に設定した恒温装置内に組成物を保管した。
当該条件において、４８時間経過しても組成物は変化しなかった。
温度３０℃、相対湿度７０％の大気中で、硫酸アルミニウム十八水和物４０ｇ、軽焼マグネシア４０ｇ、フライアッシュ１５ｇ、シリカフューム５．０ｇを、粉体混合用のミキサーを用いて５分間攪拌した。酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の質量比は１：１、フライアッシュとシリカフュームの合計含有量は２０質量％相当となる。温度を７０℃、相対湿度を９０％に設定した恒温装置内に組成物を保管した。
当該条件において、４８時間経過しても組成物は変化しなかった。
実施例１〜４３、及び比較例２２の組成物について、各々１０ｇをガラス製１００ｍＬビーカーに入れ、温度を１００℃、相対湿度を８０％に設定した恒温装置内に組成物を保管したところ、すべての組成物が１時間以内に速やかに中和反応し、硬化、膨張、などの変化が確認された。この結果から、これらの組成物の全てが、温度１００℃、相対湿度８０％の環境条件において、酸性粉末状化合物と、アルカリ性粉末状化合物が中和反応することを示している。
ガラス製１００ｍＬビーカーに入っている２０℃の水１００ｍｌに、実施例１〜４３、及び比較例２２の組成物を各々１０ｇ添加したところ、すべての組成物の全てが添加直後に、発熱により水溶液の温度が上昇した。さらに、１時間攪拌後に測定した水溶液のｐＨは、各組成物を構成している、酸性粉末状化合物、又はアルカリ性粉末状化合物の水溶液のｐＨと異なることが確認された。この結果から、これらの組成物は、水に添加すれば、酸性粉末状化合物と、アルカリ性粉末状化合物が中和反応していることを示している。
本発明の酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の混合組成物は、安価な工業製品で構成され、複雑な操作を必要とせず、幅広い環境条件で取り扱いでき、粉末状中和反応抑制剤を、７０℃以下でかつ相対湿度が９０％以下の大気中における前記酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物との中和反応を抑制するのに必要な量混合することで、大気中において、湿気の吸着・脱離、材料に付着する水分の脱離、潮解性の高い材料の潮解、材料への結露、などによって生じる自由水を起因とする急激な連続的中和反応を抑制することが可能であり、急激な連続的中和反応による様々な事故を防ぐことが可能となり、重金属類の不溶化材、水処理材、土質安定処理材、低アルカリ性土質安定処理材、排煙の処理材、食品素材などの様々な用途に利用できるという顕著な効果を奏するので産業上の利用価値が高い。
Claims (5)
- 水溶液のｐＨが酸性を呈する酸性粉末状化合物と、水溶液のｐＨがアルカリ性を呈するアルカリ性粉末状化合物との混合物に対し、ケイ酸（ＳｉＯ２）、酸化アルミニウム（Ａｌ２Ｏ３）、水酸化アルミニウム（Ａｌ（ＯＨ）３）、ステアリン酸塩化合物の中から選ばれた１種以上を主成分として含有する粉末状中和反応抑制剤を、７０℃以下でかつ相対湿度が９０％以下の大気中における前記酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物との中和反応を抑制するのに必要な量として混合組成物全体中に前記粉末状中和反応抑制剤を５．０〜４０質量％混合してなる酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の混合組成物であって、
前記酸性粉末状化合物が、水に溶解する下記有機酸類、下記アミノ酸類、塩化物、硫酸塩化合物、リン酸塩化合物の中から選ばれた１種以上であり、７０℃、２時間加熱したときの水分蒸発による質量減少が、０〜５．０質量％であり、且つ２０℃、１００ｍｌの蒸留水に１０ｇ加えて、１時間攪拌後に測定したｐＨが、６．５以下であり、
前記アルカリ性粉末状化合物が、アルカリ土類金属の酸化物、水酸化物、炭酸塩化合物の中から選ばれた１種以上であり、７０℃、２時間加熱したときの水分蒸発による質量減少が、０〜５．０質量％であり、且つ２０℃、１００ｍｌの蒸留水に１０ｇ加えて、１時間攪拌後に測定したｐＨが、７．５以上であり、
且つ前記粉末状中和反応抑制剤のＢＥＴ比表面積が、０．５ｍ２／ｇ以上であり、
温度７０℃以下、相対湿度９０％以下の大気中における急激な連続的中和反応抑制効果を有することを特徴とする酸性粉末状化合物とアルカリ性粉末状化合物の混合組成物。
（有機酸類）
脂肪酸（カプリル酸、カプリン酸、ラウリン酸、ミリスチン酸、ペンタデシル酸、パルミチン酸、マルガリン酸、ステアリン酸、ツベルクロステアリン酸、アラキジン酸、ベヘン酸、リグノセリン酸、セロチン酸、モンタン酸、メリシン酸）、芳香族カルボン酸（サリチル酸、ヒドロキシ安息香酸、安息香酸（ベンゼンカルボン酸）、フタル酸、β-フェニルアクリル酸、メリト酸）、その他の酸（シュウ酸、乳酸、酒石酸、マレイン酸、フマル酸、マロン酸、コハク酸、リンゴ酸、クエン酸、アコニット酸、グルタル酸、アジピン酸、Ｌ−アスコルビン酸、グルコン酸）から選択される有機酸。
（アミノ酸類）
バリン、ロイシン、イソロイシン、メチオニン、フェニルアラニン、グリシン、アラニン、プロリン、スレオニン、トリプトファン、セリン、システイン、アスパラギン、グルタミン、チロシン、ヒスチジン、リジン、アスパラギン酸、グルタミン酸、アルギニンから選択されるアミノ酸。 - 前記酸性粉末状化合物の最大粒子径がＪＩＳ規格ふるいにより確認して５．０ｍｍ以下であることを特徴とする請求項１記載の混合組成物。
- 前記アルカリ性粉末状化合物の最大粒子径がＪＩＳ規格ふるいにより確認して５．０ｍｍ以下であることを特徴とする請求項１あるいは請求項２記載の混合組成物。
- 前記粉末状中和反応抑制剤中にＳｉＯ２が３０〜１００質量％含有されていることを特徴とする請求項１から請求項３のいずれか１項に記載の混合組成物。
- 前記酸性粉末状化合物と前記アルカリ性粉末状化合物の混合割合が、質量比で１：１００〜１００：１であることを特徴とする請求項１から請求項４のいずれか１項に記載の混合組成物。
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