JP5843055B2 - 遠心鋳造製複合ロール及びその製造方法 - Google Patents
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Description
前記外層が、質量基準で1.3〜3.7%のCと、0.3〜3%のSiと、0.1〜3%のMnと、1〜7%のCrと、1〜8%のMoと、2.5〜7%のV、0.1〜3%のNb及び0.1〜5%のWからなる群から選ばれた少なくとも一種であって、Vが必須である元素と、0.01〜0.2%のB及び/又は0.05〜0.3%のSとを含有し、残部が実質的にFe及び不可避的不純物からなるFe基合金からなるとともに、前記外層の組織が黒鉛を含有せず、
前記内層が、前記外層に溶着した胴芯部と、前記胴芯部の両端から一体的に延出する駆動側軸部及び従動側軸部とを有し、
前記駆動側軸部の端部におけるCr、Mo、V、Nb及びWの合計量が0.35〜2質量%で、前記従動側軸部の端部におけるCr、Mo、V、Nb及びWの合計量が0.15〜1.8質量%であって、前者が後者より0.2質量%以上多いことを特徴とする。
(A) 外層
外層は、質量基準で1.3〜3.7%のCと、0.3〜3%のSiと、0.1〜3%のMnと、1〜7%のCrと、1〜8%のMoと、2.5〜7%のV、0.1〜3%のNb及び0.1〜5%のWからなる群から選ばれた少なくとも一種であって、Vが必須である元素と、0.01〜0.2%のB及び/又は0.05〜0.3%のSとを含有し、残部が実質的にFe及び不可避的不純物からなるFe基合金からなる。外層はさらに、0.1〜5%のNi、0.1〜10%のCo、0.01〜0.5%のZr、0.005〜0.5%のTi、及び0.001〜0.5%のAlからなる群から選ばれた少なくとも一種を含有しても良い。
(a) C:1.3〜3.7質量%
CはV、Nb、Cr、Mo及びWと結合して硬質炭化物を生成し、外層の耐摩耗性の向上に寄与する。Cが1.3質量%未満では硬質炭化物の晶出量が少なすぎて外層に十分な耐摩耗性を付与することができない。一方、Cが3.7質量%を超えると過剰な炭化物の晶出により外層の靱性が低下し、耐クラック性が低下するため、圧延によるクラックが深くなり、ロール損失が増加する。Cの含有量の下限は好ましくは1.5質量%である。またCの含有量の上限は好ましくは3.4質量%であり、より好ましくは3質量%である。
Siは溶湯の脱酸により酸化物の欠陥を減少させるとともに、基地に固溶して耐焼付き性を向上させ、さらに溶湯の流動性を向上させて鋳造欠陥を防止する作用を有する。Siが0.3質量%未満では溶湯の脱酸作用が不十分であり、溶湯の流動性も不足し、欠陥発生率が高い。一方、Siが3質量%を超えると合金基地が脆化し、外層の靱性は低下する。Si含有量の下限は好ましくは0.4質量%であり、より好ましくは0.5質量%である。Si含有量の上限は好ましくは2.7質量%であり、より好ましくは2.5質量%である。
Mnは溶湯の脱酸作用の他に、不純物であるSをMnSとして固定する作用を有する。MnSは潤滑作用を有し、圧延材の焼き付き防止に効果があるので、所望量のMnSを含有するのが好ましい。Mnが0.1質量%未満ではその添加効果は不十分である。一方、Mnが3質量%を超えてもさらなる効果は得られない。Mnの含有量の下限は好ましくは0.3質量%である。Mnの含有量の上限は好ましくは2.4質量%であり、より好ましくは1.8質量%である。
Crは基地をベイナイト又はマルテンサイトにして硬さを保持し、耐摩耗性を維持するのに有効な元素である。Crが1質量%未満では内層に溶け込む量が不足し、クラッチ部の耐損耗性の向上効果が不十分である。一方、Crが7質量%を超えると、基地組織の靭性が低下する。Crの含有量の下限は好ましくは1.5質量%であり、より好ましくは2.5質量%である。Cr含有量の上限は好ましくは6.8質量%である。
MoはCと結合して硬質炭化物(M6C、M2C)を形成し、外層の硬さを増加させるとともに、基地の焼入れ性を向上させる。また、MoはV及びNbとともに強靭かつ硬質なMC炭化物を生成し、耐摩耗性を向上させる。Moが1質量%未満では内層に溶け込む量が不足し、クラッチ部の耐損耗性の向上効果が不十分である。一方、Moが8質量%を超えると、外層の靭性が低下する。Mo含有量の下限は好ましくは1.5質量%であり、より好ましくは2.5質量%である。Mo含有量の上限は好ましくは7.8質量%であり、より好ましくは7.6質量%である。
外層は、炭化物形成元素として、2.5〜7質量%のV、0.1〜3質量%のNb及び0.1〜5質量%のWからなる群から選ばれた少なくとも一種を含有するが、Vは必須元素である。
(i) V:2.5〜7質量%
VはCと結合して硬質のMC炭化物を生成する元素である。MC炭化物は2500〜3000のビッカース硬さHvを有し、炭化物の中で最も硬い。Vが2.5質量%未満では、MC炭化物の析出量が不十分であるだけでなく、内層に溶け込む量が不足することにより、クラッチ部の耐損耗性の向上効果が不十分である。一方、Vが7質量%を超えると、比重の軽いMC炭化物が遠心鋳造中の遠心力により外層の内側に濃化し、MC炭化物の半径方向偏析が著しくなるだけでなく、MC炭化物が粗大化して合金組織が粗くなり、圧延時に肌荒れしやすくなる。V含有量の下限は好ましくは2.7質量%であり、より好ましくは2.9質量%である。V含有量の上限は好ましくは6.9質量%であり、より好ましくは6.8質量%である。
Vと同様に、NbもCと結合して硬質MC炭化物を生成する。NbはV及びMoとの複合添加により、MC炭化物に固溶してMC炭化物を強化し、外層の耐摩耗性を向上させる。NbC系のMC炭化物は、VC系のMC炭化物より溶湯密度との差が小さいので、MC炭化物の偏析を軽減させる。Nb含有量の下限は好ましくは0.2質量%である。Nb含有量の上限は好ましくは2.9質量%であり、より好ましくは2.8質量%である。
WはCと結合して硬質のM6C等の硬質炭化物を生成し、外層の耐摩耗性向上に寄与する。またMC炭化物にも固溶してその比重を増加させ、偏析を軽減させる作用を有する。しかし、Wが5質量%を超えると、M6C炭化物が多くなり、組織が不均質となり、肌荒れの原因となる。従って、Wを添加する場合、5質量%以下とする。一方、Wが0.1質量%未満ではその添加効果は不十分である。Wの含有量の上限は好ましくは4質量%であり、より好ましくは3質量%である。
外層はさらに0.01〜0.2質量%のB及び/又は0.05〜0.3質量%のSを含有する。これらの元素により外層の耐焼き付き性が向上する。熱間圧延では、圧延鋼板が折り重なって圧延される事故(絞り込みと呼ばれる)により、高温の鋼板がロール表面に焼き付き、ロール表面に激しいヒートクラックが発生することがある。B及びSは潤滑作用を有する化合物を外層内に生成し、耐焼付き性を向上させる。
Bは炭化物に固溶するとともに、潤滑作用を有する炭ホウ化物を形成し、耐焼付き性を向上させる。炭ホウ化物の潤滑作用は特に高温で顕著に発揮されるので、熱間圧延材のかみ込み時の焼き付き防止に効果的である。Bが0.01質量%未満では十分な潤滑作用が得られない。一方、Bが0.2質量%を超えると外層を脆化させる。B含有量の下限は好ましくは0.012質量%であり、より好ましくは0.015質量%である。またB含有量の上限は好ましくは0.15質量%であり、より好ましくは0.1質量%である。
Sは通常有害元素と扱われているが、MnSの潤滑性を利用するために添加する。Sが0.05質量%未満ではMnSの潤滑作用が十分に得られず、また0.3質量%を超えると外層の脆化が起こる。S含有量の上限は好ましくは0.2質量%であり、より好ましくは0.15質量%である。
外層はさらに、質量基準で0.1〜5%のNi、0.1〜10%のCo、0.01〜0.5%のZr、0.005〜0.5%のTi、及び0.001〜0.5%のAl からなる群から選ばれた少なくとも一種を含有しても良い。
Niは基地の焼き入れ性を向上させる作用を有するので、大型の複合ロールの場合にNiを添加すると、冷却中のパーライトの発生を防止し、外層の硬さを向上させることができる。Niの添加効果は0.1質量%未満ではほとんどなく、5質量%を超えるとオーステナイトが安定化しすぎ、硬さが向上しにくくなる。Ni含有量の上限は好ましくは4質量%であり、より好ましくは3.5質量%である。
Coは基地中に固溶し、基地の熱間硬さを増加させ、耐摩耗性及び耐肌荒れ性を改善する効果を有する。Coが0.1質量%未満では添加効果はほとんどなく、また10質量%を超えてもさらなる向上は得られない。Co含有量の下限は好ましくは1質量%である。またCo含有量の上限は好ましくは7質量%である。
V及びNbと同様に、ZrはCと結合してMC炭化物を生成し、耐摩耗性を向上させる。また、Zrは溶湯中で酸化物を生成し、この酸化物が結晶核として作用するために、凝固組織が微細になる。さらに、ZrはMC炭化物の比重を増加させ、偏析防止に効果がある。しかし、Zrが0.5質量%を超えると、介在物となるので好ましくない。Zr含有量の上限はより好ましくは0.3質量%である。また、十分な添加効果を得るためには、Zrの含有量の下限はより好ましくは0.02質量%である。
TiはC及びNと結合し、TiC、TiN又はTiCNのような硬質の粒状化合物を形成する。これらは、MC炭化物の核となるため、MC炭化物の均質分散効果があり、耐摩耗性及び耐肌荒れ性の向上に寄与する。しかし、Ti含有量が0.5質量%を超えると、溶湯の粘性が増加し、鋳造欠陥が発生しやすくなる。Ti含有量の上限はより好ましくは0.3質量%であり、最も好ましくは0.2質量%である。また、十分な添加効果を得るためには、Tiの含有量の下限はより好ましくは0.01質量%である。
Alは酸素との親和性が高いため、脱酸剤として作用する。また、Alは黒鉛化阻害元素であるN及びOと結合し、形成された酸窒化物が溶湯中に懸濁されて核となり、MC炭化物を微細均一に晶出させる。しかし、Alが0.5質量%を超えると、外層が脆くなる。また、Alが0.001質量%未満ではその効果が十分でない。Al含有量の上限はより好ましくは0.3質量%であり、最も好ましくは0.2質量%である。また、十分な添加効果を得るためには、Alの含有量の下限はより好ましくは0.01質量%である。
外層の組成の残部は実質的にFe及び不可避的不純物からなる。不可避的不純物のうち、Pは機械的性質の劣化を招くので、できるだけ少なくするのが好ましい。具体的には、Pの含有量は0.1質量%以下が好ましい。その他の不可避的不純物として、Cu、Sb、Te、Ce等の元素は合計で0.7質量%以下であれば良い。
外層の組織は、(a) MC炭化物、(b) M2CやM6CのMoを主体とする炭化物(Mo系炭化物)又はM7C3やM23C6のCrを主体とする炭化物(Cr系炭化物)、(c) 炭ホウ化物、及び(d) 基地からなる。炭ホウ化物は一般にM(C, B)の組成を有する。ただし、金属Mは主にFe、Cr、Mo、V、Nb及びWの少なくとも一種であり、金属M,C及びBの割合は組成により変化する。本発明の外層の組織は黒鉛を含有しないことを特徴とする。
(1) 炭化物形成元素
前記外層1と溶着一体化した内層2はダクタイル鋳鉄からなり、外層1に溶着した胴芯部21と、胴芯部21の両端から一体的に延出する駆動側軸部22及び従動側軸部23とを有する。内層2は、(a) 駆動側軸部22の端部における炭化物形成元素(Cr、Mo、V、Nb及びW)の合計量が0.35〜2質量%であり、(b) 従動側軸部23の端部における炭化物形成元素(Cr、Mo、V、Nb及びW)の合計量が0.15〜1.8質量%であり、かつ(c) 駆動側軸部22におけるCr、Mo、V、Nb及びWの合計量が従動側軸部23におけるCr、Mo、V、Nb及びWの合計量より0.2質量%以上多いことを特徴とする。
外層1に1〜7%のCr、1〜8%のMo及び2.5〜7%のVを添加し、さらに任意に0.1〜3%のNb及び0.1〜5%のWを添加すると、内層2の形成の際にCr、Mo、V、Nb及びWの一部が外層1から内層2に混入し、内層2の駆動側軸部22及び従動側軸部23ともCr、Mo、V、Nb及びWの濃度が上昇する。本発明の方法により得られる遠心鋳造製複合ロールでは、内層2の駆動側軸部22の端部における炭化物形成元素(Cr、Mo、V、Nb及びW)の合計量が0.35〜2質量%となり、また従動側軸部23の端部におけるCr、Mo、V、Nb及びWの合計量が0.15〜1.8質量%となり、ともに基地組織の固溶強化及び炭化物の形成によりロール軸部は高強度化及び高硬度化する。
駆動側軸部22の端部におけるCr、Mo、V、Nb及びWの合計量は、従動側軸部23の端部におけるCr、Mo、V、Nb及びWの合計量より0.2質量%以上多い。これにより、駆動側軸部22のクラッチ部24の耐損耗性をいっそう高めるとともに、従動側軸部23の加工性を確保することができる。両軸部22,23の端部におけるCr、Mo、V、Nb及びWの合計量の差は0.25質量%以上が好ましく、0.3質量%以上がより好ましい。
内層2を形成するのに用いるダクタイル鋳鉄は、質量基準でC:2.3〜3.6%、Si:1.5〜3.5%、Mn:0.2〜2%、Cr:0.05〜1%、Mo:0.05〜1%、V:0.05〜1%、Nb:0〜0.7%、W:0〜0.7%、Ni:0.3〜2.5%、及びMg:0.01〜0.08%を含有し、残部が実質的にFe及び不可避的不純物であるのが好ましい。勿論、Cr、Mo、V、Nb及びWの合計量は上記要件(a) 及び(b) を満たさなければならない。内層2はさらに、0.1%以下のAl及び0.1〜1%のCuを含有しても良い。フラックス又は耐火材から混入するB、Ca、Na又はZrの含有量は合計で0.2%以下が好ましい。また不純物として、S、P、N及びOを合計で約0.1%以下含有しても良い。
図3(a) 及び図3(b) は、遠心鋳造用円筒状鋳型30で外層1を遠心鋳造した後に内層2を鋳造するのに用いる静置鋳造用鋳型の一例を示す。静置鋳造用鋳型100は、内面に外層1を有する円筒状鋳型30と、その上下端に設けられた上型40及び下型50とからなる。円筒状鋳型30内の外層1の内面は内層2の胴芯部21を形成するためのキャビティ60aを有し、上型40は内層2の従動側軸部23を形成するためのキャビティ60bを有し、下型50は内層2の駆動側軸部22を形成するためのキャビティ60cを有する。円筒状鋳型30を用いる遠心鋳造法は水平型、傾斜型又は垂直型のいずれでも良い。
図3(a) に示す構造の円筒状鋳型30(内径800 mm、及び長さ2500 mm)を水平型の遠心鋳造機に設置し、表1に示す組成(残部はFe及び不可避的不純物である。)の溶湯を用いて外層1を遠心鋳造した。外層1が凝固した後、内面に外層1(厚さ:90 mm)が形成された円筒状鋳型30を起立させ、駆動側軸部22形成用の中空状下型50(内径600 mm、及び長さ1500 mm)の上に円筒状鋳型30を立設し、円筒状鋳型30の上に従動側軸部23形成用の中空状上型40(内径600 mm、及び長さ2000 mm)を立設し、図3(b) に示す静置鋳造用鋳型100を構成した。
外層1の内面に表1に示す組成(残部はFe及び不可避的不純物である。)の中間層(厚さ:20 mm)を形成した後、円筒状鋳型30を起立させた以外実施例1と同様にして、複合ロールを形成した。超音波検査を行った結果、外層1と中間層と内層2は健全に溶着していることが確認された。
1・・・外層
2・・・内層
21・・・胴芯部
22・・・駆動側軸部
23・・・従動側軸部
24・・・駆動側軸部のクラッチ部
24a・・・クラッチ部の端面
24b・・・クラッチ部の切欠き面
25・・・従動側軸部の凸状部
25a・・・凸状部の端面
100・・・静置鋳造用鋳型
30・・・遠心鋳造用円筒状鋳型
32,33,42,52・・・砂型
40・・・静置鋳造用上型
50・・・静置鋳造用下型
60,60a,60b,60c・・・キャビティ
Claims (4)
- 遠心鋳造法により形成した外層と、ダクタイル鋳鉄からなる内層とが溶着一体化した遠心鋳造製複合ロールであって、
前記外層が、質量基準で1.3〜3.7%のCと、0.3〜3%のSiと、0.1〜3%のMnと、1〜7%のCrと、1〜8%のMoと、2.5〜7%のV、0.1〜3%のNb及び0.1〜5%のWからなる群から選ばれた少なくとも一種であって、Vが必須である元素と、0.01〜0.2%のB及び/又は0.05〜0.3%のSとを含有し、残部が実質的にFe及び不可避的不純物からなるFe基合金からなるとともに、前記外層の組織が黒鉛を含有せず、
前記内層が、前記外層に溶着した胴芯部と、前記胴芯部の両端から一体的に延出する駆動側軸部及び従動側軸部とを有し、
前記駆動側軸部の端部におけるCr、Mo、V、Nb及びWの合計量が0.35〜2質量%で、前記従動側軸部の端部におけるCr、Mo、V、Nb及びWの合計量が0.15〜1.8質量%であって、前者が後者より0.2質量%以上多いことを特徴とする遠心鋳造製複合ロール。 - 請求項1に記載の遠心鋳造製複合ロールにおいて、前記外層がさらに、質量基準で0.1〜5%のNi、0.1〜10%のCo、0.01〜0.5%のZr、0.005〜0.5%のTi、及び0.001〜0.5%のAlからなる群から選ばれた少なくとも一種を含有することを特徴とする遠心鋳造製複合ロール。
- 請求項1又は2に記載の遠心鋳造製複合ロールを製造する方法において、(1) 回転する遠心鋳造用円筒状鋳型で前記外層を遠心鋳造し、(2) 前記外層を有する前記円筒状鋳型を起立させ、その上下端にそれぞれ前記外層に連通する前記駆動側軸部用の下型及び前記従動側軸部用の上型を設けて、静置鋳造用鋳型を構成し、(3) 前記上型、前記外層及び前記下型により構成されるキャビティに前記内層用の溶湯を鋳込む工程を有し、前記上型内における溶湯面の上昇速度が100 mm/秒以下で、前記下型及び前記外層内における溶湯面の上昇速度より小さいことを特徴とする方法。
- 請求項3に記載の遠心鋳造製複合ロールの製造方法において、前記上型内における溶湯面の上昇速度と、前記下型及び前記外層内における溶湯面の上昇速度との差が50〜150 mm/秒であることを特徴とする方法。
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