JP5832304B2 - Tigアーク溶接用電極及びtigアーク溶接方法 - Google Patents
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Description
前記直流電源6と母材3とは正極、前記直流電源6とタングステン電極1とは負極に接続される。タングステン電極1の母材3側に向けられる先端部は円錐状に研摩され、通電後に先端部が高温に達して熱電子が放出されアーク4が発生する。アーク4はタングステン電極1の先端部から母材3に向けて円錐状に形成され、電流が母材3よりタングステン電極1の先端に向けて流れるためタングステン電極1の軸の外周から軸に向かってローレンツ力が働く。このため、タングステン電極1の先端部近傍での電流密度は母材3の近傍の末広がり状のアーク4部の電流密度より高くなり、タングステン電極1の先端部近傍(高圧)より母材3近傍(低圧)に向けて圧力差が生じてプラズマ気流7が発生する。このとき電極先端近傍の温度は17000Kにも達してプラズマ状態になっている。前記プラズマ気流7が、母材3が高熱により溶融した溶融池5にぶつかり、溶融池5を押圧する方向にアーク圧力(アークプレッシャー)が発生する。
図8にTIG溶接に使用する先端部を円錐状に加工したタングステン電極1を示す。この先端の円錐角度θを増大する方法がある。この方法はタングステン電極1の先端部近傍のアーク径を広げることにより、タングステン電極1の先端部近傍での電流密度と母材3の近傍の末広がり状のアーク4部の電流密度との大きさの差を小さくすることにより、タングステン電極1の先端部近傍と母材3近傍との圧力差を小さくしてアーク圧力を低下する効果がある。しかしながら、前記円錐角度θは約120°が上限であり、それ以上大きくすると図10に示すアーク4が特定の円錐面より発生することがあり、不安定になる。特に溶接終了時における処理方法に不可欠な小電流においてアーク4が円錐面から発生しやすく溶接が不安定になる。
特に小電流域でアーク4が偏って発生する原因として、電流の大きさとタングステン電極1の先端部でのアーク4の発生位置の面積に相関があり、アーク4はタングステン電極1と母材3との最短距離で発生するが、小電流域ではアーク4の発生位置の面積が小さくて済むため、タングステン電極1の先端部の軸部と母材3との距離と軸部以外と母材3との距離との差が微小の場合、又はタングステン電極1の先端部への付着物などの影響でタングステン電極1と母材3との最短距離が軸部以外になった場合にはそこからアーク4が発生することがあり、アーク4が偏って発生する原因になることが考えられる。
次に図9にタングステン電極1の先端部を平面に加工する切頭円錐電極1を示す。この切頭径W2を増大することによりタングステン電極1の先端部のアーク径を拡げる方法である。この方法では小電流域の場合には前記と同様に、切頭面の一部にアーク4が偏って発生する。また、切頭径W2を増大することでも切頭面の一部にアーク4が偏って発生することがあり、アーク4が不安定になる。
前記の2つの方法では特に小電流において溶接できたとしても、アーク4がタングステン電極1の軸から偏って発生するため溶け込み形状がビードの左右で違ったり、浅くなったりする傾向があり、健全な溶接部が得られない。
また、特開昭61−3683号公報(特許文献2)には中空式タングステン電極を用いてタングステン電極の外と中空部から別々に不活性ガスを流してアークを発生させる方法が紹介されている。この方法では中空部の外側にあるドーナツ状のタングステン電極先端部からアークが発生するが、前記特許文献1記載の方法と同様に小電流域でアークが偏って発生しやすい。本従来技術においても中空部から不活性ガスを流す構造のためタングステン電極の直径が大きくなるため、先端部から母材までの最短距離が円周方向に分布する。このため、アークが偏って発生しやすく、このため、溶け込み形状がビードの左右で違ったり、浅くなる傾向があり、健全な溶接部が得られない。
また、特許文献3の図3にはタングステン電極として外径が3.2mmであることが開示されており、特許文献3の図2から頂部の中心間距離は1.6mmであると推定される。この距離は後述する本発明で用いる電極先端のスリット幅としては大き過ぎ、適切な距離ではない。また、この方法では、くさび形状の取付け方向により溶け込み形状の違いが発生し、特にロボット等の自動溶接装置を使用する場合には溶接トーチに取付けたタングステン電極先端部のくさび形状の方向を一定にするティーチングを行う必要があり、その作業にはかなりの困難を要するためロボット等の自動溶接装置には向いていない。また電極の自動交換を行う場合に溶接トーチに取付けるタングステン電極先端部のくさび形状の取付け方向を一定にする必要があり、この作業においても困難性を要する。さらに、磁気プローブを用いるために溶接機の大型化につながるという問題があった。
また、タングステン電極1の形状として実開平4−98390号(GB公開2250900A、US特許5173581)(特許文献5)には、2つの別個の部分からなるタングステン電極をそれぞれの先端部を先細に加工したものを、間隙を空けて互いに対向させて固定し使用することにより金属イオンの蒸着を抑制しながら火花誘導を行う技術が開示されている。特許文献5記載の発明の目的は良好なアークスタートに不可欠な火花誘導の改善に関するもので、本発明の目的とは異なる。特許文献5にはタングステン電極の外径や間隙部の幅の記載はないが、明細書の段落[0006]には、スリットの幅が極めて小さい場合でも特許文献5記載の技術が目的とする火花誘導が良好に行えること、実質的に対向して接触させて互いに固定されても良いことが記載されており、スリット幅は0に近いことが推定される。この0に近いスリット幅は本発明に用いるスリット幅としては小さ過ぎて適切な距離ではない。
また、特許文献5記載の従来技術においては、アークを点弧するためにタングステン電極と母材間に高周波を印加するが、通常の円錐に研磨したタングステン電極では電極先端に金属イオンが蒸着し、アークスタート時の熱電子の放出が困難になりアークスタート性が悪くなる。タングステン電極先端に狭い空隙、スリットを設けると空隙、スリット内には金属イオンの蒸着がしにくいため、円錐面に金属イオンが蒸着しても空隙、スリット内より電子の放出が行われるためにアークスタート性が落ちない。この場合にタングステン電極先端部に設ける空隙、スリットは金属蒸気が入り込まないように狭く設定する必要がある。
次に、欧州特許第67062号(US特許4471208)(特許文献6)には、タングステン電極の先端部を円錐状に研磨し、さらにタングステン電極の先端部に空隙部を設ける方法が開示されている。特許文献6記載の発明の目的は溶融池からの金属の蒸着により溶接できなくなるといった問題を改善するもので、良好なアークスタートに不可欠な火花誘導の改善に関する前記特許文献5記載の技術と同様の目的であり、本発明の目的とは異なる。
特許文献6には、タングステン電極の直径が4mm、先端部の切頭部の直径が1mmであることなどの記載はあるが、空隙部の幅についての記載はない。しかしながら、特許文献6の本文中の記載から溶着物(deposits)の侵入を防止すべきことが記載されており、また特許文献6の図1より空隙部の幅は0.5mm以下と推定され、この距離は本発明に用いるスリット幅としては小さ過ぎて適切な距離ではない。
また、特許文献5にはスリット幅を極めて微小にすると記述されており,特許文献6記載の発明ではタングステン電極の円錐先端を平らにした切頭円錐形状を用いているが、切頭の直径が1mmであることから、スリットの幅は0.5mm以下と推定される。このような電極先端部の先細加工部分の間隔(特許文献5)や電極先端部の空隙(特許文献6)の場合、タングステン電極先端部の近傍のアークの広がりが小さく、電流密度が大きなままであり、このためタングステン電極の先端部近傍での電流密度と母材の近傍の末広がり状のアーク部の電流密度との大きさの差を小さくできず、タングステン電極の先端部近傍と母材3近傍との圧力差を小さくできないため、アーク圧力を低下する効果が得られない。
請求項1記載の発明は、切頭円錐形状を含む円錐状の研磨面を有し、前記円錐状の先端角度が30°以上かつ100°以下である先端部を備え、該先端部に続く円筒状の基部を備え、該円筒状の基部の断面の直径が3.2〜5.0mmであるTIGアーク用のタングステン電極であって、上記先端部と上記基部を結ぶ中心軸に沿って幅が0.75mm以上、1.5mm以下のスリットを上記先端から上記基部に向かって上記断面の中心部に設けたことを特徴とするTIGアーク溶接用電極である。
請求項2記載の発明は、タングステン電極の先端に設けたスリットの形状が先端部側から見て一文字状又は十文字状であることを特徴とする請求項1記載のTIGアーク溶接用電極である。
請求項4記載の発明は、溶接進行方向に対するタングステン電極の取付け方向を同一方向にするか又は前記同一方向以外の方向にして溶接を行うことを特徴とする請求項3記載のTIGアーク溶接方法である。
(1)200A以上の大電流でもハンピングビードやアンダーカットビード等の不整ビードを発生させることなく溶接が可能であり、スリットの幅に当たるタングステン電極の近接した2以上のスリット状の先端の距離を適正に設定することにより、アークの集中を保ったままで、タングステン電極の先端部近傍の電流密度を下げて電極の先端部近傍の圧力と母材近傍の間の圧力の差が小さくなり、プラズマ気流の流速が遅くなり溶融池を押すアーク圧力を軽減し、良好な溶接部を得ることができる。また、100A程度の小電流域でもタングステン電極の近接した2以上の先端の距離を0.75mm以上、1.5mm以下に設定することにより1つのアークを形成することからアークの偏りによるふらつきが発生せずビードの蛇行等は発生しない。
(2)溶接終了時のダウンスロープ、クレータ処理時のように小電流での溶接時にもアークの集中を保ち、ビードの蛇行やビードの幅が細くなり、凸ビードを発生させることのない安定した溶接を行えるため、TIG溶接の高速化や能率化を達成することができる。特に高速溶接が行われる汎用ロボットへの適用、組み立て製品などの溶接部への適用時に安定した溶接を行えるため、TIG溶接の高速化や能率向上を達成することができる。
(3)厚板溶接の多層盛溶接ではビードの重ね部や母材を、融合不良等の欠陥が入らないように充分に溶かすことができる。
(4)請求項1,3記載の本発明によれば、タングステン電極は、切頭円錐形状を含む円錐状の研磨面を有し、前記円錐状の先端角度が30°以上かつ100°以下である先端部を備え、該先端部に続く円筒状の基部を備えているので、アーク圧力の差はほとんど無く、溶け込み形状もビード深さ/幅比が0.17〜0.20でほぼ同一で、ビードの溶け込みを深くする。また、電極先端の研磨角度が100°を超えると、各先端から発生するアークはスリットの方向に拡がるため、ビード深さ/幅比はスリットの方向が溶接進行方向の場合に0.17〜0.20より小さく、溶接進行方向直角の場合に0.17〜0.20より大きくなり、スリットの設置方向と溶け込み形状の違いが発生する。また、前記研磨角度が30°未満であると、強度が不足して研磨加工が困難となり歩留まりが50%以下となる。
請求項2記載の発明によれば、請求項1記載の発明の効果に加えて、タングステン電極の先端に設けたスリットの形状を先端部側から見て一文字状又は十文字状とすることで、ダイヤモンドカッター等で容易に加工できる。
請求項4記載の発明によれば、請求項3記載の発明の効果に加えて溶接進行方向に対してタングステン電極のスリットの方向を変えてもビードの幅/深さ比をほぼ一定とすることができ、切頭電極や中空電極に比較してビード底の溶け込みが深く、ビード底の融合不良等の欠陥が発生しない。
また、スリット幅を1mmより拡げて1.5mmにすると小電流の時に両先端からのアーク4の維持が難しくなり、片側からしかアーク4が発生しなくなる。この現象は従来技術においても説明したが、タングステン電極1の両先端部のそれぞれと母材3(図10)との距離差が生じ、いずれかのタングステン電極1の先端部と母材3との距離が最短になった場合には、最短になった箇所だけからアーク4が発生することがあり、アーク4が偏って発生する原因になることがあるためである。従って、スリット幅は1.5mm以下が良い。
前記スリットが一文字の場合でも十分に方向性の無い溶接が行えるが、特にタングステン電極の直径が5.0mmを越えて大きくなった場合に、十文字の場合に一文字の場合よりもいっそう方向性がない溶接が行える。
2 スリット
3 母材
4 アーク
5 溶融池
6 溶接電源
7 プラズマ気流
Claims (4)
- 切頭円錐形状を含む円錐状の研磨面を有し、前記円錐状の先端角度が30°以上かつ100°以下である先端部を備え、該先端部に続く円筒状の基部を備え、該円筒状の基部の断面の直径が3.2〜5.0mmであるTIGアーク用のタングステン電極であって、
上記先端部と上記基部を結ぶ中心軸に沿って幅が0.75mm以上、1.5mm以下のスリットを上記先端から上記基部に向かって上記断面の中心部に設けたことを特徴とするTIGアーク溶接用電極。 - タングステン電極の先端に設けたスリットの形状が先端部側から見て一文字状又は十文字状であることを特徴とする請求項1記載のTIGアーク溶接用電極。
- 直径が3.2〜5.0mmである円筒状のタングステン電極の先端部を切頭円錐形状を含む円錐状に研磨して、先端角度を30°以上かつ100°以下とし、該先端部と該先端部に続く円筒状の基部を結ぶ中心軸に沿って幅が0.75mm以上、1.5mm以下のスリットを前記中心軸方向の中心部に設け、電極中心付近で前記スリットを挟んで少なくとも2以上の先端を形成し、得られた複数の近接した先端より1つのアークを形成することを特徴とするTIGアーク溶接方法。
- 溶接進行方向に対するタングステン電極の取付け方向を同一方向にするか又は前記同一方向以外の方向にして溶接を行うことを特徴とする請求項3記載のTIGアーク溶接方法。
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HRP20140363B1 (hr) * | 2014-04-17 | 2018-10-05 | ĐURO ĐAKOVIĆ TERMOENERGETSKA POSTROJENJA d.o.o. | Poboljšani postupak mehaniziranog elektrolučnog zavarivanja korijena spoja priključak na sabirnik |
ITUB20152608A1 (it) * | 2015-07-29 | 2017-01-29 | Fly S P A | Nuovo metodo di saldatura. |
CN105750707B (zh) * | 2016-03-30 | 2022-11-04 | 山东诺博泰智能科技有限公司 | 一种机器人钨极气体保护焊系统 |
DE102017214460A1 (de) * | 2017-08-18 | 2019-02-21 | Kjellberg Stiftung | Elektrode für einen Schweißbrenner oder einen Schneidbrenner |
CN109454315B (zh) * | 2018-12-27 | 2020-10-13 | 哈尔滨工业大学 | 一种多钨极氩弧热源、控制方法及焊接装置 |
JP7379914B2 (ja) * | 2019-08-07 | 2023-11-15 | トヨタ紡織株式会社 | 積層構造体の製造方法及び積層構造体 |
CN116921817B (zh) * | 2023-09-15 | 2023-12-15 | 中建安装集团有限公司 | 自动tig焊电弧聚集度在线监测及智能预警方法 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5989690U (ja) * | 1982-12-09 | 1984-06-18 | 三菱重工業株式会社 | Tig溶接用電極 |
JPS6049891A (ja) * | 1983-08-30 | 1985-03-19 | Agency Of Ind Science & Technol | Tigア−ク溶接用電極 |
JPS61273295A (ja) * | 1985-05-29 | 1986-12-03 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 非消耗電極溶接方法 |
JPH0647576A (ja) * | 1992-07-30 | 1994-02-22 | Showa Alum Corp | Tig溶接用電極棒 |
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GB9027235D0 (en) * | 1990-12-15 | 1991-02-06 | British Nuclear Fuels Plc | Electrode for tungsten inert gas welding |
CN2796925Y (zh) * | 2005-04-06 | 2006-07-19 | 张文军 | 钨极氩弧焊电极 |
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Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5989690U (ja) * | 1982-12-09 | 1984-06-18 | 三菱重工業株式会社 | Tig溶接用電極 |
JPS6049891A (ja) * | 1983-08-30 | 1985-03-19 | Agency Of Ind Science & Technol | Tigア−ク溶接用電極 |
JPS61273295A (ja) * | 1985-05-29 | 1986-12-03 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 非消耗電極溶接方法 |
JPH0647576A (ja) * | 1992-07-30 | 1994-02-22 | Showa Alum Corp | Tig溶接用電極棒 |
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