JP5783986B2 - 灯火器用電圧制御装置 - Google Patents

Description

本発明は、灯火器に対して供給電圧のフィードバック制御を行って点灯させる電圧制御装置に関し、特に、消費電力が相違する複数ライトで灯火器が構成されている場合に、各ライトの光量を確保しつつ耐久性の向上を図ることができる灯火器用電圧制御装置に関する。

従来、車両に搭載された灯火器を点灯する制御回路としては、例えば特許文献１に記載されるように、エンジンに連動して回転する交流発電機から出力される交流電圧のうちの半波電圧を、サイリスタを介して灯火器（ランプ）に供給する点灯制御において、灯火器の実効電圧が制限値を超えたことを検出し、サイリスタをオンするタイミングを制御して実効電圧を下げることで、灯火器の耐久性を向上させるフィードバック制御が提案されている。

特開２００１−９３６８０号公報

上述した制御回路においてフィードバック制御を行う場合、灯火器の端子電圧から実効値電圧を生成し、この実効値が目標値に近づくように制御する回路が考えられるが、上記実効値電圧をＲＣ積分回路（ローパスフィルタ）で生成する場合、灯火器に供給される電圧波形によっては生成された実効値が真の実効値に対して大きな誤差が生じる可能性がある。
上記誤差は、消費電力が大きい灯火器の使用時より消費電力の小さい灯火器の使用時に顕著に現れるため、ヘッドライト（主灯火器）とポジションライト（副灯火器）を手元のスイッチで切り換える二輪車等に搭載される灯火器を制御回路で制御する場合、消費電力が小さいポジションライト使用時に生成される実効値の方が真の実効値に対して大きく乖離し易い。

その結果、市場に多く流通している定格実効値が同じ値であるヘッドライトとポジションライトを切り換えて使用する場合、ポジションライト点灯時に真の実効値より高い電圧が供給されるように制御が行われることで、ポジションライトの寿命が短くなるという問題が生じる。制御回路の目標実効値をポジションライトの寿命を考慮して下げることも考えられるが、その場合はヘッドライトの光量が確保し難いという別の問題が生じる。

本発明は上記実情に鑑みて提案されたもので、消費電力が相違する主灯火器と副灯火器を選択的にフィードバック制御により点灯する制御回路において、主灯火器の光量を減じることなく、副灯火器の耐久性を延ばすことが可能な灯火器用電圧制御装置を提供することを目的としている。

上記目的を達成するため請求項１は、交流発電機（１０１）と、前記交流発電機から供給される電圧によって点灯する主灯火器及び該主灯火器より負荷の小さい副灯火器を有する灯火器（１１４）と、前記主灯火器と副灯火器の一方に選択的に前記交流発電機の電力が供給されるように切り換えるスイッチ手段（１１５）と、前記交流発電機と前記灯火器との結線のオン・オフを切り換えるスイッチング回路部（１１６）と、スイッチング回路部にオン信号を出力することで前記交流発電機から前記灯火器に流れる電流を制御する制御回路部（１５０）とを備えた灯火器用電圧制御回路において、次の構成を含むことを特徴としている。
前記制御回路部（１５０）は、ＲＣ積分回路を有して構成され前記灯火器の端子電圧から実効値を演算する実効値演算回路部（１２０）と、前記スイッチング回路部にオン信号を出力するものであって、前記実効値が高い時はオン時間を短く、実効値が低い時はオン時間を長くなるように調整する調整器とを備える。
前記実効値演算回路部（１２０）は、前記ＲＣ積分回路を構成するコンデンサ（１２３）に並列に接続される抵抗（１３２）と、該抵抗に対して並列接続しオン・オフ制御されるスイッチング素子（Ｑ３）とを有し、該スイッチング素子（Ｑ３）のオン状態により前記抵抗（１３２）をバイパスして回路抵抗値の切り換え行なうことで実効値（絶対値）を高く演算する実効値定数切換回路（１３０）と、前記副灯火器が灯火している時に前記スイッチング素子（Ｑ３）をオン状態にするオン信号を出力する点灯灯火器検出回路部（１４０）とを備える。

請求項２は、請求項１の灯火器用電圧制御装置において、前記実効値定数切換回路（１３０）は、主灯火器点灯時と副灯火器点灯時のそれぞれにおいて、前記実効値演算回路部（１２０）が出力する実効値が略同一となるように、実効値定数切換回路（１３０）の抵抗値が設定されることを特徴としている。

請求項３は、請求項１又は請求項２の灯火器用電圧制御装置において、
前記点灯灯火器検出回路部（１４０）は、
前記灯火器（１１４）への入力電圧から第２実効値を演算するＲＣ積分回路を有して構成される第２実効値演算部（１４８）と、
基準電圧を出力する基準電圧生成部（１４９）と、
前記第２実効値演算部（１４８）で演算された第２実効値と前記基準電圧を比較し、前記第２実効値が高い場合に前記スイッチング素子（Ｑ３）をオン状態にする駆動信号を出力する第２の比較器（１４５）とを備え、
前記基準電圧は、主灯火器点灯時の実効電圧の最大値よりも大きい値であって、前記副灯火器点灯時の実効電圧の最大値以下に設定して成る
ことを特徴としている。

請求項４は、請求項３の灯火器用電圧制御装置において、前記交流発電機（１０１）は、エンジンの回転に同期して回転し、前記基準電圧は、前記エンジンの回転数がアイドル回転数よりも大きく、且つ、近傍の回転数の時の副灯火器点灯時の実効値に設定されることを特徴としている。

請求項５は、請求項１乃至請求項４のいずれかに記載された灯火器用電圧制御装置において、前記エンジンは、車両に搭載されるエンジンであって、前記主灯火器及び副灯火器は、前記車両のヘッドライト（１１４ａ）及びポジションライト（１１４ｂ）であることを特徴としている。

請求項６は、請求項１乃至請求項５のいずれかに記載された灯火器用電圧制御装置において、
前記制御回路部（１５０）は、前記交流発電機（１０１）から供給される電圧から三角波を生成する三角波生成回路部（１１３）を備え、
前記調整器は、前記三角波と前記実効値とを比較し、前記三角波の電圧が高い時に前記スイッチング回路部（１１６）にオン信号を出力する比較器（１１７）を備えた
ことを特徴としている。

請求項１の構成によれば、灯火器用電圧制御装置でフィードバック制御を行う際に、実効値演算回路部（１２０）により副灯火器点灯時の実効値を演算する場合に、実効値（絶対値）を高く演算することでスイッチング回路部（１１６）のオン時間を短くすることができるので、副灯火器にかかる電圧のピーク値を抑えることで、主灯火器の光量を減じることなく副灯火器の耐久性を延ばすことができる。

請求項２の構成によれば、主灯火器点灯時と副灯火器点灯時における各ライトにかかる実効電圧を略同一とすることで、各ライトの耐用年数を一致させることができ、同じような時期に交換可能とすることができる。

請求項３の構成によれば、ＲＣ積分回路を使用することで、主灯火器点灯時と副灯火器点灯時に演算される実効電圧の差を利用して、現在点灯しているライトの判別を容易に行うことができる。

請求項４の構成によれば、エンジンのアイドリング期間中における副灯火器点灯時については、実効値演算の切り換えを行わないので、低い発電量であっても十分に発光量を確保することができ、エンジンがアイドル回転数以上の回転数の場合には、必要以上の発光量を抑えることで、副灯火器の耐用年数を延ばすことができる。

請求項５の構成によれば、簡易なＲＣ積分回路を使用して、車両に搭載されるヘッドライト（１１４ａ）及びポジションライト（１１４ｂ）の制御を行うことが可能となる。

請求項６の構成によれば、簡単な構成で制御回路部（１５０）を構成することができる。

本発明の一実施形態に係る灯火器用電圧制御装置を搭載した自動二輪車の右側面説明図である。 自動二輪車の左側面図である。 本発明の一実施形態に係る灯火器用電圧制御装置を備えた電圧制御回路の全体を示すシステム構成説明図である。 灯火器用電圧制御装置の実効値演算回路部及び点灯灯火器検出回路部の詳細回路を示す回路説明図である。 ヘッドライトとポジションライトの発電機回転数（エンジン回転数）に対する電圧特性を示すグラフであり、（ａ）は従前の装置で得られる特性曲線であり、（ｂ）は本発明の灯火器用電圧制御装置で得られる特性曲線である。 灯火器用電圧制御装置の実効値演算回路部で演算される実効値電圧が異なる場合の駆動パルス例を示すタイミングチャート図である。

以下、図面を参照して本発明の好ましい実施の形態について詳細に説明する。図１は、本発明の一実施形態に係る灯火器用電圧制御装置を搭載した自動二輪車１の右側面図である。また、図２は同左側面図である。
自動二輪車１の車体フレーム２は、ヘッドパイプ１３から車体後方に延びるメインフレーム３と、ヘッドパイプ１３から下方に延びるエンジンハンガ３３と、メインフレーム３の湾曲部から車体後方上方に延びる左右一対のリヤフレーム２１と、メインフレーム３に連結されてリヤフレーム２１を下方から支持する左右一対のリヤステー３７とを備える。

ヘッドパイプ１３に回転可能に軸支されるステアリングステム（不図示）には、ヘッドパイプ１３の上下で左右一対のフロントフォーク４を支持するトップブリッジ６およびボトムブリッジ６ａが固定されている。フロントフォーク４の下端部には、前輪ＷＦが回転自在に軸支されており、前輪ＷＦの上部にはフロントフェンダ５が配設されている。トップブリッジ６の上部には、左右一対のハンドルグリップ１２を有するハンドルバー１０が取り付けられている。

メインフレーム３とエンジンハンガ３３との間には、単気筒のエンジン３２が取り付けられており、エンジンハンガ３３の車体前方には、車幅方向に張り出すエンジンガード３４が配設されている。また、エンジン３２の車幅方向右側には、乗員の踏力によってクランク軸を回してエンジン３２を始動するキックスタータのキックペダル３５が取り付けられている。

メインフレーム３に設けられるピボット軸３０には、駆動輪としての後輪ＷＲを回転自在に軸支するスイングアーム２９が揺動自在に支持されている。スイングアーム２９の後方側は、左右一対のリヤクッション２７によって、リヤステー３７に吊り下げられている。スイングアーム２９の車幅方向左側には、ドライブチェーン（不図示）を保護するチェーンカバー３６が取り付けられている。

エンジン３２のシリンダヘッド３２ａの後部には、燃料噴射装置１５およびエアクリーナボックス１８が連結されている。シリンダヘッド３２ａの前部には、マフラ２８に連結される排気管３１が接続されている。また、シリンダヘッド３２ａの前方の位置でエンジンハンガ３３にはホーン２ａが取り付けられており、燃料噴射装置１５の後方側には車載バッテリ１７が配設されている。さらに、リヤクッション２７の上方の位置でリヤフレーム２１には、制御装置としてのＥＣＵ（Engine Control Unit）２０が配設されている。

エンジン３２の上部には、メインフレーム３を車幅方向に跨ぐようにして燃料タンク１４が配設されている。燃料タンク１４の前方でハンドルバー１０の前方には、メータ装置９、前照灯８および左右一対の前側ウインカ装置７が配設されている。また、燃料タンク２の後方には、シート１９が配設されており、シート１９の下方には、車幅方向一対のサイドカバー１６が取り付けられている。シート１９の後方にはグラブバー２３が取り付けられており、その下部にはシートカウル２２が取り付けられている。シートカウル２２の後端部には、尾灯装置２４および左右一対の後側ウインカ装置２５が設けられたリヤフェンダ２６が取り付けられている。

図３は、本実施形態に係る灯火器用電圧制御装置を含む電圧制御装置のシステム構成図である。この電圧制御装置は、発電機からバッテリへの充電を行う充電用回路と、発電機により灯火器の点灯を行う灯火器点灯用回路（灯火器用電圧制御装置）を備えて構成されている。
充電用回路は、エンジンに同期して回転する交流発電機１０１からの出力電圧をダイオード１０２により正の半波電圧に整流し、三角波生成回路１０３で三角波を生成し、この三角波とバッテリ１０４に供給される電圧から演算される実効値電圧とを比較器１０５で比較し、充電用サイリスタ（充電用ＳＣＲ）１０６のオン制御によりバッテリ１０４への充電を行う回路である。充電用サイリスタ１０６には、バッテリ１０４に過電圧が供給されないように、定電圧ダイオード１０７で決まる電圧値を超える電圧がバッテリ１０４に印加した場合に、トランジスタ１０８，トランジスタ１０９がオン状態となってバイパス用のサイリスタ１１０が導通する過電圧防止回路１１１が接続されている。ダイオード１０２のアノード側には、三角波生成回路１０３で三角波を生成する際に使用する正の基準パルスを生成する基準電圧生成回路１１９ａが接続されている。

灯火器用電圧制御装置１５０は、エンジンに同期して回転する交流発電機１０１と、交流発電機１０１から出力される交流電圧を整流して負の半波電圧を得るダイオード１１２と、交流発電機１０１から供給される電圧から三角波を生成する三角波生成回路１１３と、主灯火器１１４ａ及び主灯火器より負荷の小さい副灯火器１１４ｂを備える灯火器１１４と、主灯火器１１４ａと副灯火器１１４ｂの一方を選択するためのスイッチ手段１１５と、各ライト点灯時の実効電圧を演算する実効値演算回路部１２０と、交流発電機１０１と灯火器１１４との結線のオン・オフを切り換えるスイッチング回路部１１６と、三角波と演算された実効値とを比較し三角波の電圧が高い時に前記スイッチング回路部１１６にオン信号を出力する比較器１１７を備えて構成されている。

ダイオード１１２は、交流発電機１０１から出力される交流電圧を整流し、出力側に負の半波電圧を得るものである。三角波生成回路１１３は、半波電圧と同じタイミングでピーク側に斜辺を有する三角波を生成する。比較器１１７は、実効値電圧と三角波とを比較し、三角波の方が絶対値が高い期間がオンとなる駆動パルスを出力する。
ダイオード１１２のカソード側には、三角波生成回路１１３で三角波を生成する際に使用する負の基準パルスを生成する基準電圧生成回路１１９ｂが接続されている。

主灯火器１１４ａは、夜間時の走行に際して前照灯８として使用するヘッドライトであり、副灯火器１１４ｂは、薄暮時に自身の存在を相手に知らせるために使用するポジションライトである。ヘッドライトとポジションライトは、スイッチ手段１１５の操作によりどちらか一方が選択されるように構成されている。

スイッチング回路部１１６は、比較器１１７からの駆動パルスによりオン・オフ制御が行われるトランジスタＱ１と、トランジスタＱ１のオン時にオン状態となるトランジスタＱ２と、トランジスタＱ２のオン時に導通する灯火器点灯用のランプ制御用サイリスタ（ランプ用ＳＣＲ）１１８を備え、ランプ制御用サイリスタ１１８の導通時に灯火器１１４に対して交流発電機１０１からの電圧が供給される。
すなわち、ランプ制御用サイリスタ（ランプ用ＳＣＲ）１１８は、灯火器の電圧実効値（絶対値）より三角波の電圧が高い時に生成されるランプ用ＳＣＲの駆動パルスにより導通し、灯火器１１４側に交流発電機１０１からの交流波形における負の電圧がランプ制御用サイリスタ１１８の導通時間に応じて供給される。
また、ランプ制御用サイリスタ１１８は、交流発電機１０１から正の電圧が供給された時点でターンオフし、交流発電機１０１から負の電圧が供給される状態で次のランプ用ＳＣＲの駆動パルスがゲートに印加されるまではオフ状態が維持される。

実効値演算回路部１２０は、図４の回路図に示すように、灯火器１１４（ランプ負荷）に対して負電圧を検出するためのダイオード１２１を介して接続された抵抗１２２と、この抵抗１２２に一端が接続され他端が接地されたコンデンサ１２３とを備え、コンデンサ１２３の端子電圧が抵抗１２４を介して比較器１３に接続されるＲＣ積分回路から構成されている。コンデンサ１２３には、カソード側同士が接続されたツェナーダイオード１２５及びダイオード１２６がコンデンサ１２３を保護するために並列に接続される。また、ダイオード１２１のカソード側は、抵抗１２７を介して接地されている。

本発明は、灯火器１１４（ランプ負荷）の実効値を演算するＲＣ積分回路に対して実効値定数切換回路１３０を接続したことを特徴的な構成としている。
すなわち、実効値定数切換回路１３０は、コンデンサ１２３に対して並列に接続される回路であり、直列接続された抵抗１３１及び抵抗１３２と、抵抗１３２に並列接続されたノイズ除去用のコンデンサ１３３と、抵抗１３２に対してエミッタ−コレクタ間がバイパス回路となるよう接続されたトランジスタＱ３とから構成されている。
トランジスタＱ３のゲートには、点灯灯火器検出回路部１４０からの出力電圧が印加することで、トランジスタＱ３のオン・オフ制御が行われるように構成されている。

点灯灯火器検出回路部１４０は、灯火器１１４において、ヘッドライト（主灯火器）１１４ａとポジションライト（副灯火器）１１４ｂのどちらが点灯しているかを検出する回路である。
すなわち、点灯灯火器検出回路部１４０は、灯火器１１４（ランプ負荷）に対して負電圧を検出するためのダイオード１４１を介して接続された抵抗１４２と、この抵抗１４２に一端が接続され他端を接地したコンデンサ１４３とを備え、コンデンサ１４３の端子電圧が抵抗１４４を介して第２の比較器１４５の一方の端子に演算実効値を入力するＲＣ積分回路（第２実効値演算部１４８）から構成されている。コンデンサ１４３には、抵抗１４６が並列に接続され、抵抗１４２のダイオード１４１のアノード側はコンデンサ１４７を介して接地されている。
第２の比較器１４５の他方の端子には、基準電圧生成部１４９からの予め一定値に設定された基準電圧が入力され、第２の比較器１４５では、この基準電圧と演算された第２実効値電圧とを比較し第２実効値電圧の方が大きい場合に、ポジションライト１１４ｂが点灯していると判断してトランジスタＱ３をオン状態とする信号が出力される。

次に、上述した灯火器用電圧制御装置の動作について説明する。
灯火器（ランプ）１１４を点灯させるに際してのヘッドライト１１４ａとポジションライト１１４ｂの選択は、スイッチ手段１１５により切り換える。ヘッドライト１１４ａ又はポジションライト１１４ｂの点灯中は、ランプ制御用サイリスタ１１８の導通時にのみ交流発電機１０１から印加される負電圧に対する実効値電圧が実効値演算回路部１２０により演算されて比較器１１７にフィードバック制御されるが、ＣＲ積分回路のみで実効値演算回路部１２０が構成されている場合は、実効値演算結果が入力波形の形状の影響を受け易く、灯火器側の負荷が大幅に変動する場合には、灯火器１１４に供給される交流発電機１０１による実効電圧が大きく変動してしまう。

すなわち、図５（ａ）に示すように、負荷が大きいヘッドライト（例えば、消費電力３５Ｗ）１１４ａと、負荷が小さいポジションライト（例えば、消費電力３〜５Ｗ）１１４ｂを点灯させる場合、交流発電機１０１の回転数に対して出力される実効電圧（絶対値）は、ヘッドライト１１４ａの電圧（点線）が低く、ポジションライト１１４ｂの電圧（実線）が高くなるという異なる電圧特性を有している。
実際には、ポジションライト１１４ｂへの供給電圧に合わせてランプ制御用サイリスタ１１８の導通時間を調整するように実効値演算回路部１２０の抵抗値等を調整して実効値電圧の演算を行うようにすると、ヘッドライト１１４ａへ供給される実効電圧が低くなり、夜間走行に適した照度が得られない場合がある。
逆に、ヘッドライト１１４ａへの供給電圧に合わせてランプ制御用サイリスタ１１８の導通時間を調整するように実効値演算回路部１２０の抵抗値等を調整して実効値電圧の演算を行うようにすると、ポジションライト１１４ｂへ供給される実効電圧が高くなり、電球寿命が短くなるという不都合が発生する。

上述の灯火器用電圧制御装置では、実効値演算回路部１２０で灯火器１１４（ヘッドライト１１４ａ又はポジションライト１１４ｂ）に供給される電圧の実効値を演算するに際して、ヘッドライト１１４ａとポジションライト１１４ｂのどちらが点灯中であるかを検出し、ポジションライト点灯中の時には、実効値電圧を演算する場合の抵抗値を変化させて実効値電圧（絶対値）を高く出力してランプ制御用サイリスタ（ランプ用ＳＣＲ）１１８の導通時間を短くするフィードバック制御を行うものである。
すなわち、ヘッドライト点灯中においては、トランジスタＱ３をオフ状態とすることで、コンデンサ１２３、抵抗１２２、抵抗１３１及び抵抗１３２、コンデンサ１３３に基づいて演算される実効値電圧ＶH（図６）が比較器１１７に出力される。この状態（トランジスタＱ３オフ状態）でポジションライトを点灯させた場合、ランプ負荷の減少のため演算される実効値電圧ＶP1（図６）は、実効値電圧ＶHより絶対値が低い値となって比較器１１７に出力され、オン時間が長い駆動パルスとなる。したがって、この状態では、ポジションライトに印加される実効電圧が高くなる。

本発明の実効値演算回路部１２０においては、ポジションライト点灯に際して、トランジスタＱ３をオン状態とすることで、コンデンサ１２３、抵抗１２２、抵抗１３１（抵抗１３２はトランジスタＱ３のエミッタ−コレクタ間でバイパスされる）に基づいて演算される実効値電圧ＶP2（図６）が実効値電圧ＶP1より絶対値を大きな値とすることで、図６に示されるように、比較器１１７から出力される駆動パルスのオン時間が短くなり、ランプ制御用サイリスタ（ランプ用ＳＣＲ）１１８の導通時間が短くなって交流発電機１０１により供給される実効電圧を小さくすることができ、ポジションライト１１４ｂにかかる電圧のピーク値を抑えることで耐久性の向上を図ることができる。
そして、実効値演算回路部１２０で演算される実効値電圧ＶP2について、トランジスタＱ３がオフ状態の時（ヘッドライト点灯時）の実効値電圧ＶHと略同一となるように、実効値定数切換回路１３０を構成する抵抗１３１、抵抗１３２及びコンデンサ１３３の値を調整して設定することで、ヘッドライト点灯時とポジションライト点灯時における電力特性曲線をほぼ同じにすることが可能となる。

次に、実効値演算回路部１２０におけるトランジスタＱ３のオン・オフ制御を行う点灯灯火器検出回路部１４０の動作について説明する。交流発電機１０１は、上述したように、エンジンの回転に同期して回転するように構成されている。
基準電圧生成部１４９で予め設定される基準電圧は、例えば、ポジションライト点灯時における交流発電機１０１の回転数（エンジン回転数）が２０００回転時に得られる実効値電圧の値（図５（ｂ）のグラフで１５Ｖ程度）に設定しておく。すなわち、基準電圧は、エンジンの回転数がアイドル回転数よりも大きい場合のポジションライト点灯時の実効値に設定されている。
また、基準電圧は、ポジションライト点灯を検知するために、ヘッドライト点灯時の実効電圧の最大値（図５（ｂ）のグラフで１４Ｖ程度）よりも大きい値であって、ポジションライト点灯時の実効電圧の最大値（図５（ａ）のグラフで１６Ｖ程度）以下に設定する必要がある。
第２の比較器１４５では、この基準電圧と、抵抗１４２及びコンデンサ１４３等で構成されるＲＣ積分回路（第２実効値演算部１４８）で演算された第２の実効値電圧とを比較し、第２の実効値電圧が基準電圧より高い場合にトランジスタＱ３をオン状態にする信号が出力される。

したがって、実効値演算回路部１２０でトランジスタＱ３のオン・オフ制御が行われた場合、図５（ｂ）に示すように、交流発電機１０１の回転数（エンジン回転数）が２０００回転に満たない場合は、実効値演算回路部１２０におけるトランジスタＱ３がオフ状態でポジションライト点灯中における第１の実効値電圧が演算され、交流発電機１０１の回転数（エンジン回転数）が２０００回転以上の場合は、トランジスタＱ３がオン状態としてポジションライト灯火中における第１の実効値電圧が（実効値定数切換回路１３０により絶対値が高めに）演算される。
また、基準電圧は、ヘッドライト点灯時の実効電圧の最大値（図５（ｂ）のグラフで１４Ｖ程度）よりも大きい値（１５Ｖ）に設定されているので、ヘッドライト点灯時においては、第２の比較器１４５では必ず基準電圧の方が演算された実効電圧より高くなるので、トランジスタＱ３がオン状態となることはなく、交流発電機１０１の回転数（エンジン回転数）に関わらずトランジスタＱ３がオフ状態でヘッドライト点灯中における第１の実効値電圧が演算される（実効値定数切換回路１３０により絶対値が高めに演算されることはない）。

その結果、図５（ｂ）に示すように、ヘッドライト１１４ａとポジションライト１１４ｂとの切換を行った場合においても、フィードバック制御によりポジションライト１１４ｂにかかる実効電圧を抑えることで、全回転数域でほぼ同一の電圧特性を得ることができ、ヘッドライト１１４ａの光量を減じることなくポジションライト１１４ｂの耐久性を延ばすことができる。

また、上述した例では、エンジンのアイドリング回転数である１４００ＲＰＭより大きく、且つ近傍である２０００ＲＰＭでポジションライトの電圧特性が切り換わるように、点灯灯火器検出回路部１４０の基準電圧生成部１４９において、交流発電機１０１の２０００ＲＰＭに対応するポジションライト１１４ｂの実効電圧に基準電圧（１５Ｖ）を設定したが、ヘッドライト点灯時の実効電圧の最大値よりも大きい値であってポジションライト点灯時の実効電圧の最大値以下であれば、仕様に応じて設定変更することができる。

１…自動二輪車、 ８…前照灯、 ３２…エンジン、 １０１…交流発電機、 １１４…灯火器、 １１４ａ…ヘッドライト（主灯火器）、 １１４ｂ…ポジションライト（副灯火器）、 １１５…スイッチ手段、 １１６…スイッチング回路部、 １１７…比較器（第１の比較器）、 １１８…ランプ制御用サイリスタ、 １２０…実効値演算回路部、 １３０…実効値定数切換回路、 １４０…点灯灯火器検出回路部、 １４５…比較器（第２の比較器）、 １４８…第２実効値演算部、 １４９…基準電圧生成部、 １５０…制御回路部、 Ｑ３…トランジスタ（スイッチング素子）。

Claims (6)

1. 交流発電機（１０１）と、前記交流発電機から供給される電圧によって灯火する主灯火器及び該主灯火器より負荷の小さい副灯火器を有する灯火器（１１４）と、前記主灯火器と副灯火器の一方に選択的に前記交流発電機の電力が供給されるように切り換えるスイッチ手段（１１５）と、前記交流発電機と前記灯火器との結線のオン・オフを切り換えるスイッチング回路部（１１６）と、前記スイッチング回路部（１１６）にオン信号を出力することで前記交流発電機から前記灯火器に流れる電流を制御する制御回路部（１５０）とを備えた灯火器用電圧制御回路において、
   前記制御回路部（１５０）は、
   ＲＣ積分回路を有して構成され前記灯火器の端子電圧から実効値を演算する実効値演算回路部（１２０）と、
   前記スイッチング回路部に前記オン信号を出力するものであって、前記実効値が高い時はオン時間を短く、実効値が低い時はオン時間を長くなるように調整する調整器とを備え、
   前記実効値演算回路部（１２０）は、
   前記ＲＣ積分回路を構成するコンデンサ（１２３）に並列に接続される抵抗（１３２）と、該抵抗に対して並列接続しオン・オフ制御されるスイッチング素子（Ｑ３）とを有し、該スイッチング素子（Ｑ３）のオン状態により前記抵抗（１３２）をバイパスして回路抵抗値の切り換え行なうことで実効値（絶対値）を高く演算する実効値定数切換回路（１３０）と、
   前記副灯火器が灯火している時に前記スイッチング素子（Ｑ３）をオン状態にする駆動信号を出力する点灯灯火器検出回路部（１４０）と
   を備えて成ることを特徴とする灯火器用電圧制御装置。
2. 前記実効値定数切換回路（１３０）は、前記主灯火器点灯時と前記副灯火器点灯時のそれぞれにおいて、前記実効値演算回路部（１２０）が出力する実効値が略同一となるように、実効値定数切換回路（１３０）の前記抵抗値が設定される請求項１に記載の灯火器用電圧制御装置。
3. 前記点灯灯火器検出回路部（１４０）は、
   前記灯火器（１１４）への入力電圧から第２の実効値を演算するＲＣ積分回路を有して構成される第２実効値演算部（１４８）と、
   基準電圧を出力する基準電圧生成部（１４９）と、
   前記第２実効値演算部（１４８）で演算された第２実効値と前記基準電圧を比較し、前記第２実効値が高い場合に前記スイッチング素子（Ｑ３）をオン状態にする駆動信号を出力する第２の比較器（１４５）とを備え、
   前記基準電圧は、前記主灯火器点灯時の実効電圧の最大値よりも大きい値であって、前記副灯火器点灯時の実効電圧の最大値以下に設定して成る
   請求項１又は請求項２に記載の灯火器用電圧制御装置。
4. 前記交流発電機（１０１）は、エンジンの回転に同期して回転し、
   前記基準電圧は、前記エンジンの回転数がアイドル回転数よりも大きく、且つ、近傍の回転数の時の前記副灯火器点灯時の実効値に設定される
   請求項３に記載の灯火器用電圧制御装置。
5. 前記エンジンは、車両に搭載されるエンジンであって、前記主灯火器及び副灯火器は、前記車両のヘッドライト（１１４ａ）及びポジションライト（１１４ｂ）である請求項４に記載された灯火器用電圧制御装置。
6. 前記制御回路部（１５０）は、前記交流発電機（１０１）から供給される電圧から三角波を生成する三角波生成回路部（１１３）を備え、
   前記調整器は、前記三角波と前記実効値とを比較し、前記三角波の電圧が高い時に前記スイッチング回路部（１１６）にオン信号を出力する比較器（１１７）を備えた
   請求項１乃至請求項５のいずれかに記載された灯火器用電圧制御装置。