JP5766513B2 - 液封防振装置 - Google Patents

Description

この発明は、自動車用エンジンマウント等に使用される液封防振装置に係り、特に、内圧吸収用の弾性膜として設けられた可動膜を利用して共振を発生させることにより動特性を向上させたものに関する。

この種の液封防振装置として、主液室と副液室間を仕切る仕切部材に、主液室と副液室を連結するダンピングオリフィスを設けるとともに、主液室の液圧変動を吸収するための可動膜を設けたものが公知である。
また、可動膜の下面（副液室側、以下同）に先端が径方向外方へ突出する脚部を設け、この脚部の先端を可動膜の支持部材に設けた被押し当て部へ押し当てるとともに、被押し当て部を副液室が中央側へ張り出すテーパー面として、可動膜の大変形時に脚部を強く圧縮して可動膜のバネ定数を高くすることも知られている（特許文献１参照）。
また、ダンピングオリフィスとアイドルオリフィスを設け、アイドル時にアイドルオリフィスの副液室側開口を開閉バルブにより開いてアイドルオリフィス内で共振させることにより、アイドル振動の入力を減衰させることも公知である。

特開２００１−２００８８２号公報

ところで、特許文献１のように脚部を設け、可動膜が弾性変形量に応じてバネ定数を可変にすると、可動膜のバネ定数を非線形に変化させることにより、振幅の小さな小振幅振動の入力に対しては弱いバネ定数の可動膜による弾性変形で低動バネ化させて効果的に内圧を吸収し、振幅の大きな大振幅振動の入力に対しては強いバネ定数の可動膜によりダンピングオリフィスへ作動液をより大量に送り込んで共振効率を高めることにより高減衰を実現できる。
しかし、この非線形バネ特性を有する可動膜を使用しても、小振幅振動に対する低動バネ化とダンピングオリフィスによる高減衰を実現できるだけであり、ダンピングオリフィスにおける共振周波数と異なる周波数域のアイドル振動に対しては振動伝達の遮断に役立たない。
アイドル振動を遮断するには、ダンピングオリフィスと別にアイドル振動域で共振するアイドルオリフィスを設け、開閉バルブで開閉してアイドル時に共振を発生させることが考えられる。しかしこのようにしても、アイドル振動の遮断に効果的であるが、アイドルオリフィス並びにその開閉機構を設けなければならないので、それだけ構造が複雑化して高価なものになる。
このため、ダンピングオリフィス以外にアイドルオリフィス等の第２のオリフィス通路を設け、さらにこれを開閉するバルブ機構を設けるようなことをせず、ダンピングオリフィスと可動膜だけの構成で、第２のオリフィス通路及びその開閉バルブ機構を設けたときと同様な効果を上げることが望まれる。また、このような要望のために従来から備わっている可動膜の脚部を利用できればさらに望ましいことになる。
そこで本願は、既存の脚部を設けた可動膜を利用して上記要望の実現を目的とする。

上記課題を解決するため本願の液封防振装置に係る請求項１に記載した発明は、振動源側へ取付けられる第１の取付部材と、振動被伝達側へ取付けられる第２の取付部材と、これらの間に設けられる弾性本体部を備え、この弾性本体部を壁の一部とする液室を形成し、この液室内を仕切り部材にて主液室と副液室とに区画するとともに、これら主液室と副液室間を所定の低周波振動で第１共振を生じるダンピングオリフィスで連通し、かつ仕切部材の少なくとも一部に主液室の内圧変化を吸収するべく弾性変形する可動膜を設け、その副液室側外周部から脚部を一体に突出形成し、仕切部材の周囲を固定するために設けられた枠部材の一部に設けられている被押し当て部へ脚部を押し当てるようにした液封防振装置において、
前記脚部（３５）と前記枠部材（４０）の間に第３液室（５０）を設け、
この第３液室（５０）と連通し、開閉自在のオリフィス間隙（５１）を前記脚部（３５）と前記被押し当て部（６０・７０）の間に形成し、
このオリフィス間隙（５１）は、前記脚部（３５）が前記被押し当て部（６０・７０）へ接触することで閉じられて前記第３液室（５０）を密閉し、
前記脚部（３５）が前記被押し当て部（６０・７０）と非接触になることで開かれて前記第３液室（５０）を開放するとともに、
前記ダンピングオリフィス（１４）による共振を第１共振としたとき、前記第３液室（５０）の開閉による作動液の流動によって前記オリフィス間隙（５１）に前記第１共振と異なる周波数で共振する第２共振を発生させることを特徴とする。

請求項２に記載した発明は、上記請求項１において、エンジンマウントとして構成され、前記第２共振がアイドル振動域で共振することを特徴とする。

請求項３に記載した発明は、上記請求項１又は２において、前記脚部（３５）の前記被押し当て部（６０）と接触する部位が前記脚部（３５）の外側面（３６）であることを特徴とする。

請求項４に記載した発明は、上記請求項１又は２において、前記脚部（３５）の前記被押し当て部（６０）と接触する部位が、主たる振動の入力方向において最も前記副液室（１３）側となる前記脚部（３５）の下面（３８）であり、前記被押し当て部（６０）のうち主たる振動の入力方向と直交する面（４８）へ垂直に接触することを特徴とする。

請求項５に記載した発明は、上記請求項１又は２において、前記脚部（３５）の前記被押し当て部（７０）と接触する部位が前記脚部（３５）の内側面（３７）であることを特徴とする。

請求項６に記載した発明は、上記請求項３において、前記被押し当て部（６０）に、前記脚部（３５）と接触する面が前記主液室（１２）側に径方向で広がるテーパー面（６１）を設けたことを特徴とする。

請求項７に記載した発明は、上記請求項３又は６において、前記脚部（３５）の前記被押し当て部（６０）に接触する部位に前記副液室（１３）側に径方向で狭くなるテーパー面（ｄ）を設けたことを特徴とする。

請求項８に記載した発明は、上記請求項１〜７のいずれかにおいて、前記脚部（３５）の表面に、前記被押し当て部（６０・７０）へ接触する環状の突起（３９・３９Ａ・３９Ｂ）を一体に突出形成したことを特徴とする。

請求項９に記載した発明は、上記請求項５において、前記被押し当て部（７０）に、前記脚部（３５）と接触する面が前記主液室（１２）側に径方向で狭くなるテーパー面（７１）を設けたことを特徴とする。

請求項１０に記載した発明は、上記請求項５又は９において、前記脚部（３５）の前記被押し当て部（７０）に接触する部位に前記副液室（１３）側に径方向で広がるテーパー面（ｅ）を設けたことを特徴とする。

請求項１１に記載した発明は、上記請求項６又は９において、前記被押し当て部（６０・７０）に、前記テーパー面（６１・７１）と連続したアール形状をなして前記脚部（３５）の変形規制部をなすアール状部（６２・７２）を設けたことを特徴とする。

請求項１２に記載した発明は、上記請求項１〜１１のいずれかにおいて、前記ダンピングオリフィス（１４）における前記第１共振による主液室の内圧上昇時に前記第３液室が密閉状態となって内圧上昇し、前記脚部（３５）と前記被押し当て部（６０・７０）間に前記オリフィス間隙（５１）が発生した際に前記第３液室（５０）から流れる作動液により前記第２共振を発生させることを特徴とする。

請求項１３に記載した発明は、上記請求項１〜１１のいずれかにおいて、前記主液室（１２）へ振動が入力しない中立状態にて前記脚部（３５）が前記被押し当て部（６０・７０）へ接触し、第３液室（５０）を閉じていることを特徴とする。

請求項１４に記載した発明は上記請求項１３において、前記脚部（３５）は、前記主液室（１２）の内圧を上昇させるプラス振動後、内圧を下げるマイナス振動へ転じたとき、前記被押し当て部（６０・７０）と非接触となり、前記オリフィス間隙（５１）を介して前記第３液室（５０）を開放することを特徴とする。

請求項１に記載した発明によれば、液封防振装置への振動の入力による可動膜の変形時に、脚部と被押し当て部が接触した際に第３液室が密閉状態となることで第３液室の内圧が上昇し、その後、可動膜の変形により密閉状態が開放されると第３液室から作動液が流出し、このときの作動液の流動によってダンピングオリフィスによる第１共振と異なる第２共振を生じさせる。このため、第１及び第２の２つの共振により２つの高減衰または低動バネ特性を有することができる。

請求項２に記載した発明によれば、エンジンマウントとして構成し、第２共振をアイドル振動域で発生するようにチューニングしたので、特別にアイドルオリフィス及びその開閉機構を設けることなく、従来のダンピングオリフィスと可動膜の組合せだけで２共振を実現できるとともにアイドル振動を有効に遮断できる。

請求項３に記載した発明によれば、脚部の剛性が最も低い部分である外側面を被押し当て部との接触部としたので、他の部位を接触させる場合と比較して、可動膜のバネ定数増大を抑制して比較的低動バネにすることができる。

請求項４に記載した発明によれば、液封防振装置への振動の入力により、可動膜が主たる振動方向へ弾性変形するとき、被押し当て部における可動膜の弾性変形方向に対し直交する面へ脚部の下面が垂直に接触させることができる。このため、第３液室の密閉状態をより確実にすることができる。

請求項５に記載した発明によれば、脚部の根元における剛性が最も高い部分である内側面を被押し当て部と接触させることにより可動膜の高バネ定数領域を使用することが可能となるので、高減衰を実現できる。

請求項６に記載した発明によれば、液封防振装置への振動の入力の大きさにより被押し当て部のテーパー面に対する脚部の接触量が非線形的に変化し、可動膜のバネ定数を非線形的に変化させることができる。同時に第３液室を密閉空間にするとともに第３液室内の作動液を加圧して内圧を高めることが可能となる。

請求項７に記載した発明によれば、脚部の押し当て部に対する接触部位をテーパー面とすることで、脚部の被押し当て部に対する接触量を増大させたので、液封防振装置への振動入力による可動膜の変形時に脚部と被押し当て部の接触量を非線形的に変化させ、可動膜のバネ定数を非線形的に変化させることができる。
このため、大変形時では可動膜の変形規制を強くしてダンピングオリフィスへ流れる液量を増加させ、ダンピングオリフィスにて有効な共振を発生させ、小変形時では脚部と被押し当て部の接触による可動膜のバネ定数に対する影響を少なくして可動膜におけるバネ定数の増加を抑制して低動バネにすることができる。

請求項８に記載した発明によれば、脚部と被押し当て部が接触した際に第３液室を密閉状態とするシール性を向上させることで第３液室に発生する内圧をより上昇させることが可能となる。しかもリング状の突起が被押し当て部へ接触することで、接触時における可動膜のバネ定数増大を抑制して低動バネと高いシール性能の両立が可能となる。

請求項９に記載した発明によれば、液封防振装置への振動の入力の大きさにより被押し当て部のテーパー面に対する脚部の接触量が非線形的に変化し、可動膜のバネ定数を非線形的に変化させることができる。同時に第３液室を密閉空間にするとともに第３液室内の作動液を加圧して内圧を高めることが可能となる。

請求項１０に記載した発明によれば、脚部の押し当て部に対する接触部位をテーパー面とすることで、脚部の被押し当て部に対する接触量を増大させたので、液封防振装置への振動入力による可動膜の変形時に脚部と被押し当て部の接触量を非線形的に変化させ、可動膜のバネ定数を非線形的に変化させることができる。
このため、大変形時では可動膜の変形規制を強くしてダンピングオリフィスへ流れる液量を増加させ、ダンピングオリフィスにて有効な共振を発生させ、小変形時では脚部と被押し当て部の接触による可動膜のバネ定数に対する影響を少なくして可動膜におけるバネ定数の増加を抑制して低動バネにすることができる。

請求項１１に記載した発明によれば、
大変形時における可動膜の変形を強く規制するので、ダンピングオリフィスへ流れる液量をさらに増加させて有効な共振を発生させることができる。

請求項１２に記載した発明によれば、ダンピングオリフィスが第１共振すると、その反共振時に主液室の内圧変動が大きくなる。すると可動膜の弾性変形も大きくなり、脚部と被押し当て部が接触すると第３液室が密閉される。その後第３液室が開放されると、作動液が第３液室から流出し、この作動液の流動により第２共振を発生させる。このため、ダンピングオリフィスの第１共振を利用して第２共振を発生させることができる。

請求項１３に記載した発明によれば、中立状態にて脚部が被押し当て部へ接触し、第３液室を閉じているので、主液室へ入力荷重が加わるプラス振動により直ちに第３液室を加圧する。このため、小振幅振動から第２共振を発生させることができる。

請求項１４に記載した発明によれば、プラス振動からマイナス振動に転じたとき、脚部が被押し当て部と非接触となり、オリフィス間隙を介して第３液室を開放するので、小振幅振動時にもオリフィス間隙における作動液の流動により第２共振を発生させることができる。

第１実施例に係るエンジンマウントの断面図 第１実施例に係る仕切部材を示す図 図２の３−３線断面図 第１実施例に係る構成各部を斜視図にした仕切部材の分解斜視図 第１実施例に係る構成各部を断面にした仕切部材の分解断面図 第１実施例に係る作用の説明図 本願の動特性グラフ 第２実施例に係る図６のＡと同様部位の断面図 第２実施例に係る作用の説明図 第３実施例に係る図８と同様部位の断面図 第３実施例に係る作用の説明図 第４実施例に係る図６のＡと同様部位の断面図 第５実施例に係る図８と同様部位の断面図 第６実施例に係る図１０と同様部位の断面図

以下、図面に基づいて、３気筒エンジンを搭載した自動車のエンジンマウントとして構成された一実施例を説明する。まず、図１〜７により第１実施例を説明する。図１はこのエンジンマウントの中心線ＣＬ（主たる振動の入力方向であるＺ方向と平行）に沿う断面図、図２は仕切部材の平面図、図３は図２の３−３線に沿う断面図、図４は仕切部材の分解斜視図、図５は仕切部材の分解断面図、図６及び７は作用の説明図である。

なお、以下の説明において、液封防振装置及びその各部の上下とは図１の図示状態を基準とし、仕切部材については主液室側を上、副液室側を下とする。
また、本願において低周波数とは５〜３０Ｈｚ程度の領域をいい、これより周波数の高い領域は中・高周波数というものとする。この低周波数域において、１０Ｈｚ近傍の領域を走行時にサスペンションから入る振動域、１５Ｈｚ近傍をアイドル振動域とする。

さらに、入力振動の振幅が±０．２ｍｍ以下を小振幅、±０．２〜±１．５ｍｍ程度を中振幅、±１．５〜±２．０ｍｍ程度を大振幅、±２．０ｍｍを超えるものを過大振幅ということにする。但し、周波数域の周波数区分及び振幅の大小区分は、エンジンの仕様等により定まる便宜的なものであって、使用対象のエンジンや車両毎に適宜定められる。

また、エンジンマウントへ荷重が加わり主液室を加圧する振動を正圧側の振動もしくはプラス（＋）振動、逆方向の振動を負圧側の振動もしくはマイナス（−）振動ということにする。

図１において、このエンジンマウントは振動発生源側であるエンジン側へ取付けられる第１の取付部材１と、振動被伝達側である車体側へ取付けられる第２の取付部材２と、これらを連結して一体的に設けられる弾性本体部３を備える。弾性本体部３は公知のゴム等からなる適宜弾性材料から構成される略円錐状の部材であり、この円錐状部４の頂部に第１の取付部材１が埋設一体化されている。

円錐状部４の内側表面５は後述する液室に臨む内壁面をなす。円錐状部４の裾部周囲はフランジ６をなし、このフランジ６から下方部分はさらに下方へ延びて内張部７をなしている。フランジ６は第２の取付部材２の一部を構成して円筒状をなす側壁部８のフランジ９上へ一体化され、かつ内張部７は側壁部８の内面を覆っている。

弾性本体部３の内側は下方へ開放された空間をなし、この開放部はダイアフラム１０で覆われ、これらによって内側に液室を形成する。この液室内は仕切部材１１により弾性本体部３側の主液室１２とダイアフラム１０側の副液室１３に区画され、両液室は仕切部材１１の外周部に形成された、低周波数の振動を吸収するためのダンピングオリフィス１４によって連通される。液室内には水等公知の非圧縮性の作動液が充填されている。
主たる振動の入力方向Ｚは、第１の取付部材１からその軸心線であってエンジンマウントの中心線ＣＬと平行に主液室１２内へ向かい、仕切部材１１の主液室１２に臨む表面と略直交している。

仕切部材１１は、カバー部材２０と、ゴム等の適宜弾性材料からなる弾性仕切部３０と、
これを支持する略カップ状の枠部材４０との３部材で構成されている。
カバー部材２０は弾性仕切部３０上に被せられる蓋として機能し、カバー部材２０の中央部にはカバー部材の中央開口部２１が形成され、その周囲は外周側より一段低くなった段部２２になっている。段部２２の外周側部分である外周部２３（図３参照）にはダンピングオリフィス１４における主液室１２側の開口２４が設けられている。

図２〜５に示すように、弾性仕切部３０は中央部が可動膜３１をなし、その周囲部分である外周部３２には、下面側から彫り込まれて下方へ開放されたリング状溝３３が形成され、このリング状溝３３を挟んで外周側に周壁３４が設けられている。リング状溝３３の内周側には脚部３５が設けられている。
なお、図２はＡに弾性仕切部３０の平面視形状、Ｂにその下側から見た斜視図、Ｃに脚部３５の拡大断面図を示す。

可動膜３１はカバー部材２０の中央開口部２１を通して主液室１２に臨み、弾性本体部３の弾性変形に伴う主液室１２の内圧変化を吸収するに十分な弾性変形を可能とする部分である。
可動膜３１の上面は略平坦面状をなし、下面側は周囲を脚部３５に囲まれて上方へ凸に凹入した凹部をなしている。なお、下面を中央が最も薄肉化するような湾曲面にしてもよい。

脚部３５は弾性仕切部３０の下面にて可動膜３１の外周側へ一体に形成され、円筒状をなして下方へ突出している。脚部３５は周壁３４にリング状溝３３を挟んで対面する環状壁をなし、その周壁３４に対面する外側面３６、反対側の内側面３７及び下面３８を有する。外側面３６及び内側面３７はそれぞれ周壁状をなしている。
下面３８は弾性変形時の押し当て部をなし、略水平の平坦面になっている。
図２のＢ及びＣに詳しく示すように、下面３８にはシールリブ３９を下方へ一体に突出形成してある。シールリブ３９は下面３８と同心の環状をなして下面３８の全周へ形成されている。

なお、脚部３５の断面形状は便宜上略長方形状をなしているが、種々な形状にすることは任意である。例えば、内外周面の少なくとも一方を、図２のＣ中に仮想線でｂで示すように、下方へ向かって先細りするようなテーパー状にしたり、ｃで示すように下方へ向かって徐々に幅が狭くなる階段状にしてもよい。このようにすると、脚部３５が弾性変形するとき非線形のバネ特性を発揮できる。

リング状溝３３により環状空間からなる第３液室５０が形成されている。この第３液室５０は弾性仕切部３０の外周部３２、周壁３４及び脚部３５の外側面３６で囲まれており、小変形時（所定振幅以上の振動が入力せず、可動膜３１の弾性変形が小さい状態）では下方が開放されている。また、大変形時（所定振幅以上の振動が入力して可動膜３１の弾性変形が大きい状態）には下面３８が枠部材４０側へ密着して閉じられる。

枠部材４０は、軽合金等の金属や樹脂等の適宜剛性材料で構成され、外周部に上向きに開放された環状溝４１が外周壁４２とこれに対向する内周壁４３の間に形成され、カバー部材２０とともにダンピングオリフィス１４を構成する。
内周壁４３の内側には間隔をもって環状の支持壁４４が形成され、この支持壁４４と内周壁４３との間に上方に開放された支持溝４５が環状に形成されている。支持壁４４の上端は内周壁４３の上端部内周側に形成された段部４３ａよりも低くなっている。

支持壁４４より内側は底部４６をなし、外周側より一段低く形成され、中央部には枠部材側の中央開口部４７が設けられている。底部４６の上面で中央開口部４７の周囲部分はストッパ面４８をなす。
ストッパ面４８は脚部３５の下面３８が押し当てられる被押し当て面であり、略平坦な面として形成され、略垂直方向（Ｚ方向と平行）から脚部３５の下面３８が押し当てられる。

図４に示すように、環状溝４１は全周に形成されず、周方向両端部は外周壁４２と内周壁４３間を部分的につなぐ連結部４９にて分離されている。連結部４９を挟む環状溝４１の周方向両端部のうち、一方の端部は副液室側の開口４１ａを介して副液室１３と連通している。副液室側の開口４１ａは図５に仮想線で示すように、連結部４９近傍の内周壁４３を外周側から副液室１３へ連通するように彫り込んで形成されている。

ストッパ面４８は、略垂直方向から押し当てられた脚部３５の下面３８を受け止めることにより、ストッパ面４８側からの押し当て反力による脚部３５が圧縮されるとともにその圧縮量が変化する。その結果、圧縮量が増大すると可動膜３１のバネ定数を高めて自由な弾性変形を阻止するので、可動膜３１の変形規制部をなしている。

なお、この変形規制部は、脚部３５の変位量すなわち入力振動の振幅によって機能分化しており、脚部３５は、小振幅時にはストッパ面４８と離れて押し当てられず、中振幅時に押し当てられる。また、入力振動が中振幅以上のときには、プラス振動でストッパ面４８へ押し当てられ、マイナス振動側では下面３８がストッパ面４８から離れて上方へ移動する。

図４及び５に示すように、弾性仕切部３０を枠部材４０の上に乗せ、周壁３４を支持溝４５へ嵌合し、さらに弾性仕切部３０の上にカバー部材２０を被せれば、図２及び３に示すように、これらの３部材が一体化された仕切部材１１が組立てられる。
この組立状態は、図３に示すように、弾性仕切部３０の周壁３４が支持溝４５へ嵌合され、かつ上端をカバー部材２０の段部２２で押さえられることにより固定される。また脚部３５は支持壁４４の内周側に位置し、下面３８がストッパ面４８へ押し当てられる。

環状溝４１は上方をカバー部材２０の外周部２３で閉じられてダンピングオリフィス１４を形成する。このダンピングオリフィス１４は一方の開口２４で主液室１２と連通し、他方の開口４１ａ（図４参照）で副液室１３と連通し、入力振動が所定の低周波数で第１共振を生じるようにチューニングされている。

弾性仕切部３０の周壁３４の肩部内側は、外周部３２がカバー部材２０の段部２２と支持壁４４の上端部との間で挟持されている。段部２２は内周壁４３の段部４３ａ上に位置する。中央開口部２１に臨む段部２２の内周縁部は支持壁４４の上端部より若干中心側へ張り出している。これらに挟持される外周部３２の部分は薄肉で容易に弾性変形するようになっており、プラス振動のとき、支持壁４４の上端部を支点にして下方へ曲がり、マイナス振動のとき段部２２の内周縁部を支点にして上方へ曲がることにより、内周側にある可動膜３１の弾性変形を可能にしている。

脚部３５及び可動膜３１は中央開口部２１の内側に位置し、可動膜３１は直接主液室１２へ臨み、主液室１２の内圧が可動膜３１へ直接及ぶことにより、弾性変形して主液室１２の液圧上昇を吸収するようになっている。可動膜３１の下面も中央開口部４７を介して副液室１３へ臨んでいる。脚部３５はストッパ面４８の上方に位置し、上下方向に重なっている。

周壁３４と脚部３５の間に形成されるリング状溝３３の内部は副液室１３側の作動液が充填された第３液室５０をなす。この第３液室５０は、主液室１２及び副液室１３を第１及び第２の液室としたとき、これらに続く３番目の液室を意味する。
第３液室５０は、脚部３５の下面３８がストッパ面４８へ押し当てられることによって閉じられ、脚部３５の下面３８がストッパ面４８から離れると副液室１３側へ開放される。

また、第３液室５０が閉じられた状態でさらに強く脚部３５の下面３８がストッパ面４８へ押し当てられると、脚部３５の圧縮変形により第３液室５０の容積が縮小されるため、第３液室５０内へ閉じこめられた作動液が加圧される。
但し、作動液は非圧縮性の液体であるため、加圧された作動液の圧力が脚部３５の圧縮変形に対する抵抗をなす。これにより、第３液室５０が閉じられた状態で可動膜３１が下方へ大きく弾性変形しようとすると、脚部３５によるバネ定数が非線形的に増大するため、可動膜３１を弾性変形しにくくさせることができる。

このため、下面３８が中立位置（入力振動がない中立状態における下面３８の位置、すなわち図３に示す位置）にあるときストッパ面４８との間にクリアランスがあるように設定すると、振動入力により下面３８がストッパ面４８に接触するまでは可動膜３１はそれ自身のバネ定数のみによる弱いバネ定数で弾性変形し、その後、下面３８がストッパ面４８に接触すると脚部３５の弾性変形による反力が加わって強いバネになり、さらにその後、第３液室５０における作動液の加圧につれて反力がより高まってバネ定数が一層大きくなる。その結果、顕著で好ましい非線形特性のバネ特性を実現できる。

但し、中立位置における下面３８とストッパ面４８とのクリアランスの有無は任意に設定できる。またクリアランスを設けた場合でも、その大きさは自由に設定でき、クリアランスを大きくするほど小振幅振動に対する可動膜３１の小さなバネ定数による弾性変形で内圧吸収する時間が長くなる。一方、クリアランスを小さくするほど、可動膜３１における急激なバネ定数の変化を実現できる。

また、プラス振動により第３液室５０内の作動液を加圧した後、マイナス振動に転じて脚部３５の下面３８がストッパ面４８から離れると、第３液室５０が副液室１３へ開放されるため、加圧されていた作動液は、脚部３５の下面３８とストッパ面４８との間に形成された環状の間隙（以下、オリフィス間隙５１という；図３参照）から副液室１３側へ流出する。このため、第３液室５０の開閉を反復することにより、オリフィス間隙５１を作動液が流動することにより共振が発生する。そこでこの共振周波数をアイドル周波数にチューニングすればアイドルオリフィスとして機能することになる。

オリフィス間隙５１の開閉はアイドルオリフィスとしての機能を発揮する上で極めて重要である。すなわち、非通常時の入力振動である過大振幅振動を除く、通常時の振動である、大振幅振動〜小振幅振動、もしくは大振幅振動及び中振幅振動でオリフィス間隙５１が開閉するようにしなければ第３液室５０からの作動液流出を利用した共振が生じないからである。このような開閉条件にするには、中立位置における下面３８（または後述する押し当て部３６ａ・３７ａ）とストッパ面４８等の被押し当て部６０（もしくは後述の７０）との間に形成される中立時のクリアランスを調整することで設定できる。

また、オリフィス間隙５１は全周に及んで環状をなして形成されることも重要である。アイドルオリフィス通路はダンピングオリフィス通路に比べて比較的高い周波数で大量の作動液を流動させる必要があるため、可及的に短い通路で、しかも可及的に大きな通路断面積を有する必要がある。この条件を満たすには全周に形成される環状通路が最適となるからである。
したがって、通常時の振動でオリフィス間隙５１が開閉すること、オリフィス間隙５１が環状をなすこと、アイドル振動の周波数で共振するようにチューニングされること、がアイドルオリフィス通路として機能するための構成になる。

なお、オリフィス間隙５１における作動液の流動は、必ずしもオリフィス間隙５１の開閉を必要とするものではない。例えば、中立位置における下面３８とストッパ面４８とのクリアランスを大きくし、小振幅振動では閉じないように設定した場合でも、プラス振動により第３液室５０内へ作動液が押し込まれ、マイナス振動に転じると、作動液がオリフィス間隙５１から副液室１３側へ流出することにより流動が生じる。
但し、オリフィス間隙５１を閉じる場合と比べれば、第３液室５０内の作動液をそれほど強く加圧できないので、作動液の流動が少なくなり、強い共振を生じさせにくくなる。
したがって、このようなオリフィス間隙５１を閉じない場合でも共振を生じさせるようにするには、プラス振動時におけるオリフィス間隙５１をできるだけ小さくするように設定することが好ましい。

次に、図６により本実施例の作用を説明する。図６は図３の断面において、左側の脚部３５及びその周囲部分を拡大して示す断面図であり、Ａは中立位置、Ｂはプラス振動入力時、Ｃはマイナス振動入力時をそれぞれ示す。

まず、脚部３５が図６のＡに示す中立位置にある状態において、第１の取付部材１から振動が入力して弾性本体部３の弾性変形により主液室１２の内圧が変動すると可動膜３１が弾性変形してこれを吸収する。このとき入力振動が小振幅振動であれば、脚部３５は下面３８がストッパ面４８と非接触の状態で可動膜３１の弾性変形に伴って上下動を反復するので、可動膜３１はそれ自体のバネ定数のみにより弾性変形して主液室１２の内圧変動を吸収し、低動バネ化する。

その後、入力振動の振幅がより大きな中振幅振動になると、プラス振動で脚部３５の下面３８がストッパ面４８へ接触する図６のＢに示す状態になる。
中振幅振動では、脚部３５の下面３８がストッパ面４８へ押しつけられ、入力振動の振幅が増大するにつれてより大きく圧縮変形され、可動膜３１のバネ定数を強くする。同時に、オリフィス間隙５１が消滅して第３液室５０が閉じられるので、第３液室５０内へ作動液が密閉される。但し、中振幅振動では脚部３５の弾性変形がそれほど大きくないので、第３液室５０内の作動液はあまり加圧されない。

マイナス振動に転じると、脚部３５は上方へ移動して下面３８がストッパ面４８から離れてオリフィス間隙５１を形成し、第３液室５０を開放し、閉じこめられていた作動液をオリフィス間隙５１から副液室１３側へ流出させる。
その後、脚部３５はさらに上方への移動を続け、中立位置を過ぎて、可動膜３１が主液室１２へ入り込みように弾性変形する図６のＣに示す状態になる。

このような振動入力状態において、入力振動がプラスの小振幅振動であれば、脚部３５はシールリブ３９のつぶれや下面３８のストッパ面４８に対するわずかな圧縮による弾性変形をするだけである。このため、可動膜３１はほぼそれ自体のバネ定数のみにより弾性変形して主液室１２の内圧変動を吸収し、低動バネ化する。
このとき、第３液室５０は脚部３５の下面３８がストッパ面４８へ押し当てられることにより密閉されるが、シールリブ３９によってシール性が維持される。しかも小振幅振動時にはシールリブ３９がストッパ面４８へ線接触し、下面３８全体の接触が無い状態になる場合があり、このようなときはより低動バネ化に貢献できる。

大振幅振動の入力時には、可動膜３１の弾性変形が中振幅振動の入力時よりもより大きくなり、図６のＢで示すプラス振動時には、脚部３５が圧縮方向へ大きく弾性変形して第３液室５０内の作動液を加圧する。一方、この作動液の加圧により、脚部３５の弾性変形は大きな抵抗を受けるようになり、次第に弾性変形の限界へ近づくことになる。
マイナス振動時には、可動膜３１がより大きく主液室１２側へ弾性変形し、脚部３５の下面３８とストッパ面４８の間隙を大きく拡大する（図６のＣ参照）。

このとき、プラス振動で第３液室５０内の作動液は十分に高く加圧されているので、マイナス振動に転じて脚部３５の下面３８がストッパ面４８から離れ、オリフィス間隙５１が生じると直ちに、第３液室５０内へ加圧されて閉じこめられていた作動液が、オリフィス間隙５１から急速に副液室１３側へ流出する。
この流出は、環状をなすオリフィス間隙５１の全周にて迅速に行われ、オリフィス間隙５１に多量の作動液流動を生じる。したがって、入力振動がアイドル振動域の周波数であれば、プラス振動とマイナス振動を反復することにより、オリフィス間隙５１に強い共振を発生させることができる。

この共振はアイドル振動域にて発生するようにチューニングされており、ダンピングオリフィス１４における第１共振に対して、その次に高い周波数域であるアイドル振動で共振する第２共振となっている。
すなわち、本実施例におけるエンジンマウントは、動特性において第１及び第２共振を生じる２共振タイプになっており、２つの共振により、２つの高減衰または低動バネ特性を有することができる。

図７はこのエンジンマウントにおける動特性を示すグラフであり、Ａとして縦軸に減衰、横軸に入力振動周波数を示した減衰特性線図、Ｂとして縦軸に動バネ定数、横軸に入力振動周波数を示した動バネ特性線図をそれぞれ示す。
各図において実線で示す曲線は本願発明の特性を示すものであり、仮想線で示す曲線は比較例として、ダンピングオリフィスのみにより本願発明の第１共振に相当する１つの共振のみを生じる従来のものを示す。

図７のＡに示すように、本願発明の減衰特性は、減衰特性曲線上に２つのピーク（極大値）を発生し、まず１０Ｈｚ近傍にて第１共振による第１減衰ピークＰＫ１、続いて若干高い１５Ｈｚ近傍にて第２共振による第２減衰ピークＰＫ２を生じる。
第１減衰ピークＰＫ１は、主液室１２と副液室１３をつなぐダンピングオリフィス１４による第１共振によるものであり、一般走行時等に生じる低周波大振幅振動を吸収する。第２減衰ピークＰＫ２は、第３液室５０と副液室１３をつなぐオリフィス間隙５１において生じる第２共振で形成され、３気筒エンジン車両におけるアイドル振動域におけるアイドル振動を吸収する。

減衰は減衰力により入力振動を抑え込むように作用するから、アイドル振動時におけるエンジンの振動が入力されると、この振動を第２共振により抑え込んでエンジンの変位を抑制する。このため、エンジンの振動が少なくなり、エンジンマウントに対する振動入力荷重を低減させることができる。

また、図７のＢに示すように、本願発明の動バネ特性は、動バネ特性曲線上に２つのボトム（極小値）を発生し、まず５Ｈｚ近傍にて第１共振による第１動バネボトムＢＴ１、続いて若干高い１５Ｈｚ近傍にて第２共振による第２動バネボトムＢＴ２を生じる。
動バネボトムは、低動バネ化により車体側への振動伝達を遮断する振動遮断量を大きくすることができる。このため、第１共振の動バネボトムＢＴ１により一般走行時等に生じる低周波大振幅振動の振動遮断量を大きくし、かつ第２共振の動バネボトムＢＴ２によりアイドル振動に生じる振動遮断量を大きくすることができる。その結果、乗り心地を向上させることができる。

一方、従来の１共振タイプでは、それぞれ第１共振に相当する１つの共振により、１０Ｈｚ近傍の減衰ピークＰＫ３（図７のＡ）及び１０Ｈｚ近傍の動バネボトムＢＴ３（図７のＢ）を生じるだけである。したがって、ダンピングオリフィスによる一般走行時等に生じる低周波大振幅振動を吸収するだけであってアイドル振動を吸収できない。このアイドル振動を吸収するためには、別に主液室と副液室をつなぐアイドルオリフィスを設け、開閉式バルブ機構等によりアイドル振動域でアイドルオリフィスを開き、他の振動域で閉じるように制御することが必要になる。

したがって、図７に示す１共振タイプのエンジンマウントでは、構造が複雑で高価な開閉式アイドルオリフィスを設けることなくアイドル振動の吸収ができない。まして本願発明のように、開閉式バルブ機構等による開閉式アイドルオリフィスを設けることなく第２共振を実現することはできない。

そのうえ、図７のＢに示すように、３気筒エンジンにおいては、従来の動バネ特性で一般走行域に第１共振による動バネボトムＢＴ３を設定すると、アイドル振動域である１５Ｈｚ近傍に反共振のピークＰＫ４が発生してしまい、アイドル振動の吸収能並びに振動遮断量が低減してしまう。その結果、アイドル振動による車体振動が顕著になる。このため３気筒エンジンに設けるエンジンマウントには、前記開閉式バルブ機構等による開閉式アイドルオリフィスを設けてアイドル振動を吸収することが特に必要となる。
第１共振による反共振のピークは気筒数が増大するとそれだけ高周波数側へずれる傾向にあるため、アイドル振動の吸収は、３気筒エンジン車両に使用するエンジンマウントにおいて特に重要になる。

これに対して本願発明は、アイドル振動域において、第３液室５０と副液室１３の間においてオリフィス間隙５１にて第２共振を発生してアイドル振動を吸収でき、しかも、従来例のダンピングオリフィス１４と脚部３５付の可動膜３１の組合せだけで２共振を実現できるとともにアイドル振動を有効に遮断でき、構造が複雑で高価な開閉式アイドルオリフィスを設ける必要がなく、構造簡単かつ安価にすることができ、そのうえ、３気筒エンジン車両に使用するエンジンマウントとして特に好適なものになる。

また、エンジンマウントへの振動の入力により、可動膜３１が主たる振動方向であるＺ方向へ弾性変形するとき、被押し当て部であるストッパ面４８が可動膜３１の弾性変形方向に対し直交しているので、このストッパ面４８へ脚部３５の下面３８が垂直に押し当てられる。このため、下面３８をストッパ面４８へ強く密着させることができ、第３液室５０の密閉状態をより確実にすることができる。
しかも、環状のシールリブ３９を設けることにより、比較的可動膜３１が小変形状態であっても、シール性を高めることができる。このため、シールリブ３９のストッパ面４８接触時における可動膜３１のバネ定数増大を抑制して低動バネと高いシール性能の両立が可能となる。

さらに、ダンピングオリフィス１４が第１共振すると、その反共振時に主液室の内圧変動が大きくなる。すると可動膜３１の弾性変形も大きくなり、脚部３５と被押し当て部であるストッパ面４８が接触すると第３液室５０が密閉される。その後第３液室５０が開放されると、作動液が第３液室５０から流出し、この作動液の流動により第２共振を発生させる。このため、ダンピングオリフィス１４の第１共振を利用して第２共振を発生させることができる。

次に、図８及び９により第２実施例を説明する。この実施例は第１実施例において脚部の押し当て構造が異なるだけである。そこで共通部には共通符号を用いるとともに、異なる部分を中心に説明するものとする。
図８は第１実施例の図６のＡに対応する部位の断面図であり、図９は図６に対応する作用説明図である。この図に示す部分以外のエンジンマウントにおける構成は第１実施例と同じであるから、重複説明を省略する。

この実施例において、脚部３５は第１実施例と同じであるが、外側面３６及び下面３８が支持壁４４の内周面である支持壁内面４４ａ及び底部４６のストッパ面４８からなる被押し当て部６０へ押し当てられるようになっている。
なお、外側面３６の下部は押し当て部３６ａをなし、ここで被押し当て部６０のうちの支持壁内面４４ａ側へ押し当てられ、下面３８がストッパ面４８へ押し当てられる。

支持壁内面４４ａの下部側（副液室１３側）にはテーパー面６１が形成されている。テーパー面６１は上方の主液室１２側へ向かって副液室１３の径方向へ広がるテーパー状の斜面をなし、プラス振動時に脚部３５の外側面３６における押し当て部３６ａが押し当てられて摺動する部分である。このテーパー面６１は少なくとも脚部３５の押し当て部３６ａがプラス振動時に摺動する範囲を含むように支持壁４４の支持壁内面４４ａの一部に形成されている。但し、テーパー面６１は部分的でなく支持壁内面４４ａの全体に設けてもよい。

テーパー面６１の下端部は支持溝４５の底部よりも下方へ延び、アール状部６２を介して底部４６の上面であるストッパ面４８へ連続している。アール状部６２は図示断面でテーパー面６１とストッパ面４８をアール状（円弧状）につなぐ曲面である。
これらテーパー面６１及びアール状部６２はそれぞれ枠部材４０の中心線（エンジンマウントの中心線ＣＬでもある）を囲んで周壁状に形成される曲面をなす。
被押し当て部６０は、テーパー面６１、アール状部６２及びストッパ面４８で構成されている。

テーパー面６１は、下方側が中心へ向かって下り傾斜する傾斜面をなし、上方側が主液室１２に向かって径方向で広くなるとともに、下方側ほど可動膜３１の中心側へ向かって張り出し、主たる振動の入力方向Ｚに対して角度αなる傾斜面をなす。但し、この角度αは目的に応じて任意に設定可能である。
すなわちテーパー面６１は図８の下方へ向かうにしたがって中央へ収束するように傾斜する。換言すれば、支持壁４４は円筒状をなし、その内周面である支持壁内面４４ａは脚部３５が主たる振動の入力方向Ｚと平行に摺動可能なある程度の上下幅を有する。
支持壁内面４４ａの下部が形成する円形空間の内径は、図の下方側ほど縮径した形状をなすことによりテーパー面６１を形成している。

テーパー面６１より下方部分は、アール状部６２並びにこれから連続するストッパ面４８をなす。ストッパ面４８の上面は脚部３５の下面３８と平行な略水平の平坦面をなして、中心方向へ延出し、中央開口部４７周囲の底部４６の上面をなしている。
被押し当て部６０は、テーパー面６１、アール状部６２及びストッパ面４８からなり、押し当てられた脚部３５を受け止めることにより、テーパー面６１からの押し当て反力により脚部３５が圧縮されるとともにその圧縮量が変化する。その結果、圧縮量が増大すると可動膜３１のバネ定数を高めて自由な弾性変形を阻止するので、可動膜３１の変形規制部をなしている。

なお、この変形規制部は、脚部３５の変位量すなわち入力振動の振幅によって機能分化しており、脚部３５は、プラス振動のとき下方の副液室１３側へ向かって移動し、中振幅時にテーパー面６１上を摺動し、大振幅時にアール状部６２上を摺動する。また、過大振幅時にはストッパ面４８に当接する。

図８に示す中立位置では、押し当て部３６ａはテーパー面６１と非接触であり、テーパー面６１との間に全周方向へ連続する環状の間隙であるオリフィス間隙５１が形成され、第３液室５０を副液室１３と連通させている。このオリフィス間隙５１は入力振動の大きさにより開閉及び開口面積を変化させ、プラス振動入力時には、小振幅振動で開口が維持され、中振幅以上の振動で閉じられる。マイナス振動のときは可動膜３１が上方の主液室１２側へ向かって移動するため、脚部３５も中立位置よりさらに上方へ移動し、オリフィス間隙５１は中立位置よりもさらに大きく開口する。

なお、中立位置における押し当て部３６ａの位置は、小振幅のプラス振動入力時にテーパー面６１と非接触となるように調整されている。但し、中立位置もしくは小振幅のプラス振動入力時にテーパー面６１と接触するようにすることは自由であり、この場合は、支持壁内面４４ａのほぼ全体に及ぶような大きなテーパー面を形成することができる。また、中立位置でオリフィス間隙５１が閉じられるように設定した場合は、マイナス振動時のみオリフィス間隙５１が形成されるようになる。

第３液室５０は、前実施例と同じく支持壁４４と脚部３５の間に環状をなして弾性仕切部３０の周方向全周に連続して形成される。この第３液室５０は中振幅のプラス振動入力時に脚部３５の押し当て部３６ａがテーパー面６１へ密着することにより閉じられ、作動液が第３液室５０内へ閉じこめられる。小振幅振動入力時及び中立位置並びにマイナス振動入力時には脚部３５の押し当て部３６ａがテーパー面６１から離れることによって開かれ、副液室１３と連通し、作動液が副液室１３と流動する。

脚部３５の押し当て部３６ａにはシールリブ３９Ａが可動膜３１の径方向外方へ向かって一体に突出形成されている。シールリブ３９Ａは脚部３５の下部外周面に沿って全周へ連続して形成される環状のシール部材である。脚部３５の押し当て部３６ａがテーパー面６１へ押し当てられると、シールリブ３９Ａがテーパー面６１へ液密に密着する。このため、押し当て部３６ａがテーパー面６１を摺動するとき、第３液室５０内の作動液を副液室１３側へ漏れ出さないよう確実にシールできる。

次に、本実施例の作用を説明する。図９は脚部３５の動作を原理的に示す作用説明図であり、Ａは中振幅振動入力時、Ｂは大振幅入力時、Ｃは過大振幅振動入力時であり、Ａ〜Ｃはそれぞれプラス振動時における状態を示す。Ｄはマイナス振動入力時である。
まず、振動が入力すると、図８において、弾性本体部３の弾性変形により主液室１２の内圧が変動すると可動膜３１が弾性変形してこれを吸収する。このとき小振幅の振動入力であれば、押し当て部３６ａがテーパー面６１と非接触であるから、脚部３５は可動膜３１のバネ定数に対して何ら影響せず、可動膜３１はそれ自体のバネ定数を変位に応じて線形的に変化させる。また、オリフィス間隙５１は開いたままであり、第３液室５０と副液室１３は連通し、自由に作動液が流動する。

次に、中振幅の振動が入力すると、図９のＡに示すようにプラス振動で、脚部３５は外側面３６が下部の押し当て部３６ａでテーパー面６１の上へ接触し、押し当て部３６ａとテーパー面６１の間に形成されていたオリフィス間隙５１を閉じ、作動液を第３液室５０内へ閉じこめる。このとき、押し当て部３６ａにはシールリブ３９Ａが設けられているため、作動液を第３液室５０内へ液密に閉じこめておくことができる。

また、可動膜３１が中心部ほど下方へ大きく弾性変形するから、外周部に位置する脚部３５は押し当て部３６ａを径方向外方へ開くように傾き、押し当て部３６ａはテーパー面６１に対してほほ垂直方向から押し当てられる。このため、テーパー面６１から可動膜３１へ向かう脚部３５の押し当てによる反力を大きくできる。そのうえ、押し当て部３６ａのテーパー面６１に対する密着を強くするので、第３液室５０に対するシールをより確実にする。

この状態で押し当て部３６ａはテーパー面６１上を上下に摺動し、プラス振動の振幅が大きくなると、より下方へ移動する。一方、テーパー面６１は下方が径方向内方へ狭くなるテーパー状をなすから、押し当て部３６ａをより強く押しつけられ、脚部３５の圧縮量が増大する。その結果、脚部３５が下方へ移動するほど可動膜３１のバネ定数は線形的に増大し、弾性変形しにくくなるため、主液室１２の内圧吸収を少なくしてダンピングオリフィス１４へより大量の作動液を送り込み、ダンピングオリフィス１４における共振の共振効率を高くして、共振により発生する減衰力を高くすることがでる。

入力振動の振幅がより大きな大振幅になると、押し当て部３６ａは、テーパー面６１からその下方のアール状部６２へ移る。アール状部６２では摺動面がアール状の曲面をなすので、脚部３５をより大きく急激に圧縮させることになり、可動膜３１のバネ定数はその下方変位量に対してさらに非線形的に増大する。その結果、可動膜３１のバネ定数が十分に大きくなって、主液室１２内の作動液をさらに大量にダンピングオリフィス１４内へ送り込むため、さらに共振効率が高くなり、さらに高減衰を実現できる。

なお、図９のＢには脚部３５の下部がストッパ面４８と部分的に重なった状態で示されているが、脚部３５のうちストッパ面４８より下方へ出ている部分が圧縮変形されて存在しない部分であり、実際は、この部分がストッパ面４８の上方に押しつぶされている（図９のＣも同様である）。

入力振動が過大振動になると、図９のＣに示すように、押し当て部３６ａがアール状部６２の下端近くまで移動する。このような入力振動はもはや通常時のものではなく、非通常時のものであって、可動膜３１の弾性変形を停止させる必要がある。そこで、脚部３５の外側面３６のみならず下面３８をストッパ面４８へ押し当てて脚部３５の下方移動を停止させる。
このとき、ストッパ面４８はほぼ垂直方向から脚部３５の下面３８を受け止めるので、確実に脚部３５の下方移動を停止させることができるとともに、脚部３５の圧縮量を最大にして可動膜３１のバネ定数を最大にするため、可動膜３１の過大な下方への弾性変形を防ぐことができる。

また、図９のＡＢＣそれぞれにおいて、プラス振動時に第３液室５０内へ閉じこめられた作動液は脚部３５の下方変位に応じてより強く加圧される。このとき、シールリブ３９Ａの密着によるシール並びに押し当て部３６ａの圧縮変形が大きくなった場合には押し当て部３６ａの押しつぶされた部分のテーパー面６１に対する密着により高いシール性を維持できる。

図９のＤは、入力振動がマイナス振動に反転した状態を示す。この状態で可動膜３１は主液室１２側へ弾性変形し、これに伴って脚部３５も上方へ移動するため、脚部３５の下面３８は中立位置よりも上方に位置し、押し当て部３６ａはテーパー面６１から離れ、オリフィス間隙５１が開かれるとともにその開口度は拡大している。

本実施例は、このような可動膜３１のバネ定数を非線形的に変化させることに加えて、前実施例同様に脚部３５の移動によって第２共振を発生させることができる。例えば、図９のＡにおいて、入力振動により脚部３５は上下動して、プラス振動に第３液室５０内へ作動液を閉じこめて加圧し、マイナス振動で脚部３５の押し当て部３６ａがテーパー面６１から離れるとオリフィス間隙５１が形成され、第３液室５０は副液室１３へ開放される。そのため、第３液室５０内へ閉じこめられていた作動液はオリフィス間隙５１から副液室１３側へ流出する。

したがって、プラス振動とマイナス振動を繰り返すことにより、オリフィス間隙５１に作動液の流動が生じ、入力振動の周波数がアイドル振動域になると、共振して第２共振を発生させることができる。第２共振の効果は前実施例と同じである。しかし、本実施例では、脚部３５の移動量に応じて脚部３５の圧縮量を飛躍的に非線形変化させるため、第３液室５０における作動液の加圧をより強くすることができ、その結果、共振効率をより大きくすることができる。

また、押し当て部３６ａに形成された環状のシールリブ３９Ａにより、加圧された作動液を確実にシールできる。
しかも、環状のシールリブ３９Ａは、脚部３５と被押し当て部６０のテーパー面６１と接触するとき、可動膜３１が比較的小変形の状態ではシールリブ３９Ａが線接触して摺動するので、可動膜３１のバネ定数上昇を抑制し、高いシール性を維持したまま比較的低動バネにすることができ、低動バネと高いシール性能の両立が可能となる。

また、脚部３５の剛性が最も低い部分である外側面３６を被押し当て部６０であるテーパー面６１及びアール状部６２との接触部としたので、他の部位を接触させる場合と比較して、可動膜３１のバネ定数増大を抑制して比較的低動バネにすることができる。
しかも、テーパー面６１が主液室１２側へ向かって径方向に広くなるように傾斜しているため、入力振動の大きさによりテーパー面６１に対する脚部３５の接触量が非線形的に変化し、可動膜３１のバネ定数を非線形的に変化させることができる。同時に第３液室５０を密閉空間にするとともに第３液室５０内の作動液を加圧して内圧を高めることが可能となる。

さらに、図８に仮想線ｄで示すように、脚部３５の押し当て部３６ａ側を副液室１３側に径方向で狭くなるテーパー面にすれば、脚部３５の被押し当て部６０であるテーパー面６１及びアール状部６２に対する接触量を増大させることができる。このためエンジンマウントへの振動入力による可動膜３１の弾性変形時に脚部３５と被押し当て部側の接触量を非線形的に変化させ、可動膜３１のバネ定数を非線形的に変化させることができる。

その結果、可動膜３１の大変形時では可動膜３１の変形規制を強くしてダンピングオリフィス１４へ流れる作動液量を増加させ、ダンピングオリフィス１４にて共振効率の大きな第１共振を発生させ、小変形時では脚部３５と被押し当て部側との接触による可動膜３１のバネ定数に対する影響を少なくして可動膜３１におけるバネ定数の増加を抑制して低動バネにすることができる。

次に、図１０及び１１により第３実施例を説明する。この実施例は、第２実施例に対して脚部を外側面でなく内側面に設け、かつ被押し当て部を脚部の内側に設けた点で相違し、他の部分は共通している。そこで第２実施例と異なる部分を中心に説明するものとする。
図１０は第２実施例の図８に対応する部位の断面図であり、図１１は図９に対応する作用説明図である。この図に示す部分以外のエンジンマウントにおける構成は第１及び第２実施例と同じである。

この実施例において、脚部３５は第１実施例と同じであるが、脚部３５の内側面３７及び下面３８が、脚部３５よりも内側に形成された被押し当て部７０へ押し当てられるようになっている。
被押し当て部７０は、テーパー面７１、アール状部７２及びストッパ面４８からなる。
テーパー面７１及びアール状部７２は、脚部３５の内側に形成された押し当て用環状壁７３の外周面側に形成されている。押し当て用環状壁７３は底部４６から上方へ突出して一体に形成されており、脚部３５と同心円でより小径の周壁状をなし、その内周面は中央開口部４７に臨んでいる。

押し当て用環状壁７３の高さは、脚部３５の中立位置を示す図１０において、上端が脚部３５の下面３８と若干重なる程度であり、その外周面にはテーパー面７１が形成されている。テーパー面７１は下方の副液室１３側へ向かって副液室１３の径方向へ広がるテーパー状の斜面であり、下方ほど広がる形状をなし、プラス振動時に脚部３５の内側面３７における押し当て部３７ａが押し当てられて摺動する部分である。このテーパー面７１は少なくとも脚部３５の押し当て部３７ａがプラス振動時に摺動する範囲を含むように形成されている。

テーパー面７１の下端部はアール状部７２を介して底部４６の上面であるストッパ面４８へ連続している。アール状部７２は図示断面で、テーパー面７１とストッパ面４８をアール状につなぐ曲面である。
これらテーパー面７１及びアール状部７２はそれぞれ枠部材４０の中心線ＣＬを囲んで周壁状に形成される曲面をなす。

テーパー面７１は、上方側が主液室１２へ向かって中心方向へ狭くなる傾斜面をなし、下方側ほど可動膜３１の外周側へ向かって張り出し、主たる振動の入力方向Ｚに対して所定角度をなす傾斜面をなす。但し、この傾斜角度は目的に応じて任意に設定可能である。
すなわちテーパー面７１は図１０の下方へ向かうにしたがって径方向外方へ広がるように傾斜し、テーパー面７１の上方に押し当て部３７ａが位置し、押し当て部３７ａが下方へ移動するとテーパー面７１へ接触するようになっている。

テーパー面７１より下方部分は、アール状部７２並びにこれから連続するストッパ面４８をなす。ストッパ面４８はアール状部７２の外周側かつ下面３８の下方に位置する。
ストッパ面４８、テーパー面７１及びアール状部７２からなる被押し当て部７０の機能は前実施例同様であり、脚部３５の内側面３７に設けられた押し当て部３７ａが摺動することだけが異なる。

図１０に示す中立位置では、押し当て部３７ａはテーパー面７１と非接触であり、テーパー面７１との間に全周方向へ連続する環状の間隙であるオリフィス間隙５１が形成され、第３液室５０を副液室１３と連通させている。このオリフィス間隙５１は入力振動の大きさにより開閉及び開口面積を変化させ、プラス振動入力時には、小振幅振動で開口が維持され、中振幅以上の振動で閉じられることは前実施例と同じである
本実施例における第３液室５０は支持壁４４と脚部３５の外側面３６との間だけでなく、大振幅及び過大振幅以外の振幅振動時には脚部３５の下面３８とストッパ面４８との間まで拡大されている、

なお、脚部３５の内側面３７について、押し当て部３７ａが設けられる下部を、図中に仮想線のｅで示すように、ストッパ面４８と略平行するような斜面状に形成してテーパー面７１と面接触で摺動させるようにしてもよい。

脚部３５の押し当て部３７ａにはシールリブ３９Ｂが可動膜３１の径方向内方へ向かって一体に突出形成されている。シールリブ３９Ｂは脚部３５の下部内周面に沿って全周へ連続して形成される環状のシール部材である。脚部３５の押し当て部３７ａがテーパー面７１へ押し当てられると、シールリブ３９Ｂがテーパー面７１へ液密に密着しする。このため、押し当て部３７ａがテーパー面７１を摺動するとき、これを線接触にするとともに、第３液室５０内の作動液を副液室１３側へ漏れ出さないよう確実にシールできる。

次に、本実施例の作用を説明する。図１１は脚部３５の動作を原理的に示す図９同様の作用説明図であり、Ａは中振幅振動入力時、Ｂは大振幅入力時、Ｃは過大振幅振動入力時であり、Ａ〜Ｃはそれぞれプラス振動時における状態を示す。Ｄはマイナス振動入力時である。
まず、小振幅振動の入力時には、前実施例同様に、脚部３５が被押し当て部７０と非接触であり、可動膜３１はそれ自体のバネ定数を変位に応じて線形的に変化させる。また、オリフィス間隙５１は開いたままである。

次に、中振幅の振動が入力すると、図１１のＡに示すようにプラス振動で、脚部３５は内側面３７が下部の押し当て部３７ａでテーパー面７１の上へ接触し、テーパー面７１上を上下方向へ摺動するとともに、オリフィス間隙５１を閉じ、作動液を第３液室５０内へ閉じこめる。

大振幅のプラス振動には、図１１のＢに示すように、押し当て部３７ａが、テーパー面７１からその下方のアール状部７２へ移り、脚部３５をより大きく急激に圧縮させる。
入力振動が過大振動になると、図１１のＣに示すように、押し当て部３７ａがアール状部７２の下端近くまで移動し、下面３８をストッパ面４８へ押し当てて脚部３５の下方移動を停止させる。

図１１のＤに示すように、入力振動がマイナス振動に反転すると、可動膜３１は主液室１２側へ弾性変形し、これに伴って脚部３５も上方へ移動するため、脚部３５の下面３８は中立位置よりも上方に位置し、押し当て部３７ａはテーパー面７１から離れ、オリフィス間隙５１が開かれるとともにその開口度は拡大する。

この押し当て部３７ａの移動によって脚部３５の圧縮量を非線形的に変化させることにより、可動膜３１のバネ定数を非線形に変化させてダンピングオリフィス１４の第１共振を効率化させて高減衰を実現すること、第３液室５０と副液室１３の間を脚部３５の移動によるオリフィス間隙５１の開閉により第２共振を発生させてアイドル振動域を低動バネ及び高減衰にする作用効果は前実施例同様である。

本実施例によれば、上記作用効果に加えて、さらに高減衰を実現できる。すなわち、脚部３５は可動膜３１から連続して下方へ突出する形状をなし、その根元部である可動膜３１との接続部が最も剛性の高い部分となる。しかも、この根元部のうち、弾性変形を容易にするため薄肉化された外周部３２へ連続する外側面３６よりも、より厚肉な可動膜３１の部分へ連続するとともに、下面３８と可動膜３１の下面間におけるスパンも短い内側面３７側が最も高剛性になる。
したがって、この内側面３７に押し当て部３７ａを設けることにより、被押し当て部７０と摺動するときにおける脚部３５の弾性変形をより小さくすることにより、可動膜３１のバネ定数を高くすることができ、その結果、ダンピングオリフィス１４へ送り込む作動液の液量を増大させて高減衰化させることが可能になる。

また、環状のシールリブ３９Ｂを設け、脚部３５と被押し当て部７０のテーパー面７１と接触するとき、比較的可動膜３１が小変形の状態ではシールリブ３９Ｂが線接触して摺動するので、可動膜３１のバネ定数上昇を抑制し、高いシール性を維持したまま比較的低動バネにすることができ、低動バネと高いシール性能の両立が可能となる。

さらに、図１０に仮想線ｅで示すように、脚部３５の押し当て部３７ａ側を副液室１３側に径方向で広くなるテーパー面にすれば、脚部３５の被押し当て部７０であるテーパー面７１及びアール状部７２に対する接触量を非線形的に増大させることができる。このためエンジンマウントへの振動入力による可動膜３１の弾性変形時に脚部３５と被押し当て部側の接触量を非線形的に変化させ、可動膜３１のバネ定数を非線形的に変化させることができる。その結果、可動膜３１の大変形時では可動膜３１の変形規制を強くしてダンピングオリフィス１４へ流れる作動液量を増加させ、ダンピングオリフィス１４にて共振効率の大きな第１共振を発生させ、小変形時では脚部３５と被押し当て部側との接触による可動膜３１のバネ定数に対する影響を少なくして可動膜３１におけるバネ定数の増加を抑制して低動バネにすることができる。

また、押し当て用環状壁７３を脚部３５よりも内側へ配置するため、押し当て用環状壁７３の頂部７３ａ（図１１参照）が可動膜３１の外周部で内側面３７の基部近傍に位置することになる。したがって大振幅振動時等にこの可動膜３１の外周部へ頂部７３ａを当接させるようにすれば、可動膜３１のバネ定数をより大きく変化させるとともに、可動膜３１を強く移動規制することができる。

図１２〜１４に中立時で脚部３５被押し当て部６０又は７０へ接触して第３液室５０を閉じている第４〜６実施例を示す。
図１２は第１実施例の変形例をなす第４実施例であり、中立時で下面３８がストッパ面４８へ接触している状態を示す。この状態では、下面３８の全体がストッパ面４８へ接触せず、シールリブ３９だけが接触している。この状態で小振幅振動が入力して脚部３５が下方へ移動すると、まずシールリブ３９がつぶれ、その後、下面３８全体がストッパ面４８に接触して圧縮によりわずかに弾性変形する。このため、中立時から小振幅振動の入力初期には、下面３８全体が面接触する状態と比較してシールリブ３９のみがストッパ面４８へ線接触的に接触するので、シールリブ３９によって第３液室５０のシール性を維持するとともに、可動膜３１のバネに対する脚部３５の影響を少なくして低動バネ化に貢献できる。
下面３８全体がストッパ面４８に接触すると、その後は振幅の増大に伴って脚部３５の圧縮量を増大させ、可動膜３１のバネ定数を非線形的に増大させる。
このように、中立時で下面３８をストッパ面４８へ接触させると、小振幅振動から第２共振を発生させることができる。

図１３は第２実施例の変形例をなす第５実施例であり、中立時で外側面３６の押し当て部３６ａがテーパー面６１へ接触している状態を示す。この状態では、押し当て部３６ａが広い範囲でテーパー面６１へ接触せず、シールリブ３９Ａだけが接触している。この状態で小振幅振動が入力して脚部３５が下方へ移動すると、まずシールリブ３９Ａがつぶれ、その後、押し当て部３６ａがシールリブ３９Ａよりも広い接触面積でテーパー面６１に接触して圧縮によりわずかに弾性変形する。
このため、中立時から小振幅振動の入力初期には、押し当て部３６ａが広くテーパー面６１へ面接触する状態と比較して環状をなすシールリブ３９Ａのみがテーパー面６１へ線接触的に接触するので、シールリブ３９Ａによって第３液室５０のシール性を維持するとともに、可動膜３１のバネに対する脚部３５の影響を少なくして低動バネ化に貢献できる。

小振幅振動の入力初期ではシールリブ３９Ａがつぶれず、線接触状態でテーパー面６１上を摺動する。振幅増大によりシールリブ３９Ａがつぶれると、押し当て部３６ａがより広い面積でテーパー面６１へ接触し、その後は振幅の増大に伴って脚部３５の圧縮量を増大させ、可動膜３１のバネ定数を非線形的に増大させる。
この例でも、中立時で第３液室５０を密閉することにより、小振幅振動から第２共振を発生させることができる。

図１４は第３実施例の変形例をなす第６実施例であり、中立時で内側面３７の押し当て部３７ａがテーパー面７１へ接触している状態を示す。この状態では、押し当て部３７ａが広い範囲でテーパー面７１へ接触せず、シールリブ３９Ｂだけが接触している。この状態で小振幅振動が入力して脚部３５が下方へ移動すると、まずシールリブ３９Ｂがつぶれ、その後、押し当て部３７ａがシールリブ３９Ｂよりも広い接触面積でテーパー面７１に接触して圧縮によりわずかに弾性変形する。

このため、中立時から小振幅振動の入力初期には、押し当て部３７ａが広くテーパー面７１へ面接触する状態と比較して環状をなすシールリブ３９Ｂのみがテーパー面７１へ線接触的に接触するので、シールリブ３９Ｂによって第３液室５０のシール性を維持するとともに、可動膜３１のバネに対する脚部３５の影響を少なくして低動バネ化に貢献できる。
小振幅振動の入力初期ではシールリブ３９Ｂがつぶれず、線接触状態でテーパー面７１上を摺動する。振幅増大によりシールリブ３９Ｂがつぶれると、押し当て部３７ａがより広い面積でテーパー面７１へ接触し、その後は振幅の増大に伴って脚部３５の圧縮量を増大させ、可動膜３１のバネ定数を非線形的に増大させる。
この例も、中立時で第３液室５０を密閉することにより、小振幅振動から第２共振を発生させることができる。

なお本願発明は上記各実施例に限定されず、種々に変形等が可能であり、例えば、本願発明をエンジンマウント以外のサスペンションマウントなど、車両用もしくは車両用以外の各種液封防振装置に適用できる。

１：第１の取付部材、２：第２の取付部材、３：弾性本体部、１１：仕切部材、１２：主液室、１３：副液室、１４：ダンピングオリフィス、２０：カバー部材、３０：弾性仕切部、３１：可動膜、３５：脚部、３６：外側面、３７：内側面、３８：下面、３９：シールリブ、３９Ａ：シールリブ、３９Ｂ：シールリブ、４０：枠部材、４４：支持壁、４８：ストッパ面、５０：第３液室、５１：オリフィス間隙、６０：被押し当て部、６１：テーパー面、６２：アール状部、７０：被押し当て部、７１：テーパー面、７２：アール状部、７３：押し当て用環状壁

Claims (14)

1. 振動源側へ取付けられる第１の取付部材と、振動被伝達側へ取付けられる第２の取付部材と、これらの間に設けられる弾性本体部を備え、この弾性本体部を壁の一部とする液室を形成し、この液室内を仕切り部材にて主液室と副液室とに区画するとともに、これら主液室と副液室間を所定の低周波振動で第１共振を生じるダンピングオリフィスで連通し、かつ仕切部材の少なくとも一部に主液室の内圧変化を吸収するべく弾性変形する可動膜を設け、その副液室側外周部から脚部を一体に突出形成し、仕切部材の周囲を固定するために設けられた枠部材の一部に設けられている被押し当て部へ脚部を押し当てるようにした液封防振装置において、
   前記脚部（３５）と前記枠部材（４０）の間に第３液室（５０）を設け、
   この第３液室（５０）と連通し、開閉自在のオリフィス間隙（５１）を前記脚部（３５）と前記被押し当て部（６０・７０）の間に形成し、
   このオリフィス間隙（５１）は、前記脚部（３５）が前記被押し当て部（６０・７０）へ接触することで閉じられて前記第３液室（５０）を密閉し、
   前記脚部（３５）が前記被押し当て部（６０・７０）と非接触になることで開かれて前記第３液室（５０）を開放するとともに、
   前記ダンピングオリフィス（１４）による共振を第１共振としたとき、前記第３液室（５０）の開閉による作動液の流動によって前記オリフィス間隙（５１）に前記第１共振
   と異なる周波数で共振する第２共振を発生させることを特徴とする液封防振装置。
2. エンジンマウントとして構成され、前記第２共振がアイドル振動域で共振することを特徴とする請求項１に記載した液封防振装置。
3. 前記脚部（３５）の前記被押し当て部（６０）と接触する部位が前記脚部（３５）の外側面（３６）であることを特徴とする請求項１又は２に記載した液封防振装置。
4. 前記脚部（３５）の前記被押し当て部（６０）と接触する部位が、主たる振動の入力方向において最も前記副液室（１３）側となる前記脚部（３５）の下面（３８）であり、前記被押し当て部（６０）のうち主たる振動の入力方向と直交する面（４８）へ垂直に接触することを特徴とする請求項１又は２に記載した液封防振装置。
5. 前記脚部（３５）の前記被押し当て部（７０）と接触する部位が前記脚部（３５）の内側面（３７）であることを特徴とする請求項１又は２に記載した液封防振装置。
6. 前記被押し当て部（６０）に、前記脚部（３５）と接触する面が前記主液室（１２）側に径方向で広がるテーパー面（６１）を設けたことを特徴とする請求項３に記載した液封防振装置。
7. 前記脚部（３５）の前記被押し当て部（６０）に接触する部位に前記副液室（１３）側に径方向で狭くなるテーパー面（ｄ）を設けたことを特徴とする請求項３又は６に記載した液封防振装置。
8. 前記脚部（３５）の表面に、前記被押し当て部（６０・７０）へ接触する環状の突起（３９・３９Ａ・３９Ｂ）を一体に突出形成したことを特徴とする請求項１〜７のいずれかに記載した液封防振装置。
9. 前記被押し当て部（７０）に、前記脚部（３５）と接触する面が前記主液室（１２）側に径方向で狭くなるテーパー面（７１）を設けたことを特徴とする請求項５に記載した液封防振装置。
10. 前記脚部（３５）の前記被押し当て部（７０）に接触する部位に前記副液室（１３）側に径方向で広がるテーパー面（ｅ）を設けたことを特徴とする請求項５又は９に記載した液封防振装置。
11. 前記被押し当て部（６０・７０）に、前記テーパー面（６１・７１）と連続したアール形状をなして前記脚部（３５）の変形規制部をなすアール状部（６２・７２）を設けたことを特徴とする請求項６は９に記載した液封防振装置。
12. 前記ダンピングオリフィス（１４）における前記第１共振よる主液室の内圧上昇時に前記第３液室が密閉状態となって内圧上昇し、前記脚部（３５）と前記被押し当て部（６０・７０）間に前記オリフィス間隙（５１）が発生した際に前記第３液室（５０）から流れる作動液により前記第２共振を発生させることを特徴とする請求項１〜１１のいずれかに記載した液封防振装置。
13. 前記脚部（３５）は、前記主液室（１２）へ振動が入力しない中立状態にて前記被押し当て部（６０・７０）へ接触し、第３液室（５０）を閉じていることを特徴とする請求項１〜１１のいずれかに記載した液封防振装置。
14. 前記脚部（３５）は、前記主液室（１２）の内圧を上昇させるプラス振動後、内圧を下げるマイナス振動へ転じたとき、前記被押し当て部（６０・７０）と非接触となり、前記オリフィス間隙（５１）を介して前記第３液室（５０）を開放することを特徴とする請求項１３に記載した液封防振装置。

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