WO2008069131A1

WO2008069131A1 - 液封防振装置

Info

Publication number: WO2008069131A1
Application number: PCT/JP2007/073183
Authority: WO
Inventors: Nobuo Kubo; Hiroshi Yanagase; Jun Saito; Masatomo Nishizaka
Original assignee: Honda Motor Co., Ltd.; Yamashita Rubber Kabushiki Kaisha
Priority date: 2006-12-05
Filing date: 2007-11-30
Publication date: 2008-06-12
Also published as: US20100072683A1; DE112007002950B4; DE112007002950T5; US8490954B2

Abstract

　キャビテーション現象の発生を阻止するリリーフバルブを、簡単でかつ確実に作動する構造にする。　仕切部材６内に設ける弾性膜３０に、中央薄肉部３１と固定部３２を設け、固定部３２を固定するとともに、固定部３２の外周部へ一体にリリーフバルブ３３を形成する。リリーフバルブ３３は副液室７側に斜面３４を形成し、主液室５側に開放された凹部３５を形成し、周方向で剛性差を有する。主液室５内が負圧になると、副液室７の作動液がリリーフバルブ３３を開いて主液室５へリークし、キャビテーション現象の発生を阻止する。リリーフバルブ３３は弾性膜３０と一体に形成するので、製造が容易であり、従来の構成に変化を及ぼさず、組立及びチューニングが容易となり、低コストでキャビテーション現象防止用リリーフバルブを構成できる。また、オリフィス通路の性能に何ら影響を与えず、防振性能を一定に維持できる。

Description

明細書

液封防振装置

技術分野

[0001] この発明は自動車のエンジンマウント等に使用される液封防振装置に係り、特にキャビテーシヨン現象により発生する異音を効果的に低減できるものに関する。

背景技術

[0002] この種の液封防振装置において、大荷重入力時に主液室内が瞬間的に負圧になることがあり、このとき作動液の一部が気化するキヤビテーシヨン現象が発生し、これに伴う異音が発生するので、この異音の伝達を防止できるようにしたものが種々提案されている。

このうちの一つとして、主液室が負圧になると、主液室とオリフィス通路を短絡させて作動液をリークさせるものがある（特許文献 1参照）。

また、仕切部材に設けた貫通穴内へ弾性膜を配置してその外周部を貫通穴の内面へ接離自在とし、大振幅の入力があつたとき、弾性膜の外周部を変形させて副液室内へ突出させることにより、大量の作動液をリークさせるための間隙を形成するものもある（特許文献 2参照）。

特許文献 1：特開 2003— 148548号公報

特許文献 2：特開 2006— 132615号公報

発明の開示

発明が解決しょうとする課題

[0003] 上記特許文献 1における短絡構造は、オリフィス通路を構成する壁部の一部を弾性体の蓋部で形成し、主液室負圧時に蓋部を弾性変形させてオリフィス通路と主液室を短絡する構成である。したがって、リリーフ時における作動液の移動は、オリフィス通路の副液室側における連通口で絞られるから、必ずしも瞬間的に十分なリリーフ量を得られな!/、場合がある。また蓋部は防振主体であるインシュレータと一体に形成されているので、リリーフ時以外でもインシュレータと一緒に蓋部も一体に変形するとォリフィス性能に影響が生じかねない。したがって、オリフィス通路を関与させないリリーフ構造が望まれることになる。

また、特許文献 2の弾性膜を利用する構造は、オリフィス通路に関係なくリーク通路を形成できるものの、弾性膜自体が液室の内圧変動によって弾性変形を反復する目的で設けられて!/、るものである力、ら、微小振幅の振動が入力しても弾性膜が弾性変形することにより、外周部のシールが不完全となって、加圧時にもリークが生じる場合があり、このようなリークが生じると減衰性能を低下させてしまうことになる。そこでキヤビテーシヨン現象の発生を抑制しつつも微小振動によるリークを生じさせずに減衰性能の低下を最小限に止めることも求められる。

ところで、弾性膜を利用する構造の場合、微小振幅の振動が入力しても弾性膜が弾性変形することにより、外周部のシールが不完全となって、加圧時にもリークが生じる場合があり、このようなリークが生じると減衰性能を低下させてしまうことになる。そこで本出願人は可動膜の液圧吸収に関与しない固定部よりも外周側にリリーフバルブを設けたものを提案して!/、る。

ところ力 S、このような可動膜を用いると、大振幅振動が連続的に入力することにより、可動膜が回動し、リリーフバルブとリーク通路の位置がずれると、キヤビテーシヨン現象の阻止に影響を生じることが判明し、可動膜の回動を阻止することが求められることになった。

本願はこのような要請を実現するものである。

課題を解決するための手段

上記課題を解決するため液封防振装置に係るは請求項 1の発明は、一対の取付相手の一方へ取付けられる第 1取付部材と、他方へ取付けられる第 2取付部材と、これら第 1及び第 2取付部材間を防振連結するインシュレータと、

このインシュレータを壁部の一部として作動液体が封入された主液室と、

この主液室と仕切部材を介してオリフィス通路により連通され、壁部の少なくとも一部がダイヤフラムで形成される副液室とを備えた液封防振装置において、

前記仕切部材には、副液室から主液室へ作動液をリークするためのリーク穴を備え、このリーク穴による副液室から主液室へ作動液がリークすることを停止又は許容するよう開閉するリリーフバルブを前記仕切部材へ設けたことを特徴とする。 [0005] 請求項 2の発明は、上記請求項 1において、前記仕切部材が、主液室の内圧変動を吸収する弾性膜と、この弾性膜の外周部を拘束する固定部が設けられた枠部とを備え、この枠部の前記固定部外周側に前記リーク穴を設け、、かっこのリーク穴を開閉自在に覆うように前記リリーフバルブを前記固定部を挟んで前記弾性膜と一体に設けたことを特徴とする。

[0006] 請求項 3の発明は、上記請求項 2において、前記リリーフバルブ力 S、前記リーク穴を囲む前記枠部へ開弁時以外常時接触していることを特徴とする。

[0007] 請求項 4の発明は、上記請求項 1において、前記リリーフバルブは、前記副液室側の面を、主液室側へ向かって斜めに径方向外方へ張り出す斜面状にしたことを特徴とする。

[0008] 請求項 5の発明は、上記請求項 1において、前記リリーフバルブは、周方向において前記主液室側へ開放された凹部を有することを特徴とする。

[0009] 請求項 6の発明は、上記請求項 1において、前記リリーフバルブは、周方向において剛性差を有することを特徴とする。

[0010] 上記課題を解決するため液封防振装置に係る請求項 7の発明は、一対の取付相手の一方へ取付けられる第 1取付部材と、他方へ取付けられる第 2取付部材と、これら第 1及び第 2取付部材間を防振連結するインシュレータと、

このインシュレータを壁部の一部として作動液体が封入された主液室と、この主液室と仕切部材を介してオリフィス通路により連通され、壁部の少なくとも一部がダイヤフラムで形成される副液室とを備え、

前記仕切部材は、主液室の内圧変動を吸収する円形の弾性膜と、

この弾性膜の外周部を支持する枠部材とを備え、

この枠部材の前記弾性膜を支持する部分の外周側に主液室と副液室を連通するリ一ク穴を設け、

かっこのリーク穴を開閉するリリーフバルブを前記弾性膜の外周部へ一体に設けた液封防振装置において、

前記リリーフバルブ近傍で、かつ前記弾性膜の外周部に厚肉部を設け、この厚肉部を前記枠部材で支持することにより前記可動膜を回り止めすることを特徴とする。 [0011] 請求項 8の発明は、上記請求項 7において、前記リリーフバルブを前記可動膜外周部における薄肉部分で形成し、少なくとも一部を前記回り止めに用いる前記厚肉部と前記リリーフバルブとを周方向へ交互に形成し、前記可動膜の外周部において前記リリーフバルブと前記厚肉部との間に剛性差を与えたことを特徴とする。

[0012] 請求項 9の発明は上記請求項 8において、前記厚肉部は複数設けられ、前記回り止めをなす厚肉部は他の厚肉部よりも剛性が高くなつていることを特徴とする。

[0013] 請求項 10の発明は上記請求項 8において、前記回り止めをなす厚肉部に前記枠部材へ密接するシールリップを設けたことを特徴とする。

[0014] 請求項 11の発明は上記請求項 7において、前記厚肉部から突出する突部を前記枠部材に設けた穴へ嵌合することにより前記回り止めを行うことを特徴とする。発明の効果

[0015] 請求項 1の発明によれば、仕切部材にリーク穴を設け、これをリリーフバルブで開閉自在にしたので、主液室が所定の負圧になると、リリーフバルブが開いて副液室から主液室へ大量の作動液を迅速にリークさせてキヤビテーシヨン現象の発生を抑制する。このとき、リーク穴は仕切部材に設けられているから、開口面積を大きくでき、十分なリリーフ量を確保できる。し力、もオリフィス通路と関係なく動作するので、オリフィス性能を一定に維持できる。

また、リリーフバルブの開閉は弾性膜等、他の部材における弾性変形の影響を受けないから、微小振動入力によりリークすることがなぐ減衰性の低下を最小限度に止めること力 Sでさる。

[0016] 請求項 2の発明によれば、リリーフバルブを弾性膜と一体に設け、かつ弾性膜の外周部を拘束する固定部の外周へ一体に設けたため、リリーフバルブの形成が容易であり、かつ省スペースで配置でき、スペース効率をよくすることができる。

しかも内圧変動を吸収するために弾性変形する部分である弾性膜の本体部とは固定部で機能的に分離されているから、リリーフバルブの設定が容易になるとともに、リリーフバルブの開閉は弾性膜の本体部における弾性変形の影響を受けな!/、から、微小振動入力によりリークすることがなぐ減衰性の低下を最小限度に止めることができ [0017] 請求項 3の発明によれば、リリーフバルブ力 S、リーク穴を囲む前記枠部へ開弁時以外常時接触している初期設定にしたので、微小振動入力によるリークをより確実に阻止できる。

[0018] 請求項 4の発明によれば、リリーフバルブ力、副液室側の面を、主液室側へ向かつて斜めに径方向外方へ張り出す斜面状にしたので、リリーフ時における作動液のリークをより確実に生じさせる。

[0019] 請求項 5の発明によれば、リリーフバルブが周方向において主液室側へ開放された凹部を有するので、主液室の加圧時に主液室の液圧で膨出変形させてより密着を高めること力 Sでさる。

[0020] 請求項 6の発明によれば、リリーフバルブ力 S、周方向において剛性差を有するので、剛性の低い部分へ作動液を集中させて先に開かせることができ、リリーフバルブの作動精度を高め、確実にリークさせること力できる。

[0021] 請求項 7の発明によれば、リリーフバルブ近傍で、かつ弾性膜の外周部に厚肉部を設け、この厚肉部を枠部材により支持することにより可動膜を回り止めすることができるようになった。このため、リリーフバルブを固定部よりも外周側に設けた可動膜において、大振幅振動が反復入力される過酷な使用条件下でも、可動膜の回動を阻止して、リリーフバルブとリーク通路の位置関係を一定に維持できるので、キヤビテーション現象の発生を効果的に阻止できる。

[0022] 請求項 8の発明によれば、可動膜の外周部に薄肉のリリーフバルブと厚肉部とを周方向へ交互に形成したので、リリーフバルブに大きな剛性差を与えることができ、この剛性差によりリリーフバルブの作動性を向上させることができる。また剛性差を与えるための厚肉部を回り止め利用することもできる。

[0023] 請求項 9の発明によれば、複数の厚肉部のうちょり剛性が高いものを回り止めに使用したので、より確実な回り止め構造を実現できる。

[0024] 請求項 10の発明によれば、回り止めをなす厚肉部に枠部材へ密接するシールリツプを設けたので、液漏れを有効に阻止できる。

[0025] 請求項 11の発明によれば、厚肉部から突出する突部を枠部材に設けた穴へ嵌合することにより回り止めとしたので、特別に剛性の高い厚肉部を設けることなぐ回り止め構造を実現できる。

図面の簡単な説明

[図 1]エンジンマウントの縦断面図

[図 2]構成各部の分解図

[図 3]上プレートの平面図

[図 4]弾性膜の平面図

園 5]弾性膜の直径方向断面図

園 6]非リーク時におけるリリーフバルブ近傍部を示す断面図

園 7]図 6と同じ部位におけるリーク時の状態を示す断面図

園 8]振動伝達特性を示すグラフ

[図 9]組立状態にある仕切部材の平面図

[図 10]図 9の 10— O— 10泉断面図

[図 11]図 9の 11— 0— 10線断面図

園 12]可動膜の平面図

[図 13]図 12の 13— 0— 13線断面図

[図 14]図 12の 14— 0— 13線断面図

[図 15]下ホルダの平面図

[図 16]図 15の 16— 0— 16線断面図

[図 17]図 15の 17— 0— 16線断面図

園 18]可動膜を下ホルダ内へ収容した状態の平面図

[図 19]第 3実施例に係る可動膜の平面図

園 20]可動膜を下ホルダへ収容した状態の平面図

[図 21]図 20の 21— O— 21泉断面図

[図 22]第 4実施例に係る可動膜の平面図

園 23]第 5実施例に係る組立状態にある仕切部材の平面図

[図 24]図 23の 24— O— 24泉断面図

[図 25]図 24における可動膜のみを分離して示す図発明を実施するための最良の形態

[0027] 以下、図面に基づいて自動車用エンジンマウントとして構成された一実施例を説明する。図 1はエンジンマウントの縦断面図、図 2は構成各部を分解した図である。図 1 は主たる振動の入力方向 Zに沿ってカットした断面でもある。なお、以下の説明において、上下左右等の各方向は説明対象としている図における図示状態を基準とする

[0028] これらの図において、このエンジンマウントは、振動源であるエンジン（図示省略)側へ取付けられる第 1取付部材 1と、振動受け側である車体（同上）へ取付けられる第 2 取付部材 2と、これらの間を連結するインシュレータ 3とを備える。インシュレータ 3はゴム等の公知の防振用弾性部材で構成され、振動に対する防振主体部材となる弾性体であり、 Z方向より第 1取付部材 1へ入力した振動はまずインシュレータ 3の弾性変形により吸収される。

[0029] インシュレータ 3は略円錐台形断面で内側にドーム状部 4を備え、このドーム状部 4 により図の下方へ開放された凹部が形成され、

この凹部内に非圧縮性の作動液が封入されて主液室 5をなしている。

[0030] 主液室 5は仕切部材 6により副液室 7と区画され、仕切部材 6の外周部内に Z方向力、ら見て円弧状に形成されたオリフィス通路 8により連通されている（オリフィス通路 8 の両端における各液室との連通口は本図で見えていない）。オリフィス通路 8は、 10 〜； 11Hz程度のシェイク振動等からなる低周波数の振動に対して共振するよう設定されている。

副液室 7はダイヤフラム 10と仕切部材 6の間に形成され、ダイヤフラム 10を壁部の一部としている。

[0031] 第 2取付部材 2は円筒形の外筒金具 11を備え、この外筒金具 11を必要によりホルダ 2a (図 1参照）へ嵌合し、又はブラケットを介して車体側へ取付けるようになつている。外筒金具 11は第 2取付部材 2の一部をなして!/、る。

外筒金具 11の内側には、インシュレータ 3の延長部 12が一体化され、延長部 12は仕切部材 6の高さと同じ程度下方へ延出して外筒金具 11の内面を一体に覆っている。延長部 12と仕切部材 6の外周部との間に若干の間隙 13を形成している。延長部 12の上部で主液室 5に臨む部分は厚肉部の段差 14をなし、ここで仕切部材 6の外周端部を位置決めしている。

[0032] 仕切部材 6は中空の枠状体であり、上下に分離される上プレート 15と下ホルダ 16とを備える。上プレート 15と下ホルダ 16はそれぞれ剛性を有し、軽金属や硬質樹脂等の適宜材料で構成される。

上プレート 15は円板状であり、中央が一段低くなつた中央段部 17をなし、ここに主液室 5と連通する中央上開口 18が形成されている。

下ホルダ 16には外周部にオリフィス通路 8を形成するための上方へ開放された円弧状溝 22が形成され、その内側壁をなす環状隔壁 23を挟んで上方へ開放された中央凹部 24が形成されている。

[0033] 底部 25は中央側が一段高くなり、この段差部 26近傍かつ外周側に環状溝 27が形成されている。また、底部 25の中央部には副液室 7と連通する中央下開口 28が形成されている。

環状壁 23に囲まれた空間である中央凹部 24内には、弾性膜 30が収容される。弾性膜 30はゴム等の適宜弾性体で構成され、主液室 5の内圧変動を弾性変形により吸収するための部材であり、中央薄肉部 31と固定部 32及び固定部 32の外周側に一体形成されたリリーフバルブ 33とを有する。

[0034] 中央薄肉部 31は中央段部 17及び底部 25の間へ収容され、主液室 5の内圧変動で弾性変形する部分であり、中央上開口 18及び中央下開口 28から出入りする作動液により弾性変形できる。固定部 32は中央薄肉部 31の外周側に形成される剛性のある環状壁であり、上部は上プレート 15の中央段部 17外周部における段差部 15aで位置決めされ、下部は環状溝 27へ嵌合して位置決めされることにより、上プレート 15 と下ホルダ 16に上下から挟まれて固定される拘束部であり、中央薄肉部 31の環状支持部をなしている。

[0035] リリーフバルブ 33は固定部 32の外周側へ一体に形成され、副液室 7側が径方向へ向かって斜め上がりの斜面 34をなし、副液室 7側から主液室 5側への作動液を流れやすくしている。リリーフバルブ 33の主液室 5側には、主液室 5へ向かって開放された凹部 35が形成されている。リリーフバルブ 33は上プレート 15及び下ホルダ 16の各外周部で、円弧状溝 22の内側に形成されたリーク穴 19及び 29を通して、副液室 7から主液室 5へ作動液をリークするようになつている。

[0036] ダイヤフラム 10は、薄肉の本体部 36と、その外周部に一体形成された厚肉部 37を備え、厚肉部 37には固定用リング 38がインサートされて一体化している。固定用リング 38の外周面からは厚肉部 37の一部であるシール部 39が径方向外方へ突出して V、る。固定用リング 38はシール部 39を介して外筒金具 11の内側へ圧入されて!/、る。固定用リング 38の上下各端面は露出しており、上端面は下ホルダ 16の底部外周へ当接している。下端面は外筒金具 11の下端部に形成された折り曲げ部 11aにより力シメ固定されている。

[0037] このエンジンマウントを組み立てるには、図 2に示すように、まず第 1取付部材 1 ,第 2取付部材 2及びインシュレータ 3が一体化した小組体を作り、これを図 1の状態と上下反転させ、外筒金具 11の内側へ仕切部材 6を入れて段差 14にて位置決めさせ、続いてダイヤフラム 10の固定用リング 38を圧入して仕切部材 6の図示状態上面へ当接させ、外筒金具 11の先端を内側へ折り曲げて折り曲げ部 11aとして、固定用リング 38の図示状態上端面を圧接することにより、全体が組立一体化される。

[0038] 図 3は上プレート 15の平面図である。中央上開口 18は中央段部 17に設けられ、変形規制枠 18aにより 4等分されている。リーク穴 19は区画された各中央上開口 18に対応してそれぞれの外周側に円弧状をなして形成され、リリーフ時に各リーク穴 19からオリフィス通路 8を経由するよりも大量の作動液をリークできるようになつている。符号 20はオリフィス通路 8の主液室 5側開口であり、オリフィス通路 8と連通する。

[0039] 図 4は弹性膜 30の平面図、図 5は弾性膜 30の直径に沿う断面図である。これらの図に示すように、中央薄肉部 31には同心円状に複数の突起 31a及び突条 31b, 31 cがー体に形成され、中央薄肉部 31が弹性変形するとき上プレート 15及び下ホルダ 16に対して小さな接触面積で初期接触するようになっている。なお、弾性膜 30は必ずしも円形である必要はなぐ例えば、多角形等の種々形状が可能である。また、リリーフバルブ 33の形状も弾性膜 30の形状に応じて種々可能である。

[0040] リリーフバルブ 33は中央薄肉部 31の外周に沿ってリング状に形成され、断面が略三角形状をなすことによって薄肉となる先端部が、副液室 7側からの作動液に押されたとき変形しやすくなつている。但し、先端部は通常状態で環状隔壁 23の内面へ密接してリーク穴 19及び 29間の連通を遮断した閉弁状態となり、主液室 5の内圧が負圧に近づく所定のレベルとなったとき、先端部が環状隔壁 23から離れてリーク穴 19 及び 29間を連通する開弁状態になる。この開弁時における基準となる主液室 5の内圧レベルは、リリーフバルブ 33の硬さによって自由に調整できる。キヤビテーシヨン現象の発生が主液室 5内の負圧によって生じることを考えれば、限りなく負圧に近い値を所定レベルに設定することが好ましぐ例えば、 0. latm程度で開くように設定する

〇

[0041] 凹部 35はリリーフバルブ 33の一部に周方向等間隔に複数 (本実施例では 90° 間隔に計 4個）形成されている。凹部 35は周方向へ長い円弧状をなして約 45° 幅で形成されている。隣り合う凹部 35、 35間は中実で略三角形状断面（図 5参照）の厚肉部 33aをなす。凹部 35は 1以上、好ましくは複数個設けられる。この凹部 35によって、リリーフバルブ 33は周方向に剛性差が形成される。すなわち、凹部 35の形成部分が薄肉部となって軟らかぐ他の部分が厚肉部となって硬くなる。この剛性差によって、変形し易い凹部 35へリーク時の作動液が集中して、凹部 35から確実にリークを開始するようになるため、リリーフバルブ 33の開きが正確になる。但し、剛性差を設ける程度は自由に設定でき、凹部 35の数，形成幅，肉厚等により凹部 35の硬さを調節でき

[0042] 次に、本実施例の作用を説明する。図 6は非リーク時におけるリリーフバルブ 33近傍部を示す断面図、図 7はリーク時における同様図である。

まず、図 1の Z方向より第 1取付部材 1へ大きな振動が入力すると、主液室 5を圧縮して作動液を副液室 7側へ送り出す。このとき、主液室 5の作動液は加圧されて、図 6に矢示するようにリリーフバルブ 33の上面を下方の副液室 7側へ押す。

[0043] し力、し、リリーフバルブ 33の外周部は予め環状隔壁 23の内周へ押しつけられているため、環状隔壁 23へ密着されてシール性を高める。しかも薄肉で変形しやすい凹部 35は作動液圧により下方へ膨出変形するため、外周部はより強くさらに密着度を高め、リーク穴 19からリーク穴 29側へのリークを生じさせない。このように、主液室 5の加圧時にリークを阻止することにより、作動液圧は中央薄肉部 31の弾性変形及びオリフィス通路 8による液柱共振により良好に減衰される。

[0044] その後、振動方向が反転するとインシュレータ 3が復元するよう弾性変形するため、主液室 5の容積は圧縮前の状態に戻るが、作動液はオリフィス通路 8を介して移動するため、戻りが遅くなつて主液室 5の内部は瞬間的に負圧状態に近づく。図 7はこの状態を示し、リリーフバルブ 33は主液室 5側からは引っ張られ、かつ副液室 7側の作動液はリリーフバルブ 33を強く押し、し力、も斜面 34に導かれてリリーフバルブ 33の先端を押し上げるため、リリーフバルブ 33は先端側から徐々にめくられるように変形しようとし、やがて主液室 5と副液室 7の液圧差による圧力がリリーフバルブ 33の剛性に勝ると、環状隔壁 23から離れて開弁し、副液室 7側の作動液を、

副液室 7→リーク穴 29→リーク穴 19→主液室 5とリークさせる。

[0045] このとき、リーク穴 19力も大量の作動液がスムーズにリークされ、主液室 5内におけるキヤビテーシヨン現象の発生を確実に防止できる。

し力、も、リークはリリーフバルブ 33の外周部全体で発生し、かつリリーフバルブ 33は環状隔壁 23の外周部にあって長い周長を有するため、開放面積は広いものとなるから、この点でも瞬時に大量の作動液をリークでき、キヤビテーシヨン現象の発生を確実に防止できる。

[0046] そのうえ、リリーフバルブ 33は凹部 35により剛性差を設けているため、リリーフバルブ 33に及ぼす作動液圧が不均一となり、剛性の小さな凹部 35へ作動液が集中しやすくなるため、ここからリークが始まり、確実な開弁を確保できる。したがって、リリーフバルブ 33の作動精度をより高めることができる。この剛性差構造によって ± 10mm以上の大振幅振動入力にも十分対応できるようになった。

なお、リリーフバルブ 33の剛性差は必ずしも凹部 35によって形成される必要はなぐ単に肉厚の変化やリブの形成等、別手段によっても可能である。

また、場合によっては剛性差を設けず、一様なものとしてもよい。

さらに、斜面 34は直線的のみならず、曲線状等任意形状にできる。

[0047] また、リリーフバルブ 33は拘束部である固定部 32の外周へ一体に設けられるため、形成が容易であり、かつ省スペースで配置でき、スペース効率をよくすることができる。し力、も中央薄肉部 31と固定部 32で機能的に分離されているから、リリーフバルブ 33の設定が容易になる。

[0048] さらに、主液室 5の加圧時にはリリーフバルブ 33の先端が環状隔壁 23の内面へ主液室 5側の液圧で密着し、主液室 5が負圧に近!/、所定レベルになれば、積極的に開放するから、キヤビテーシヨン現象の発生を効果的に抑制しつつ減衰性能の低下を最小限にとどめることができる。このとき、リリーフバルブ 33が開弁時以外は環状隔壁 23に密着するよう初期設定してあるため、上記減衰性能に関する効果を助長できる

[0049] 図 8は振動伝達特性を示すグラフであり、横軸に伝達振動を周波数分析した構成周波数 (Hz)、縦軸に第 1取付部材 1から第 2取付部材 2 振動が伝わる大きさである伝達力（N)を対数目盛で示したものである。

この例では本実施例に係るエンジンマウント及び同様構造でリリーフバルブを備えない従来例をそれぞれ 13Hzで加振したときの伝達振動につき周波数分析したものであり、広範囲の周波数域における成分振動の伝達状況を示し、伝達力が小さいほどその周波数の振動が伝達されにくいことを示す。

この図において、本願のリリーフバルブを備えない従来例と本実施例では、 200Hz 以上の振動に対して伝達力に著しい相違が見られ、伝達力が低下している実施例ではこの伝達力が低減された周波数域における振動成分の発生が抑制されていることが判る。

[0050] すなわち、 200Hz以上の振動として、キヤビテーシヨン現象により例えば 700Hz 数千 Hzの不特定多数の振動成分を発生することがあり、そのような振動成分の発生が抑制されているグラフ上の事実から、キヤビテーシヨン現象の発生が有効に阻止されていることが判る。

また、実施例と従来例の構造上における相違は、リリーフバルブ 33の有無だけであるから、実施例においてキヤビテーシヨン現象を発生阻止できる理由はリリーフバルブ 33のリークによることが明らかである。

[0051] 以下、図面に基づいて自動車用エンジンマウントとして構成された第 2の実施例を説明する。なお、前実施例と共通する部分は共通符号を用い、重複部分の説明は極力省略するものとする（以下の各実施例も同様)。図 9はエンジンマウントの縦断面図、図 10は構成各部を分解した図である。図 9は主たる振動の入力方向 Zに沿ってカツトした断面でもある。なお、以下の説明において、上下方向は図 1、左右方向は図 9 における各図示状態を基準とする。

[0052] 仕切部材 6は、上下に分離される上プレート 15と下ホルダ 16とで弾性膜 30を中央部に挟持し、弾性膜 30の径方向外方にオリフィス通路 8を設けてある（図 9参照）。また弾性膜 30の外周部にはリリーフバルブ 33を設け、主液室側のリーク穴 19及び副液室側のリーク穴 29を連通するリーク通路を開閉し、開いたとき副液室 7側から主液室 5側へ作動液をリークさせるようになつている。さらに、弾性膜 30は上プレート 15の中央上開口 18及び下ホルダ 16の中央下開口 28を通して主液室 5及び副液室 7に臨み、主液室 5の液圧変動により弾性変形して内圧変動を吸収するようになっている

[0053] 図 9は仕切部材 6の平面図、図 10は図 9の 10— O— 10線に沿う断面図、図 11は同 11— 0— 10線に沿う断面図である。これらの図に示すように、仕切部材 6は平面視が円形である中空の枠状体であり、上プレート 15と下ホルダ 16はそれぞれ剛性を有し、軽金属や硬質樹脂等の適宜材料で構成される。上プレート 15は円板状であり、中央が一段低くなつた中央段部 17をなし、ここに主液室 5と連通する中央上開口 1 8が形成され、十文字状の変形規制枠 18aで区画されている。中央段部 17の外周側には円弧状の長穴をなすリーク穴 19が 90° 間隔で同一円周上に計 4個配置されている。

[0054] 符号 20はオリフィス通路 8の主液室側開口である。 21は位置決め突起であり下ホルダ 16から突出して、上プレート 15に形成された小孔 21aに嵌合することにより、上プレート 15と下ホルダ 16が位置決めされて一体化される。

下ホルダ 16には外周部にオリフィス通路 8を形成するための上方へ開放された円弧状溝 22が形成され、その内側壁をなす環状隔壁 23に囲まれた内側の空間内に弾性膜 30が収容される。下ホルダ 16の底部 25中央部には副液室と連通する中央下開口 28が形成されている。 28aは変形規制枠である。

[0055] 弾性膜 30は中央薄肉部 31と固定部 32及び固定部 32の外周側に一体形成されたリリーフバルブ 33とを有する。中央薄肉部 31は中央上開口 18及び中央下開口 28に臨み、これらの開口力出入りする作動液により弾性変形し、十文字状の変形規制枠 18a及び 28aにより過大変形を規制される。

[0056] 図 10に示すように、固定部 32のうち一部は最も肉厚で最も剛性の高い超厚肉部 4 0をなし、ここを下ホルダ 16に形成した収容凹部 41へ嵌合して、上プレート 15と下ホルダ 16で上下から挟持することにより、可動膜 30の回り止めをなしている。また、下部 32a近傍には収容凹部 41に形成された階段状をなす壁部との係合部 42 (図 13参照）も形成され、ここでも回り止めを行っている。

図 11に示すように、超厚肉部 40の近傍部も厚肉部 43をなす力 S、この厚肉部 43は超厚肉部 40の下部側を斜めに切り取つたような斜面 44を有する略三角形状断面をなし、収容凹部 41に隣接した別の収容凹部 45 (図 17参照）へ収容されている。

[0057] 図 6, 7はリリーフバルブの動作を説明し、図 6は非リーク時におけるリリーフバルブ 3 3近傍部を示す断面図、図 7はリーク時における同様図である。

リリーフバルブ 33は厚肉部 43に対して上方側に凹部 35を形成して斜面 44部分を薄肉にしたものに相当する斜面 34を有し、この部分が変形することにより開閉し、凹部 3 5がリーク穴 19へ臨み、斜面 34がリーク穴 29へ臨むように配置されている。リーク穴 19及び 29を連通してリーク通路 39aが可動膜 30の外周部と環状隔壁 23との間に形成されている。リーク通路 39aは仕切部材 6を貫通する作動液の流路を構成し、リリーフバルブ 33により開閉される。

[0058] 図 12は弾性膜 30の平面図、図 13は図 12の 13— O— 13線断面図、図 14は図 12 の 14— O— 13線断面図である。これらの図において、弾性膜 30はゴム等の適宜弹性体で構成され、主液室 5の内圧変動を弾性変形により吸収するための部材であり、外周部に環状壁をなす固定部 32を設け、そのさらに径方向外方へ厚肉部 43を同心円上に張り出させるとともに、この厚肉部 43の一部に平面視円弧状をなして周方向へ長い凹部 35を設けて薄肉化したリリーフバルブ 33を 90° 間隔で形成する。その結果、厚肉部 43とリリーフバルブ 33が周方向へ交互に形成される力 4個の厚肉部 43のうち 3つには超厚肉部 40がー体に形成される。

[0059] 超厚肉部 40は厚肉部 43の先端 43aよりもさらに径方向外方へ突出する延長突出部 40aを備え、かつ左右の厚肉部 43外周との接続部には径方向内方へ食い込む湾曲した逃げ凹部 46が形成され（図 12)、可動膜 30が矢示 A又は B方向へ回動することにより、超厚肉部 40と厚肉部 43の間に加えられる応力を緩和している。

[0060] 超厚肉部 40の周方向における幅は、超厚肉部 40を設けない厚肉部 43 (図の左側に位置するもの）の略半分程度であるが、図 13に示すように、超厚肉部 40は略長方形断面にて径方向外方へ突出しているから、図 14に示す厚肉部 43のような三角形状断面に対して約 2倍の面積をなす。し力、も延長突出部 40a分だけさらに厚肉部 43 よりも断面積が大きいから、ボリュームは厚肉部 43よりも大きくなり、より高剛性になつている。

[0061] 中央薄肉部 31には同心円状に複数の突起 31a及び突条 31b, 31cがー体に形成され、中央薄肉部 31が弹性変形するとき上プレート及び下ホルダに対して小さな接触面積で初期接触するようになって!/、る。

リリーフバルブ 33は、断面が略三角形状をなすことによって薄肉となる先端部力副液室 7側からの作動液に押されたとき変形しやすくなつている。

[0062] リリーフバルブ 33は、本来は全周に形成される厚肉部の一部を肉抜きして凹部 35 とすることにより形成される薄肉部であるから、薄肉のリリーフバルブ 33と厚肉部 43が交互に周方向へ形成され、これによつて、弾性膜 30の外周部にて、厚肉部 43とリリーフバルブ 33との間に剛性差が形成される。

すなわち、リリーフバルブ 33が薄肉部となって軟らかぐ他の部分が厚肉部 43となつて硬くなる。この剛性差によって、変形し易いリリーフバルブ 33へリーク時の作動液が集中して、リリーフバルブ 33の斜面 34から変形して確実にリークを開始するようになるため、リリーフバルブ 33の開きが正確になる。但し、剛性差を設ける程度は自由に設定でき、凹部 35の数，形成幅，肉厚等により凹部 35の硬さを調節できる。

[0063] 図 15は下ホルダ 16の平面図、図 16は図 15の 16— O— 16線断面図、図 17は図 1 5の 17— O— 16線断面図である。下ホルダ 16は、樹脂又は金属からなる剛性部材であって、外周部の周壁 16a及び底部 25を有し、上方へ開放された容器状をなす部材であり、周壁 16aの内側にオリフィス通路 8を形成するための上方へ開放された円弧状溝 22が形成されている。円弧状溝 22は、ほぼ 1周して副液室側開口 47へ通じている。円弧状溝 22の内側壁をなす環状隔壁 23の内側には上方へ開放された中央凹部 24が形成されている。

[0064] 底部 25は中央側が一段高くなり、この段差部 26近傍かつ外周側に環状溝 27が形成されている。また、底部 25の中央部には副液室と連通する中央下開口 28が形成され、十文字状の変形規制枠 28aで区画されている。

底部 25の環状隔壁 23内側には、リーク穴 29と収容凹部 45が交互に周方向へ形成されている。但し 4個の収容凹部 45のうち、超厚肉部が設けられた厚肉部に対応する 3個には、超厚肉部用の収容凹部 41がー体に形成されている。収容凹部 41は径方向外方部分を環状隔壁 23の肉厚内へ入り込むように径方向各大部 41aを形成したものであり、ここに超厚肉部の延長突出部 40a (図 12参照）を嵌合するようになっている。

[0065] 図 16に示すように、収容凹部 41は環状隔壁 23と環状溝 27の間にて、略階段状に形成され、環状溝 27の壁面をなす部分には係合部 42 (図 13)が係合する係合溝 48 が成されている。

図 20に示すように、収容凹部 45に臨む環状隔壁 23の肉厚は、径方向各大部 41 a ( 図 16)を設けな!/ヽ分だけ厚肉になって!/、る。

[0066] 図 18は可動膜 30を下ホルダ 16内へ収容した状態の平面図である。この図に示すように、厚肉部 43の外周縁部 43aは超厚肉部 40を除き、環状隔壁 23の内面へ接し、超厚肉部 40だけ延長突出部 40aが環状隔壁 23の肉厚内へ入り込んでいる。また、超厚肉部 40及び厚肉部 43の上方は上プレート 15で押さえ、リリーフバルブ 33の上方だけリーク穴 19に臨ませることにより、超厚肉部 40及び厚肉部 43を上プレート 1 5で押さえて固定し、リリーフバルブ 33は液圧により開閉可能になっている（図 10、 1 1参照)。

[0067] また、図から明らかなように、超厚肉部 40はリリーフバルブ 33よりも径方向外方位置にて環状隔壁 23へ固定されているので、リリーフバルブ 33が周方向へ変形することをより確実に阻止できる。

[0068] 次に、本実施例の作用を説明する。図 6において、主液室 5へ種々な振幅の振動が入力し、液圧がリーク穴 19からリリーフバルブ 33へ加わると、所定の大振幅（PP3 程度）による主液室 5の負圧時にリリーフバルブ 33が開いてリークすることによりキヤビテーシヨン現象を阻止する。ところ力大振幅 (PP10程度）で連続加振すると、可動膜 30が仕切部材 6内で回動し、リリーフバルブ 33とリーク穴 19及び 29を結んで仕切部材 6を貫通するリーク通路 39との間にずれを生じ易くなることがある。

このずれが生じると一定以上の振幅（PP6程度）でキヤビテーシヨン現象阻止能力が低下してしまう。

[0069] ところ力本実施例では高剛性の超厚肉部 40を周方向へ 3個設け、これを上プレート 15と下ホルダ 16で強固に保持したので、リリーフバルブ 33が繰り返し大きな液圧を受けても、可動膜 30の回動を防ぎ、リリーフバルブ 33とリーク通路 39aとの間にずれを生じないように、可動膜 30を位置決め保持する。このため、繰り返し大振幅振動が入力されるような過酷な使用環境でも、キヤビテーシヨン現象の発生を有効に阻止できる。

[0070] しかも、超厚肉部 40を収容凹部 41へ嵌合して可動膜 30と下ホルダ 16を位置決めし、位置決め突起 21により下ホルダ 16と上プレート 15を位置決めするから、上プレート 15、可動膜 30及び下ホルダ 16の 3部材を簡単かつ正確に位置決めできるから、リリーフバルブ 33とリーク通路 39を正確に位置決めして組み立てることができる。また、超厚肉部 40により可動膜 30の外周部における剛性を高くすることができるようになつたので、入力振動に対する減衰値が向上し、特に大振幅振動（± lmm以上）の減衰値を高めることが可能になった。

[0071] そのうえ、リリーフバルブ 22とその他の外周部との剛性差が大きくなつたので、リリーフバルブ 33の作動性をさらに向上させることができる。

そのうえ、可動膜 30の外周部へ超厚肉部 40を設け、これを上プレート 15と下ホルダ 16で挟持するだけであるから、構造が簡単で組立も容易であり、安価に製造することができる。

なお、上プレート 15と下ホルダ 16の挟持に代えて、上プレート 15又は下ホルダ 16のいずれか一方もしくは双方へ可動膜 30の外周部を係合等させることもできる。

[0072] 次に、図 19〜21により第 3実施例を説明する。図 19は可動膜の平面図、図 20は可動膜を下ホルダへ収容した状態の平面図、図 21は図 20の 21— O— 21線断面図である。これらの図に示すように、この実施例では、超厚肉部 40を一個だけ設けてある。図 21に示すように、超厚肉部 40の上面には周方向へ延びる凹溝 50が設けられ、上プレート 15で固定するときの締め代を確保している。このように超厚肉部 40の数は 1以上であれば任意であり、何れの場合も前実施例同様の効果を維持できる。

[0073] 図 22は第 4実施例に係る可動膜 30の平面図である。この例では第 2実施例同様に 3個の超厚肉部 40を設けている力各超厚肉部 40の上面に超厚肉部 40の上面周囲に沿うシールリブ 60を突出形成してある。固定部 32の表面にも固定部 32に沿つてリング状のシールリブ 61が形成されるとともに、このシールリブ 61は超厚肉部 40のシールリブ 60と連続している。このようにすると、組立時における上プレート 15との密着性を高め、液漏れを有効に阻止できる。特に延長突出部 40aにより、この部分の環状隔壁 23における上面幅が狭くなつているので、延長突出部 40a近傍における環状隔壁 23の上面部分に対するシール性向上に寄与できる。

[0074] 図 23〜25は第 5実施例に係り、図 23は組立状態にある仕切部材の平面図、図 24 は図 23の 24— O— 24線断面図、図 25は図 24における可動膜のみを分離して示す図である。

これらの図に示すように、これまでの超厚肉部に代わり、厚肉部 43に固定部 32から上方へ延長して一体に突出する上方延長部 70を設け、これを上プレート 15に設けた位置決め穴 71へ嵌合したものである。このようにすると、超厚肉部を設けなくても、上方延長部 70を上プレート 15の位置決め穴 71へ嵌合させることにより、弾性膜 30 の回動を阻止でき、厚肉部 43は一種類で済むから、さらに構造が簡単になる。このとき、固定部 32の上面から上方延長部 70へ接続する部分である上方延長部 70の周方向端部 72をテーパー状にすれば、位置決め穴 71への嵌合を容易化できる。

[0075] なお、本願発明は上記の各実施例に限定されるものではなぐ発明の原理内において種々に変形や応用が可能である。例えば、本願発明を適用する対象はエンジンマウント以外でも、サスペンションマウント等種々可能である。

Claims

請求の範囲

[1] 一対の取付相手の一方へ取付けられる第 1取付部材と、他方へ取付けられる第 2取付部材と、これら第 1及び第 2取付部材間を防振連結するインシュレータと、このインシュレータを壁部の一部として作動液体が封入された主液室と、

前記仕切部材には、副液室から主液室へ作動液をリークするためのリーク穴を備え、このリーク穴による副液室から主液室へ作動液がリークすることを停止又は許容するよう開閉するリリーフバルブを前記仕切部材へ設けたことを特徴とする液封防振装置

[2] 前記仕切部材は、主液室の内圧変動を吸収する弾性膜と、この弾性膜の外周部を拘束する固定部を有する枠部とを備え、この枠部の前記固定部外周側に前記リーク穴を設け、かっこのリーク穴を開閉自在に覆うように前記リリーフバルブを前記固定部を挟んで前記弾性膜と一体に設けたことを特徴とする請求項 1に記載した液封防振装置。

[3] 前記リリーフバルブは、前記リーク穴を囲む前記枠部へ開弁時以外常時接触していることを特徴とする請求項 2に記載した液封防振装置。

[4] 前記リリーフバルブは、前記副液室側の面を、主液室側へ向かって斜めに径方向外方へ張り出す斜面状にしたことを特徴とする請求項 1に記載した液封防振装置。

[5] 前記リリーフバルブは、周方向において前記主液室側へ開放された凹部を有することを特徴とする請求項 1に記載した液封防振装置。

[6] 前記リリーフバルブは、周方向において剛性差を有することを特徴とする請求項 1に記載した液封防振装置。

[7] 一対の取付相手の一方へ取付けられる第 1取付部材と、他方へ取付けられる第 2取付部材と、これら第 1及び第 2取付部材間を防振連結するインシュレータと、このインシュレータを壁部の一部として作動液体が封入された主液室と、

この主液室と仕切部材を介してオリフィス通路により連通され、壁部の少なくとも一部がダイヤフラムで形成される副液室とを備え、前記仕切部材は、主液室の内圧変動を吸収する円形の弾性膜と、この弾性膜の外周部を支持する枠部材とを備え、

前記リリーフバルブ近傍で、かつ前記弾性膜の外周部に厚肉部を設け、この厚肉部を前記枠部材で支持することにより前記可動膜を回り止めすることを特徴とする液封防振装置。

[8] 前記リリーフバルブを前記可動膜外周部における薄肉部分で形成し、少なくとも一部を前記回り止めに用いる前記厚肉部と前記リリーフバルブとを周方向へ交互に形成し、前記可動膜の外周部において前記リリーフバルブと前記厚肉部との間に剛性差を与えたことを特徴とする請求項 7に記載した液封防振装置。

[9] 前記厚肉部は複数設けられ、前記回り止めをなす厚肉部は他の厚肉部よりも剛性が高くなつていることを特徴とする請求項 8に記載した液封防振装置。

[10] 前記回り止めをなす厚肉部に前記枠部材へ密接するシールリップを設けたことを特徴とする請求項 8に記載した液封防振装置。

[11] 厚肉部から突出する突部を前記枠部材に設けた穴へ嵌合することにより前記回り止めを行うことを特徴とする請求項 7に記載した液封防振装置。