JP5739057B2 - 自動車部材 - Google Patents
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Description
本発明は、自動車部材に関する。本発明によれば、高発泡倍率でも耐衝撃性に優れ、外観も良好な発泡成形体を含む自動車部材を提供できる。
従来より、例えば、ドア部材、ドアトリム、天井下面、リアパッケージ、ニーボルスター、エアバックドア、ヘッドレスト、アームレスト、各種ピラー、ウォータートリム、フロントサイドトリム、フロントシートバック、クラッシュパッド、コンソールボックス、コンソールリッド、ラッゲージフロアカバー、パーティションボード、センターコンソール、コンソールボックスの蓋、車室内壁材、フロア部材などの自動車内装用部材として、芯材としての合成樹脂発泡成形体とそれを被覆する樹脂シートとからなる部材が用いられている。
このような芯材としての合成樹脂発泡成形体からなる自動車部材においては、衝突時に運転者や添乗者を保護するための耐衝撃性や衝撃緩和性、高温環境下で使用に耐え得る耐久性、性能保持性などの様々な性能が要求される。
これらの要求を満足するために、様々な構造や材料の自動車部材が提案されている。
例えば、特開２００１−０２６２４６号公報（特許文献１）には、環境温度において特定の圧縮強度を有する、合成樹脂発泡体からなる自動車用内装材（自動車部材）が開示されている。
このような芯材としての合成樹脂発泡成形体からなる自動車部材においては、衝突時に運転者や添乗者を保護するための耐衝撃性や衝撃緩和性、高温環境下で使用に耐え得る耐久性、性能保持性などの様々な性能が要求される。
これらの要求を満足するために、様々な構造や材料の自動車部材が提案されている。
例えば、特開２００１−０２６２４６号公報（特許文献１）には、環境温度において特定の圧縮強度を有する、合成樹脂発泡体からなる自動車用内装材（自動車部材）が開示されている。
しかしながら、上記の先行技術の自動車部材をさらに超える性能を有する自動車部材が求められている。
他方、ポリスチレン系樹脂、ポリプロピレン系樹脂、ゴム変性スチレン系樹脂などの発泡成形体の研究も盛んに行われているが、それぞれ一長一短があり、自動車部材の材料として十分ではない。
そこで、本発明は、上記の課題を解決し、高発泡倍率でも耐衝撃性に優れ、外観も良好な発泡成形体からなる自動車部材を提供することを課題とする。
他方、ポリスチレン系樹脂、ポリプロピレン系樹脂、ゴム変性スチレン系樹脂などの発泡成形体の研究も盛んに行われているが、それぞれ一長一短があり、自動車部材の材料として十分ではない。
そこで、本発明は、上記の課題を解決し、高発泡倍率でも耐衝撃性に優れ、外観も良好な発泡成形体からなる自動車部材を提供することを課題とする。
かくして、本発明によれば、自動車部材であり、
前記自動車部材が、複数の気泡とそれらを区画する気泡膜を有し、前記気泡膜が連続相を形成するポリスチレン系樹脂と、前記連続相中に分散されて分散相を形成するポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子とを含み、前記ポリスチレン系樹脂が前記ポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子で複合化された複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体を含み、
前記分散相が、前記複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体の気泡膜断面の気泡膜厚み方向に複数でかつ層状に存在する自動車部材が提供される。
前記自動車部材が、複数の気泡とそれらを区画する気泡膜を有し、前記気泡膜が連続相を形成するポリスチレン系樹脂と、前記連続相中に分散されて分散相を形成するポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子とを含み、前記ポリスチレン系樹脂が前記ポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子で複合化された複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体を含み、
前記分散相が、前記複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体の気泡膜断面の気泡膜厚み方向に複数でかつ層状に存在する自動車部材が提供される。
本発明によれば、高発泡倍率でも耐衝撃性に優れ、外観も良好な発泡成形体を含む自動車部材を提供することができる。
すなわち、本発明の自動車部材の材料となる複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子は、ポリスチレン系樹脂の連続相中にポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子が分散した複合ポリスチレン系樹脂からなる発泡粒子であって、発泡粒子の気泡膜を厚み方向の断面でみたときに、ポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子が厚み方向に複数でかつ層状に存在している分布構造を有する。
すなわち、本発明の自動車部材の材料となる複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子は、ポリスチレン系樹脂の連続相中にポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子が分散した複合ポリスチレン系樹脂からなる発泡粒子であって、発泡粒子の気泡膜を厚み方向の断面でみたときに、ポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子が厚み方向に複数でかつ層状に存在している分布構造を有する。
したがって、これを成形型のキャビティ内に充填して加熱し型内発泡成形して発泡成形体を含む自動車部材を製造した際に、ポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子が気泡膜の厚み方向に層状に存在、すなわち気泡膜中にポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子がうまく配向しており、ポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子が気泡膜面から露出して気泡を連通化させることなく、また揮発性発泡剤の保持性を良好に保つため、機械強度、成形性及び耐衝撃性の全てにおいて優れた複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体を含む自動車部材を提供することができる。
本発明の自動車部材は、各種の自動車部材として好適に使用できる。
本発明の自動車部材は、各種の自動車部材として好適に使用できる。
また、本発明によれば、分散相が、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子の気泡膜断面の気泡膜厚み方向の寸法（ポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子の厚さ）及び気泡膜面方向の寸法（ポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子の長さ）をそれぞれｃ及びｄとしたときに、７以上６０以下、好ましくは２０以上５０以下のアスペクト比（ｄ／ｃ）を有する場合に、より優れた機械強度、成形性及び耐衝撃性を有する複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体を含む自動車部材を提供することができる。
また、本発明によれば、ポリスチレン系樹脂が、重量平均分子量（ＭＷ）２００，０００〜３５０，０００及び重量平均分子量（ＭＷ）に対するＺ平均分子量（ＭＺ）の比（ＭＺ／ＭＷ）２〜４を有する場合に、より優れた機械強度、成形性及び耐衝撃性を有する複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体を含む自動車部材を提供することができる。
また、本発明によれば、ポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子が、アクリル酸エチル、アクリル酸ブチル、アクリル酸２−エチルヘキシル又はこれらの混合物の重合体から形成されてなる場合に、さらにポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子が、前記ポリスチレン系樹脂１００重量部に対して５〜１００重量部である場合に、より優れた機械強度、成形性及び耐衝撃性を有する複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体を含む自動車部材を提供することができる。
また、本発明によれば、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子が、ポリブタジエン末端アクリレート由来の成分をさらに含む場合に、ポリスチレン系樹脂とポリアクリル酸エステル系樹脂を相溶化して、さらに耐衝撃性を向上させた複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体を含む自動車部材を提供することができる。
ここで、相溶化とは、ポリアクリル酸エステル系樹脂微粒子がポリスチレン系樹脂中に単に相分離して存在しているのではなく、両者の一部またはすべてが何らかの結合、例えばグラフト結合により結合し、混和して存在し、耐衝撃性の向上に寄与していると考えられることを意味する。
また、本発明によれば、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子が、０．０１５ｇ／ｃｍ3以上０．１ｇ／ｃｍ3以下の嵩密度を有する場合に、より優れた機械強度、成形性及び耐衝撃性を有する複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体を含む自動車部材を提供することができる。
ここで、相溶化とは、ポリアクリル酸エステル系樹脂微粒子がポリスチレン系樹脂中に単に相分離して存在しているのではなく、両者の一部またはすべてが何らかの結合、例えばグラフト結合により結合し、混和して存在し、耐衝撃性の向上に寄与していると考えられることを意味する。
また、本発明によれば、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子が、０．０１５ｇ／ｃｍ3以上０．１ｇ／ｃｍ3以下の嵩密度を有する場合に、より優れた機械強度、成形性及び耐衝撃性を有する複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体を含む自動車部材を提供することができる。
また、本発明によれば、複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体が、１１ｃｍ以上のＪＩＳ Ｋ７２１１：１９７６による落球衝撃値、１２ｍｍ以上のＪＩＳ Ｋ７２２１−１：２００６による曲げ破断点変位量及び５０％未満のＪＩＳ Ｚ０２３５：１９７６による割れ量を有する場合に、より優れた機械強度、成形性及び耐衝撃性を有する複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体を含む自動車部材を提供することができる。
また、本発明によれば、複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体が１.０２以上の全エネルギー吸収比を有する場合に、より優れた機械強度、成形性及び耐衝撃性を有する複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体を含む自動車部材を提供することができる。
また、本発明によれば、複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体が、８０ｍｍ／ｍｉｎ以下の燃焼速度（米国自動車安全基準ＦＭＶＳＳ ３０２に準拠した方法により測定）を有し、かつ１．５％未満の加熱寸法変化率（ＪＩＳ Ｋ６７６７：１９９９のＢ法に準拠した方法により８０℃、１６８時間で測定）を有する場合に、より優れた機械強度、成形性及び耐衝撃性を有し、さらにより優れた耐熱性及び遅燃性を有する複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体を含む自動車部材を提供することができる。
また、本発明によれば、複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体が１.０２以上の全エネルギー吸収比を有する場合に、より優れた機械強度、成形性及び耐衝撃性を有する複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体を含む自動車部材を提供することができる。
また、本発明によれば、複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体が、８０ｍｍ／ｍｉｎ以下の燃焼速度（米国自動車安全基準ＦＭＶＳＳ ３０２に準拠した方法により測定）を有し、かつ１．５％未満の加熱寸法変化率（ＪＩＳ Ｋ６７６７：１９９９のＢ法に準拠した方法により８０℃、１６８時間で測定）を有する場合に、より優れた機械強度、成形性及び耐衝撃性を有し、さらにより優れた耐熱性及び遅燃性を有する複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体を含む自動車部材を提供することができる。
本発明の自動車部材は、複数の気泡とそれらを区画する気泡膜を有し、前記気泡膜が連続相を形成するポリスチレン系樹脂と、前記連続相中に分散されて分散相を形成するポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子とを含み、前記ポリスチレン系樹脂が前記ポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子で複合化された複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体を含み、
前記分散相が、前記複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体の気泡膜断面の気泡膜厚み方向に複数でかつ層状に存在することを特徴とする。
すなわち、本発明の自動車部材は、複合ポリスチレン系樹脂に発泡剤を含浸させるなどして発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子を得、得られたその発泡性粒子を予備発泡させて複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子（以下、「発泡粒子」ともいう）を得、得られた発泡粒子を発泡成形させて得られた複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体からなる。
ここで、本発明の発泡粒子における「複合ポリスチレン系樹脂」とは、ポリスチレン系樹脂とポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂とを組み合わせた（複合した）樹脂を意味する。
また、「複合ポリスチレン系樹脂」は、ポリスチレン系樹脂からなる分散媒中に、ポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子からなる分散質が分散された形態であることから、前者を「連続相」、後者を「分散相」という。
前記分散相が、前記複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体の気泡膜断面の気泡膜厚み方向に複数でかつ層状に存在することを特徴とする。
すなわち、本発明の自動車部材は、複合ポリスチレン系樹脂に発泡剤を含浸させるなどして発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子を得、得られたその発泡性粒子を予備発泡させて複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子（以下、「発泡粒子」ともいう）を得、得られた発泡粒子を発泡成形させて得られた複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体からなる。
ここで、本発明の発泡粒子における「複合ポリスチレン系樹脂」とは、ポリスチレン系樹脂とポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂とを組み合わせた（複合した）樹脂を意味する。
また、「複合ポリスチレン系樹脂」は、ポリスチレン系樹脂からなる分散媒中に、ポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子からなる分散質が分散された形態であることから、前者を「連続相」、後者を「分散相」という。
本発明の自動車部材は、各種の自動車部材として好適に使用できるが、その大きさや形状は、容器が作製可能でかつ本発明の効果が得られる範囲であれば特に限定されない。
例えば、ドア部材、ドアトリム、天井下面、リアパッケージ、ニーボルスター、エアバックドア、ヘッドレスト、アームレスト、各種ピラー、ウォータートリム、フロントサイドトリム、フロントシートバック、クラッシュパッド、コンソールボックス、コンソールリッド、ラッゲージフロアカバー、パーティションボード、センターコンソール、コンソールボックスの蓋、車室内壁材、フロア部材などの自動車内装用部材などが挙げられる。
例えば、ドア部材、ドアトリム、天井下面、リアパッケージ、ニーボルスター、エアバックドア、ヘッドレスト、アームレスト、各種ピラー、ウォータートリム、フロントサイドトリム、フロントシートバック、クラッシュパッド、コンソールボックス、コンソールリッド、ラッゲージフロアカバー、パーティションボード、センターコンソール、コンソールボックスの蓋、車室内壁材、フロア部材などの自動車内装用部材などが挙げられる。
ここで、自動車とは、自走のための装置（例えば、エンジン等）を任意に有する車両を意味する。このような車両としては、日本の道路交通法に規定される車（自動車、原動機付自転車、軽車両及びトロリーバス、並びに路面電車等）、鉄道車両（汽車、列車及び電車等）、軍用車両（戦車、装甲車及び自走砲等）、建設車両（クレーン車等）、農業車両（トラクター等）、産業車両（フォークリフト等）、車輪を有する航空機等が挙げられる。
本発明の自動車部材は、以下に説明する発泡成形体を構成材料として、公知の方法により所望の形状に作製することにより、本発明の効果が得られる。
以下、本発明の自動車部材の構成材料について、樹脂粒子、発泡性樹脂粒子、樹脂発泡粒子および発泡成形体の順に説明する。
以下、本発明の自動車部材の構成材料について、樹脂粒子、発泡性樹脂粒子、樹脂発泡粒子および発泡成形体の順に説明する。
（ポリスチレン系樹脂粒子：連続相）
本発明の複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子の連続相を構成するポリスチレン系樹脂としては、スチレン系単量体を主成分とする樹脂であれば特に限定されず、スチレン又はスチレン誘導体の単独又は共重合体が挙げられる。
スチレン誘導体としては、α−メチルスチレン、ビニルトルエン、クロロスチレン、エチルスチレン、イソプロピルスチレン、ジメチルスチレン、ブロモスチレン等が挙げられる。これらのスチレン系単量体は、単独で用いられても、併用されてもよい。
本発明の複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子の連続相を構成するポリスチレン系樹脂としては、スチレン系単量体を主成分とする樹脂であれば特に限定されず、スチレン又はスチレン誘導体の単独又は共重合体が挙げられる。
スチレン誘導体としては、α−メチルスチレン、ビニルトルエン、クロロスチレン、エチルスチレン、イソプロピルスチレン、ジメチルスチレン、ブロモスチレン等が挙げられる。これらのスチレン系単量体は、単独で用いられても、併用されてもよい。
ポリスチレン系樹脂は、スチレン系単量体と共重合可能なビニル系単量体を併用したものであってもよい。
ビニル系単量体としては、例えば、ｏ−ジビニルベンゼン、ｍ−ジビニルベンゼン、ｐ−ジビニルベンゼン等のジビニルベンゼン、エチレングリコールジ（メタ）アクリレート、ポリエチレングリコールジ（メタ）アクリレート等のアルキレングリコールジ（メタ）アクリレート等の多官能性単量体；α−メチルスチレン、（メタ）アクリロニトリル、メチル（メタ）アクリレート、ブチル（メタ）アクリレート等が挙げられる。これらの中でも、多官能性モノマーが好ましく、エチレングリコールジ（メタ）アクリレート、ｎが４〜１６のポリエチレングリコールジ（メタ）アクリレート、ジビニルベンゼンがより好ましく、ジビニルベンゼン、エチレングリコールジ（メタ）アクリレートが特に好ましい。尚、併用される単量体は、単独で用いられても、併用されてもよい。
また、併用される単量体を使用する場合、その含有量は、スチレン系単量体が主成分となる量（例えば、５０重量％以上）になるように設定されることが好ましい。
本発明において「（メタ）アクリル」とは、「アクリル」又は「メタクリル」を意味する。
ビニル系単量体としては、例えば、ｏ−ジビニルベンゼン、ｍ−ジビニルベンゼン、ｐ−ジビニルベンゼン等のジビニルベンゼン、エチレングリコールジ（メタ）アクリレート、ポリエチレングリコールジ（メタ）アクリレート等のアルキレングリコールジ（メタ）アクリレート等の多官能性単量体；α−メチルスチレン、（メタ）アクリロニトリル、メチル（メタ）アクリレート、ブチル（メタ）アクリレート等が挙げられる。これらの中でも、多官能性モノマーが好ましく、エチレングリコールジ（メタ）アクリレート、ｎが４〜１６のポリエチレングリコールジ（メタ）アクリレート、ジビニルベンゼンがより好ましく、ジビニルベンゼン、エチレングリコールジ（メタ）アクリレートが特に好ましい。尚、併用される単量体は、単独で用いられても、併用されてもよい。
また、併用される単量体を使用する場合、その含有量は、スチレン系単量体が主成分となる量（例えば、５０重量％以上）になるように設定されることが好ましい。
本発明において「（メタ）アクリル」とは、「アクリル」又は「メタクリル」を意味する。
ポリスチレン系樹脂は、重量平均分子量（ＭＷ）２００，０００〜３５０，０００及び重量平均分子量（ＭＷ）に対するＺ平均分子量（ＭＺ）の比（ＭＺ／ＭＷ）２〜４であるのが好ましい。
重量平均分子量（ＭＷ）が２００，０００未満では、気泡膜中のポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子が配向され難くなり、発泡成形体としたときに耐衝撃性が低下することがある。一方、重量平均分子量（ＭＷ）３５０，０００を超えると、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子を発泡成形するときに発泡性が低下し、発泡成形体表面の伸びが不足して発泡成形体の外観が劣ることがある。
具体的なＭＷは、例えば、２００，０００、２５０，０００、３００，０００及び３５０，０００等である。
重量平均分子量（ＭＷ）が２００，０００未満では、気泡膜中のポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子が配向され難くなり、発泡成形体としたときに耐衝撃性が低下することがある。一方、重量平均分子量（ＭＷ）３５０，０００を超えると、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子を発泡成形するときに発泡性が低下し、発泡成形体表面の伸びが不足して発泡成形体の外観が劣ることがある。
具体的なＭＷは、例えば、２００，０００、２５０，０００、３００，０００及び３５０，０００等である。
また、重量平均分子量（ＭＷ）に対するＺ平均分子量（ＭＺ）の比（ＭＺ／ＭＷ）が２未満では、気泡膜中のポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子が配向され難くなり、発泡成形体としたときに耐衝撃性が低下することがある。一方、重量平均分子量（ＭＷ）に対するＺ平均分子量（ＭＺ）の比（ＭＺ／ＭＷ）が４を超えると、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子を発泡成形するときに発泡性が低下し、発泡成形体表面の伸びが不足して発泡成形体の外観が劣ることがある。
より好ましい重量平均分子量（ＭＷ）は２３０，０００〜３３０，０００であり、より好ましい重量平均分子量（ＭＷ）に対するＺ平均分子量（ＭＺ）の比（ＭＺ／ＭＷ）は２〜３である。
具体的なＭＺ／ＭＷは、例えば、２．０、２．５及び３．０等である。
より好ましい重量平均分子量（ＭＷ）は２３０，０００〜３３０，０００であり、より好ましい重量平均分子量（ＭＷ）に対するＺ平均分子量（ＭＺ）の比（ＭＺ／ＭＷ）は２〜３である。
具体的なＭＺ／ＭＷは、例えば、２．０、２．５及び３．０等である。
（ポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子：分散相）
本発明の複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子の分散相を構成するポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子としては、アクリル酸アルキルエステル系単量体を主成分とする樹脂であれば特に限定されず、例えば、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸プロピル、アクリル酸ブチル、アクリル酸ペンチル、アクリル酸２−エチルヘキシル、アクリル酸ヘキシル等が挙げられ、これらの中でもアクリル酸エチル、アクリル酸ブチル、アクリル酸２−エチルヘキシルが好ましい。これらのアクリル酸アルキルエステル系単量体は、単独で用いられても、併用されてもよい。なお、上記「アルキル」の炭素数は１〜３０を意味する。
したがって、ポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子は、アクリル酸エチル、アクリル酸ブチル、アクリル酸２−エチルヘキシル又はこれらの混合物の重合体から形成されてなるのが好ましい。
本発明の複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子の分散相を構成するポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子としては、アクリル酸アルキルエステル系単量体を主成分とする樹脂であれば特に限定されず、例えば、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸プロピル、アクリル酸ブチル、アクリル酸ペンチル、アクリル酸２−エチルヘキシル、アクリル酸ヘキシル等が挙げられ、これらの中でもアクリル酸エチル、アクリル酸ブチル、アクリル酸２−エチルヘキシルが好ましい。これらのアクリル酸アルキルエステル系単量体は、単独で用いられても、併用されてもよい。なお、上記「アルキル」の炭素数は１〜３０を意味する。
したがって、ポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子は、アクリル酸エチル、アクリル酸ブチル、アクリル酸２−エチルヘキシル又はこれらの混合物の重合体から形成されてなるのが好ましい。
ポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子は、ポリスチレン系樹脂１００重量部に対して５〜１００重量部であるのが好ましい。
樹脂微粒子の重量割合が上記の範囲であれば、より優れた機械強度、成形性及び耐衝撃性を有する複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体を提供することができる。
樹脂微粒子がポリスチレン系樹脂１００重量部に対して５重量部未満では、得られた複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体の耐衝撃性向上の効果が十分に得られないことがある。一方、樹脂微粒子がポリスチレン系樹脂１００重量部に対して１００重量部を超えると、得られた発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子を高倍率発泡させることが困難となり、発泡成形体を低密度化できないことがある。より好ましい樹脂微粒子は、ポリスチレン系樹脂１００重量部に対して１０〜７０重量部である。
具体的なポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子は、例えば、ポリスチレン系樹脂１００重量部に対して５、１０、１５、２０、２５、３０、５０、７０、７５及び１００重量部等である。
本発明において、原材料となる樹脂及び単量体の比率は、発泡粒子及び発泡成形体におけるそれらの比率と略同一である。
樹脂微粒子の重量割合が上記の範囲であれば、より優れた機械強度、成形性及び耐衝撃性を有する複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体を提供することができる。
樹脂微粒子がポリスチレン系樹脂１００重量部に対して５重量部未満では、得られた複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体の耐衝撃性向上の効果が十分に得られないことがある。一方、樹脂微粒子がポリスチレン系樹脂１００重量部に対して１００重量部を超えると、得られた発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子を高倍率発泡させることが困難となり、発泡成形体を低密度化できないことがある。より好ましい樹脂微粒子は、ポリスチレン系樹脂１００重量部に対して１０〜７０重量部である。
具体的なポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子は、例えば、ポリスチレン系樹脂１００重量部に対して５、１０、１５、２０、２５、３０、５０、７０、７５及び１００重量部等である。
本発明において、原材料となる樹脂及び単量体の比率は、発泡粒子及び発泡成形体におけるそれらの比率と略同一である。
本発明の複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子の分散相は、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子の気泡膜を厚み方向の断面でみたときに、ポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子が厚み方向に複数でかつ層状に存在する構造である。
本発明において、発泡粒子及び発泡成形体中の気泡膜単位でみれば、微粒子が略均一に分散しているものと考えられ、このような観点で、分散相における微粒子の分布状態は発泡粒子及び発泡成形体において略均一である。
本発明において、発泡粒子及び発泡成形体中の気泡膜単位でみれば、微粒子が略均一に分散しているものと考えられ、このような観点で、分散相における微粒子の分布状態は発泡粒子及び発泡成形体において略均一である。
分散相は、発泡粒子の気泡膜を厚み方向の断面で見たとき、分散相の気泡膜厚み方向の寸法（樹脂微粒子の厚さａ）と分散相の気泡膜面方向の寸法（樹脂微粒子の長さｂ）としたときに、７以上６０以下のアスペクト比（ｂ／ａ）を有するのが好ましい。
アスペクト比（ｂ／ａ）が７未満では、気泡膜面から樹脂微粒子が露出し易くなり、発泡剤ガスの保持性が低下することがある。一方、アスペクト比（ｂ／ａ）が６０を超えると、樹脂微粒子が扁平になり過ぎ、薄くなって亀裂の伝播を抑制し難くなり、発泡成形体の耐衝撃性が低下することがある。より好ましいアスペクト比（ｂ／ａ）は１０以上６０以下であり、さらに好ましいアスペクト比（ｂ／ａ）は２０以上５０以下である。
具体的なｂ／ａは、例えば、１０、１５、２０、２５、３０、３５、４５、５０、５５及び６０等である。
なお、発泡成形体についても同様であり、発泡粒子における厚さａ及び長さｂをそれぞれｃ及びｄに置き換えて表す。
このアスペクト比及びその測定方法については、実施例において詳述する。
アスペクト比（ｂ／ａ）が７未満では、気泡膜面から樹脂微粒子が露出し易くなり、発泡剤ガスの保持性が低下することがある。一方、アスペクト比（ｂ／ａ）が６０を超えると、樹脂微粒子が扁平になり過ぎ、薄くなって亀裂の伝播を抑制し難くなり、発泡成形体の耐衝撃性が低下することがある。より好ましいアスペクト比（ｂ／ａ）は１０以上６０以下であり、さらに好ましいアスペクト比（ｂ／ａ）は２０以上５０以下である。
具体的なｂ／ａは、例えば、１０、１５、２０、２５、３０、３５、４５、５０、５５及び６０等である。
なお、発泡成形体についても同様であり、発泡粒子における厚さａ及び長さｂをそれぞれｃ及びｄに置き換えて表す。
このアスペクト比及びその測定方法については、実施例において詳述する。
本発明において、発泡前の複合ポリスチレン系樹脂粒子中の樹脂微粒子の形状は特に限定されず、例えば、球状、楕円球状及び不定形状等をとりうる。
また、発泡後の発泡粒子の気泡膜断面の樹脂微粒子の形状は、特に限定されず、例えば、円、楕円、不定形等をとりうる。
また、発泡後の発泡粒子の気泡膜断面の樹脂微粒子の形状は、特に限定されず、例えば、円、楕円、不定形等をとりうる。
また、発泡前の複合ポリスチレン系樹脂粒子中の樹脂微粒子の平均粒径は、１００〜１０００ｎｍであるのが好ましい。
樹脂微粒子の平均粒径が１００ｎｍ未満では、得られた発泡成形体の耐衝撃性が不十分になることがある。一方、樹脂微粒子の平均粒径が１０００ｎｍを超えると、発泡剤の逸散速度が早くなることがある。より好ましい樹脂微粒子の平均粒径は２００〜５００ｎｍである。
具体的な平均粒径は、例えば、１００、２００、２５０、５００、７５０及び１０００ｎｍ等である。
樹脂微粒子の平均粒径が１００ｎｍ未満では、得られた発泡成形体の耐衝撃性が不十分になることがある。一方、樹脂微粒子の平均粒径が１０００ｎｍを超えると、発泡剤の逸散速度が早くなることがある。より好ましい樹脂微粒子の平均粒径は２００〜５００ｎｍである。
具体的な平均粒径は、例えば、１００、２００、２５０、５００、７５０及び１０００ｎｍ等である。
（複合ポリスチレン系樹脂粒子）
本発明において、複合ポリスチレン系樹脂粒子の形状は特に限定されず、例えば、球状、楕円球状、円柱状等をとりうる。好ましくは、球状である。
本発明の複合ポリスチレン系樹脂粒子が球状であるとき、その平均粒子径は、その後、揮発性発泡剤を含浸させた発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子をさらに発泡させた発泡粒子の成形型内への充填性等を考慮すると、０．３〜２．０ｍｍであるのが好ましく、より好ましくは０．５〜１．５ｍｍである。
具体的な平均粒径は、例えば、０．３、０．５、０．８、１．０、１．５及び２．０ｍｍ等である。
本発明において、複合ポリスチレン系樹脂粒子の形状は特に限定されず、例えば、球状、楕円球状、円柱状等をとりうる。好ましくは、球状である。
本発明の複合ポリスチレン系樹脂粒子が球状であるとき、その平均粒子径は、その後、揮発性発泡剤を含浸させた発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子をさらに発泡させた発泡粒子の成形型内への充填性等を考慮すると、０．３〜２．０ｍｍであるのが好ましく、より好ましくは０．５〜１．５ｍｍである。
具体的な平均粒径は、例えば、０．３、０．５、０．８、１．０、１．５及び２．０ｍｍ等である。
（ポリブタジエン末端アクリレート）
複合ポリスチレン系樹脂粒子には、ポリブタジエン末端アクリレート由来の成分がさらに含まれているのが好ましい。
これにより、ポリスチレンとポリアクリル酸エステルを相溶化して、さらに耐衝撃性を向上させた複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体を提供することができる。
複合ポリスチレン系樹脂粒子には、ポリブタジエン末端アクリレート由来の成分がさらに含まれているのが好ましい。
これにより、ポリスチレンとポリアクリル酸エステルを相溶化して、さらに耐衝撃性を向上させた複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体を提供することができる。
ポリブタジエン末端アクリレートには、８０％以上の１，２−結合と、１，４−結合とを含有するポリブタジエン分子に１以上の（メタ）アクリロイル基が結合した構造の単量体を使用できる。この単量体は、ポリブタジエン分子末端に（メタ）アクリロイル基を導入した構造が好ましい。具体的には、ポリブタジエン末端アクリレートは、１，２−結合による下記繰り返し単位（１）及び１，４−結合による下記繰り返し単位（２）を含有するポリブタジエン分子と、ポリブタジエン分子の一方の末端又は両末端に下記式（３）で表される官能基（（メタ）アクリロイル基）を有する単量体である。
単位（１）と（２）のモル比は、（１）／〔（１）＋（２）〕≧０．８であることが好ましい。単位（２）は、トランス構造であっても、シス構造であってもよい。また、単位（１）と（２）はランダム、ブロック、交互等の種々の繰り返し形態で単量体中に存在しうる。
式（３）中、Ｒは、水素原子又は炭素数１〜４の低級アルキル基であることが好ましい。式（３）の官能基は、ポリブタジエン分子の両末端に位置していることが好ましい。
ポリブタジエン末端アクリレートは、例えば、大阪有機化学工業社から入手可能な商品名ＢＡＣ−４５、ＢＡＣ−１５等を使用できる。また、以下の公知の方法により、新たに合成したものも使用できる。
式（３）中、Ｒは、水素原子又は炭素数１〜４の低級アルキル基であることが好ましい。式（３）の官能基は、ポリブタジエン分子の両末端に位置していることが好ましい。
ポリブタジエン末端アクリレートは、例えば、大阪有機化学工業社から入手可能な商品名ＢＡＣ−４５、ＢＡＣ−１５等を使用できる。また、以下の公知の方法により、新たに合成したものも使用できる。
すなわち、水酸基含有ポリブタジエンと（メタ）アクリル基を有する化合物とを反応させることにより、ポリブタジエン構造に（メタ）アクリル基を導入する方法が挙げられる。
上記方法には、例えば、（ｉ）ｐ−トルエンスルホン酸のような脱水触媒を用いて、水酸基含有ポリブタジエンの水酸基と、（メタ）アクリル基を有する化合物のカルボキシル基とを脱水反応させる方法、（ｉｉ）チタン触媒、スズ触媒等のエステル交換触媒を用いて、（メタ）アクリル酸エステルとポリブタジエンの水酸基とのエステル交換反応させる方法が挙げられる。
（メタ）アクリル基を有する化合物としては、例えば、（メタ）アクリル酸、（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチル、（メタ）アクリル酸プロピル、（メタ）アクリル酸ブチル等が挙げられる（プロピル及びブチルは構造異性体を含む）。
上記方法には、例えば、（ｉ）ｐ−トルエンスルホン酸のような脱水触媒を用いて、水酸基含有ポリブタジエンの水酸基と、（メタ）アクリル基を有する化合物のカルボキシル基とを脱水反応させる方法、（ｉｉ）チタン触媒、スズ触媒等のエステル交換触媒を用いて、（メタ）アクリル酸エステルとポリブタジエンの水酸基とのエステル交換反応させる方法が挙げられる。
（メタ）アクリル基を有する化合物としては、例えば、（メタ）アクリル酸、（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチル、（メタ）アクリル酸プロピル、（メタ）アクリル酸ブチル等が挙げられる（プロピル及びブチルは構造異性体を含む）。
ポリブタジエン末端アクリレートは、２００〜１５，０００の範囲の数平均分子量を有することが好ましい。数平均分子量が２００未満では、複合ポリスチレン系樹脂粒子の弾性が低下することがある。１５，０００を超えると、反応系内に投入、溶解させにくいことがある。より好ましい数平均分子量は、２５００〜１０，０００の範囲である。ここでの数平均分子量は、ゲル浸透クロマトグラフで測定することにより得られた値である。
具体的な数平均分子量は、例えば、２００、１０００、１５００、２０００、２５００、３０００、３５００、５０００、６０００、７０００、８０００、９０００、９５００、１０，０００、１０，５００、１１，０００、１２，０００、１３，０００、１４，０００及び１５，０００等である。
具体的な数平均分子量は、例えば、２００、１０００、１５００、２０００、２５００、３０００、３５００、５０００、６０００、７０００、８０００、９０００、９５００、１０，０００、１０，５００、１１，０００、１２，０００、１３，０００、１４，０００及び１５，０００等である。
ポリブタジエン末端アクリレートは、５００〜９０００Ｐａ・ｓの範囲の粘度（２５℃）を有していることが好ましい。粘度が５００Ｐａ・ｓ未満では、複合ポリスチレン系樹脂粒子の弾性が低下することがある。９０００Ｐａ・ｓを超えると、反応系内に投入、溶解させにくいことがある。より好ましい粘度は、４０００〜８０００Ｐａ・ｓの範囲である。ここでの粘度は、回転式粘度計で測定することにより得られた値である。
ポリブタジエン末端アクリレートに由来の成分は、複合ポリスチレン系樹脂粒子１００重量部に対して、０．１〜３．０重量部の範囲で複合ポリスチレン系樹脂粒子中に含まれていることが好ましい。この成分の含有量が、０．１重量部未満では、複合ポリスチレン系樹脂粒子の弾性が低下することがある。３．０重量部を超えると、複合ポリスチレン系樹脂粒子に吸収されにくいことがある。より好ましい含有量は、０．１〜２．０重量部の範囲、特に０．５〜１．０重量部の範囲である。
具体的なポリブタジエン末端アクリレートは、例えば、複合ポリスチレン系樹脂粒子１００重量部に対して０．１、０．３、０．５、０．８、１．０、１．５、２．０及び３．０重量部等である。
具体的なポリブタジエン末端アクリレートは、例えば、複合ポリスチレン系樹脂粒子１００重量部に対して０．１、０．３、０．５、０．８、１．０、１．５、２．０及び３．０重量部等である。
（複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子）
本発明において、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子は０．０１５ｇ／ｃｍ3以上０．１ｇ／ｃｍ3以下の嵩密度を有するのが好ましい。
発泡粒子の嵩密度が上記の範囲であれば、より優れた機械強度、成形性及び耐衝撃性を有する複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体を提供することができる。
発泡粒子の嵩密度が０．０１５ｇ／ｃｍ3未満では、発泡成形体の耐衝撃性が低下することがある。一方、発泡粒子の嵩密度が０．１ｇ／ｃｍ3を超えると、発泡成形体を包装材、緩衝材として使用するときに重量的に大きくなり、経済的に不利になることがある。より好ましい発泡粒子の嵩密度は、０．０１８ｇ／ｃｍ3以上０．０５ｇ／ｃｍ3以下である。
具体的な嵩密度は、例えば、０．０１５、０．０１８、０．０２、０．０３、０．０４、０．０５、０．０８及び０．１ｇ／ｃｍ3等である。
本発明において、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子は０．０１５ｇ／ｃｍ3以上０．１ｇ／ｃｍ3以下の嵩密度を有するのが好ましい。
発泡粒子の嵩密度が上記の範囲であれば、より優れた機械強度、成形性及び耐衝撃性を有する複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体を提供することができる。
発泡粒子の嵩密度が０．０１５ｇ／ｃｍ3未満では、発泡成形体の耐衝撃性が低下することがある。一方、発泡粒子の嵩密度が０．１ｇ／ｃｍ3を超えると、発泡成形体を包装材、緩衝材として使用するときに重量的に大きくなり、経済的に不利になることがある。より好ましい発泡粒子の嵩密度は、０．０１８ｇ／ｃｍ3以上０．０５ｇ／ｃｍ3以下である。
具体的な嵩密度は、例えば、０．０１５、０．０１８、０．０２、０．０３、０．０４、０．０５、０．０８及び０．１ｇ／ｃｍ3等である。
本発明において発泡粒子の気泡膜断面の樹脂微粒子が特定の扁平状となるのは、樹脂が発泡する過程、すなわち気泡の膨張に伴い気泡膜が延伸される過程において、連続相を形成するポリスチレン系樹脂の伸びに伴い分散相の樹脂微粒子が適度に延伸されることを意味している。このことは連続相を形成するポリスチレン系樹脂の粘弾性、すなわち分子量を特定の範囲にする必要があることを意味する。したがって、ポリスチレン系樹脂は、上記のような範囲の重量平均分子量（ＭＷ）及び重量平均分子量（ＭＷ）に対するＺ平均分子量（ＭＺ）の比（ＭＺ／ＭＷ）を有するのが好ましい。
本発明の複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子は、揮発性発泡剤を含浸させた発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子を公知の方法で所定の嵩密度（例えば、０．０１５〜０．１ｇ／ｃｍ3）に予備発泡させることにより製造することができる。
本発明の発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子は、例えば、水性媒体中で、ポリスチレン系樹脂からなる種粒子に、アクリル酸アルキルエステルを含む単量体混合物を吸収させた後、単量体混合物を重合させて、種粒子中にポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子を分散形成する工程、続く水性媒体中で、ポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子が分散形成された種粒子に、スチレン系単量体を含む単量体混合物を吸収させた後、単量体混合物を重合させて、ポリスチレン系樹脂粒子をさらに成長させる工程、及びその重合後又は重合途中での発泡剤を含浸させる工程により製造することができる。
本発明の発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子は、例えば、水性媒体中で、ポリスチレン系樹脂からなる種粒子に、アクリル酸アルキルエステルを含む単量体混合物を吸収させた後、単量体混合物を重合させて、種粒子中にポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子を分散形成する工程、続く水性媒体中で、ポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子が分散形成された種粒子に、スチレン系単量体を含む単量体混合物を吸収させた後、単量体混合物を重合させて、ポリスチレン系樹脂粒子をさらに成長させる工程、及びその重合後又は重合途中での発泡剤を含浸させる工程により製造することができる。
より具体的には、本発明の発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子は、ポリスチレン系樹脂からなる種粒子を水中に分散させてなる分散液中に、ポリスチレン系樹脂からなる種粒子１００重量部に対して、アクリル酸アルキルエステル系単量体１０〜９０重量部を供給し、このアクリル酸アルキルエステル系単量体を種粒子に吸収、重合させてポリスチレン系樹脂粒子を成長させる第１重合工程、次いでこの分散液中にスチレン系単量体を供給し、これを種粒子に吸収、重合させてポリスチレン系樹脂粒子をさらに成長させる第２重合工程、その重合後又は重合途中での発泡剤を含浸させる工程により製造することができる。
第１重合工程に用いられるアクリル酸アルキルエステル系単量体及びその使用量並びに第２重合工程に用いられるスチレン系単量体は、（ポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子）及び（ポリスチレン系樹脂粒子）に記載のとおりである。
（種粒子）
ポリスチレン系樹脂からなる種粒子は、特に限定されず、公知の方法により製造できる。例えば、懸濁重合法や、押出機で原料樹脂を溶融混練後、ストランド状に押し出し、所望の粒子径でカットする方法が挙げられる。また、一部又は全部にポリスチレン系樹脂回収品を用いることができ、懸濁重合法やカットする方法で得られた粒子をそのまま、又はその粒子に、水性媒体中で、スチレン系単量体を含浸・重合させることにより得られる粒子であってもよい。
種粒子の粒径は、作成する複合ポリスチレン系樹脂粒子の平均粒子径等に応じて適宜調整でき、例えば平均粒子径１ｍｍの複合ポリスチレン系樹脂粒子を作成する場合には、平均粒子径０．４〜０．７ｍｍ程度の種粒子を用いることが好ましい。
また、種粒子の重量平均分子量は特に限定されないが、好ましくは１５万〜７０万であり、より好ましくは２０万〜５０万である。
（他の成分）
なお、種粒子には、物性を損なわない範囲内において、可塑剤、結合防止剤、気泡調整剤、架橋剤、充填剤、難燃剤、難燃助剤、滑剤、着色剤等の添加剤が添加されていてもよい。
ポリスチレン系樹脂からなる種粒子は、特に限定されず、公知の方法により製造できる。例えば、懸濁重合法や、押出機で原料樹脂を溶融混練後、ストランド状に押し出し、所望の粒子径でカットする方法が挙げられる。また、一部又は全部にポリスチレン系樹脂回収品を用いることができ、懸濁重合法やカットする方法で得られた粒子をそのまま、又はその粒子に、水性媒体中で、スチレン系単量体を含浸・重合させることにより得られる粒子であってもよい。
種粒子の粒径は、作成する複合ポリスチレン系樹脂粒子の平均粒子径等に応じて適宜調整でき、例えば平均粒子径１ｍｍの複合ポリスチレン系樹脂粒子を作成する場合には、平均粒子径０．４〜０．７ｍｍ程度の種粒子を用いることが好ましい。
また、種粒子の重量平均分子量は特に限定されないが、好ましくは１５万〜７０万であり、より好ましくは２０万〜５０万である。
（他の成分）
なお、種粒子には、物性を損なわない範囲内において、可塑剤、結合防止剤、気泡調整剤、架橋剤、充填剤、難燃剤、難燃助剤、滑剤、着色剤等の添加剤が添加されていてもよい。
（重合開始剤）
上記の製造方法で使用する重合開始剤としては、従来からスチレン系単量体の重合に用いられるものであれば、特に限定されず、例えば、ベンゾイルパーオキサイド、ラウリルパーオキサイド、ｔ−ブチルパーオキシベンゾエート、ｔ−ブチルパーオキシ−２−エチルヘキサノエート、ｔ−ブチルパーオキサイド、ｔ−ブチルパーオキシピバレート、ｔ−ブチルパーオキシイソプロピルカーボネート、ｔ−ブチルパーオキシアセテート、２，２−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）ブタン、ｔ−ブチルパーオキシ−３，３，５−トリメチルヘキサノエート、ジ−ｔ−ブチルパーオキシヘキサハイドロテレフタレート、２，２−ジ−ｔ−ブチルパーオキシブタン、ジ−ｔ−ヘキシルパーオキサイド、ジクミルパーオキサイド等の有機過酸化物やアゾビスイソブチロニトリル、アゾビスジメチルバレロニトリル等のアゾ化合物等が挙げられる。これらは単独で用いられても、併用されてもよいが、１０時間の半減期を得るための分解温度が６０〜１３０℃にある複数種類の重合開始剤を併用することが好ましい。
上記の製造方法で使用する重合開始剤としては、従来からスチレン系単量体の重合に用いられるものであれば、特に限定されず、例えば、ベンゾイルパーオキサイド、ラウリルパーオキサイド、ｔ−ブチルパーオキシベンゾエート、ｔ−ブチルパーオキシ−２−エチルヘキサノエート、ｔ−ブチルパーオキサイド、ｔ−ブチルパーオキシピバレート、ｔ−ブチルパーオキシイソプロピルカーボネート、ｔ−ブチルパーオキシアセテート、２，２−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）ブタン、ｔ−ブチルパーオキシ−３，３，５−トリメチルヘキサノエート、ジ−ｔ−ブチルパーオキシヘキサハイドロテレフタレート、２，２−ジ−ｔ−ブチルパーオキシブタン、ジ−ｔ−ヘキシルパーオキサイド、ジクミルパーオキサイド等の有機過酸化物やアゾビスイソブチロニトリル、アゾビスジメチルバレロニトリル等のアゾ化合物等が挙げられる。これらは単独で用いられても、併用されてもよいが、１０時間の半減期を得るための分解温度が６０〜１３０℃にある複数種類の重合開始剤を併用することが好ましい。
（懸濁安定剤）
また、上記の製造において、スチレン系単量体の液滴及びポリスチレン系樹脂種粒子の分散性を安定させるために懸濁安定剤を用いてもよい。このような懸濁安定剤としては、従来からスチレン系単量体の懸濁重合に用いられているものであれば特に限定されず、例えば、ポリビニルアルコール、メチルセルロース、ポリアクリルアミド、ポリビニルピロリドン等の水溶性高分子や、第三リン酸カルシウム、ピロリン酸マグネシウム等の難溶性無機化合物等が挙げられる。
また、難溶性無機化合物を用いる場合には、通常アニオン界面活性剤が併用される。
また、上記の製造において、スチレン系単量体の液滴及びポリスチレン系樹脂種粒子の分散性を安定させるために懸濁安定剤を用いてもよい。このような懸濁安定剤としては、従来からスチレン系単量体の懸濁重合に用いられているものであれば特に限定されず、例えば、ポリビニルアルコール、メチルセルロース、ポリアクリルアミド、ポリビニルピロリドン等の水溶性高分子や、第三リン酸カルシウム、ピロリン酸マグネシウム等の難溶性無機化合物等が挙げられる。
また、難溶性無機化合物を用いる場合には、通常アニオン界面活性剤が併用される。
このようなアニオン界面活性剤としては、例えば、脂肪酸石鹸、Ｎ−アシルアミノ酸又はその塩、アルキルエーテルカルボン酸塩等のカルボン酸塩，アルキルベンゼンスルホン酸塩、アルキルナフタレンスルホン酸塩、ジアルキルスルホコハク酸エステル塩、アルキルスルホ酢酸塩、α−オレフィンスルホン酸塩等のスルホン酸塩、高級アルコール硫酸エステル塩、第二級高級アルコール硫酸エステル塩、アルキルエーテル硫酸塩、ポリオキシエチレンアルキルフェニルエーテル硫酸塩等の硫酸エステル塩、アルキルエーテルリン酸エステル塩、アルキルリン酸エステル塩等のリン酸エステル塩等が挙げられる。
（他の成分）
なお、複合ポリスチレン系樹脂粒子には、物性を損なわない範囲内において、可塑剤、結合防止剤、気泡調整剤、架橋剤、充填剤、難燃剤、難燃助剤、滑剤、着色剤等の添加剤が添加されていてもよい。
また、後述する発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子の表面に、ジンクステアレートのような粉末状金属石鹸類が塗布されていてもよい。この塗布により、発泡性ポリスチレン系樹脂粒子の予備発泡工程において発泡粒子同士の結合を減少させることができる。
なお、複合ポリスチレン系樹脂粒子には、物性を損なわない範囲内において、可塑剤、結合防止剤、気泡調整剤、架橋剤、充填剤、難燃剤、難燃助剤、滑剤、着色剤等の添加剤が添加されていてもよい。
また、後述する発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子の表面に、ジンクステアレートのような粉末状金属石鹸類が塗布されていてもよい。この塗布により、発泡性ポリスチレン系樹脂粒子の予備発泡工程において発泡粒子同士の結合を減少させることができる。
複合ポリスチレン系樹脂粒子には、加熱発泡時に用いられる水蒸気の圧力が低くても良好な発泡成形性を維持させるために、１気圧下における沸点が２００℃を超える可塑剤を含有させることができる。
可塑剤としては、例えば、フタル酸エステル、グリセリンジアセトモノラウレート、グリセリントリステアレート、グリセリンジアセトモノステアレート等のグリセリン脂肪酸エステル、ジイソブチルアジペート等のアジピン酸エステル、ヤシ油等の可塑剤が挙げられる。
可塑剤の複合ポリスチレン系樹脂粒子中における含有量は、その樹脂成分１００質量部に対して２重量部未満である。
可塑剤としては、例えば、フタル酸エステル、グリセリンジアセトモノラウレート、グリセリントリステアレート、グリセリンジアセトモノステアレート等のグリセリン脂肪酸エステル、ジイソブチルアジペート等のアジピン酸エステル、ヤシ油等の可塑剤が挙げられる。
可塑剤の複合ポリスチレン系樹脂粒子中における含有量は、その樹脂成分１００質量部に対して２重量部未満である。
難燃剤としては、例えば、テトラブロモシクロオクタン、ヘキサブロモシクロドデカン、トリスジブロモプロピルホスフェート、テトラブロモビスフェノールＡ、テトラブロモビスフェノールＡビス（２，３−ジブロモ２−メチルプロピル）エーテルなどが挙げられる。そして、発泡性スチレン系樹脂粒子中における難燃剤の含有量としては、少ないと、発泡性スチレン系樹脂粒子を用いて得られるスチレン系樹脂発泡成形体の難燃性が不充分なことがある一方、多いと、発泡性スチレン系樹脂粒子の耐熱性が低下することがあるので、その樹脂成分１００質量部に対して０．１〜２．０重量部が好ましい。
また、難燃助剤としては、例えば、ジクミルパーオキサイドなどの有機過酸化物が挙げられる。そして、発泡性スチレン系樹脂粒子中における難燃助剤の含有量は、少ないと、難燃助剤を添加した効果が発現しないことがある一方、多いと、発泡性スチレン系樹脂粒子の発泡成形性が低下することがあるので、その樹脂成分１００質量部に対して０．０５〜１．０重量部が好ましい。
（発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子）
本発明の発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子は、複合ポリスチレン系樹脂粒子と揮発性発泡剤とを含み、前述の第２重合工程の重合後又は重合途中で揮発性発泡剤を含浸させることにより製造することができる。
揮発性発泡剤を含浸させる温度としては、低いと、含浸に時間を要し、発泡性ポリスチレン系樹脂粒子の製造効率が低下することがある。一方、高いと、発泡性ポリスチレン系樹脂粒子同士の合着が多量に発生することがあるので、７０〜１３０℃が好ましく、８０〜１２０℃がより好ましい。
本発明の発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子は、複合ポリスチレン系樹脂粒子と揮発性発泡剤とを含み、前述の第２重合工程の重合後又は重合途中で揮発性発泡剤を含浸させることにより製造することができる。
揮発性発泡剤を含浸させる温度としては、低いと、含浸に時間を要し、発泡性ポリスチレン系樹脂粒子の製造効率が低下することがある。一方、高いと、発泡性ポリスチレン系樹脂粒子同士の合着が多量に発生することがあるので、７０〜１３０℃が好ましく、８０〜１２０℃がより好ましい。
（揮発性発泡剤）
揮発性発泡剤としては、従来からポリスチレン系樹脂の発泡に用いられているものであれば、特に限定されず、例えば、イソブタン、ｎ−ブタン、ｎ−ペンタン、イソペンタン、ネオペンタン、シクロペンタン等の炭素数１０以下の脂肪族炭化水素等の揮発性発泡剤が挙げられ、特にブタン系発泡剤、ペンタン系発泡剤が好ましく、ペンタンを主成分（例えば、５０重量％以上）として含む揮発性発泡剤が特に好ましい。なお、ペンタンは可塑剤としての作用も期待できる。
揮発性発泡剤としては、従来からポリスチレン系樹脂の発泡に用いられているものであれば、特に限定されず、例えば、イソブタン、ｎ−ブタン、ｎ−ペンタン、イソペンタン、ネオペンタン、シクロペンタン等の炭素数１０以下の脂肪族炭化水素等の揮発性発泡剤が挙げられ、特にブタン系発泡剤、ペンタン系発泡剤が好ましく、ペンタンを主成分（例えば、５０重量％以上）として含む揮発性発泡剤が特に好ましい。なお、ペンタンは可塑剤としての作用も期待できる。
揮発性発泡剤の発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子中における含有量は、その樹脂成分１００質量部に対して通常２〜１０重量部の範囲とされ、３〜１０重量部の範囲が好ましく、５〜８重量部の範囲が特に好ましい。
揮発性発泡剤の含有量が少なく、例えば２重量部未満では、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子から低密度の複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体を得ることができないことがあると共に、型内発泡成形時の二次発泡力を高める効果が得られないために、複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体の外観が低下することがある。一方、揮発性発泡剤の含有量が多く、例えば１０重量部を超えると、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子を用いた複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体の製造工程における冷却工程に要する時間が長くなり生産性が低下することがある。
揮発性発泡剤の含有量が少なく、例えば２重量部未満では、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子から低密度の複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体を得ることができないことがあると共に、型内発泡成形時の二次発泡力を高める効果が得られないために、複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体の外観が低下することがある。一方、揮発性発泡剤の含有量が多く、例えば１０重量部を超えると、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子を用いた複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体の製造工程における冷却工程に要する時間が長くなり生産性が低下することがある。
（発泡助剤）
本発明の複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子には、揮発性発泡剤と共に発泡助剤を含有させることができる。
発泡助剤としては、従来からポリスチレン系樹脂の発泡に用いられているものであれば、特に限定されず、例えば、スチレン、トルエン、エチルベンゼン、キシレン等の芳香族有機化合物、シクロヘキサン、メチルシクロヘキサン等の環式脂肪族炭化水素、酢酸エチル、酢酸ブチル等の１気圧下における沸点が２００℃以下の溶剤が挙げられる。
本発明の複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子には、揮発性発泡剤と共に発泡助剤を含有させることができる。
発泡助剤としては、従来からポリスチレン系樹脂の発泡に用いられているものであれば、特に限定されず、例えば、スチレン、トルエン、エチルベンゼン、キシレン等の芳香族有機化合物、シクロヘキサン、メチルシクロヘキサン等の環式脂肪族炭化水素、酢酸エチル、酢酸ブチル等の１気圧下における沸点が２００℃以下の溶剤が挙げられる。
発泡助剤の複合ポリスチレン系樹脂粒子中における含有量は、その樹脂成分１００質量部に対して通常０．２〜２．５重量部の範囲とされ、０．３〜２重量部の範囲が好ましい。
発泡助剤の含有量が少なく、例えば０．２重量部未満では、ポリスチレン系樹脂の可塑化効果が発現しないことがある。一方、また、発泡助剤の含有量が多く、２．５重量部を超えると、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子を発泡成形させて得られる複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体に収縮や融けが発生して外観が低下したり、或いは複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子を用いた複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体の製造工程における冷却工程に要する時間が長くなることがある。
本発明の自動車部材製造用の発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子は、発泡剤としてペンタンを含み、難燃剤としてテトラブロモシクロオクタン又はテトラブロモビスフェノールＡビス（２，３−ジブロモ２−メチルプロピル）エーテルを含み、難燃助剤としてジクミルパーオキサイドを含むのが好ましい。
発泡助剤の含有量が少なく、例えば０．２重量部未満では、ポリスチレン系樹脂の可塑化効果が発現しないことがある。一方、また、発泡助剤の含有量が多く、２．５重量部を超えると、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子を発泡成形させて得られる複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体に収縮や融けが発生して外観が低下したり、或いは複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子を用いた複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体の製造工程における冷却工程に要する時間が長くなることがある。
本発明の自動車部材製造用の発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子は、発泡剤としてペンタンを含み、難燃剤としてテトラブロモシクロオクタン又はテトラブロモビスフェノールＡビス（２，３−ジブロモ２−メチルプロピル）エーテルを含み、難燃助剤としてジクミルパーオキサイドを含むのが好ましい。
（複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子）
次いで、揮発性発泡剤を含浸させた、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子を、公知の方法で所定の嵩密度（例えば、０．０１５〜０．１ｇ／ｃｍ3）に予備発泡させることにより、本発明の複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子を得ることができる。
予備発泡においては、必要に応じて発泡する際にスチームと同時に空気を導入してもよい。
次いで、揮発性発泡剤を含浸させた、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子を、公知の方法で所定の嵩密度（例えば、０．０１５〜０．１ｇ／ｃｍ3）に予備発泡させることにより、本発明の複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子を得ることができる。
予備発泡においては、必要に応じて発泡する際にスチームと同時に空気を導入してもよい。
予備発泡における条件は、用いる樹脂粒子や所望の物性等により適宜選択すればよい。例えば、圧力は、０．０１〜０．１０ＭＰａ程度であり、より好ましくは０．０１〜０．０５ＭＰａ、さらに好ましくは０．０１５〜０．０３ＭＰａである。具体的には、０．０１ＭＰａ、０．０１５ＭＰａ、０．０２ＭＰａ、０．０３ＭＰａ及び０．０４ＭＰａ等が挙げられる。
また、時間は、３０〜２４０秒程度であり、より好ましくは６０〜１８０秒、さらに好ましくは９０〜１５０秒である。具体的には、３０秒、６０秒、９０秒、１２０秒、１５０秒、１８０秒及び２４０秒等が挙げられる。
また、時間は、３０〜２４０秒程度であり、より好ましくは６０〜１８０秒、さらに好ましくは９０〜１５０秒である。具体的には、３０秒、６０秒、９０秒、１２０秒、１５０秒、１８０秒及び２４０秒等が挙げられる。
本発明の複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子は、０．０１５ｇ／ｃｍ3以上０．１ｇ／ｃｍ3以下の嵩密度を有するのが好ましい。
発泡粒子の嵩密度が上記の範囲であれば、より優れた機械強度、成形性及び耐衝撃性を有する複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体を提供することができる。
発泡粒子の嵩密度が０．０１５ｇ／ｃｍ3未満では、発泡成形体の耐衝撃性が低下することがある。一方、発泡粒子の嵩密度が０．１ｇ／ｃｍ3を超えると、発泡成形体を包装材、緩衝材として使用するときに重量的に大きくなり、経済的に不利になることがある。より好ましい発泡粒子の嵩密度は、０．０１８ｇ／ｃｍ3以上０．０５ｇ／ｃｍ3以下である。
具体的な嵩密度は、例えば、０．０１５、０．０１８、０．０２、０．０３、０．０４、０．０５、０．０８及び０．１ｇ／ｃｍ3等である。
発泡粒子の嵩密度が上記の範囲であれば、より優れた機械強度、成形性及び耐衝撃性を有する複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体を提供することができる。
発泡粒子の嵩密度が０．０１５ｇ／ｃｍ3未満では、発泡成形体の耐衝撃性が低下することがある。一方、発泡粒子の嵩密度が０．１ｇ／ｃｍ3を超えると、発泡成形体を包装材、緩衝材として使用するときに重量的に大きくなり、経済的に不利になることがある。より好ましい発泡粒子の嵩密度は、０．０１８ｇ／ｃｍ3以上０．０５ｇ／ｃｍ3以下である。
具体的な嵩密度は、例えば、０．０１５、０．０１８、０．０２、０．０３、０．０４、０．０５、０．０８及び０．１ｇ／ｃｍ3等である。
したがって、本発明の複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子は、ペンタンを主成分とする揮発性発泡剤を発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子その樹脂成分１００質量部に対して２〜１０重量部含有させた発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子を予備発泡させたものであるのが好ましい。
（複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体）
本発明の複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体は、本発明の複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子を公知の方法で処理することにより得ることができ、本発明の複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子を成形機に内蔵された成形型内で融着一体化させて得るのが好ましい。具体的には、本発明の複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子が発泡成形機の金型内に充填され、再度加熱されることにより、発泡しながら、発泡粒子同士が熱融着することにより発泡成形体が得られる。
本発明の複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体は、難燃剤としてテトラブロモシクロオクタン又はテトラブロモビスフェノールＡビス（２，３−ジブロモ２−メチルプロピル）エーテルを含み、難燃助剤としてジクミルパーオキサイドを含むのが好ましい。
本発明の複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体は、本発明の複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子を公知の方法で処理することにより得ることができ、本発明の複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子を成形機に内蔵された成形型内で融着一体化させて得るのが好ましい。具体的には、本発明の複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子が発泡成形機の金型内に充填され、再度加熱されることにより、発泡しながら、発泡粒子同士が熱融着することにより発泡成形体が得られる。
本発明の複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体は、難燃剤としてテトラブロモシクロオクタン又はテトラブロモビスフェノールＡビス（２，３−ジブロモ２−メチルプロピル）エーテルを含み、難燃助剤としてジクミルパーオキサイドを含むのが好ましい。
発泡成形における条件は、用いる樹脂粒子や所望の物性等により適宜選択すればよい。例えば、圧力は、０．０５〜０．１２ＭＰａ程度であり、より好ましくは０．０７〜０．０９ＭＰａ、さらに好ましくは０．０７５〜０．０８ＭＰａである。具体的には、０．０６ＭＰａ、０．０７ＭＰａ、０．０７５ＭＰａ、０．０８ＭＰａ、０．０９ＭＰａ及び０．１０ＭＰａ等が挙げられる。
また、加熱時間は、２０〜６０秒程度であり、より好ましくは２５〜５０秒、さらに好ましくは３０〜４０秒である。具体的には、２０秒、２５秒、３０秒、４０秒、５０秒、６０秒等が挙げられる。
また、加熱時間は、２０〜６０秒程度であり、より好ましくは２５〜５０秒、さらに好ましくは３０〜４０秒である。具体的には、２０秒、２５秒、３０秒、４０秒、５０秒、６０秒等が挙げられる。
本発明の複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体は、１１ｃｍ以上のＪＩＳ Ｋ７２１１：１９７６による落球衝撃値、１２ｍｍ以上のＪＩＳ Ｋ７２２１−１：２００６による曲げ破断点変位量及び５０％未満のＪＩＳ Ｚ０２３５：１９７６による割れ量を有するのが好ましい。
落球衝撃値、曲げ破断点変位量及び割れ量は、それぞれ１３ｃｍ以上、１４ｍｍ以上及び４５％未満であるのがより好ましい。
これらの測定方法については、実施例において詳述する。
落球衝撃値、曲げ破断点変位量及び割れ量は、それぞれ１３ｃｍ以上、１４ｍｍ以上及び４５％未満であるのがより好ましい。
これらの測定方法については、実施例において詳述する。
以下、実施例によって本発明の具体例を示すが、以下の実施例は本発明の例示にすぎず、本発明は以下の実施例のみに限定されない。なお、以下において、特記しない限り、「部」及び「％」は重量基準である。
以下の各実施例において製造した嵩倍数５０倍の発泡粒子を用いて、自動車部材として評価用に３００×４００×５０ｍｍ（厚さ）の嵩倍数５０倍の発泡成形体を作製した。
以下の実施例及び比較例において、複合ポリスチレン系樹脂粒子の平均粒子径、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子の嵩密度及び嵩倍数、発泡粒子気泡膜断面のポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子のアスペクト比、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子の分子量、嵩倍数５０倍の発泡成形体の気泡膜断面のポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子のアスペクト比、分子量、落球衝撃値、曲げ破断点変位量、割れ量、エネルギー吸収比並びに成形性は、次の測定方法及び評価基準により測定・評価した。
＜複合ポリスチレン系樹脂粒子の平均粒子径＞
平均粒子径とはＤ５０で表現される値である。
具体的には、ロータップ型篩振とう機（飯田製作所製）を用いて、篩目開き４．００ｍｍ、３．３５ｍｍ、２．８０ｍｍ、２．３６ｍｍ、２．００ｍｍ、１．７０ｍｍ、１．４０ｍｍ、１．１８ｍｍ、１．００ｍｍ、０．８５ｍｍ、０．７１ｍｍ、０．６０ｍｍ、０．５０ｍｍ、０．４２５ｍｍ、０．３５５ｍｍ、０．３００ｍｍ、０．２５０ｍｍ、０．２１２ｍｍ及び０．１８０ｍｍのＪＩＳ標準篩で試料約５０ｇを１０分間分級し、篩網上の試料重量を測定する。得られた結果から累積重量分布曲線を作成し、累積重量が５０％となる粒子径（メディアン径）を平均粒子径とする。
平均粒子径とはＤ５０で表現される値である。
具体的には、ロータップ型篩振とう機（飯田製作所製）を用いて、篩目開き４．００ｍｍ、３．３５ｍｍ、２．８０ｍｍ、２．３６ｍｍ、２．００ｍｍ、１．７０ｍｍ、１．４０ｍｍ、１．１８ｍｍ、１．００ｍｍ、０．８５ｍｍ、０．７１ｍｍ、０．６０ｍｍ、０．５０ｍｍ、０．４２５ｍｍ、０．３５５ｍｍ、０．３００ｍｍ、０．２５０ｍｍ、０．２１２ｍｍ及び０．１８０ｍｍのＪＩＳ標準篩で試料約５０ｇを１０分間分級し、篩網上の試料重量を測定する。得られた結果から累積重量分布曲線を作成し、累積重量が５０％となる粒子径（メディアン径）を平均粒子径とする。
＜複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子の嵩密度及び嵩倍数＞
複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子の嵩密度及び嵩倍数を次のように測定する。
約５ｇの発泡粒子の重量（ａ）を小数以下２位で秤量し、最小メモリ単位が５ｃｍ3である５００ｃｍ3メスシリンダーに秤量した発泡粒子を入れる。次に、メスシリンダーの口に、その口径よりやや小さい円形の樹脂板であって、その中心に巾約１．５ｃｍ、長さ約３０ｃｍの棒状の樹脂板が直立して固定された押圧具を当てて、発泡粒子の体積（ｂ）を読み取る。
得られた発泡粒子の重量（ａ）及び発泡粒子の体積（ｂ）から、次式により
発泡粒子の嵩密度（ｇ／ｃｍ3）＝（ａ）／（ｂ）
嵩倍数＝嵩密度の逆数＝（ｂ）／（ａ）
を求める。
複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子の嵩密度及び嵩倍数を次のように測定する。
約５ｇの発泡粒子の重量（ａ）を小数以下２位で秤量し、最小メモリ単位が５ｃｍ3である５００ｃｍ3メスシリンダーに秤量した発泡粒子を入れる。次に、メスシリンダーの口に、その口径よりやや小さい円形の樹脂板であって、その中心に巾約１．５ｃｍ、長さ約３０ｃｍの棒状の樹脂板が直立して固定された押圧具を当てて、発泡粒子の体積（ｂ）を読み取る。
得られた発泡粒子の重量（ａ）及び発泡粒子の体積（ｂ）から、次式により
発泡粒子の嵩密度（ｇ／ｃｍ3）＝（ａ）／（ｂ）
嵩倍数＝嵩密度の逆数＝（ｂ）／（ａ）
を求める。
＜発泡粒子気泡膜断面のポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子のアスペクト比＞
発泡粒子をスライスし、発泡粒子の中心近傍から切片を切り出し、その切片をエポキシ樹脂中に包埋させ、発泡粒子切片を含むエポキシ樹脂をウルトラミクロトーム（ライカマイクロシステムズ製、ＬＥＩＣＡ ＵＬＴＲＡＣＵＴ ＵＣＴ）を用いて加工して超薄切片を作製する。染色剤は四酸化ルテニウムを用いる。
次いで、超薄切片を透過型電子顕微鏡（日立ハイテクノロジーズ製、Ｈ−７６００）にて５０００倍（場合により１００００倍、２００００倍）で写真撮影する。撮影した写真をＡ４用紙に１画像となるように拡大印刷し、画像中の１５０ｍｍ×２００ｍｍの範囲において両端が確認できるポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子の長いものから順に３０個の粒子を選択し、それらの粒子の厚さａ（気泡膜厚み方向の寸法）と長さｂ（気泡膜面方向の寸法）とを測定し、アスペクト比（ｂ／ａ）を算出する。尚、各々最も長い部分の寸法とする。すなわち、粒子が湾曲している場合でも確認できる粒子の両端の距離をｂとし、その粒子の両端を結ぶ線分と垂直方向における最も長い部分の距離をａとする。得られたアスペクト比から総平均アスペクト比を算出し、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子中のポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子のアスペクト比とする（図２参照）。
発泡粒子をスライスし、発泡粒子の中心近傍から切片を切り出し、その切片をエポキシ樹脂中に包埋させ、発泡粒子切片を含むエポキシ樹脂をウルトラミクロトーム（ライカマイクロシステムズ製、ＬＥＩＣＡ ＵＬＴＲＡＣＵＴ ＵＣＴ）を用いて加工して超薄切片を作製する。染色剤は四酸化ルテニウムを用いる。
次いで、超薄切片を透過型電子顕微鏡（日立ハイテクノロジーズ製、Ｈ−７６００）にて５０００倍（場合により１００００倍、２００００倍）で写真撮影する。撮影した写真をＡ４用紙に１画像となるように拡大印刷し、画像中の１５０ｍｍ×２００ｍｍの範囲において両端が確認できるポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子の長いものから順に３０個の粒子を選択し、それらの粒子の厚さａ（気泡膜厚み方向の寸法）と長さｂ（気泡膜面方向の寸法）とを測定し、アスペクト比（ｂ／ａ）を算出する。尚、各々最も長い部分の寸法とする。すなわち、粒子が湾曲している場合でも確認できる粒子の両端の距離をｂとし、その粒子の両端を結ぶ線分と垂直方向における最も長い部分の距離をａとする。得られたアスペクト比から総平均アスペクト比を算出し、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子中のポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子のアスペクト比とする（図２参照）。
＜発泡成形体気泡膜断面のポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子のアスペクト比＞
発泡成形体から表皮を除去し、この表皮を除去した面の中心近傍から切片を切り出し、その切片をエポキシ樹脂中に包埋させ、この切片を含むエポキシ樹脂をウルトラミクロトーム（ライカマイクロシステムズ製、ＬＥＩＣＡ ＵＬＴＲＡＣＵＴ ＵＣＴ）を用いて加工して超薄切片を作製する。染色剤は四酸化ルテニウムを用いる。
次いで、超薄切片を透過型電子顕微鏡（日立ハイテクノロジーズ製、Ｈ−７６００）にて５０００倍（場合により１００００倍、２００００倍）で写真撮影する。撮影した写真をＡ４用紙に１画像となるように拡大印刷し、画像中の１５０ｍｍ×２００ｍｍの範囲において両端が確認できるポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子の長いものから順に３０個の粒子を選択し、それらの粒子の厚さｃ（気泡膜厚み方向の寸法）と長さｄ（気泡膜面方向の寸法）とを測定し、アスペクト比（ｄ／ｃ）を算出する。尚、各々最も長い部分の寸法とする。すなわち、粒子が湾曲している場合でも確認できる粒子の両端の距離をｄとし、その粒子の両端を結ぶ線分と垂直方向における最も長い部分の距離をｃとする。得られたアスペクト比から総平均アスペクト比を算出し、複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体中のポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子のアスペクト比とする。
発泡成形体から表皮を除去し、この表皮を除去した面の中心近傍から切片を切り出し、その切片をエポキシ樹脂中に包埋させ、この切片を含むエポキシ樹脂をウルトラミクロトーム（ライカマイクロシステムズ製、ＬＥＩＣＡ ＵＬＴＲＡＣＵＴ ＵＣＴ）を用いて加工して超薄切片を作製する。染色剤は四酸化ルテニウムを用いる。
次いで、超薄切片を透過型電子顕微鏡（日立ハイテクノロジーズ製、Ｈ−７６００）にて５０００倍（場合により１００００倍、２００００倍）で写真撮影する。撮影した写真をＡ４用紙に１画像となるように拡大印刷し、画像中の１５０ｍｍ×２００ｍｍの範囲において両端が確認できるポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子の長いものから順に３０個の粒子を選択し、それらの粒子の厚さｃ（気泡膜厚み方向の寸法）と長さｄ（気泡膜面方向の寸法）とを測定し、アスペクト比（ｄ／ｃ）を算出する。尚、各々最も長い部分の寸法とする。すなわち、粒子が湾曲している場合でも確認できる粒子の両端の距離をｄとし、その粒子の両端を結ぶ線分と垂直方向における最も長い部分の距離をｃとする。得られたアスペクト比から総平均アスペクト比を算出し、複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体中のポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子のアスペクト比とする。
＜複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子の分子量＞
分子量は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）法を用いて測定した、ポリスチレン（ＰＳ）換算平均分子量を意味する（内部標準法）。
発泡粒子の中心を通るように２分割し、この２分割した発泡粒子３０ｍｇ±３ｍｇを０．１重量％ＢＨＴ（ブチルヒドロキシトルエン）入りクロロホルム４ｍＬに溶解させ、非水系０.４５μｍクロマトディスクで濾過し、得られた濾液を次の条件でクロマトグラフを用いて測定する。予め測定し、作成しておいた標準ポリスチレンの検量線から試料の平均分子量を求める。
測定装置：東ソー ＨＰＬＣ（ポンプ ＤＰ−８０２０、オートサンプラー ＡＳ−８０２０、検出器 ＵＶ−８０２０、ＲＩ−８０２０）
カラム：ＧＰＣ Ｋ−８０６Ｌ（φ８．０×３００ｍｍ、Ｓｈｏｄｅｘ社製）２本
ガードカラム：ＧＰＣ Ｋ−ＬＧ（φ８．０×５０ｍｍ、Ｓｈｏｄｅｘ社製）１本
試験数：２
測定条件：カラム温度（４０℃）、移動相（クロロホルム）、移動相流量（１．２ｍＬ／ｍｉｎ）、ポンプ温度（室温）、検出器温度（室温）、測定時間（２５分）、検出波長（ＵＶ２５４ｎｍ）、注入量（５０μＬ）
検量線用標準ポリスチレン：昭和電工社製、商品名「Ｓｈｏｄｅｘ」、重量平均分子量（Ｍｗ）：５，６２０，０００、３，１２０，０００、１，２５０，０００、４４２，０００、１３１，０００、５４，０００、２０，０００、７，５９０、３，４５０、１，３２０
得られた重量平均分子量ＭＷとＺ平均分子量ＭＺからそれらの比ＭＺ／ＭＷを求める。
分子量は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）法を用いて測定した、ポリスチレン（ＰＳ）換算平均分子量を意味する（内部標準法）。
発泡粒子の中心を通るように２分割し、この２分割した発泡粒子３０ｍｇ±３ｍｇを０．１重量％ＢＨＴ（ブチルヒドロキシトルエン）入りクロロホルム４ｍＬに溶解させ、非水系０.４５μｍクロマトディスクで濾過し、得られた濾液を次の条件でクロマトグラフを用いて測定する。予め測定し、作成しておいた標準ポリスチレンの検量線から試料の平均分子量を求める。
測定装置：東ソー ＨＰＬＣ（ポンプ ＤＰ−８０２０、オートサンプラー ＡＳ−８０２０、検出器 ＵＶ−８０２０、ＲＩ−８０２０）
カラム：ＧＰＣ Ｋ−８０６Ｌ（φ８．０×３００ｍｍ、Ｓｈｏｄｅｘ社製）２本
ガードカラム：ＧＰＣ Ｋ−ＬＧ（φ８．０×５０ｍｍ、Ｓｈｏｄｅｘ社製）１本
試験数：２
測定条件：カラム温度（４０℃）、移動相（クロロホルム）、移動相流量（１．２ｍＬ／ｍｉｎ）、ポンプ温度（室温）、検出器温度（室温）、測定時間（２５分）、検出波長（ＵＶ２５４ｎｍ）、注入量（５０μＬ）
検量線用標準ポリスチレン：昭和電工社製、商品名「Ｓｈｏｄｅｘ」、重量平均分子量（Ｍｗ）：５，６２０，０００、３，１２０，０００、１，２５０，０００、４４２，０００、１３１，０００、５４，０００、２０，０００、７，５９０、３，４５０、１，３２０
得られた重量平均分子量ＭＷとＺ平均分子量ＭＺからそれらの比ＭＺ／ＭＷを求める。
＜複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体の分子量＞
分子量は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）法を用いて測定した、ポリスチレン（ＰＳ）換算平均分子量を意味する（内部標準法）。
発泡成形体から３０ｍｇ±３ｍｇの試料を採取し、この試料を０．１重量％ＢＨＴ（ブチルヒドロキシトルエン）入りクロロホルム４ｍＬに溶解させ、非水系０.４５μｍクロマトディスクで濾過し、得られた濾液を次の条件でクロマトグラフを用いて測定する。予め測定し、作成しておいた標準ポリスチレンの検量線から試料の平均分子量を求める。
測定装置：東ソー ＨＰＬＣ（ポンプ ＤＰ−８０２０、オートサンプラー ＡＳ−８０２０、検出器 ＵＶ−８０２０、ＲＩ−８０２０）
カラム：ＧＰＣ Ｋ−８０６Ｌ（φ８．０×３００ｍｍ、Ｓｈｏｄｅｘ社製）２本
ガードカラム：ＧＰＣ Ｋ−ＬＧ（φ８．０×５０ｍｍ、Ｓｈｏｄｅｘ社製）１本
試験数：２
測定条件：カラム温度（４０℃）、移動相（クロロホルム）、移動相流量（１．２ｍＬ／ｍｉｎ）、ポンプ温度（室温）、検出器温度（室温）、測定時間（２５分）、検出波長（ＵＶ２５４ｎｍ）、注入量：５０μＬ
検量線用標準ポリスチレン：昭和電工社製、商品名「Ｓｈｏｄｅｘ」、重量平均分子量（Ｍｗ）：５，６２０，０００、３，１２０，０００、１，２５０，０００、４４２，０００、１３１，０００、５４，０００、２０，０００、７，５９０、３，４５０、１，３２０
得られた重量平均分子量ＭＷとＺ平均分子量ＭＺからそれらの比ＭＺ／ＭＷを求める。
分子量は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）法を用いて測定した、ポリスチレン（ＰＳ）換算平均分子量を意味する（内部標準法）。
発泡成形体から３０ｍｇ±３ｍｇの試料を採取し、この試料を０．１重量％ＢＨＴ（ブチルヒドロキシトルエン）入りクロロホルム４ｍＬに溶解させ、非水系０.４５μｍクロマトディスクで濾過し、得られた濾液を次の条件でクロマトグラフを用いて測定する。予め測定し、作成しておいた標準ポリスチレンの検量線から試料の平均分子量を求める。
測定装置：東ソー ＨＰＬＣ（ポンプ ＤＰ−８０２０、オートサンプラー ＡＳ−８０２０、検出器 ＵＶ−８０２０、ＲＩ−８０２０）
カラム：ＧＰＣ Ｋ−８０６Ｌ（φ８．０×３００ｍｍ、Ｓｈｏｄｅｘ社製）２本
ガードカラム：ＧＰＣ Ｋ−ＬＧ（φ８．０×５０ｍｍ、Ｓｈｏｄｅｘ社製）１本
試験数：２
測定条件：カラム温度（４０℃）、移動相（クロロホルム）、移動相流量（１．２ｍＬ／ｍｉｎ）、ポンプ温度（室温）、検出器温度（室温）、測定時間（２５分）、検出波長（ＵＶ２５４ｎｍ）、注入量：５０μＬ
検量線用標準ポリスチレン：昭和電工社製、商品名「Ｓｈｏｄｅｘ」、重量平均分子量（Ｍｗ）：５，６２０，０００、３，１２０，０００、１，２５０，０００、４４２，０００、１３１，０００、５４，０００、２０，０００、７，５９０、３，４５０、１，３２０
得られた重量平均分子量ＭＷとＺ平均分子量ＭＺからそれらの比ＭＺ／ＭＷを求める。
＜発泡成形体の落球衝撃値＞
ＪＩＳ Ｋ７２１１：１９７６「硬質プラスチックの落錘衝撃試験方法通則」に記載の方法に準拠して落球衝撃強度を測定する。
得られた嵩倍数５０倍の発泡成形体を温度５０℃で１日間乾燥した後、この発泡成形体から４０ｍｍ×２１５ｍｍ×２０ｍｍ（厚さ）の試験片（６面とも表皮なし）を切り出す。
次いで、支点間の間隔が１５０ｍｍになるように試験片の両端をクランプで固定し、重さ３２１ｇの剛球を所定の高さから試験片の中央部に落下させて、試験片の破壊の有無を観察する。
試験片５個が全数破壊する最低の高さから全数破壊しない最高の高さまで５ｃｍ間隔で剛球の落下高さ（試験高さ）を変えて試験して、落球衝撃値（ｃｍ）、すなわち５０％破壊高さを次の計算式により算出する。
ＪＩＳ Ｋ７２１１：１９７６「硬質プラスチックの落錘衝撃試験方法通則」に記載の方法に準拠して落球衝撃強度を測定する。
得られた嵩倍数５０倍の発泡成形体を温度５０℃で１日間乾燥した後、この発泡成形体から４０ｍｍ×２１５ｍｍ×２０ｍｍ（厚さ）の試験片（６面とも表皮なし）を切り出す。
次いで、支点間の間隔が１５０ｍｍになるように試験片の両端をクランプで固定し、重さ３２１ｇの剛球を所定の高さから試験片の中央部に落下させて、試験片の破壊の有無を観察する。
試験片５個が全数破壊する最低の高さから全数破壊しない最高の高さまで５ｃｍ間隔で剛球の落下高さ（試験高さ）を変えて試験して、落球衝撃値（ｃｍ）、すなわち５０％破壊高さを次の計算式により算出する。
Ｈ５０＝Ｈｉ＋ｄ[Σ（ｉ・ｎｉ）／Ｎ±０．５]
式中の記号は次のことを意味する。
Ｈ５０ ：５０％破壊高さ（ｃｍ）
Ｈｉ ：高さ水準（ｉ）が０のときの試験高さ（ｃｍ）であり、試験片が破壊することが予測される高さ
ｄ ：試験高さを上下させるときの高さ間隔（ｃｍ）
ｉ ：Ｈｉのときを０とし，１つずつ増減する高さ水準（ｉ＝…−３、−２、−１、０、１、２、３…）
ｎｉ ：各水準において破壊した（又は破壊しなかった）試験片の数で、いずれか多いほうのデータを使用（同数の場合はどちらを使用してもよい）
Ｎ ：破壊した（又は破壊しなかった）試験片の総数（Ｎ＝Σｎｉ）で、いずれか多いほうのデータを使用（同数の場合はどちらを使用してもよい）
±０．５：破壊したデータを使用するときは負の数、破壊しなかったデータを使用するときは正の数を採用
式中の記号は次のことを意味する。
Ｈ５０ ：５０％破壊高さ（ｃｍ）
Ｈｉ ：高さ水準（ｉ）が０のときの試験高さ（ｃｍ）であり、試験片が破壊することが予測される高さ
ｄ ：試験高さを上下させるときの高さ間隔（ｃｍ）
ｉ ：Ｈｉのときを０とし，１つずつ増減する高さ水準（ｉ＝…−３、−２、−１、０、１、２、３…）
ｎｉ ：各水準において破壊した（又は破壊しなかった）試験片の数で、いずれか多いほうのデータを使用（同数の場合はどちらを使用してもよい）
Ｎ ：破壊した（又は破壊しなかった）試験片の総数（Ｎ＝Σｎｉ）で、いずれか多いほうのデータを使用（同数の場合はどちらを使用してもよい）
±０．５：破壊したデータを使用するときは負の数、破壊しなかったデータを使用するときは正の数を採用
得られた落球衝撃値を次の基準で評価する。落球衝撃値が大きいほど発泡成形体の耐衝撃性が大きいことを示す。
◎（優） ：落球衝撃値が１３ｃｍ以上
○（良） ：落球衝撃値が１１ｃｍ以上１３ｃｍ未満の範囲
△（可） ：落球衝撃値が９ｃｍ以上１１ｃｍ未満の範囲
×（不可）：落球衝撃値が９ｃｍ未満
◎（優） ：落球衝撃値が１３ｃｍ以上
○（良） ：落球衝撃値が１１ｃｍ以上１３ｃｍ未満の範囲
△（可） ：落球衝撃値が９ｃｍ以上１１ｃｍ未満の範囲
×（不可）：落球衝撃値が９ｃｍ未満
＜発泡成形体の曲げ破断点変位量＞
ＪＩＳ Ｋ７２２１−１：２００６「硬質発泡プラスチック−曲げ試験−第１部：曲げ試験」に記載の方法に準拠して曲げ強さを測定する。
得られた嵩倍数５０倍の発泡成形体を温度５０℃で１日間乾燥した後、この発泡成形体から２５ｍｍ×１３０ｍｍ×２０ｍｍ（厚さ）の試験片を切り出す。
次いで、万能試験機（オリエンテック社製、テンシロン（登録商標）ＵＣＴ―１０Ｔ）に先端冶具として加圧くさび５Ｒ及び支持台５Ｒを装着し、支点間距離１００ｍｍで試験片をセットし、圧縮速度１０ｍｍ／分の条件で曲げ試験を行う。この試験において、破断検出感度を０．５％に設定し、直前荷重サンプリング点と比較して、その減少が設定値０．５％を超えた時、直前のサンプリング点を曲げ破断点変位量（ｍｍ）として測定する。
ＪＩＳ Ｋ７２２１−１：２００６「硬質発泡プラスチック−曲げ試験−第１部：曲げ試験」に記載の方法に準拠して曲げ強さを測定する。
得られた嵩倍数５０倍の発泡成形体を温度５０℃で１日間乾燥した後、この発泡成形体から２５ｍｍ×１３０ｍｍ×２０ｍｍ（厚さ）の試験片を切り出す。
次いで、万能試験機（オリエンテック社製、テンシロン（登録商標）ＵＣＴ―１０Ｔ）に先端冶具として加圧くさび５Ｒ及び支持台５Ｒを装着し、支点間距離１００ｍｍで試験片をセットし、圧縮速度１０ｍｍ／分の条件で曲げ試験を行う。この試験において、破断検出感度を０．５％に設定し、直前荷重サンプリング点と比較して、その減少が設定値０．５％を超えた時、直前のサンプリング点を曲げ破断点変位量（ｍｍ）として測定する。
得られた曲げ破断点変位量を次の基準で評価する。曲げ破断点変位量が大きいほど発泡成形体の柔軟性が大きいことを示す。
◎（優） ：曲げ破断点変位量が１４ｍｍ以上
○（良） ：曲げ破断点変位量が１２ｍｍ以上１４ｍｍ未満の範囲
△（可） ：曲げ破断点変位量が１０ｍｍ以上１２ｍｍ未満の範囲
×（不可）：曲げ破断点変位量が１０ｍｍ未満
◎（優） ：曲げ破断点変位量が１４ｍｍ以上
○（良） ：曲げ破断点変位量が１２ｍｍ以上１４ｍｍ未満の範囲
△（可） ：曲げ破断点変位量が１０ｍｍ以上１２ｍｍ未満の範囲
×（不可）：曲げ破断点変位量が１０ｍｍ未満
＜発泡成形体の割れ量＞
ＪＩＳ Ｚ０２３５：１９７６「包装用緩衝材料−評価試験方法」に記載の方法に準拠して割れ量を測定する。
得られた嵩倍数５０倍の発泡成形体を温度５０℃で１日間乾燥した後、この発泡成形体から７５ｍｍ×３００ｍｍ×５０ｍｍ（厚さ）の試験片を切り出す。
次いで、緩衝材用落下衝撃試験機（吉田精機社製、ＣＳＴ−３２０Ｓ）の基盤中央上に試験片が衝撃を受けたときに移動しないように試験片を軽く固定し、図３に示すように、試験片の長さ方向のほぼ中央部でかつ幅方向の全面に亘るように重さ１３．５ｋｇの錘を高さ６０ｃｍから落下させ、このときに発生する試験片の亀裂を観察し、次の計算式により割れ量（％）を算出する。
ＪＩＳ Ｚ０２３５：１９７６「包装用緩衝材料−評価試験方法」に記載の方法に準拠して割れ量を測定する。
得られた嵩倍数５０倍の発泡成形体を温度５０℃で１日間乾燥した後、この発泡成形体から７５ｍｍ×３００ｍｍ×５０ｍｍ（厚さ）の試験片を切り出す。
次いで、緩衝材用落下衝撃試験機（吉田精機社製、ＣＳＴ−３２０Ｓ）の基盤中央上に試験片が衝撃を受けたときに移動しないように試験片を軽く固定し、図３に示すように、試験片の長さ方向のほぼ中央部でかつ幅方向の全面に亘るように重さ１３．５ｋｇの錘を高さ６０ｃｍから落下させ、このときに発生する試験片の亀裂を観察し、次の計算式により割れ量（％）を算出する。
Ｓ＝Ｈ／Ｔ×１００
式中の記号は次のことを意味する。
Ｓ：割れ量（％）
Ｈ：亀裂寸法（ｍｍ）
Ｔ：試験片の厚み（ｍｍ）
得られた割れ量を次の基準で評価する。割れ量が小さいほど発泡成形体の耐衝撃性が大きいことを示す。
◎（優） ：割れ量が４５％未満
○（良） ：割れ量が４５％以上５０％未満の範囲
△（可） ：割れ量が５０％以上５５％未満の範囲
×（不可）：割れ量が５５％以上
式中の記号は次のことを意味する。
Ｓ：割れ量（％）
Ｈ：亀裂寸法（ｍｍ）
Ｔ：試験片の厚み（ｍｍ）
得られた割れ量を次の基準で評価する。割れ量が小さいほど発泡成形体の耐衝撃性が大きいことを示す。
◎（優） ：割れ量が４５％未満
○（良） ：割れ量が４５％以上５０％未満の範囲
△（可） ：割れ量が５０％以上５５％未満の範囲
×（不可）：割れ量が５５％以上
＜発泡成形体の成形性＞
予備発泡後、常温で２４時間熟成した嵩倍数５０倍の発泡粒子を、内寸３００ｍｍ×４００ｍｍ×５０ｍｍ（厚さ）の直方体形状のキャビティを有する成形金型を備えた発泡ビーズ自動成型機（積水工機製作所社製、ＡＣＥ−３ＳＰ）のキャビティ内に充填し、次の条件でスチーム加熱及び冷却した後に発泡成形体を金型から取り出し、発泡成形体の外観を評価する。
（成形条件）金型加熱 ： ５秒
一方加熱 ：１０秒
逆一方加熱 ： ５秒
両面加熱 ：２０秒
水冷 ：１０秒
設定スチーム圧：０．０６、０．０７、０．０８ＭＰａ
予備発泡後、常温で２４時間熟成した嵩倍数５０倍の発泡粒子を、内寸３００ｍｍ×４００ｍｍ×５０ｍｍ（厚さ）の直方体形状のキャビティを有する成形金型を備えた発泡ビーズ自動成型機（積水工機製作所社製、ＡＣＥ−３ＳＰ）のキャビティ内に充填し、次の条件でスチーム加熱及び冷却した後に発泡成形体を金型から取り出し、発泡成形体の外観を評価する。
（成形条件）金型加熱 ： ５秒
一方加熱 ：１０秒
逆一方加熱 ： ５秒
両面加熱 ：２０秒
水冷 ：１０秒
設定スチーム圧：０．０６、０．０７、０．０８ＭＰａ
◎（優） ：成形体表面が十分に伸びかつ表面が溶融した発泡粒子が全くない（発泡粒子間の間隙が無く、成形体表面が非常に平滑で成形体外観が非常によい）
○（良） ：発泡粒子間の間隙が非常に少なく、成形体表面がほぼ平滑で成形体外観が良好である
△（可） ：成形体表面の伸び不足或いは表面が溶融した発泡粒子が存在し、成形体表面に間隙が無数にあり、成形体外観が劣る（耐衝撃性には影響しない）
×（不可）：耐衝撃性に影響する、或いは耐衝撃性評価が困難なほど成形体表面が伸びていない或いは成形体が収縮している。
○（良） ：発泡粒子間の間隙が非常に少なく、成形体表面がほぼ平滑で成形体外観が良好である
△（可） ：成形体表面の伸び不足或いは表面が溶融した発泡粒子が存在し、成形体表面に間隙が無数にあり、成形体外観が劣る（耐衝撃性には影響しない）
×（不可）：耐衝撃性に影響する、或いは耐衝撃性評価が困難なほど成形体表面が伸びていない或いは成形体が収縮している。
＜発泡成形体のエネルギー吸収比＞
ＡＳＴＭ Ｄ３７６３−９２「ダイナタップ衝撃試験」に記載の方法に準拠してエネルギー吸収量を測定する。
得られた嵩倍数５０倍の発泡成形体を温度５０℃で１日間乾燥した後、この発泡成形体から１００ｍｍ×１００ｍｍ×２０ｍｍ（厚さ）の試験片を切り出す。
次いで、試験装置：ダイナタップ衝撃試験装置（Ｇｅｎｅｒａｌ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｃｏｒｐ.社製、型式：ＧＲＣ ８２５０）の試験機にてスパン：丸穴内径７６ｍｍ、試験速度：４．０５ｍ／ｍｉｎ、試験温度：常温（２３℃）、落下高さ（ストッパー位置）：５９ｃｍ、落錘距離１６ｃｍ、試験荷重：３．１７ｋｇ の条件で落下衝撃試験を行う。得られた結果から全吸収エネルギー量を測定する。
ＡＳＴＭ Ｄ３７６３−９２「ダイナタップ衝撃試験」に記載の方法に準拠してエネルギー吸収量を測定する。
得られた嵩倍数５０倍の発泡成形体を温度５０℃で１日間乾燥した後、この発泡成形体から１００ｍｍ×１００ｍｍ×２０ｍｍ（厚さ）の試験片を切り出す。
次いで、試験装置：ダイナタップ衝撃試験装置（Ｇｅｎｅｒａｌ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｃｏｒｐ.社製、型式：ＧＲＣ ８２５０）の試験機にてスパン：丸穴内径７６ｍｍ、試験速度：４．０５ｍ／ｍｉｎ、試験温度：常温（２３℃）、落下高さ（ストッパー位置）：５９ｃｍ、落錘距離１６ｃｍ、試験荷重：３．１７ｋｇ の条件で落下衝撃試験を行う。得られた結果から全吸収エネルギー量を測定する。
得られた全エネルギー吸収量を次の基準で評価する。全エネルギー吸収比（改良成形品全エネルギー吸収量／従来成形品全エネルギー吸収量）が大きいほど発泡成形体のエネルギー吸収効率が大きいことを示す。
◎（優） ：エネルギー吸収比が１.０５以上
○（良） ：エネルギー吸収比が１.０２以上１.０５未満の範囲
△（可） ：エネルギー吸収比が１以上１．０２未満の範囲
×（不可）：エネルギー吸収比が１未満
◎（優） ：エネルギー吸収比が１.０５以上
○（良） ：エネルギー吸収比が１.０２以上１.０５未満の範囲
△（可） ：エネルギー吸収比が１以上１．０２未満の範囲
×（不可）：エネルギー吸収比が１未満
＜加熱寸法変化率＞
ＪＩＳ Ｋ ６７６７：１９９９「発泡プラスチック−ポリエチレン−試験方法」に記載のＢ法にて加熱寸法変化率を測定する。
得られた嵩倍数５０倍の発泡成形体を温度５０℃で１日間乾燥した後、この発泡成形体から試験片１５０×１５０×３０ｍｍ（厚さ）を切り出し、その中央部に縦および横方向にそれぞれ互いに平行に３本の直線を５０ｍｍ間隔になるよう記入し、８０℃の熱風循環式乾燥機の中に１６８時間置いた後に取出し、標準状態の場所に１時間放置後、縦および横線の寸法を下記式によって測定する。
Ｓ＝（Ｌ１−Ｌ０）／Ｌ０×１００
式中、Ｓは加熱寸法変化率（％）、Ｌ１は加熱後の平均寸法（ｍｍ）、Ｌ０は初めの平均寸法（ｍｍ）をそれぞれ表す。
ＪＩＳ Ｋ ６７６７：１９９９「発泡プラスチック−ポリエチレン−試験方法」に記載のＢ法にて加熱寸法変化率を測定する。
得られた嵩倍数５０倍の発泡成形体を温度５０℃で１日間乾燥した後、この発泡成形体から試験片１５０×１５０×３０ｍｍ（厚さ）を切り出し、その中央部に縦および横方向にそれぞれ互いに平行に３本の直線を５０ｍｍ間隔になるよう記入し、８０℃の熱風循環式乾燥機の中に１６８時間置いた後に取出し、標準状態の場所に１時間放置後、縦および横線の寸法を下記式によって測定する。
Ｓ＝（Ｌ１−Ｌ０）／Ｌ０×１００
式中、Ｓは加熱寸法変化率（％）、Ｌ１は加熱後の平均寸法（ｍｍ）、Ｌ０は初めの平均寸法（ｍｍ）をそれぞれ表す。
得られた加熱寸法変化率Ｓを次の基準で評価する。
○：０≦Ｓ＜１．５（寸法変化率が低く、寸法の安定性が良好）
△：１．５≦Ｓ＜３（寸法の変化がみられるものの、実用上使用可能）
×：Ｓ≧３（寸法の変化が著しくみられ、実用上使用不可能）
○：０≦Ｓ＜１．５（寸法変化率が低く、寸法の安定性が良好）
△：１．５≦Ｓ＜３（寸法の変化がみられるものの、実用上使用可能）
×：Ｓ≧３（寸法の変化が著しくみられ、実用上使用不可能）
＜燃焼速度＞
米国自動車安全基準ＦＭＶＳＳ ３０２に準拠した方法で燃焼速度を測定する。
３００×４００×５０ｍｍ（厚さ）の成形品から３５０ｍｍ×１００ｍｍ×１２ｍｍ（厚み）試験片を切り出し、３５０ｍｍ×１００ｍｍの面及び１００ｍｍ×１２ｍｍの面を含む少なくとも二面には表皮が存在するものとする。
燃焼速度の評価方法は、燃焼速度が８０ｍｍ／ｍｉｎ以下であるものを「○」、８０ｍｍ／ｍｉｎを超えるものを「×」とする。
米国自動車安全基準ＦＭＶＳＳ ３０２に準拠した方法で燃焼速度を測定する。
３００×４００×５０ｍｍ（厚さ）の成形品から３５０ｍｍ×１００ｍｍ×１２ｍｍ（厚み）試験片を切り出し、３５０ｍｍ×１００ｍｍの面及び１００ｍｍ×１２ｍｍの面を含む少なくとも二面には表皮が存在するものとする。
燃焼速度の評価方法は、燃焼速度が８０ｍｍ／ｍｉｎ以下であるものを「○」、８０ｍｍ／ｍｉｎを超えるものを「×」とする。
実施例１
（種（核ＰＳ）粒子の製造）
内容積１００リットルの撹拌機付き重合容器に、水４０ｋｇ、懸濁安定剤として第三リン酸カルシウム１００ｇ及びアニオン界面活性剤としてドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム２．０ｇを供給し撹拌しながらスチレンモノマー４０ｋｇ並びに重合開始剤としてベンゾイルパーオキサイド９６．０ｇ及びｔ−ブチルパーオキシベンゾエート２８．０ｇを添加した上で９０℃に昇温して重合した。そして、この温度で６時間保持し、更に１２５℃に昇温してから２時間後に冷却してポリスチレン系樹脂種粒子（Ａ）を得た。
前記ポリスチレン系樹脂種粒子（Ａ）を篩分けし、種粒子として粒子径０．５〜０．７１ｍｍ（平均粒子径Ｄ５０＝０．６６ｍｍ）のポリスチレン系樹脂種粒子（Ｂ−１）、粒子径０．７１〜１．１８ｍｍ（平均粒子径Ｄ５０＝０．９９ｍｍ）のポリスチレン系樹脂種粒子（Ｂ−２）をそれぞれ得た。
（種（核ＰＳ）粒子の製造）
内容積１００リットルの撹拌機付き重合容器に、水４０ｋｇ、懸濁安定剤として第三リン酸カルシウム１００ｇ及びアニオン界面活性剤としてドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム２．０ｇを供給し撹拌しながらスチレンモノマー４０ｋｇ並びに重合開始剤としてベンゾイルパーオキサイド９６．０ｇ及びｔ−ブチルパーオキシベンゾエート２８．０ｇを添加した上で９０℃に昇温して重合した。そして、この温度で６時間保持し、更に１２５℃に昇温してから２時間後に冷却してポリスチレン系樹脂種粒子（Ａ）を得た。
前記ポリスチレン系樹脂種粒子（Ａ）を篩分けし、種粒子として粒子径０．５〜０．７１ｍｍ（平均粒子径Ｄ５０＝０．６６ｍｍ）のポリスチレン系樹脂種粒子（Ｂ−１）、粒子径０．７１〜１．１８ｍｍ（平均粒子径Ｄ５０＝０．９９ｍｍ）のポリスチレン系樹脂種粒子（Ｂ−２）をそれぞれ得た。
（複合ポリスチレン系樹脂粒子の製造）
次に、内容積５リットルの撹拌機付き重合容器に、水２０００ｇ、前記ポリスチレン系樹脂種粒子（Ｂ−１）５００ｇ、懸濁安定剤としてピロリン酸マグネシウム１０．０ｇ及びアニオン界面活性剤としてドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム０．４ｇを供給して撹拌しながら７５℃に昇温した。
次に、重合開始剤としてジクミルパーオキサイド０．６ｇを溶解させたアクリル酸ブチル２００ｇを前記５リットル重合容器に供給してから、種粒子内に吸収させ、７５℃で６０分保持後、１３０℃に昇温して２時間保持した。
その後、７５℃の温度に下げ、重合開始剤としてベンゾイルパーオキサイド５．２ｇ及びｔ−ブチルパーオキシベンゾエート０．７５ｇを溶解させたスチレンモノマー２００ｇを前記５リットル重合容器に供給してから、種粒子内にスチレンモノマーを吸収させ、７５℃で６０分保持した。
続いて、反応液を７５℃から１２０℃まで１８０分で昇温しつつ、かつスチレンモノマー１１００ｇを７５℃から１１５℃まで１６０分間で重合容器内に一定量ずつ供給した。次いで１２０℃に昇温した後、更に１４０℃に昇温して２時間経過後に冷却し、複合ポリスチレン系樹脂粒子（Ｃ）を得た。
次に、内容積５リットルの撹拌機付き重合容器に、水２０００ｇ、前記ポリスチレン系樹脂種粒子（Ｂ−１）５００ｇ、懸濁安定剤としてピロリン酸マグネシウム１０．０ｇ及びアニオン界面活性剤としてドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム０．４ｇを供給して撹拌しながら７５℃に昇温した。
次に、重合開始剤としてジクミルパーオキサイド０．６ｇを溶解させたアクリル酸ブチル２００ｇを前記５リットル重合容器に供給してから、種粒子内に吸収させ、７５℃で６０分保持後、１３０℃に昇温して２時間保持した。
その後、７５℃の温度に下げ、重合開始剤としてベンゾイルパーオキサイド５．２ｇ及びｔ−ブチルパーオキシベンゾエート０．７５ｇを溶解させたスチレンモノマー２００ｇを前記５リットル重合容器に供給してから、種粒子内にスチレンモノマーを吸収させ、７５℃で６０分保持した。
続いて、反応液を７５℃から１２０℃まで１８０分で昇温しつつ、かつスチレンモノマー１１００ｇを７５℃から１１５℃まで１６０分間で重合容器内に一定量ずつ供給した。次いで１２０℃に昇温した後、更に１４０℃に昇温して２時間経過後に冷却し、複合ポリスチレン系樹脂粒子（Ｃ）を得た。
（発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子の製造）
次いで、内容積５リットルの撹拌機付き重合容器に、水２２００ｇ、複合ポリスチレン系樹脂粒子（Ｃ）１８００ｇ、懸濁安定剤としてピロリン酸マグネシウム７．２ｇ及びドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム０．３６ｇを供給して撹拌しながら１００℃に昇温した。次に、発泡剤としてｎ−ペンタン／イソペンタン＝７５／２５〜８５／１５のペンタン（ガス種ａ：コスモ石油社製、製品名ペンタン）１４４ｇを前記５リットル重合容器に圧入して３時間保持した後、３０℃以下まで冷却し、重合容器内から取り出した。続いて、乾燥させ、１３℃の恒温室内に７日間放置して発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子を得た。
次いで、内容積５リットルの撹拌機付き重合容器に、水２２００ｇ、複合ポリスチレン系樹脂粒子（Ｃ）１８００ｇ、懸濁安定剤としてピロリン酸マグネシウム７．２ｇ及びドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム０．３６ｇを供給して撹拌しながら１００℃に昇温した。次に、発泡剤としてｎ−ペンタン／イソペンタン＝７５／２５〜８５／１５のペンタン（ガス種ａ：コスモ石油社製、製品名ペンタン）１４４ｇを前記５リットル重合容器に圧入して３時間保持した後、３０℃以下まで冷却し、重合容器内から取り出した。続いて、乾燥させ、１３℃の恒温室内に７日間放置して発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子を得た。
（複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子の製造）
次いで、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子１５００ｇを、ジンクステアレート１．２ｇ、ヒドロキシステアリン酸トリグリセリド１．２ｇ及びポリエチレングリコール（ＭＷ＝３００）０．７５ｇからなる表面処理剤で被覆処理した。処理後、スチームで予熱した常圧予備発泡機に発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子を投入し、撹拌しながら約０．０３ＭＰａの設定でスチームを導入して、約２〜３分間で５０倍の嵩倍数まで予備発泡させた。
次いで、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子１５００ｇを、ジンクステアレート１．２ｇ、ヒドロキシステアリン酸トリグリセリド１．２ｇ及びポリエチレングリコール（ＭＷ＝３００）０．７５ｇからなる表面処理剤で被覆処理した。処理後、スチームで予熱した常圧予備発泡機に発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子を投入し、撹拌しながら約０．０３ＭＰａの設定でスチームを導入して、約２〜３分間で５０倍の嵩倍数まで予備発泡させた。
（発泡成形体の製造）
予備発泡後、常温で２４時間熟成した嵩倍数５０倍の複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子を、内寸３００ｍｍ×４００ｍｍ×５０ｍｍ（厚さ）の直方体形状のキャビティを有する成形金型を備えた発泡ビーズ自動成型機（積水工機製作所社製、ＡＣＥ−３ＳＰ）のキャビティ内に充填し、次の条件でスチーム加熱及び冷却した後に発泡成形体を金型から取り出し、３００ｍｍ×４００ｍｍ×５０ｍｍの嵩倍数５０倍の発泡成形体を得た。
（成形条件）金型加熱 ： ５秒
一方加熱 ：１０秒
逆一方加熱 ： ５秒
両面加熱 ：２０秒
水冷 ：１０秒
設定スチーム圧：０．０６、０．０７、０．０８ＭＰａ
得られた複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を上記の方法により測定・評価した。それらの結果を表１及び２に示す。
また、図１に複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子断面の走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）写真（ａ）及び内部気泡膜の透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）写真（ｂ）を示す。
予備発泡後、常温で２４時間熟成した嵩倍数５０倍の複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子を、内寸３００ｍｍ×４００ｍｍ×５０ｍｍ（厚さ）の直方体形状のキャビティを有する成形金型を備えた発泡ビーズ自動成型機（積水工機製作所社製、ＡＣＥ−３ＳＰ）のキャビティ内に充填し、次の条件でスチーム加熱及び冷却した後に発泡成形体を金型から取り出し、３００ｍｍ×４００ｍｍ×５０ｍｍの嵩倍数５０倍の発泡成形体を得た。
（成形条件）金型加熱 ： ５秒
一方加熱 ：１０秒
逆一方加熱 ： ５秒
両面加熱 ：２０秒
水冷 ：１０秒
設定スチーム圧：０．０６、０．０７、０．０８ＭＰａ
得られた複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を上記の方法により測定・評価した。それらの結果を表１及び２に示す。
また、図１に複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子断面の走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）写真（ａ）及び内部気泡膜の透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）写真（ｂ）を示す。
実施例２
複合ポリスチレン系樹脂粒子の製造において、アクリル酸ブチルの代わりにアクリル酸２−エチルヘキシルを用いたこと以外は実施例１と同様にして、複合ポリスチレン系樹脂粒子、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表１及び２に示す。
複合ポリスチレン系樹脂粒子の製造において、アクリル酸ブチルの代わりにアクリル酸２−エチルヘキシルを用いたこと以外は実施例１と同様にして、複合ポリスチレン系樹脂粒子、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表１及び２に示す。
実施例３
複合ポリスチレン系樹脂粒子の製造において、アクリル酸ブチルの代わりにアクリル酸エチルを用いたこと以外は実施例１と同様にして、複合ポリスチレン系樹脂粒子、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表１及び２に示す。
複合ポリスチレン系樹脂粒子の製造において、アクリル酸ブチルの代わりにアクリル酸エチルを用いたこと以外は実施例１と同様にして、複合ポリスチレン系樹脂粒子、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表１及び２に示す。
実施例４
（複合ポリスチレン系樹脂粒子の製造）
内容積５リットルの撹拌機付き重合容器に、水２０００ｇ、前記ポリスチレン系樹脂種粒子（Ｂ−１）６００ｇ、懸濁安定剤としてピロリン酸マグネシウム１０．０ｇ及びアニオン界面活性剤としてドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム０．４ｇを供給して撹拌しながら７５℃に昇温した。
次に、重合開始剤としてジクミルパーオキサイド１．２ｇを溶解させたアクリル酸ブチル４００ｇを前記５リットル重合容器に供給してから、種粒子内に吸収させ、７５℃で６０分保持後、１３０℃に昇温して２時間保持した。
その後、７５℃の温度に下げ、重合開始剤としてベンゾイルパーオキサイド４．０ｇ及びｔ−ブチルパーオキシベンゾエート０．７ｇを溶解させたスチレンモノマー２００ｇを前記５リットル重合容器に供給してから、種粒子内に吸収させ、７５℃で６０分保持した。
続いて、反応液を７５℃から１２０℃まで１８０分で昇温しつつ、かつスチレンモノマー８００ｇを７５℃から１１５℃まで１６０分間で重合容器内に一定量ずつ供給した。１２０℃に昇温した後、更に１４０℃に昇温して２時間経過後に冷却し、複合ポリスチレン系樹脂粒子（Ｃ）を得た。
発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体の製造は実施例１と同様にして、発泡成形体を得、測定、評価した。それらの結果を表１及び２に示す。
（複合ポリスチレン系樹脂粒子の製造）
内容積５リットルの撹拌機付き重合容器に、水２０００ｇ、前記ポリスチレン系樹脂種粒子（Ｂ−１）６００ｇ、懸濁安定剤としてピロリン酸マグネシウム１０．０ｇ及びアニオン界面活性剤としてドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム０．４ｇを供給して撹拌しながら７５℃に昇温した。
次に、重合開始剤としてジクミルパーオキサイド１．２ｇを溶解させたアクリル酸ブチル４００ｇを前記５リットル重合容器に供給してから、種粒子内に吸収させ、７５℃で６０分保持後、１３０℃に昇温して２時間保持した。
その後、７５℃の温度に下げ、重合開始剤としてベンゾイルパーオキサイド４．０ｇ及びｔ−ブチルパーオキシベンゾエート０．７ｇを溶解させたスチレンモノマー２００ｇを前記５リットル重合容器に供給してから、種粒子内に吸収させ、７５℃で６０分保持した。
続いて、反応液を７５℃から１２０℃まで１８０分で昇温しつつ、かつスチレンモノマー８００ｇを７５℃から１１５℃まで１６０分間で重合容器内に一定量ずつ供給した。１２０℃に昇温した後、更に１４０℃に昇温して２時間経過後に冷却し、複合ポリスチレン系樹脂粒子（Ｃ）を得た。
発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体の製造は実施例１と同様にして、発泡成形体を得、測定、評価した。それらの結果を表１及び２に示す。
実施例５
複合ポリスチレン系樹脂粒子の製造において、前記ポリスチレン系樹脂種粒子（Ｂ−１）の代わりに前記ポリスチレン系樹脂種粒子（Ｂ−２）を用い、ベンゾイルパーオキサイド４．０ｇを３．０ｇに変更したこと以外は実施例４と同様にして、複合ポリスチレン系樹脂粒子、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表１及び２に示す。
複合ポリスチレン系樹脂粒子の製造において、前記ポリスチレン系樹脂種粒子（Ｂ−１）の代わりに前記ポリスチレン系樹脂種粒子（Ｂ−２）を用い、ベンゾイルパーオキサイド４．０ｇを３．０ｇに変更したこと以外は実施例４と同様にして、複合ポリスチレン系樹脂粒子、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表１及び２に示す。
実施例６
複合ポリスチレン系樹脂粒子の製造において、ベンゾイルパーオキサイド５．２ｇを６．５ｇに変更したこと以外は実施例１と同様にして、複合ポリスチレン系樹脂粒子、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表１及び２に示す。
複合ポリスチレン系樹脂粒子の製造において、ベンゾイルパーオキサイド５．２ｇを６．５ｇに変更したこと以外は実施例１と同様にして、複合ポリスチレン系樹脂粒子、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表１及び２に示す。
実施例７
複合ポリスチレン系樹脂粒子の製造において、重合開始剤としてのジクミルパーオキサイド０．６ｇ以外にジビニルベンゼン０．２ｇを溶解させたアクリル酸ブチル２００ｇを５リットル重合容器に供給し、ベンゾイルパーオキサイド５．２ｇを７．１５ｇに変更したこと以外は実施例１と同様にして、複合ポリスチレン系樹脂粒子、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表１及び２に示す。
複合ポリスチレン系樹脂粒子の製造において、重合開始剤としてのジクミルパーオキサイド０．６ｇ以外にジビニルベンゼン０．２ｇを溶解させたアクリル酸ブチル２００ｇを５リットル重合容器に供給し、ベンゾイルパーオキサイド５．２ｇを７．１５ｇに変更したこと以外は実施例１と同様にして、複合ポリスチレン系樹脂粒子、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表１及び２に示す。
実施例８
複合ポリスチレン系樹脂粒子の製造において、ベンゾイルパーオキサイド５．２ｇを２．６ｇに変更したこと以外は実施例１と同様にして、複合ポリスチレン系樹脂粒子、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表１及び２に示す。
複合ポリスチレン系樹脂粒子の製造において、ベンゾイルパーオキサイド５．２ｇを２．６ｇに変更したこと以外は実施例１と同様にして、複合ポリスチレン系樹脂粒子、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表１及び２に示す。
実施例９
発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子の製造において、発泡剤としてｎ−ペンタン／イソペンタン＝７５／２５〜８５／１５のペンタン（ガス種ａ：コスモ石油社製、製品名ペンタン）の代わりにｎ−ブタン／ｉ−ブタン＝６０／４０〜７０／３０のブタン（ガス種ｂ：コスモ石油社製、製品名コスモブタンシルバー）を用いたこと以外は実施例１と同様にして、複合ポリスチレン系樹脂粒子、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表１及び２に示す。
発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子の製造において、発泡剤としてｎ−ペンタン／イソペンタン＝７５／２５〜８５／１５のペンタン（ガス種ａ：コスモ石油社製、製品名ペンタン）の代わりにｎ−ブタン／ｉ−ブタン＝６０／４０〜７０／３０のブタン（ガス種ｂ：コスモ石油社製、製品名コスモブタンシルバー）を用いたこと以外は実施例１と同様にして、複合ポリスチレン系樹脂粒子、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表１及び２に示す。
実施例１０
複合ポリスチレン系樹脂粒子の製造において、重合開始剤としてのジクミルパーオキサイド１．２ｇ以外にジビニルベンゼン１．０ｇを溶解させたアクリル酸ブチル４００ｇを５リットル重合容器に供給したこと以外は実施例４と同様にして、複合ポリスチレン系樹脂粒子、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表１及び２に示す。
複合ポリスチレン系樹脂粒子の製造において、重合開始剤としてのジクミルパーオキサイド１．２ｇ以外にジビニルベンゼン１．０ｇを溶解させたアクリル酸ブチル４００ｇを５リットル重合容器に供給したこと以外は実施例４と同様にして、複合ポリスチレン系樹脂粒子、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表１及び２に示す。
実施例１１
複合ポリスチレン系樹脂粒子の製造において、ベンゾイルパーオキサイド５．２ｇの代わりにｔ−ブチルパーオキシ−２−エチルヘキサノエート６．５ｇを用いたこと以外は実施例１と同様にして、複合ポリスチレン系樹脂粒子、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表１及び２に示す。
複合ポリスチレン系樹脂粒子の製造において、ベンゾイルパーオキサイド５．２ｇの代わりにｔ−ブチルパーオキシ−２−エチルヘキサノエート６．５ｇを用いたこと以外は実施例１と同様にして、複合ポリスチレン系樹脂粒子、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表１及び２に示す。
実施例１２
複合ポリスチレン系樹脂粒子の製造において、ベンゾイルパーオキサイド５．２ｇを９．１ｇにしたこと以外は実施例１と同様にして、複合ポリスチレン系樹脂粒子、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表１及び２に示す。
複合ポリスチレン系樹脂粒子の製造において、ベンゾイルパーオキサイド５．２ｇを９．１ｇにしたこと以外は実施例１と同様にして、複合ポリスチレン系樹脂粒子、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表１及び２に示す。
比較例１
（ポリスチレン系樹脂粒子の製造）
内容積５リットルの撹拌機付き重合容器に、水２０００ｇ、前記ポリスチレン系樹脂種粒子（Ｂ−１）５００ｇ、懸濁安定剤としてピロリン酸マグネシウム８．０ｇ及びアニオン界面活性剤としてドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム０．４ｇを供給して撹拌しながら７５℃に昇温した。
次に、重合開始剤としてベンゾイルパーオキサイド６．０ｇ及びｔ−ブチルパーオキシベンゾエート０．７５ｇを溶解させたスチレンモノマー１００ｇを前記５リットル重合容器に供給してから、種粒子内にスチレンモノマーを吸収させ、７５℃で３０分保持した。
続いて、反応液を７５℃から１２０℃まで１８０分で昇温しつつ、かつスチレンモノマー１４００ｇを７５℃から１１５℃まで１６０分で重合容器内に一定量ずつ供給した。次いで１２０℃に昇温した後、更に１３０℃に昇温して２時間経過後に冷却し、ポリスチレン系樹脂粒子（Ｃ）を得た。
（ポリスチレン系樹脂粒子の製造）
内容積５リットルの撹拌機付き重合容器に、水２０００ｇ、前記ポリスチレン系樹脂種粒子（Ｂ−１）５００ｇ、懸濁安定剤としてピロリン酸マグネシウム８．０ｇ及びアニオン界面活性剤としてドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム０．４ｇを供給して撹拌しながら７５℃に昇温した。
次に、重合開始剤としてベンゾイルパーオキサイド６．０ｇ及びｔ−ブチルパーオキシベンゾエート０．７５ｇを溶解させたスチレンモノマー１００ｇを前記５リットル重合容器に供給してから、種粒子内にスチレンモノマーを吸収させ、７５℃で３０分保持した。
続いて、反応液を７５℃から１２０℃まで１８０分で昇温しつつ、かつスチレンモノマー１４００ｇを７５℃から１１５℃まで１６０分で重合容器内に一定量ずつ供給した。次いで１２０℃に昇温した後、更に１３０℃に昇温して２時間経過後に冷却し、ポリスチレン系樹脂粒子（Ｃ）を得た。
（発泡性ポリスチレン系樹脂粒子の製造）
次いで、内容積５リットルの撹拌機付き重合容器に、水２２００ｇ、ポリスチレン系樹脂粒子（Ｃ）１８００ｇ、懸濁安定剤としてピロリン酸マグネシウム７．２ｇ及びドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム０．３６ｇを供給して撹拌しながら１００℃に昇温した。次に、発泡剤としてｎ−ブタン／ｉ−ブタン＝６０／４０〜７０／３０のブタン（ガス種ｂ：コスモ石油社製、製品名コスモブタンシルバー）１２６ｇを前記５リットル重合容器に圧入して３時間保持した後、３０℃以下まで冷却し、重合容器内から取り出した。続いて、乾燥させ、１３℃の恒温室内に７日間放置して発泡性ポリスチレン系樹脂粒子を得た。
ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体の製造を、実施例１の複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体の製造に準じて行い、発泡成形体を得、測定、評価した。それらの結果を表１及び２に示す。
次いで、内容積５リットルの撹拌機付き重合容器に、水２２００ｇ、ポリスチレン系樹脂粒子（Ｃ）１８００ｇ、懸濁安定剤としてピロリン酸マグネシウム７．２ｇ及びドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム０．３６ｇを供給して撹拌しながら１００℃に昇温した。次に、発泡剤としてｎ−ブタン／ｉ−ブタン＝６０／４０〜７０／３０のブタン（ガス種ｂ：コスモ石油社製、製品名コスモブタンシルバー）１２６ｇを前記５リットル重合容器に圧入して３時間保持した後、３０℃以下まで冷却し、重合容器内から取り出した。続いて、乾燥させ、１３℃の恒温室内に７日間放置して発泡性ポリスチレン系樹脂粒子を得た。
ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体の製造を、実施例１の複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体の製造に準じて行い、発泡成形体を得、測定、評価した。それらの結果を表１及び２に示す。
比較例２
（ゴム変性ポリスチレン系樹脂粒子の製造）
ブタジエン成分が６０重量％であるスチレン−ブタジエンブロック共重合体をスチレンモノマーに溶解させて１４．５重量％溶液とした。この溶液１００重量部にエチルベンゼン５重量部、１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）シクロヘキサン０．０５重量部及びｔ−ドデシルメルカプタン０．０５重量部を添加して重合原料液を得た。
次いで、得られた重合原料液を、内容積５リットルの撹拌機付き重合容器に供給して次の条件で重合を行った。重合温度１０５℃で３時間、温度を上げ１３０℃で２時間、更に温度を上げ１４５℃で１時間重合させた後、得られた重合液を加熱真空下の脱揮装置に送り未反応スチレンモノマー及びエチルベンゼンを除去して、重合体を得た。
得られた重合体を押出機に供給、混練し、ダイの細孔からストランドを引き、直ちに水冷した後、直径約１ｍｍ、長さ約１．５ｍｍのペレット状に切断した。得られたペレット状のゴム変性ポリスチレン系樹脂粒子におけるブタジエン成分の含有量は、スチレン−ブタジエンブロック共重合体、スチレンのマスバランスから算出したところ１０．５重量％であった。
（ゴム変性ポリスチレン系樹脂粒子の製造）
ブタジエン成分が６０重量％であるスチレン−ブタジエンブロック共重合体をスチレンモノマーに溶解させて１４．５重量％溶液とした。この溶液１００重量部にエチルベンゼン５重量部、１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）シクロヘキサン０．０５重量部及びｔ−ドデシルメルカプタン０．０５重量部を添加して重合原料液を得た。
次いで、得られた重合原料液を、内容積５リットルの撹拌機付き重合容器に供給して次の条件で重合を行った。重合温度１０５℃で３時間、温度を上げ１３０℃で２時間、更に温度を上げ１４５℃で１時間重合させた後、得られた重合液を加熱真空下の脱揮装置に送り未反応スチレンモノマー及びエチルベンゼンを除去して、重合体を得た。
得られた重合体を押出機に供給、混練し、ダイの細孔からストランドを引き、直ちに水冷した後、直径約１ｍｍ、長さ約１．５ｍｍのペレット状に切断した。得られたペレット状のゴム変性ポリスチレン系樹脂粒子におけるブタジエン成分の含有量は、スチレン−ブタジエンブロック共重合体、スチレンのマスバランスから算出したところ１０．５重量％であった。
（発泡性ゴム変性ポリスチレン系樹脂粒子の製造）
次いで、別の内容積５リットルの撹拌機付き重合容器に、水２２００ｇ、ゴム変性ポリスチレン系樹脂粒子１８００ｇ、懸濁安定剤としてピロリン酸マグネシウム７．２ｇ及びドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム０．３６ｇを供給して撹拌しながら１２５℃に昇温した。次に、発泡剤としてｎ−ペンタン／イソペンタン＝７５／２５〜８５／１５のペンタン（ガス種ａ：コスモ石油社製、製品名ペンタン）１４４ｇを前記５リットル重合容器に圧入して５時間保持することで発泡性ゴム変性ポリスチレン系樹脂粒子を得た。保持後、３０℃以下まで冷却した上で、発泡性ゴム変性ポリスチレン系樹脂粒子を重合容器内から取り出し、乾燥させた上で１３℃の恒温室内に５日間放置した。
次いで、別の内容積５リットルの撹拌機付き重合容器に、水２２００ｇ、ゴム変性ポリスチレン系樹脂粒子１８００ｇ、懸濁安定剤としてピロリン酸マグネシウム７．２ｇ及びドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム０．３６ｇを供給して撹拌しながら１２５℃に昇温した。次に、発泡剤としてｎ−ペンタン／イソペンタン＝７５／２５〜８５／１５のペンタン（ガス種ａ：コスモ石油社製、製品名ペンタン）１４４ｇを前記５リットル重合容器に圧入して５時間保持することで発泡性ゴム変性ポリスチレン系樹脂粒子を得た。保持後、３０℃以下まで冷却した上で、発泡性ゴム変性ポリスチレン系樹脂粒子を重合容器内から取り出し、乾燥させた上で１３℃の恒温室内に５日間放置した。
（ゴム変性ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体の製造）
ゴム変性ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体の製造を、実施例１の複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体の製造に準じて行い、発泡成形体を得、測定、評価した。それらの結果を表１及び２に示す。
ゴム変性ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体の製造を、実施例１の複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体の製造に準じて行い、発泡成形体を得、測定、評価した。それらの結果を表１及び２に示す。
実施例１３
（複合ポリスチレン系樹脂粒子の製造）
内容積５リットルの撹拌機付き重合容器に、水２０００ｇ、種粒子として実施例１で得られたポリスチレン系樹脂粒子（Ｂ−１）５００ｇ、懸濁安定剤としてピロリン酸マグネシウム１０．０ｇ及びアニオン界面活性剤としてドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム０．４ｇを供給して撹拌しながら７５℃に昇温した。
次に、重合開始剤としてジクミルパーオキサイド０．６ｇとポリブタジエン末端アクリレート（大阪有機化学工業社製、製品名：ＢＡＣ−４５）１０ｇを溶解させたアクリル酸ブチル２００ｇを前記５リットル重合容器に供給してから、種粒子内にアクリル酸ブチルを吸収させ、７５℃で６０分保持後、１３０℃に昇温して２時間保持した。
その後、７５℃に冷却し、重合開始剤としてベンゾイルパーオキサイド７．０ｇ及びｔ−ブチルパーオキシベンゾエート０．７５ｇを溶解させたスチレン単量体２００ｇを前記５リットル重合容器に供給してから、種粒子内にスチレン単量体を吸収させ、７５℃で６０分保持して重合させて反応液を得た。
続いて、反応液を７５℃から１２０℃まで１８０分で昇温しつつ、かつスチレン単量体１１００ｇを１６０分で重合容器内に一定量ずつ供給した。次いで、１２０℃に昇温した後、１４０℃に昇温して２時間経過後に冷却し、複合ポリスチレン系樹脂粒子（Ｃ）を得た。
（複合ポリスチレン系樹脂粒子の製造）
内容積５リットルの撹拌機付き重合容器に、水２０００ｇ、種粒子として実施例１で得られたポリスチレン系樹脂粒子（Ｂ−１）５００ｇ、懸濁安定剤としてピロリン酸マグネシウム１０．０ｇ及びアニオン界面活性剤としてドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム０．４ｇを供給して撹拌しながら７５℃に昇温した。
次に、重合開始剤としてジクミルパーオキサイド０．６ｇとポリブタジエン末端アクリレート（大阪有機化学工業社製、製品名：ＢＡＣ−４５）１０ｇを溶解させたアクリル酸ブチル２００ｇを前記５リットル重合容器に供給してから、種粒子内にアクリル酸ブチルを吸収させ、７５℃で６０分保持後、１３０℃に昇温して２時間保持した。
その後、７５℃に冷却し、重合開始剤としてベンゾイルパーオキサイド７．０ｇ及びｔ−ブチルパーオキシベンゾエート０．７５ｇを溶解させたスチレン単量体２００ｇを前記５リットル重合容器に供給してから、種粒子内にスチレン単量体を吸収させ、７５℃で６０分保持して重合させて反応液を得た。
続いて、反応液を７５℃から１２０℃まで１８０分で昇温しつつ、かつスチレン単量体１１００ｇを１６０分で重合容器内に一定量ずつ供給した。次いで、１２０℃に昇温した後、１４０℃に昇温して２時間経過後に冷却し、複合ポリスチレン系樹脂粒子（Ｃ）を得た。
（発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子の製造）
次いで、別の内容積５リットルの撹拌機付き重合容器に、水２２００ｇ、複合ポリスチレン系樹脂粒子（Ｃ）１８００ｇ、懸濁安定剤としてピロリン酸マグネシウム７．２ｇ及びドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム０．３６ｇを供給した。次に、複合ポリスチレン系樹脂粒子が分散した分散液を７０℃に加熱した後、難燃剤としてテトラブロモシクロオクタン（第一工業製薬株式会社製、商品名：ピロガードＦＲ−２００Ｓ）１４．４ｇ及び難燃助剤としてジクミルパーオキサイド５．４ｇを分散液中に供給して撹拌しながら９０℃に昇温した。次に、発泡剤としてｎ−ペンタン／ｉ−ペンタン＝７５／２５〜８５／１５のペンタン（ガス種ａ：コスモ石油社製、製品名ペンタン）１４４ｇを前記５リットル重合容器に圧入して５時間保持した後、３０℃以下まで冷却し、重合容器内から取り出した。続いて、乾燥させ、１３℃の恒温室内に７日間放置して発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子を得た。
次いで、別の内容積５リットルの撹拌機付き重合容器に、水２２００ｇ、複合ポリスチレン系樹脂粒子（Ｃ）１８００ｇ、懸濁安定剤としてピロリン酸マグネシウム７．２ｇ及びドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム０．３６ｇを供給した。次に、複合ポリスチレン系樹脂粒子が分散した分散液を７０℃に加熱した後、難燃剤としてテトラブロモシクロオクタン（第一工業製薬株式会社製、商品名：ピロガードＦＲ−２００Ｓ）１４．４ｇ及び難燃助剤としてジクミルパーオキサイド５．４ｇを分散液中に供給して撹拌しながら９０℃に昇温した。次に、発泡剤としてｎ−ペンタン／ｉ−ペンタン＝７５／２５〜８５／１５のペンタン（ガス種ａ：コスモ石油社製、製品名ペンタン）１４４ｇを前記５リットル重合容器に圧入して５時間保持した後、３０℃以下まで冷却し、重合容器内から取り出した。続いて、乾燥させ、１３℃の恒温室内に７日間放置して発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子を得た。
（複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体の製造）
実施例１と同様にして、得られた発泡性粒子から予備発泡粒子及び３００×４００×５０ｍｍ（厚さ）の嵩倍数５０倍発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表３〜５に示す。
実施例１と同様にして、得られた発泡性粒子から予備発泡粒子及び３００×４００×５０ｍｍ（厚さ）の嵩倍数５０倍発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表３〜５に示す。
実施例１４
複合ポリスチレン系樹脂粒子の製造において、ポリブタジエン末端アクリレート１０ｇを１６ｇとすること以外は、実施例１３と同様にして、複合ポリスチレン系樹脂粒子、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表３〜５に示す。
複合ポリスチレン系樹脂粒子の製造において、ポリブタジエン末端アクリレート１０ｇを１６ｇとすること以外は、実施例１３と同様にして、複合ポリスチレン系樹脂粒子、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表３〜５に示す。
実施例１５
複合ポリスチレン系樹脂粒子の製造において、ポリブタジエン末端アクリレート１０ｇを２０ｇとすること以外は、実施例１３と同様にして、複合ポリスチレン系樹脂粒子、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表３〜５に示す。
複合ポリスチレン系樹脂粒子の製造において、ポリブタジエン末端アクリレート１０ｇを２０ｇとすること以外は、実施例１３と同様にして、複合ポリスチレン系樹脂粒子、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表３〜５に示す。
実施例１６
複合ポリスチレン系樹脂粒子の製造において、ポリブタジエン末端アクリレート１０ｇを４０ｇとすること以外は、実施例１３と同様にして、複合ポリスチレン系樹脂粒子、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表３〜５に示す。
複合ポリスチレン系樹脂粒子の製造において、ポリブタジエン末端アクリレート１０ｇを４０ｇとすること以外は、実施例１３と同様にして、複合ポリスチレン系樹脂粒子、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表３〜５に示す。
実施例１３〜１６及び比較例１〜２の発泡粒子から得られた発泡成形体のエネルギー吸収比、加熱寸法変化率及び燃焼試験の結果を表６に示す。
また、図４〜６に、それぞれ実施例１３〜１５の発泡粒子断面の透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）写真を、図７に実施例１４の発泡成形体断面の透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）写真を示す。
また、図４〜６に、それぞれ実施例１３〜１５の発泡粒子断面の透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）写真を、図７に実施例１４の発泡成形体断面の透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）写真を示す。
実施例１７
発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子の製造において、ペンタン１４４ｇを１２６ｇ、予備発泡粒子及び３００×４００×５０ｍｍ（厚さ）の発泡成形体の嵩倍数５０倍を４０倍とすること以外は、実施例１３と同様にして、複合ポリスチレン系樹脂粒子、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表３〜５に示す。
発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子の製造において、ペンタン１４４ｇを１２６ｇ、予備発泡粒子及び３００×４００×５０ｍｍ（厚さ）の発泡成形体の嵩倍数５０倍を４０倍とすること以外は、実施例１３と同様にして、複合ポリスチレン系樹脂粒子、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表３〜５に示す。
実施例１８
発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子の製造において、テトラブロモシクロオクタン１４．４ｇを２１．６ｇとすること以外は、実施例１７と同様にして、複合ポリスチレン系樹脂粒子、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表３〜５に示す。
発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子の製造において、テトラブロモシクロオクタン１４．４ｇを２１．６ｇとすること以外は、実施例１７と同様にして、複合ポリスチレン系樹脂粒子、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表３〜５に示す。
実施例１９
発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子の製造において、テトラブロモシクロオクタン１４．４ｇを７．２ｇとすること以外は、実施例１７と同様にして、複合ポリスチレン系樹脂粒子、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表３〜５に示す。
発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子の製造において、テトラブロモシクロオクタン１４．４ｇを７．２ｇとすること以外は、実施例１７と同様にして、複合ポリスチレン系樹脂粒子、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表３〜５に示す。
実施例２０
発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子の製造において、テトラブロモシクロオクタン１４．４ｇの代わりにテトラブロモビスフェノールＡビス（２，３−ジブロモ２−メチルプロピル）エーテル（第一工業製薬株式会社製、商品名：ピロガードＳＲ−１３０）１４．４ｇとすること、ジクミルパーオキサイド５．４ｇを０．０ｇとすること以外は、実施例１７と同様にして、複合ポリスチレン系樹脂粒子、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表３〜５に示す。
発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子の製造において、テトラブロモシクロオクタン１４．４ｇの代わりにテトラブロモビスフェノールＡビス（２，３−ジブロモ２−メチルプロピル）エーテル（第一工業製薬株式会社製、商品名：ピロガードＳＲ−１３０）１４．４ｇとすること、ジクミルパーオキサイド５．４ｇを０．０ｇとすること以外は、実施例１７と同様にして、複合ポリスチレン系樹脂粒子、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表３〜５に示す。
実施例２１
予備発泡粒子及び３００×４００×５０ｍｍ（厚さ）の発泡成形体の嵩倍数４０倍を４５倍とすること以外は、実施例２０と同様にして、複合ポリスチレン系樹脂粒子、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表３〜５に示す。
予備発泡粒子及び３００×４００×５０ｍｍ（厚さ）の発泡成形体の嵩倍数４０倍を４５倍とすること以外は、実施例２０と同様にして、複合ポリスチレン系樹脂粒子、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表３〜５に示す。
実施例２２
発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子の製造において、テトラブロモビスフェノールＡビス（２，３−ジブロモ２−メチルプロピル）エーテル１４．４ｇを１０．８ｇとすること、ジクミルパーオキサイド０．０ｇを５．４ｇとすること以外は、実施例２０と同様にして、複合ポリスチレン系樹脂粒子、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表３〜５に示す。
発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子の製造において、テトラブロモビスフェノールＡビス（２，３−ジブロモ２−メチルプロピル）エーテル１４．４ｇを１０．８ｇとすること、ジクミルパーオキサイド０．０ｇを５．４ｇとすること以外は、実施例２０と同様にして、複合ポリスチレン系樹脂粒子、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表３〜５に示す。
実施例２３
予備発泡粒子及び３００×４００×５０ｍｍ（厚さ）の発泡成形体の嵩倍数４０倍を４５倍とすること以外は、実施例２２と同様にして、複合ポリスチレン系樹脂粒子、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表３〜５に示す。
予備発泡粒子及び３００×４００×５０ｍｍ（厚さ）の発泡成形体の嵩倍数４０倍を４５倍とすること以外は、実施例２２と同様にして、複合ポリスチレン系樹脂粒子、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表３〜５に示す。
実施例２４
発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子の製造において、ジクミルパーオキサイド０．０ｇを５．４ｇとすること以外は、実施例２０と同様にして、複合ポリスチレン系樹脂粒子、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表３〜５に示す。
発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子の製造において、ジクミルパーオキサイド０．０ｇを５．４ｇとすること以外は、実施例２０と同様にして、複合ポリスチレン系樹脂粒子、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表３〜５に示す。
実施例２５
予備発泡粒子及び３００×４００×５０ｍｍ（厚さ）の発泡成形体の嵩倍数４０倍を４５倍とすること以外は、実施例２４と同様にして、複合ポリスチレン系樹脂粒子、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表３〜５に示す。
予備発泡粒子及び３００×４００×５０ｍｍ（厚さ）の発泡成形体の嵩倍数４０倍を４５倍とすること以外は、実施例２４と同様にして、複合ポリスチレン系樹脂粒子、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表３〜５に示す。
実施例２６
発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子の製造において、テトラブロモビスフェノールＡビス（２，３−ジブロモ２−メチルプロピル）エーテル１４．４ｇの代わりにトリス（２，３−ジブロモプロピル）イソシアヌレート（日本化成株式会社製、商品名：ＴＡＩＣ−６Ｂ）１４．４ｇとすること以外は、実施例２４と同様にして、複合ポリスチレン系樹脂粒子、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表３〜５に示す。
発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子の製造において、テトラブロモビスフェノールＡビス（２，３−ジブロモ２−メチルプロピル）エーテル１４．４ｇの代わりにトリス（２，３−ジブロモプロピル）イソシアヌレート（日本化成株式会社製、商品名：ＴＡＩＣ−６Ｂ）１４．４ｇとすること以外は、実施例２４と同様にして、複合ポリスチレン系樹脂粒子、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表３〜５に示す。
実施例２７
予備発泡粒子及び３００×４００×５０ｍｍ（厚さ）の発泡成形体の嵩倍数４０倍を４５倍とすること以外は、実施例２６と同様にして、複合ポリスチレン系樹脂粒子、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表３〜５に示す。
予備発泡粒子及び３００×４００×５０ｍｍ（厚さ）の発泡成形体の嵩倍数４０倍を４５倍とすること以外は、実施例２６と同様にして、複合ポリスチレン系樹脂粒子、発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子、複合ポリスチレン系樹脂発泡粒子及び発泡成形体を得、測定・評価した。それらの結果を表３〜５に示す。
実施例１７〜２７の発泡粒子から得られた発泡成形体のエネルギー吸収比、加熱寸法変化率及び燃焼試験の結果を表６に示す。
各実施例において製造した発泡成形体を用いて作製した自動車部材の評価サンプルは、表２および表５に示されるような物性を有することから、従来の自動車部材と比較して有用であることがわかる。
ａ ポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子の厚さ
ｂ ポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子の気泡膜面方向の長さ
ｇ ポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子
ｔ 気泡膜厚み
１ 試験片
２ 錘
３ 亀裂
Ｈ 亀裂寸法
Ｔ 試験片の厚み
ｂ ポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子の気泡膜面方向の長さ
ｇ ポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子
ｔ 気泡膜厚み
１ 試験片
２ 錘
３ 亀裂
Ｈ 亀裂寸法
Ｔ 試験片の厚み
Claims (12)
- 自動車部材であり、
前記自動車部材が、複数の気泡とそれらを区画する気泡膜を有し、
前記気泡膜が連続相を形成するポリスチレン系樹脂と、前記連続相中に分散されて分散相を形成するポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子とを含み、前記ポリスチレン系樹脂が前記ポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子で複合化された複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体を含み、
前記複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体が、ポリブタジエン末端アクリレート由来の成分を含み、
前記分散相が、前記複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体の気泡膜断面の気泡膜厚み方向に複数でかつ層状に存在する自動車部材。 - 前記分散相が、前記複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体の気泡膜断面の気泡膜厚み方向の寸法（ポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子の厚さ）及び気泡膜面方向の寸法（ポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子の長さ）をそれぞれｃ及びｄとしたときに、７以上６０以下のアスペクト比（ｄ／ｃ）を有する請求項１に記載の自動車部材。
- 前記ポリスチレン系樹脂が、重量平均分子量（ＭＷ）２００，０００〜３５０，０００及び重量平均分子量（ＭＷ）に対するＺ平均分子量（ＭＺ）の比（ＭＺ／ＭＷ）２〜４を有する請求項１または２に記載の自動車部材。
- 前記アスペクト比（ｄ／ｃ）が、２０以上５０以下である請求項２または３に記載の自動車部材。
- 前記ポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子が、アクリル酸エチル、アクリル酸ブチル、アクリル酸２−エチルヘキシル又はこれらの混合物の重合体から形成されてなる請求項１〜４のいずれか１つに記載の自動車部材。
- 前記ポリアクリル酸アルキルエステル系樹脂微粒子が、前記ポリスチレン系樹脂１００重量部に対して５〜１００重量部である請求項１〜５のいずれか１つに記載の自動車部材。
- 前記複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体が、０．０１５ｇ／ｃｍ3以上０．１ｇ／ｃｍ3以下の嵩密度を有する請求項１〜６のいずれか１つに記載の自動車部材。
- 前記複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体が、１１ｃｍ以上のＪＩＳ Ｋ７２１１：１９７６による落球衝撃値、１２ｍｍ以上のＪＩＳ Ｋ７２２１−１：２００６による曲げ破断点変位量及び５０％未満のＪＩＳ Ｚ０２３５：１９７６による割れ量を有する請求項１〜７のいずれか１つに記載の自動車部材。
- 前記複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体が、１.０２以上のＡＳＴＭ Ｄ３７６３−９２による全エネルギー吸収比を有する請求項１〜８のいずれか１つに記載の自動車部材。
- 前記複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体が、８０ｍｍ／ｍｉｎ以下の燃焼速度（米国自動車安全基準ＦＭＶＳＳ ３０２に準拠した方法により測定）を有し、かつ１．５％未満の加熱寸法変化率（ＪＩＳ Ｋ６７６７：１９９９のＢ法に準拠した方法により８０℃、１６８時間で測定）を有する請求項１〜９のいずれか１つに記載の自動車部材。
- 前記複合ポリスチレン系樹脂発泡成形体が、難燃剤としてテトラブロモシクロオクタン又はテトラブロモビスフェノールＡビス（２，３−ジブロモ２−メチルプロピル）エーテルを含み、難燃助剤としてジクミルパーオキサイドを含む請求項１〜１０のいずれか１つに記載の自動車部材。
- 請求項１〜１１のいずれか１つに記載の自動車部材製造用の発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子であり、
前記発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子が、発泡剤としてペンタンを含み、難燃剤としてテトラブロモシクロオクタン又はテトラブロモビスフェノールＡビス（２，３−ジブロモ２−メチルプロピル）エーテルを含み、難燃助剤としてジクミルパーオキサイドを含む発泡性複合ポリスチレン系樹脂粒子。
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Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5611929A (en) * | 1979-07-12 | 1981-02-05 | Hitachi Chem Co Ltd | Foaming styrene resin particle |
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| JP2010527391A (ja) * | 2007-05-18 | 2010-08-12 | ポリメリ ユーロパ ソシエタ ペル アチオニ | 改良された断熱性を有するビニル芳香族ポリマーをベースとする複合材料およびその調製方法 |
| JP2011026511A (ja) * | 2009-07-28 | 2011-02-10 | Sekisui Plastics Co Ltd | 難燃性発泡性ポリスチレン系樹脂粒子とその製造方法、難燃性ポリスチレン系樹脂予備発泡粒子及び難燃性ポリスチレン系樹脂発泡成形体 |
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Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5611929A (en) * | 1979-07-12 | 1981-02-05 | Hitachi Chem Co Ltd | Foaming styrene resin particle |
| JP2010527391A (ja) * | 2007-05-18 | 2010-08-12 | ポリメリ ユーロパ ソシエタ ペル アチオニ | 改良された断熱性を有するビニル芳香族ポリマーをベースとする複合材料およびその調製方法 |
| WO2009096327A1 (ja) * | 2008-01-30 | 2009-08-06 | Sekisui Plastics Co., Ltd. | 発泡性ポリスチレン系樹脂粒子とその製造方法、予備発泡粒子及び発泡成形体 |
| JP2011026511A (ja) * | 2009-07-28 | 2011-02-10 | Sekisui Plastics Co Ltd | 難燃性発泡性ポリスチレン系樹脂粒子とその製造方法、難燃性ポリスチレン系樹脂予備発泡粒子及び難燃性ポリスチレン系樹脂発泡成形体 |
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