JP5677382B2 - 電動機及び電動機の製造方法及び空気調和機 - Google Patents

Description

この発明は、転がり軸受を用い、インバータにて駆動する電動機に関する。また、その電動機の製造方法及びその電動機を搭載した空気調和機に関する。

従来、電動機をインバータ駆動する場合、パワー回路内のトランジスタのスイッチングに伴って発生する電動機の騒音の低減を図る目的から、インバータのキャリア周波数を高く設定するようにしている。キャリア周波数を高く設定するに伴って、電動機のシャフトに高周波誘導に基づいて発生する軸電圧が増大し、シャフトを支持している転がり軸受の内輪と外輪との間に存在する電位差が大きくなるので、転がり軸受に電流が流れ易くなる。この転がり軸受に流れる電流は、内輪、外輪両軌道並びに転動体（内外輪の間を転がる玉やころ）の転動面に電食と呼ばれる腐食を発生させて、転がり軸受の耐久性を悪化させるという課題があった。

そこで、シャフトとモータケースとの間に設けた転がり軸受に電流が流れることを防止し、転がり軸受に電食が発生することを防止できる、簡便な構成で組み立ての容易な電動機を得るために、コイルが巻回されてなる固定子と、この固定子を固定するフレームと、固定子とわずかな空隙を介して対向する回転子と、この回転子が固着され、転がり軸受を介して回転自在に支承されるシャフトと、絶縁材を介して転がり軸受を支持する軸受ブラケットとを有する電動機において、軸受ブラケットの絶縁材と接触する側に凹部を設け、軸受ブラケットの凹部に対応する凸部を設けた絶縁材の凸部を、軸受ブラケットの凹部に嵌合し固定するようにした電動機が提案されている（例えば、特許文献１参照）。

また、転がり軸受の内輪はめあい面または外輪はめあい面、あるいは内輪はめあい面と外輪はめあい面の両はめあい面に絶縁被膜が形成された電食防止形転がり軸受において、内輪はめあい面の周面または外輪はめあい面の周面と面取り部との境界面はゆるいテーパ面あるいは曲率半径の大きい円弧面を呈し、少なくとも一方のはめあい面に溶射による無機化合物の絶縁被膜を有する電食防止形転がり軸受が提案されている（例えば、特許文献２参照）。

特開２０００−１５６９５２号公報 特開昭５９−１０３０２３号公報

しかしながら、上記特許文献１の電動機は、軸受ブラケットの絶縁材と接触する側に凹部を設け、軸受ブラケットの凹部に対応する凸部を設けた絶縁材の凸部を、軸受ブラケットの凹部に嵌合し固定するようにした構成であるので、簡便な構成で組み立てが容易ではあるが、その反面軸受ブラケットから絶縁材から外れやすいという課題があった。

また、上記特許文献２の電食防止形転がり軸受は、内輪はめあい面の周面または外輪はめあい面の周面と面取り部との境界面はゆるいテーパ面あるいは曲率半径の大きい円弧面を呈し、少なくとも一方のはめあい面に溶射による無機化合物の絶縁被膜を形成しているので、コストが高くなるという課題があった。

この発明は、上記のような課題を解決するためになされたもので、組立てが容易で、軸受の電食を抑制する安価な電動機及び電動機の製造方法及び空気調和機を提供することを目的とする。

この発明に係る電動機は、複数のティースから構成される鉄心に巻線してコイルを形成した固定子と、シャフトの外周に配置したマグネットとの間を樹脂部により一体化し、前記シャフトの軸方向両端に夫々転がり軸受が設けられた回転子と、前記回転子の一方の転がり軸受を支持するブラケットとを備え、前記ブラケットは、前記固定子に圧入される金属製の圧入部品と、前記転がり軸受を支持する金属製の軸受支持部品と、前記軸受支持部品と前記圧入部品とを連結する絶縁性を有する連結部とからなることを特徴とする。

この発明に係る電動機は、ブラケットが、前記固定子に圧入される金属製の圧入部品と、前記軸受を支持する金属製の軸受支持部品と、前記軸受支持部品と前記圧入部品とを連結する絶縁性を有する連結部とからなることで、電食の発生が抑制され、品質を向上することができる。

実施の形態１を示す図で、電動機１００の断面図。 実施の形態１を示す図で、モールド固定子１０の断面図。 実施の形態１を示す図で、固定子４０の斜視図。 実施の形態１を示す図で、回転子２０の断面図。 実施の形態１を示す図で、負荷側転がり軸受け２１ａ及び反負荷側転がり軸受け２１ｂを取り外した回転子２０−１の断面図。 実施の形態１を示す図で、負荷側から見た回転子２０−１の側面図。 実施の形態１を示す図で、転がり軸受けを外した回転子２０の反負荷側端部の拡大断面図。 実施の形態１を示す図で、回転子２０の反負荷側端部の拡大断面図。 実施の形態１を示す図で、回転子の樹脂マグネット２２を示す図（（ａ）は左側面図、（ｂ）は（ａ）のＣ−Ｃ断面図、（ｃ）は右側面図）。 実施の形態１を示す図で、位置検出用マグネット２５を示す図（（ａ）は左側面図、（ｂ）は正面図、（ｃ）は（ｂ）のＤ部拡大図）。 実施の形態１を示す図で、ブラケット３０を示す図（（ａ）は断面図、（ｂ）は側面図）。 実施の形態１を示す図で、圧入部品３１を示す図（（ａ）は側面図、（ｂ）は断面図）。 実施の形態１を示す図で、軸受支持部品３２を示す図（（ａ）は断面図、（ｂ）は側面図）。 実施の形態１を示す図で、連結部品３３を示す図（（ａ）は左側面図、（ｂ）は断面図、（ｃ）は右側面図） 実施の形態１を示す図で、ブラケット３０の組立を示す斜視図。 実施の形態１を示す図で、ブラケット３０の部分拡大図断面図。 実施の形態１を示す図で、電動機１００を駆動する駆動回路１の回路図。 実施の形態１を示す図で、ブラケット３０の製造工程を示す図。 実施の形態２を示す図で、ブラケット３００を示す図（（ａ）は断面図、（ｂ）は側面図）。 実施の形態２を示す図で、圧入部品３０１を示す図（（ａ）は側面図、（ｂ）は断面図）。 実施の形態２を示す図で、軸受支持部品３０２を示す図（（ａ）は断面図、（ｂ）は側面図）。 実施の形態２を示す図で、ブラケット３００の部分拡大図断面図。 実施の形態２を示す図で、実施の形態２のブラケットを使用した電動機１００の断面図。 実施の形態２を示す図で、ブラケット３００の製造工程を示す図。 実施の形態３を示す図で、空気調和機２００の構成図。

実施の形態１．
以下、この発明の実施の形態１について、図面を参照しながら説明する。まず、電動機全体の説明をし、次に固定子、回転子について説明し、次に本発明の特徴であるブラケットについて説明する。
図１は実施の形態１を示す図で、電動機１００の断面図である。図１に示す電動機１００は、モールド固定子１０と、回転子２０（電動機の回転子と定義する）と、モールド固定子１０の軸方向一端部に取り付けられる後述するブラケット３０とを備える。電動機１００は、例えば、回転子２０に永久磁石を有し、インバータで駆動されるブラシレスＤＣモータである。

図２は実施の形態１を示す図で、モールド固定子１０の断面図である。モールド固定子１０は、軸方向一端部（図２の右側）が開口しており、ここに開口部１０ｂが形成されている。回転子２０がこの開口部１０ｂから挿入される。モールド固定子１０の軸方向他端部（図２の左側）には、回転子２０のシャフト２３の径より若干大きい孔１１ａが開けられている。

次に、図１に示すように、モールド固定子１０の開口部１０ｂを閉塞するとともに、反負荷側転がり軸受２１ｂを支持するブラケット３０をモールド固定子１０に圧入する。ブラケット３０は、後述する軸受支持部３２ａ（図１３に示す）で反負荷側転がり軸受２１ｂを支持する。ブラケット３０のモールド固定子１０への圧入は、ブラケット３０の略リング状で、断面がコの字状の圧入部３１ｂ（図１２に示す）を、モールド固定子１０の内周部１０ａ（モールド樹脂部）の開口部１０ｂ側に圧入することでなされる。

図２に示すように、モールド固定子１０は、固定子４０と、モールド成形用のモールド樹脂５０とからなる。モールド樹脂５０には、例えば、不飽和ポリエステル樹脂等の熱硬化性樹脂を使用する。固定子４０は、後述する基板等が取り付けられ、強度的に弱い構造であるため低圧成形が望ましい。そのため、不飽和ポリエステル樹脂等の熱硬化性樹脂が用いられる。

図３は実施の形態１を示す図で、固定子４０の斜視図である。図３に示す固定子４０は、以下に示す構成である。
（１）厚さが０．１〜０．７ｍｍ程度の電磁鋼板が帯状に打ち抜かれ、かしめ、溶接、接着等で積層された帯状の固定子鉄心４１を製作する。帯状の固定子鉄心４１は、複数個のティース（図示せず）を備える。後述する集中巻のコイル４２が施されている内側がティースである。
（２）ティースには、絶縁部４３が施される。絶縁部４３は、例えば、ＰＢＴ（ポリブチレンテレフタレート）等の熱可塑性樹脂を用いて、固定子鉄心４１と一体に又は別体で成形される。
（３）絶縁部４３が施されたティースに集中巻のコイル４２が巻回される。複数個の集中巻のコイル４２を接続して、例えば、三相のシングルＹ結線の巻線を形成する。但し、分布巻でもよい。
（４）三相のシングルＹ結線であるので、絶縁部４３の結線側には、各相（Ｕ相、Ｖ相、Ｗ相）のコイル４２が接続される端子４４（電源が供給される電源端子４４ａ及び中性点端子４４ｂ）が組付けられる。電源端子４４ａは３個、中性点端子４４ｂは３個である。
（５）基板４５が結線側の絶縁部４３（端子４４を組付けられる側）に取り付けられる。リード線４７を口出しするリード線口出し部品４６が組付けられた基板４５を絶縁部４３に組付け、固定子４０となる。固定子鉄心４１に形成された絶縁部４３の面取りされた角柱４８が、基板４５が備える角柱挿入穴（図示せず）に挿入されることにより、回転方向の位置決めがなされ、かつ、絶縁部４３の基板設置面（図示せず）に基板４５が設置されることにより軸方向の位置が決められる。また、基板４５より突出する角柱４８を熱溶着することで基板４５と絶縁部４３が固定され、かつ、固定子４０が備える端子４４の基板４５より突出した部分を半田付けすることにより電気的にも接合される。基板４５には、電動機１００（例えば、ブラシレスＤＣモータ）を駆動するＩＣ４９ａ（駆動素子）、回転子２０の位置を検出するホールＩＣ４９ｂ（位置検出素子）等が実装されている。ＩＣ４９ａやホールＩＣ４９ｂ等を電子部品と定義する。

次に、回転子２０の構成を説明する。図４乃至図６は回転子２０を示す図で、図４は回転子２０の断面図、図５は負荷側転がり軸受２１ａ及び反負荷側転がり軸受２１ｂを取り外した回転子２０−１の断面図、図６は負荷側から見た回転子２０−１の側面図である。

図４、図５に示すように、回転子２０（もしくは回転子２０−１）は、ローレット２３ａが施されたシャフト２３、リング状の回転子の樹脂マグネット２２（回転子のマグネットの一例）、リング状の位置検出用樹脂マグネット２５（位置検出用マグネットの一例）、そしてこれらを一体成形する樹脂部２４で構成される。

リング状の回転子の樹脂マグネット２２と、シャフト２３と、位置検出用樹脂マグネット２５とを、縦型成形機により射出された樹脂部２４で一体化する。このとき、樹脂部２４は、シャフト２３の外周に形成される、後述する中央筒部２４ｇ（回転子の樹脂マグネット２２の内側に形成される）と、回転子の樹脂マグネット２２を中央筒部２４ｇに連結する、シャフト２３を中心として半径方向に放射状に形成された軸方向の複数のリブ２４ｊ（図６参照）を有する。リブ２４ｊ間には、軸方向に貫通した空洞２４ｋ（図６参照）が形成される。

樹脂部２４に使用される樹脂には、ＰＢＴ (ポリブチレンテレフタレート)、ＰＰＳ（ポリフェニレンサルファイド）等の熱可塑性樹脂が用いられる。これらの樹脂に、ガラス充填剤を配合したものも好適である。

シャフト２３の反負荷側（図４で右側）には、反負荷側転がり軸受２１ｂが取り付けられる（一般的には、圧入による）。また、ファン等が取り付けられるシャフト２３の負荷側（図４で左側）には、負荷側転がり軸受２１ａが取り付けられる。

次に、回転子２０のシャフトの端部の構造について説明する。図７は転がり軸受を外した回転子２０の反負荷側端部の拡大断面図、図８回転子２０の反負荷側端部の拡大断面図である。

図７、図８において、樹脂部２４には、反負荷側転がり軸受２１ｂのシャフト２３の反負荷側端部２３ｄへの挿入時の軸方向の位置決めとなる軸受当接面２４ｄが、シャフト２３のローレット部を中心とした外周に形成される樹脂部２４の中央筒部２４ｇ（樹脂部）の反負荷側端部に形成されている。

そして、シャフト２３のローレット部を軸方向の中心とした外周に形成される樹脂部２４の中央筒部２４ｇには、中央筒部２４ｇの外周部と軸受当接面２４ｄとの間に段差部２４ｅが設けられる。

段差部２４ｅの直径は、反負荷側転がり軸受２１ｂの外輪２１ｂ−２の内径よりも小さいことが必須である。図４に示す回転子２０では、図８に示す段差部２４ｅの直径（ｄ３）は、反負荷側転がり軸受２１ｂの内輪２１ｂ−１の外径と略同じか、若干小さくしている。

一般的に、転がり軸受は、転がり軸受の内部からグリースが外に漏れないように、もしくは外部からごみ等が浸入しないように外輪と内輪との間にカバーを設けている。このカバーは、転がり軸受の両端面より内側に位置する。

従って、段差部２４ｅ（ｄ３）の直径を、反負荷側転がり軸受２１ｂの内輪２１ｂ−１の外径よりも大きくしても、内輪２１ｂ−１の外径よりも大きい部分は、反負荷側転がり軸受２１ｂに接触しない。従って、段差部２４ｅの直径（ｄ３）は、反負荷側転がり軸受２１ｂの内輪２１ｂ−１の外径と略同じか、若干小さくする程度が実用的である。

段差部２４ｅを設けることにより、シャフト２３、回転子の樹脂マグネット２２及び位置検出用樹脂マグネット２５を樹脂で一体成形する際に、樹脂部２４の中央筒部２４ｇの軸受当接面２４ｄをイレコで形成する場合、段差部２４ｅまで前記イレコで形成する。そのため、金型の合わせ面は中央筒部２４ｇの反負荷側端面２４ｈになるので、金型の合わせ面にバリが発生しても反負荷側転がり軸受２１ｂは金型の合わせ面となる反負荷側端面２４ｈに対して段差部２４ｅの分だけ離れているので、バリは反負荷側転がり軸受２１ｂに当接しない。そのため、反負荷側転がり軸受２１ｂに悪影響を及ぼす恐れが少ない。

また、回転子２０が、熱衝撃を受けると樹脂部２４の中央筒部２４ｇが割れる場合もある。そのような場合でも、中央筒部２４ｇに段差部２４ｅを設け、段差部２４ｅの径方向の寸法は一定とし、両端の段差部２４ｅ（負荷側と反負荷側）間の中央筒部２４ｇの径方向の厚さを大きくして対処することができる。

段差部２４ｅの直径（ｄ３）を、負荷側転がり軸受２１ａ及び反負荷側転がり軸受２１ｂの外輪２１ａ−２，２１ｂ−２の内径よりも小さくしているので、段差部２４ｅ間の中央筒部２４ｇの径方向の厚さは、外輪２１ａ−２，２１ｂ−２の内径よりも大きくすることも可能である。

図９は回転子の樹脂マグネット２２を示す図で、図９（ａ）は左側面図、図９（ｂ）は（ａ）のＣ−Ｃ断面図、図９（ｃ）は右側面図である。図９を参照しながら、リング状の回転子の樹脂マグネット２２の構成を説明する。回転子の樹脂マグネット２２には、その内径の軸方向一端部（図９（ｂ）では右側）に、樹脂成形時の型締め時にシャフト２３と回転子の樹脂マグネット２２との同軸を確保するための切欠き２２ａが形成されている。図９の例では、切欠き２２ａは周方向に略等間隔で８箇所に形成されている（図（ｃ））。

また、回転子の樹脂マグネット２２には、軸方向他端部（図９（ｂ）では左側）の端面に、位置検出用樹脂マグネット２５を据える台座２２ｂが、周方向に略等間隔で形成されている。

台座２２ｂは、回転子の樹脂マグネット２２の内径付近から外径に向かって形成され、台座２２ｂの先端から位置決め用突起２２ｃが径方向に回転子の樹脂マグネット２２の外周部に向かって、その近くまで延びている。位置決め用突起２２ｃは、樹脂部２４による回転子のマグネット、位置検出用マグネット及びシャフトの一体成形時に、回転子の樹脂マグネット２２の周方向（回転方向）の位置決めに利用される。

次に、図１０を参照しながら、リング状の位置検出用樹脂マグネット２５の構成を説明する。図１０（ａ）は位置検出用樹脂マグネット２５の左側面図、図１０（ｂ）は位置検出用樹脂マグネット２５の正面図、図１０（ｃ）は（ｂ）のＤ部拡大図である。

位置検出用樹脂マグネット２５は、内径側の軸方向両端部に段差２５ｂを備える。この段差２５ｂは、回転子２０の軸方向端部側となる段差２５ｂに樹脂部２４の一部が充填されて、位置検出用樹脂マグネット２５の軸方向の抜け止めとなるために必要である。

図１０では、両端部に段差２５ｂを備えるものを示したが、いずれか一方の端部に段差２５ｂがあり、それが回転子２０の軸方向端部側に位置すればよい。但し、両端部に段差２５ｂを備えるものは、回転子２０の樹脂部２４による一体成形時に、金型（下型）に位置検出用樹脂マグネット２５をセットする際に、裏表を気にせずにセットできるので作業性に優れる。

また、位置検出用樹脂マグネット２５は、段差２５ｂに樹脂部２４に埋設されると周方向の回り止めとなるリブ２５ａ（断面が略三角）を周方向に略等間隔に８個備える。但し、リブ２５ａの数、形状、配置間隔は任意でよい。

尚、図１０に示すように、樹脂部２４には、位置検出用樹脂マグネット２５の内径を保持する金型の内径押さえ部２４ａ、位置検出用樹脂マグネット２５を金型（下型）にセットしやすくするためのテーパ部２４ｂ、樹脂成形時の樹脂注入部２４ｃが樹脂成形後に形成される。

回転子の樹脂マグネット２２は熱可塑性樹脂に磁性材が混合され成形されたもので、図９に示す通り、内径に軸方向一端面からテーパ状に切欠き２２ａを設け、また、切欠き２２ａのある軸方向一端面の反対側の軸方向他端面に、位置検出用樹脂マグネット２５を据える台座２２ｂを備えている。

シャフト２３と一体に成形される回転子の樹脂マグネット２２の台座２２ｂにより、位置検出用樹脂マグネット２５を回転子の樹脂マグネット２２の端面から離すことが可能となり、位置検出用樹脂マグネット２５の肉厚を最小、かつ、任意の位置に配置することが可能となり、回転子の樹脂マグネット２２より安価な熱可塑性樹脂を充填することで、コストの低減が可能となる。

位置検出用樹脂マグネット２５は、図１０に示す通り、厚み方向の両側に段差２５ｂを持ち、かつ、樹脂で埋設されると回り止めとなるリブ２５ａを両側の段差２５ｂに備えている。また、位置検出用樹脂マグネット２５の内径と位置検出用樹脂マグネット２５の外径との同軸度は精度良く作られている。

尚、シャフト２３と一体に成形される際には、位置検出用樹脂マグネット２５の外周にはテーパ状に樹脂（樹脂部２４）が充填され、位置検出用樹脂マグネット２５の外径のばらつきにも対応し、充填される樹脂は位置検出用樹脂マグネット２５の片側の軸方向端面（外側）と回転子の樹脂マグネット２２の軸方向両端面でせき止めるため、回転子の樹脂マグネット２２の外径にバリが発生するのを抑えることが可能となり、品質の向上が図られている。

また、シャフト２３との一体成形時のゲート口を回転子の樹脂マグネット２２の内径よりもさらに内側に配置し、樹脂注入部２４ｃを凸形状で配置することで、圧力の集中を緩和し、樹脂の充填が容易に、また、樹脂注入部２４ｃの凸部を位置決めに利用することも可能となっている。

次に、本発明の実施の形態１のブラケットについて詳細に説明する。
図１１乃至図１６は実施の形態１を示す図で、図１１はブラケット３０について示す図であり、（ａ）は断面図、（ｂ）は側面図である。図１２は圧入部品３１について示す図であり、（ａ）は側面図、（ｂ）は断面図である。図１３は軸受支持部品３２について示す図であり、（ａ）は断面図、（ｂ）は側面図である。図１４は連結部３３について示す図であり、（ａ）は左側面図、（ｂ）は断面図、（ｃ）は右側面図である。図１５はブラケット３０の組立を示す斜視図、図１６は外径側、内径側にフランジを設けた連結部３３で一体に組み付けられたブラケット３０の拡大断面図である。
図１１に示すように、ブラケット３０は、圧入部品３１、軸受支持部品３２、連結部３３で構成される。圧入部品３１、軸受支持部品３２の材質は金属製で、例えば、亜鉛メッキ鋼板である。但し、亜鉛メッキ鋼板には限定されない。連結部３３の材質は絶縁性を有し、例えば樹脂製である。

圧入部品３１は図１２に示す通り略リング状で、モールド固定子１０の端面に当接するフランジ３１ａ、モールド固定子１０と連結部３３に圧入されるコの字形状の圧入部３１ｂ、連結部３３に当接するフランジ３１ｃ、連結部３３の突起３３ｂに勘合する切欠き３１ｄで構成される。圧入部３１ｂの外径はモールド固定子１０の内周部１０ａの内径よりも圧入代の分だけ大きく、圧入部３１ｂの内径は連結部３３の外径よりも圧入代の分だけ小さくなっている。モールド固定子１０に当接するフランジ３１ａ、連結部３３に当接するフランジ３１ｃは圧入部３１ｂの端部に略直角に設けられる。当接面が同一方向側に、例えば実施の形態ではモールド固定子１０の内径側になる面が当接面になっている。すなわち、モールド固定子１０、連結部３３への圧入方向が同じになり、モールド固定子１０にブラケット３０を圧入する時、連結部３３にも圧入方向に荷重が掛かり、連結部３３と圧入部品３１の組み付けが外れず、信頼性が確保される。

軸受支持部品３２は図１３に示す通り略リング状で、内径側は軸受を支持、外径側は連結部に圧入される軸受支持部３２ａと、連結部３３に当接するフランジ３２ｂ、連結部３３の突起３３ｃに勘合する切欠き３２ｃで構成される。軸受支持部３２ａの外径は連結部３３の内径よりも圧入代の分だけ大きくなっている。なお、軸受支持部３２ａの外径を連結部３３と圧入するとしたが、軸受支持部３２ａとは別に連結部との圧入部を設けてもよい。連結部３３への圧入で軸受支持部３２ａの変形による軸受支持部内径寸法への影響を防止することができる。連結部３３に当接するフランジ３２ｂは軸受支持部３２ａの端部に略直角に設けられる。当接面は、例えば実施の形態では軸受支持部３２ａ側になっている。

連結部３３は図１４に示す通り略リング状で、外径側が圧入部品３１と、内径側が軸受支持部品３２との圧入面に、端面はフランジの当接面になる。一方の端面は軸受支持部品３２のフランジ３２ｂの当接面で、軸受支持部品３２の切欠き３２ｃと勘合する突起３３ｃが設けられている。また、他方の端面には圧入部品のフランジ３１ｃが当接する段差面３３ａ、圧入部品の切欠き３１ｄと嵌合する突起３３ｂが設けられている。連結部３３は絶縁性を有する樹脂製としたが、圧入されるので寸法精度、低線膨張、強度も要求されるため、モールド固定子でも使われる熱硬化性樹脂が望ましい。

次に、ブラケット３０の組立について、図１１、及び１５で説明する。軸受支持部品３２と連結部３３は、軸受支持部品３２の切欠き３２ｃと連結部３３の一方の端面の突起３３ｃを勘合するよう位置決めされ、軸受支持部品３２の外径と連結部３３の内径を嵌合し、軸受支持部品のフランジ３２ｂが連結部３３の一方の端面に当接するまで圧入される。軸受支持部の切欠き３２ｃと連結部の突起３３ｃを勘合することで、回り止めとなる。なお、軸受支持部品に突起、連結部に切欠きとしても同様である。

圧入部品３１と連結部３３は、圧入部品の切欠き３１ｄと連結部３３の他方の端面の突起３３ｂを勘合するよう位置決めされ、圧入部３１ｂの内径側と連結部３３の外径を嵌合し、圧入部品３１のフランジ３１ｃが連結部３３の他方の端面の段差面３３ａに当接するまで圧入され、ブラケット３０となる。圧入部の切欠き３１ｄと連結部の突起３３ｂを勘合することで、回り止めとなる。なお、軸受支持部品に突起、連結部に切欠きとしても同様である。

連結部３３は、圧入部品３１のフランジ３１ｃと軸受支持部品３２のフランジ３２ｂに挟み込まれた状態である。ブラケット３０をモールド固定子１０に圧入する時は、圧入部のフランジ３１ｃが連結部３３を軸受支持部３２に圧入するよう作用し、ブラケット３０の組み付けは保たれる。ブラケット３０をモールド固定子１０に圧入後、軸受支持部品３２が軸に押されるような荷重を受けた時は、圧入部品３１のフランジ３1ｃが連結部３３を押さえるよう作用し、ブラケット３０の組み付けは保たれる。軸受支持部品３２が外部から押された時は、軸受支持部品３２と連結部３３の圧入及び軸で支えられ、ブラケット３０の組み付けは保たれる。

本実施の形態のように、図１１に示すように、圧入部品３１、軸受支持部品３２、連結部３３を圧入で組み付けたブラケット３０としても、従来のブラケットと同様に一体に保つことができ、信頼性を損なうことはない。連結部３３は絶縁性を有する樹脂製であり、圧入部品３１と軸受支持部品３２は、圧入部品３１のフランジ３１ｃ端部と近接する軸受支持部品３２の部位間、又は、連結部３２のフランジ３２ｂ端部と近接する圧入部品３１の部位間の距離の近い方を絶縁距離Ｌとし、絶縁される。

なお、図１６のように、外径側、内径側にフランジ３３ｄ、３３ｅを設けた連結部３３としてもよい。連結部の外径側、内径側にフランジ３３ｄ、３３ｅを設けることで圧入部品３１と軸受支持部品３２を軸方向にずらすよう配置でき、圧入部品３１と軸受支持部品３２の最短距離が圧入部品のフランジ３１ｃ端部と軸受支持部品３２のフランジ３２ｂ端部間が最短距離になる。図１１の実施例では、連結部の厚み（軸方向長）が小さいと絶縁距離Ｌは圧入部品３１と軸受支持部品３２のフランジ端部間で、連結部の厚みを大きくするに従い絶縁距離Ｌは大きくなるが、一定以上になると、圧入部品３１のフランジ３１ｃ端部と軸受支持部品３２の外径間、又は、軸受支持部品３２のフランジ３２ｂ端部と圧入部品３１の内径間が最短距離になり、絶縁距離Ｌは一定以上大きくできない。圧入部品３１と軸受支持部品３２を軸方向にずらすよう配置する、すなわち、圧入部品と軸受支持部品が同一平面内に配置されないことで、連結部を長さに応じて距離Ｌを離すことができ、絶縁性をより向上し、信頼性を向上することができる。

本実施の形態は、リング状の回転子のマグネット及びシャフトを樹脂部により一体化しマグネットとシャフトの間が絶縁されること、及び、金属製（導電性を有する）の圧入部品３１と軸受支持部品３２との間を、樹脂製（絶縁性を有する）の連結部３３で一体にしたブラケット３０と、モールド固定子の軸受支持部で軸受を支持し軸受と固定子の間が絶縁されることで軸電流を抑制することにより、負荷側２１ａ及び反負荷側転がり軸受２１ｂの電食の発生を抑制するという効果を奏する。

尚、本実施の形態は、リング状の位置検出用樹脂マグネット２５を持たない回転子２０も含む。

尚、図１に示す電動機１００は、モールド固定子１０側が負荷側で、ブラケット３０側が反負荷側になるものを示したが、その逆でもよい。さらに、圧入部品、軸受支持部品、連結部の組み付けを圧入としたが接着してもよく、圧入部品、軸受支持部品を絶縁性の有する連結部によって組み付けることで圧入部品と軸受支持部品が絶縁され、同様の効果を得ることができる。

また、図４に示す回転子２０は、永久磁石に熱可塑性樹脂に磁性材を混合して成形された回転子の樹脂マグネット２２、を使用したが、その他の永久磁石（希土類磁石（ネオジム、サマリウム鉄）、フェライト焼結等）を用いてもよい。

また、位置検出用樹脂マグネット２５も同様に、その他の永久磁石（希土類磁石（ネオジム、サマリウム鉄）、フェライト焼結等）を用いてもよい。

既に述べたように、電動機をインバータを用いて運転を行なう場合、パワー回路内のトランジスタのスイッチングに伴って発生する電動機の騒音の低減を図る目的から、インバータのキャリア周波数を高く設定するようにしている。キャリア周波数を高く設定するに伴って、電動機のシャフトに高周波誘導に基づいて発生する軸電圧が増大し、シャフトを支持している転がり軸受の内輪と外輪との間に存在する電位差が大きくなるので、転がり軸受に電流が流れ易くなる。この転がり軸受に流れる電流は、内輪、外輪両軌道並びに転動体（内外輪の間を転がる玉やころ）の転動面に電食と呼ばれる腐食を発生させて、転がり軸受の耐久性を悪化させる。

従って、本実施の形態のブラケット３０は、電動機１００をインバータを用いて運転を行う場合の軸電流の低減に特に有効である。

次に、実施の形態１の電動機を用いた電動機内蔵駆動回路について説明する。図１７は実施の形態１を示す図で、電動機１００の電動機内蔵駆動回路１の回路図である。図１７に示すように、電動機１００の外部に設けられた商用交流電源２から交流の電力が電動機内蔵駆動回路１に供給される。商用交流電源２から供給される交流電圧は整流回路３で直流電圧に変換される。整流回路３で変換された直流電圧は、インバータ主回路４で可変周波数の交流電圧に変換されて電動機１００に印加される。電動機１００はインバータ主回路４から供給される可変周波数の交流電力により駆動される。尚、整流回路３には商用交流電源２から印加される電圧を昇圧するチョッパー回路や整流した直流電圧を平滑にする平滑コンデンサなどを有する。

インバータ主回路４は３相ブリッジのインバータ回路であり、インバータ主回路４のスイッチング部はインバータ主素子となる６つのＩＧＢＴ６ａ〜６ｆ（絶縁ゲートバイポーラトランジスタ、単にトランジスタと定義する）と６つのフライホイルダイオード（ＦＲＤ）としてシリコンカーバイド（ＳｉＣ）を用いたＳｉＣ−ＳＢＤ７ａ〜７ｆ（ショットキーバリアダイオード、単にダイオードと定義する）を備えている。ＦＲＤであるＳｉＣ−ＳＢＤ７ａ〜７ｆはＩＧＢＴ６ａ〜６ｆが電流をＯＮからＯＦＦする時に生じる逆起電力を抑制する逆電流防止手段である。

尚、本実施の形態１ではＩＧＢＴ６ａ〜６ｆとＳｉＣ−ＳＢＤ７ａ〜７ｆは同一リードフレーム上に各チップが実装されエポキシ樹脂でモールドされてパッケージされたＩＣモジュールとする。ＩＧＢＴ６ａ〜６ｆはシリコンを用いたＩＧＢＴ（Ｓｉ−ＩＧＢＴ）に代えてＳｉＣ、ＧａＮを用いたＩＧＢＴとしてもよく、またＩＧＢＴに代えてＳｉもしくはＳｉＣ、ＧａＮを用いたＭＯＳＦＥＴ（Ｍｅｔａｌ−Ｏｘｉｄｅ−Ｓｅｍｉｃｏｎｄｕｃｔｏｒ Ｆｉｅｌｄ−Ｅｆｆｅｃｔ Ｔｒａｎｓｉｓｔｏｒ）などの他のスイッチング素子を使用してもよい。

整流回路３とインバータ主回路４の間には直列に接続された２つの分圧抵抗８ａ，８ｂが設けられており、この分圧抵抗８ａ，８ｂによる分圧回路にて高圧直流電圧を低圧化した電気信号をサンプリングし保持する直流電圧検出部８が設けられている。

また、電動機１００は、前述したように、回転子２０（図１０）とモールド固定子１０（図２）とを備えており、インバータ主回路４から供給される交流電力により回転子２０が回転する。モールド固定子１０の回転子２０に近傍には、位置検出用樹脂マグネット２５を検出するホールＩＣ４９ｂが設けられており、そのホールＩＣ４９ｂからの電気信号を処理して回転子２０の位置情報に変換する回転子位置検出部１１０が設けられている。

回転子位置検出部１１０が検出する回転子２０の位置情報は出力電圧演算部１２０に出力される。この出力電圧演算部１２０は電動機内蔵駆動回路１の外部から与えられる目標回転数Ｎの指令若しくは装置の運転条件の情報と回転子２０の位置情報に基づいて電動機１００に加えられるべき最適なインバータ主回路４の出力電圧を演算する。出力電圧演算部１２０はその演算した出力電圧をＰＷＭ信号生成部１３０に出力する。ＰＷＭは、Ｐｕｌｓｅ Ｗｉｄｔｈ Ｍｏｄｕｌａｔｉｏｎの略語である。

ＰＷＭ信号生成部１３０は出力電圧演算部１２０から与えられた出力電圧となるようなＰＷＭ信号をインバータ主回路４のそれぞれのＩＧＢＴ６ａ〜６ｆを駆動する主素子駆動回路４ａに出力し、インバータ主回路４のＩＧＢＴ６ａ〜６ｆはそれぞれ主素子駆動回路４ａによってスイッチングされる。

尚、本実施の形態１ではインバータ主回路４を３相ブリッジとしているが単相など他のインバータ回路でもよい。

ここでワイドバンドギャップ半導体について説明する。ワイドバンドギャップ半導体はＳｉよりもバンドギャップが大きい半導体の総称であって、ＳｉＣ−ＳＢＤ７ａ〜７ｆに使用しているＳｉＣはワイドバンドギャップ半導体の一つであり、その他には窒化ガリウム（ＧａＮ）、ダイヤモンドなどがある。さらにワイドバンドギャップ半導体、特にＳｉＣはＳｉに比べて耐熱温度や絶縁破壊強度や熱伝導率が大きい。尚、本実施の形態１ではＳｉＣをインバータ回路のＦＲＤに用いる構成としているが、ＳｉＣに代えてその他のワイドバンドギャップ半導体を用いてもよい。

次に、ブラケット３０の製造工程について説明する。図１８は実施の形態１を示す図で、ブラケット３０の製造工程を示す図である。図１８に示すように、
（１）圧入部品３１及び軸受支持部品３２のプレス加工、連結部３３の成形を行う（ステップ１）。
（２）軸受支持部３２ａを上向きにして軸受支持部品３２を治具にセットし、連結部３３の内径を軸受指示部３２ａの外径に勘合するよう、連結部３３を軸受指示部品３２挿入する（ステップ２）。
（３）連結部３３の一方の端面を治具で押して、連結部３３の他方の端面が軸受支持部品３２のフランジ３２ｂに当接するまで圧入する（ステップ３）。
（４）圧入部品３１のフランジ３１ｃを上にし、圧入部品３１の内径を連結部３３の外径に勘合するよう、圧入部品３１を連結部３３にセットする（ステップ４）。
（５）圧入部品３１のフランジ３１ｃを治具で押して、連結部の端面にフランジ３１ｃが当接するまで圧入する（ステップ５）。

前記の製造工程によれば、圧入部品３１と軸受支持部品３２を同金型でプレス加工することで、圧入部品３１と軸受支持部品３２の同軸度を向上することができる。連結部は略リング状で寸法精度がよい成形金型を製造できるため、連結部の内径、外径も同軸度を向上し成形できる。また、内径、外径の同軸度を向上した連結部に、同軸度を向上した圧入部品３１と軸受支持部品３２を圧入により組み付けるので、軸受支持部と圧入部の同軸度を向上したブラケット３０を得ることができる。さらに、このブラケット３０を電動機に用いることで、固定子と回転子の同軸度を向上することで性能向上、騒音低減が可能となる。

また、本実施の形態は、リング状の回転子のマグネット及びシャフトを樹脂部により一体化しマグネットとシャフトの間が絶縁されること、及び、金属製（導電性を有する）の圧入部と軸受支持部を樹脂製（絶縁性を有する）の連結部で一体にしたブラケット３０と、モールド固定子の軸受支持部で軸受を支持し軸受と固定子の間が絶縁されることで軸電流を抑制することにより、負荷側２１ａ及び反負荷側転がり軸受２１ｂの電食の発生を抑制することができる。但し、リング状の位置検出用樹脂マグネット２５を、シャフト２３、リング状の回転子の樹脂マグネット２２とともに樹脂部２４で一体化するものでも、同様の効果が得られる。

なお、電動機をインバータ駆動する場合、電動機の騒音の低減を図る目的から、インバータのキャリア周波数を高く設定するようにしているが、キャリア周波数を高く設定するに伴って、電動機のシャフトに高周波誘導に基づいて発生する軸電圧が増大し、シャフトを支持している転がり軸受の内輪と外輪との間に存在する電位差が大きくなるので、転がり軸受に流れる電流も増加する。従って、本実施の形態のブラケット３０は、電動機１００をインバータを用いて運転を行う場合の軸電流の低減に特に有効である。ここでは回転子２０の位置検出用樹脂マグネット２５の磁極を検出するためのセンサであるホールＩＣ４９ｂを用いて検出する方法を述べたが、位置検出用樹脂マグネット２５、ホールＩＣ４９ｂを用いず、コイルを流れる電流を電流検出器（図示せず）にて検出し、波形生成回路１２０にマイコンなどを用いて電動機を運転するセンサレス駆動方式においても同様の効果があることは言うまでもない。

実施の形態２．
実施の形態１では、圧入部品と軸受支持部品とを連結する連結部を、１つの部品として組立てる例について説明した。実施の形態２では、前記ブラケットは、前記金属製の圧入部品と前記金属製の軸受支持部品との間に樹脂を注入して形成された連結部を介して一体に成形される例について説明する。

図１９乃至図２２は実施の形態２のブラケットを示す図である。図１９はブラケット３００の（ａ）は断面図、（ｂ）は側面図を示す図である。図２０は圧入部品３０１の（ａ）は側面図、（ｂ）は断面図を示す図である。図２１は軸受支持部品３０２の（ａ）は断面図、（ｂ）は側面図、図２２は圧入部品と軸受支持部品が同一平面内に配置しないで連結部３０３で一体に成形されたブラケット３００の拡大断面図である。
図１９に示すように、ブラケット３００は、圧入部品３０１、軸受支持部品３０２、連結部３０３で構成される。圧入部品３０１、軸受支持部品３０２の材質は金属製で、例えば、亜鉛メッキ鋼板である。但し、亜鉛メッキ鋼板には限定されない。連結部３０３の材質は絶縁性を有し、例えば樹脂製である。

圧入部品３０１は図２０に示す通り略リング状で、モールド固定子１０の端面に当接するフランジ３０１ａ、モールド固定子１０に圧入されるコの字形状の圧入部３０１ｂ、連結部３０３に一体成形されるフランジ３０１ｃ、フランジ３０１ｃに設けられた切欠き３０１ｄで構成される。圧入部３０１ｂの外径はモールド固定子１０の内周部１０ａの内径よりも圧入代の分だけ大きくなっている。モールド固定子１０に当接するフランジ３０１ａ、連結部３０３に成形されるフランジ３０１ｃは圧入部３０１ｂの端部に略直角に設けられる。

軸受支持部品３０２は図２１に示す通り略リング状で、内径側は軸受を支持する軸受支持部３０２ａと、連結部３０３に一体成形されるフランジ３０２ｂ、フランジ３０２ｂに設けられた切欠き３０２ｃで構成される。連結部３０３に成形されるフランジ３０２ｂは軸受支持部３０２ａの端部に略直角に設けられる。

次に、ブラケット３００の形成方法について説明する。まず、圧入部品３０１と軸受支持部品３０２が連結部３０３を成形する金型にセットし、絶縁性を有する樹脂で一体に成形され、ブラケット３００を形成する。連結部３０３は、低線膨張、強度も要求されるため、モールド固定子でも使われる熱硬化性樹脂が望ましい。

圧入部品３０１は、圧入部３０１ｂを下向きにして圧入部３０１ｂの外径を連結部成形金型の下型外径に勘合するよう位置決めされ、フランジ３０１ａ、圧入部３０１ｂ、フランジ３０１ｃ内径が連結部成形金型の下型端面に当接するようセットされる。圧入部３０１ｂ外径はモールド固定子１０に圧入するため寸法精度がよく、連結部成形金型の下型に精度よく保持される。

軸受支持部品３０２は、フランジ３０２ｃを下向きにして軸受支持部３０２ａ内径を連結部成形金型（図示せず）の下型に配置される芯金に勘合するよう位置決めされ、フランジ３０２ｂ内径側が連結部成形金型の芯金端面に当接するようセットされる。圧入部品３０１のフランジ３０１ｃと軸受支持部品３０２のフランジ３０２ｂは軸方向位置が略同一、すなわち、圧入部品３０１と軸受支持部品３０２が略同一平面に配置されている。軸受支持部３０２ａ内径は軸受を支持するため寸法精度がよく、連結部成形金型の芯金に精度よく保持される。

圧入部品３０１と軸受支持部品３０２を連結部成形金型に位置決めしてセットすることで、圧入部品３０１と軸受支持部品３０２の同軸を確保できる。なお、圧入部品３０１を連結部成形金型の下型外径に勘合するとしたが、連結部成形金型の芯金に圧入部３０１ｂ内径を勘合するようにしてもよく、圧入部品３０１、軸受支持部品３０２が芯金に嵌合され、圧入部品３０１と軸受支持部品３０２の同軸をより向上することができる。

圧入部品３０１、軸受支持部品３０２を連結部成形金型の下型にセットした後、連結部成形金型の上型を下型に当接し型締め、連結部３０３を成形する。圧入部品３０１はフランジ３０１ａ、圧入部３０１ｂ、フランジ３０１ｃ内径が、軸受支持部品３０２はフランジ３０２ｃ内径が連結部成形金型の上型に当接し、上型、下型で挟持され、連結部成形金型の空洞部に熱硬化性樹脂を注入、成形し連結部３０３を形成、圧入部品３０１と軸受支持部品３０２が連結部３０３で一体成形にされたブラケット３００となる。熱硬化性樹脂は成形機から射出され、連結部成形金型のランナ、圧入部品上部に形成されるランナ部３０３ｂを流動し、連結部３０３ａに充填される。

ランナ部ｂは圧入部品３０１のフランジ３０１ａ、圧入部３０１ｂを、また、連結部３０３ａは圧入部品３０１のフランジ３０１ｃ、軸受支持部品３０２のフランジ３０２ｂを連結部成形金型で挟持することでバリの発生を抑制することができる。ランナ部３０３ｂは、成形後に連結部３０３から切り離してもよく、圧入部品３０１のフランジ３０１ａのランナ部３０３ｂ形成部位に穴を開け、フランジ３０１ａの裏側にも樹脂が流しランナ部を形成、フランジ３０１ａを表裏からランナ部３０３ｂで挟むようにしてもよい。ランナ部の外れ防止となる。

また、圧入部品３０１のフランジ３０１ｃの切欠き３０１ｄ、軸受支持部品３０２のフランジ３０２ｂの切欠き３０２ｃが連結部で成形され、圧入部品３０１、軸受支持部品３０２が回り止めされる。このように連結部で一体に成形されたブラケット３００は連結部３０３が脱落することなく、従来のブラケットと同様に一体に保つことができ、信頼性を損なうことはない。

連結部３０３は絶縁性を有する樹脂製であり、圧入部品３０１と軸受支持部品３０２は、圧入部品３０１のフランジ３０１ｃ端部と近接する軸受支持部品３０２の部位間、又は、連結部３０２のフランジ３０２ｂ端部と近接する圧入部品３０１の部位間の距離の近い方を絶縁距離Ｌ（図１９では圧入部品３０１のフランジ３０１端部と軸受支持部品３０２のフランジ３０２ｂ端部間）とし、絶縁される。

なお、図２２のように、圧入部品３０１のフランジ３０１ｃ、軸受支持部品３０２のフランジ３０２ｂを軸方向にずらして配置してもよい。すなわち、圧入部品３０１と軸受支持部品３０２が同一平面内に配置されないことで絶縁距離Ｌを離すことができ、絶縁性をより向上し、信頼性を向上することができる。

本実施の形態は、リング状の回転子のマグネット及びシャフトを樹脂部により一体化しマグネットとシャフトの間が絶縁されること、及び、金属製（導電性を有する）の圧入部品３０１と軸受支持部品３０２を樹脂製（絶縁性を有する）の連結部３０３で一体にしたブラケット３００と、モールド固定子の軸受支持部で軸受を支持し軸受と固定子の間が絶縁されることで軸電流を抑制することにより、負荷側２１ａ及び反負荷側転がり軸受２１ｂの電食の発生を抑制するという効果を奏する。
尚、本実施の形態２のブラケット３００を電動機に用いた場合は、図２３に示すように構成される。

次に、本実施の形態２のブラケットの製造方法について説明する。
図２４は実施の形態２を示す図で、ブラケット３００の製造工程を示す図である。図２４に示すように、
（１）圧入部品３０１及び軸受支持部品３０２のプレス加工を行う（ステップ１）。
（２）圧入部品３０１と軸受支持部品３０２を連結部成形金型（図示せず）の下型端面に当接するようセットする（ステップ２）。
（３）連結部成形金型を型締めし、連結部を成形する（ステップ３）。

上述の製造工程によれば、圧入部品３０１と軸受支持部品３０２を同金型でプレス加工することで、圧入部品３０１と軸受支持部品３０２の同軸度を向上することができる。圧入部品３０１と軸受支持部品３０２は連結部成形金型により同軸精度よく位置決めされるので、圧入部３０１ｂと軸受支持部３０２ａの同軸度を向上したブラケット３００を得ることができる。さらに、このブラケット３００を電動機に用いることで、固定子と回転子の同軸度を向上することで性能向上、騒音低減が可能となる。また、圧入部品３０１と軸受支持部３０２を連結部成形金型にセットし一体に成形しブラケット３００とすることで工程を簡略化され、低コスト化が可能となる。

また、本実施の形態は、リング状の回転子のマグネット及びシャフトを樹脂部により一体化しマグネットとシャフトの間が絶縁されること、及び、金属製（導電性を有する）の圧入部と軸受支持部を樹脂製（絶縁性を有する）の連結部で一体にしたブラケット３００と、モールド固定子の軸受支持部で軸受を支持し軸受と固定子の間が絶縁されることで軸電流を抑制することにより、負荷側２１ａ及び反負荷側転がり軸受２１ｂの電食の発生を抑制することができる。但し、リング状の位置検出用樹脂マグネット２５を、シャフト２３、リング状の回転子の樹脂マグネット２２とともに樹脂部２４で一体化するものでも、同様の効果が得られる。

実施の形態３．
図２５は実施の形態３を示す図で、空気調和機２００の構成図である。

空気調和機２００は、室内機２１０と、室内機２１０との間を冷媒配管で接続される室外機２２０とを備える。室内機２１０には室内機用送風機（図示せず）、室外機２２０には室外機用送風機２３０を搭載している。

そして、室外機用送風機２３０及び室内機用送風機は、駆動源として前記実施例の電動機１００を備える。

前記実施例の電動機１００を、空気調和機２００の主用部品である室外機用送風機２３０及び室内機用送風機に搭載することにより、空気調和機２００の耐久性が向上する。

１ 電動機内蔵駆動回路、２ 商用交流電源、３ 整流回路、４ インバータ主回路、４ａ 主素子駆動回路、６ａ〜６ｆ ＩＧＢＴ、７ａ〜７ｆ ＳｉＣ−ＳＢＤ、８ 直流電圧検出部、８ａ 分圧抵抗、８ｂ 分圧抵抗、１０ モールド固定子、１０ａ 内周部、１１ 軸受支持部、２０ 回転子、２１ａ 負荷側転がり軸受、２１ａ−１ 内輪、２１ａ−２ 外輪、２１ａ−３ 転動体、２１ｂ 反負荷側転がり軸受、２１ｂ−１ 内輪、２１ｂ−２ 外輪、２１ｂ−３ 転動体、２２ 回転子の樹脂マグネット、２２ａ 切欠き、２２ｂ 台座、２２ｃ 位置決め用突起、２３ シャフト、２３ａ ローレット、２４ 樹脂部、２４ａ 内径押さえ部、２４ｂ テーパ部、２４ｃ 樹脂注入部、２４ｄ 当接面、２４ｅ 段差部、２４ｆ 嵌合部、２４ｇ 中央筒部、２４ｈ 反負荷側端面、２５ 位置検出用樹脂マグネット、２５ａ リブ、２５ｂ 段差、３０ ブラケット、３１ 圧入部品、３１ａ フランジ、３１ｂ 圧入部、３１ｃ フランジ、３１ｄ 切欠き、３２ 軸受支持部品、３２ａ 軸受支持部、３２ｂ フランジ、３２ｃ 切欠き、３３ 連結部、３３ａ 段差面、３３ｂ 突起、３３ｃ 突起、４０ 固定子、４１ 固定子鉄心、４２ コイル、４３ 絶縁部、４４ 端子、４４ａ 電源端子、４４ｂ 中性点端子、４５ 基板、４６ リード線口出し部品、４７ リード線、４８ 角柱、４９ａ ＩＣ、４９ｂ ホールＩＣ、５０ モールド樹脂、１００ 電動機、１１０ 回転子位置検出部、１２０ 出力電圧演算部、１３０ ＰＷＭ信号生成部、２００ 空気調和機、２１０ 室内機、２２０ 室外機、２３０ 室外機用送風機、
３００ ブラケット、３０１ 圧入部品、３０１ａ フランジ、３０１ｂ 圧入部、３０１ｃ フランジ、３０１ｄ 切欠き、３０２ 軸受支持部品、３０２ａ 軸受支持部、３０２ｂ フランジ、３０２ｃ 切欠き、３０３ 連結部、３０３ａ 連結部、３０３ｂ ランナ部。

Claims (9)

1. 複数のティースから構成される鉄心に巻線してコイルを形成した固定子と、
   シャフトの外周に配置したマグネットとの間を樹脂部により一体化し、前記シャフトの軸方向両端に夫々転がり軸受が設けられた回転子と、
   前記回転子の一方の転がり軸受を支持するブラケットと、を備え、
   前記ブラケットは、略リング状に形成され前記固定子に圧入される金属製の圧入部品と、略リング状に形成され前記転がり軸受を支持する金属製の軸受支持部品と、略リング状に形成され前記軸受支持部品と前記圧入部品とを連結する絶縁性を有する連結部とからなることを特徴とする電動機。
2. 前記連結部は樹脂からなることを特徴とする請求項１記載の電動機。
3. 前記ブラケットは、前記金属製の圧入部品と前記金属製の軸受支持部品とが、リング状の部品として構成された前記連結部に圧入されて一体になることを特徴とする請求項１または２記載の電動機。
4. 前記ブラケットは、前記金属製の圧入部品と前記金属製の軸受支持部品との間に樹脂を注入して形成された連結部を介して一体に成形されたことを特徴とする請求項１または２記載の電動機。
5. 前記軸受支持部品の外径側に延びるフランジ部と前記圧入部品の内径側に延びるフランジ部とを段違いに配置したことを特徴とする請求項１から４のいずれか１項に記載の電動機。
6. 前記回転子の磁極を位置検出素子により検出する位置検出回路と、
   前記回転子の回転速度を指令する速度指令信号、前記位置検出回路からの位置検出信号に基づいて、インバータ駆動するためのＰＷＭ（Ｐｕｌｓｅ Ｗｉｄｔｈ Ｍｏｄｕｌａｔｉｏｎ）信号を生成する波形生成回路と、
   前記波形生成回路の出力により駆動信号を生成するプリドライバ回路と、
   トランジスタとダイオードとを並列接続し、これらを直列接続したアームを有するパワー回路とから構成されるインバータ方式の駆動回路を備えることを特徴とする請求項１から５のいずれか１項に記載の電動機。
7. 請求項５または６記載の電動機を、送風機用電動機に用いることを特徴とする空気調和機。
8. 請求項３に記載の電動機の製造方法であって、
   前記ブラケットは、前記金属製の圧入部と、前記金属製の軸受支持部を、前記絶縁性を有する連結部を圧入して一体としたことを特徴とする電動機の製造方法。
9. 請求項４に記載の電動機の製造方法であって、
   前記ブラケットは、前記金属製の圧入部と、前記金属製の軸受支持部を、前記絶縁性を有する樹脂を注入して連結部として一体に成型したことを特徴とする電動機の製造方法。

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