JP5662238B2 - インジェクタ - Google Patents

Description

本発明は、エンジンに燃料を噴射供給するインジェクタに関する。

従来から、例えば、１００ＭＰａを超える超高圧の噴射圧により燃料を噴射供給するインジェクタでは、噴射された燃料の壁面付着によるＨＣの増加や潤滑油希釈を阻止するため、貫徹力の低い低貫徹噴霧を形成するのが好ましいと考えられている。

例えば、特許文献１のインジェクタによれば、全ての噴孔をサック室よりも上流側でノズルボディ内に開口するように設けるとともに２つの噴孔を隣接させ、隣接した２つの噴孔からなる噴孔群を複数形成する。そして、１つの噴孔群を形成する２つの噴孔のノズルボディ内側の開口同士を近接配置するとともに、ノズルボディ外側の開口同士を所定の間隔を隔てて離間する。
これにより、ノズルニードル（インジェクタの弁体）の低リフト時において、噴孔内に旋回流が形成され、低貫徹かつ広角の噴霧が形成されるとしている。

また、特許文献２のインジェクタによれば、全ての噴孔をサック室においてノズルボディ内に開口するように設ける。また、複数の噴孔を隣接させ、隣接した複数の噴孔からなる噴孔群を複数形成する。そして、１つの噴孔群を形成する複数の噴孔のノズルボディ内側の開口同士を近接配置するとともに、ノズルボディ外側の開口同士を所定の間隔を隔てて離間する。
これにより、噴孔群におけるノズルボディ外側の開口同士の間隔を変えることで、噴霧の扁平度を操作することができるとしている。

しかし、弁体のリフト量に係わらず、より安定した低貫徹噴霧を実現するには、さらなる改善策が必要と考えられる。

特開２００３−１６１２３０号公報 実開平０２−０１２０６７号公報

本発明は、上記の問題点を解決するためになされたものであり、その目的は、エンジンに燃料を噴射供給するインジェクタに関し、弁体のリフト量に係わらず、より安定した低貫徹噴霧を実現することにある。

〔請求項１の手段〕
請求項１の手段によれば、インジェクタは、燃料の噴出孔であって弁体の移動により開閉される複数の噴孔と、底面および略円筒状の側面により構成される空間であって複数の噴孔が開口するとともに、底面とは軸方向の反対側に形成される空間開口が弁体により封鎖され、空間軸が側面の円筒軸に略一致するサック室とを備える。そして、弁体が開側に移動することで、空間開口の側から底面に向かってサック室に燃料が流入するとともに複数の噴孔から燃料が噴射される。

また、複数の噴孔は、サック室の周方向に離間している複数の噴孔群をなす。そして、複数の噴孔群の中には、２つの噴孔からなり、一方の噴孔の孔軸と他方の噴孔の孔軸とがねじれの位置の関係にあり、かつ、両方の噴孔の孔軸がそれぞれサック室の空間軸とねじれの位置の関係にあり、さらに、２つの噴孔がサック室の空間軸方向から見て、両方の噴孔の交差点を通るサック室の径方向軸に対し対象な位置の関係にある第１噴孔群が存在する。

これにより、弁体が開側に移動して、空間開口の側から底面に向かってサック室に燃料が流入すると、燃料はサック室で旋回して渦を形成する。また、サック室で形成される燃料の渦は、空間軸を含む平面上で流線が旋回するように縦方向に旋回する。そして、縦方向に旋回する燃料の渦は、第１噴孔群をなす噴孔（以下、第１噴孔と呼ぶ。）の孔軸とサック室の空間軸とがねじれの位置の関係にあることから、偏心して第１噴孔に進入する。このため、第１噴孔に進入した燃料は、弁体のリフト量に係わらず孔軸の周囲に旋回しながら外側に向かう。

さらに、第１噴孔では、燃料が旋回しながら外側に向かうことから、孔軸近傍の内周部が孔壁寄りの外周部よりも低圧になり、内周部ではキャビテーションが発生する。また、サック室でも、渦の中心近傍が渦の周辺よりも低圧になってキャビテーションが発生し、やがて、第１噴孔のキャビテーション領域がサック室のキャビテーション領域につながる。

そして、第１噴孔のキャビテーション領域がサック室のキャビテーション領域につながっていく間に、第１噴孔における燃料の液部分は、外周側に密度を増しながら集約され、同時に、第１噴孔の周方向（旋回方向）に加速されるとともに第１噴孔の軸方向（直進方向）に減速される。このため、第１噴孔から噴射された燃料は、孔軸に垂直な旋回方向には速度が大きく、かつ、孔軸に沿う直進方向には速度が小さくなるので、低貫徹かつ広角の噴霧を形成することができる。

また、２つの第１噴孔は、それぞれの孔軸が互いにねじれの位置の関係にあることから、２つの第１噴孔のそれぞれにより形成される噴霧は重なりにくくなる。このため、噴霧の重なりによる噴霧群の貫徹力の増大を抑制することができる。
以上により、エンジンに燃料を噴射供給するインジェクタに関し、弁体のリフト量に係わらず、より安定した低貫徹噴霧を実現することができる。
さらに、請求項１の手段によれば、第１噴孔群をなす２つの噴孔のサック室における開口と、他の噴孔群に含まれる噴孔のサック室における開口との周方向の距離の最小値を群間距離と定義すると、群間距離は、第１噴孔群をなす２つの噴孔のサック室における開口同士の周方向の距離の最小値（以下、第１群内距離と呼ぶ。）よりも大きい。
ここで、２つの第１噴孔の内、サック室において周方向一方側に開口する第１噴孔を一方側第１噴孔とし、周方向他方側に開口する第１噴孔を他方側第１噴孔とすると、サック室の側面において、一方側第１噴孔の開口よりも周方向一方側、および、他方側第１噴孔の開口よりも周方向他方側では、第１群内距離よりも周方向に長い範囲で他の噴孔の開口が存在しない。
このため、サック室において、一方側第１噴孔の開口の周方向一方側、および他方側第１噴孔の開口の周方向他方側では、開口が存在しないことにより渦がさほど乱れることなく形成される。この結果、一方側、他方側第１噴孔の開口は、両方とも、サック室においてさほど渦が乱れていない領域に対向する。
以上により、一方側、他方側第１噴孔にはサック室から渦が進入しやすくなるので、上述の作用効果をより顕著に得ることができる。

〔請求項２の手段〕
請求項２の手段によれば、複数の噴孔群の中には、２つの噴孔からなり、２つの噴孔のサック室における開口が互いに重なるとともに、一方の噴孔の孔軸と他方の噴孔の孔軸とが非平行であり、かつ、両方の噴孔の孔軸がそれぞれサック室の空間軸とねじれの位置の関係にある第２噴孔群が存在する。

これにより、請求項１の手段と同様の作用効果を得ることができる。
すなわち、第２噴孔群をなす噴孔（以下、第２噴孔と呼ぶ。）およびサック室ではキャビテーション領域が形成され、第２噴孔から噴射された燃料は、低貫徹かつ広角の噴霧を形成する。また、２つの第２噴孔のそれぞれにより形成される噴霧は重なりにくくなるため、噴霧の重なりによる噴霧群の貫徹力の増大が抑制される。
以上により、エンジンに燃料を噴射供給するインジェクタに関し、弁体のリフト量に係わらず、より安定した低貫徹噴霧を実現することができる。
さらに、請求項２の手段によれば、第２噴孔群をなす２つの噴孔のサック室における開口同士を重ね合わせた全開口と、他の噴孔群に含まれる噴孔のサック室における開口との周方向の距離の最小値を群間距離と定義すると、群間距離は全開口の周方向の長さよりも大きい。
これにより、サック室の側面において、全開口の周方向両側では全開口の周方向の長さよりも周方向に長い範囲で他の噴孔の開口が存在しない。このため、２つの第２噴孔にはサック室から渦が進入しやすくなるので、上述の作用効果をより顕著に得ることができる。

〔請求項３の手段〕
請求項３の手段によれば、複数の噴孔群の中には、サック室における開口が外部に対する開口よりも大きく、サック室における開口から外部に対する開口に向かって孔径がテーパ状に縮径する大噴孔、および、大噴孔の孔軸とねじれの位置関係にある孔軸を有し、大噴孔から分岐して外部に対し開口する小噴孔により形成される第３噴孔群が存在する。

これにより、大噴孔では、サック室における開口を大きくすることができるので、仮に、大噴孔の孔軸がサック室の空間軸に交差するとしても、大噴孔に進入する渦の大部分を偏心させることができる。このため、大噴孔において、外周側における燃料の液部分の集約を促進して大噴孔の周方向（旋回方向）への加速を強化することができる。

さらに、小噴孔を大噴孔から分岐させ、かつ、小噴孔の孔軸と大噴孔の孔軸とがねじれの位置関係となるように小噴孔を設けることで、小噴孔には、旋回方向へ強力に加速された燃料が流入し外側に向かう。そして、小噴孔においても、外周側における燃料の液部分の集約が促進されて周方向（旋回方向）への加速が強化される。

この結果、大、小噴孔およびサック室ではキャビテーション領域が形成され、大、小噴孔から噴射された燃料は、低貫徹かつ広角の噴霧を形成する。また、大噴孔および小噴孔のそれぞれにより形成される噴霧は重なりにくくなるため、噴霧の重なりによる噴霧群の貫徹力の増大が抑制される。
以上により、エンジンに燃料を噴射供給するインジェクタに関し、弁体のリフト量に係わらず、より安定した低貫徹噴霧を実現することができる。

〔請求項４の手段〕
請求項４の手段によれば、大噴孔のサック室における開口と、他の噴孔群に含まれる噴孔のサック室における開口との周方向の距離の最小値を群間距離と定義すると、群間距離はサック室における大噴孔の開口径よりも大きい。
これにより、サック室の側面において、大噴孔の周方向両側では大噴孔の開口径よりも周方向に長い範囲で他の噴孔の開口が存在しない。このため、大噴孔にはサック室から渦が進入しやすくなるので、請求項３の作用効果をより顕著に得ることができる。

インジェクタの全体構成図である（実施例１）。 インジェクタの要部を示す軸方向に沿う断面説明図である（実施例１）。 （ａ）はインジェクタの要部正面図であり、（ｂ）はインジェクタの要部を示す軸方向に垂直な断面説明図である（実施例１）。 （ａ）は噴孔におけるキャビテーションの初期発生状況を示す説明図であり、（ｂ）は噴孔におけるキャビテーションの中間段階を示す説明図であり、（ｃ）は噴孔におけるキャビテーションの最終段階を示す説明図である（実施例１）。 （ａ）はインジェクタの要部正面図であり、（ｂ）はインジェクタの要部を示す軸方向に垂直な断面説明図である（実施例２）。 （ａ）はインジェクタの要部正面図であり、（ｂ）はインジェクタの要部を示す軸方向に垂直な断面説明図である（実施例３）。

第１実施形態のインジェクタは、燃料の噴出孔であって弁体の移動により開閉される複数の噴孔と、底面および略円筒状の側面により構成される空間であって複数の噴孔が開口するとともに、底面とは軸方向の反対側に形成される空間開口が弁体により封鎖され、空間軸が側面の円筒軸に略一致するサック室とを備える。そして、弁体が開側に移動することで、空間開口の側から底面に向かってサック室に燃料が流入するとともに複数の噴孔から燃料が噴射される。

また、複数の噴孔は、サック室の周方向に離間している複数の噴孔群をなす。そして、複数の噴孔群の中には、２つの噴孔からなり、一方の噴孔の孔軸と他方の噴孔の孔軸とがねじれの位置の関係にあり、かつ、両方の噴孔の孔軸がそれぞれサック室の空間軸とねじれの位置の関係にある第１噴孔群が存在する。

さらに、第１噴孔群をなす２つの噴孔のサック室における開口と、他の噴孔群に含まれる噴孔のサック室における開口との周方向の距離の最小値を群間距離と定義すると、群間距離は、第１噴孔群をなす２つの噴孔のサック室における開口同士の周方向の距離の最小値（第１群内距離）よりも大きい。

第２実施形態のインジェクタによれば、複数の噴孔群の中には、２つの噴孔からなり、２つの噴孔のサック室における開口が互いに重なるとともに、一方の噴孔の孔軸と他方の噴孔の孔軸とが非平行であり、かつ、両方の噴孔の孔軸がそれぞれサック室の空間軸とねじれの位置の関係にある第２噴孔群が存在する。
また、第２噴孔群をなす２つの噴孔のサック室における開口同士を重ね合わせた全開口と、他の噴孔群に含まれる噴孔のサック室における開口との周方向の距離の最小値を群間距離と定義すると、群間距離は全開口の周方向の長さよりも大きい。

第３実施形態のインジェクタによれば、複数の噴孔群の中には、サック室における開口が外部に対する開口よりも大きく、サック室における開口から外部に対する開口に向かって孔径がテーパ状に縮径する大噴孔、および、大噴孔の孔軸とねじれの位置関係にある孔軸を有し、大噴孔から分岐して外部に対し開口する小噴孔により形成される第３噴孔群が存在する。

また、大噴孔のサック室における開口と、他の噴孔群に含まれる噴孔のサック室における開口との周方向の距離の最小値を群間距離と定義すると、群間距離はサック室における大噴孔の開口径よりも大きい。

〔実施例１の構成〕
実施例１のインジェクタ１の構成を、図１および図２を用いて説明する。
インジェクタ１は、１００ＭＰａを超える超高圧の噴射圧により燃料を噴射供給することができるものであり、例えば、燃料タンクの燃料を吸引するとともに高圧化して吐出する燃料供給ポンプ（図示せず）や、燃料供給ポンプから吐出された燃料を高圧状態で蓄圧するコモンレール等とともに蓄圧式の燃料噴射装置を構成する。そして、インジェクタ１は、コモンレールから受け入れた高圧の燃料を、例えば、ディーゼルエンジン（図示せず）の気筒内に直接的に噴射供給する。

インジェクタ１は、高圧の燃料を噴射する噴射ノズル２と、コモンレールから高圧の燃料を受け入れて噴射ノズル２に導く本体３と、噴射ノズル２を開弁させる駆動力を発生する電磁アクチュエータ４とを備え、噴射ノズル２を本体３の軸方向先端側に締結するとともに、電磁アクチュエータ４を本体３の軸方向後端側に締結することで構成されている。

噴射ノズル２は、燃料の噴出孔としての複数の噴孔６を有するノズルボディ７と、ノズルボディ７において軸方向に摺動自在に支持されて噴孔６を開閉する弁体としてのノズルニードル８とを有する。
ノズルニードル８は、後端部がノズルボディ７により摺動自在に支持される摺動軸部をなし、先端部が噴孔６を開閉する弁としての機能を具備する。

また、ノズルニードル８は、先端部と後端部との間の中間部により、ノズルボディ７との間にノズル室９を形成し、ノズル室９には本体３から高圧の燃料が導入される。さらに、ノズルニードル８の先端部には、ノズルボディ７に設けられたテーパ状のシート面１０に離着するシート部１１が設けられている。そして、シート部１１がシート面１０に離着することで、ノズル室９と噴孔６との間が開閉されて噴孔６から高圧の燃料が噴射される。なお、ノズル室９の燃料圧は、ノズルニードル８に対し噴孔６を開く方向（以下、開弁方向と呼ぶ。）に作用する。

本体３は、コモンレールから受け入れた高圧の燃料を噴射ノズル２に導くための高圧路１３、および、ノズルニードル８に対し噴孔６を閉鎖する方向（以下、閉弁方向と呼ぶ。）に燃料圧を及ぼすための燃料室１４を有するとともに、燃料室１４の燃料圧をノズルニードル８に伝達するコマンドピストン１５を具備する（以下、燃料室１４を制御室１４と呼ぶ。）。

制御室１４には、高圧路１３から分岐して高圧の燃料を制御室１４に流入させるための流入路１６、および、制御室１４から燃料を流出させるための流出路１７が接続しており、流出路１７が電磁アクチュエータ４により開閉される。また、流入路１６および流出路１７は、流出路１７の開放時に制御室１４の燃料圧が低下するように設けられている。

コマンドピストン１５は、ノズルニードル８と同軸をなすように本体３に組み込まれており、本体ボディ１８により軸方向に摺動自在に支持されている。また、コマンドピストン１５の後端は、制御室１４に露出しており、制御室１４の燃料圧は、コマンドピストン１５を軸方向先端側（閉弁方向）に付勢するように作用する。さらに、コマンドピストン１５の先端部は、ノズルニードル８の後端部に当接して制御室１４の燃料圧をノズルニードル８に伝達している。

また、コマンドピストン１５の先端部は、本体ボディ１８との間に、ノズル室９や制御室１４からリークした燃料が流入する低圧室１９を形成する。さらに、低圧室１９には、ノズルニードル８を閉弁方向に付勢するスプリング２０が収容されている。なお、低圧室１９の燃料は、図示しない流路を通ってインジェクタ１の外部に流出し、燃料タンクに回収される。

電磁アクチュエータ４は、通電により磁束を発生するコイル２３と、発生した磁束により軸方向に吸引されるアーマチャ２４と、アーマチャ２４と一体化されて軸方向に摺動自在に支持され流出路１７を開閉する弁部２５と、磁束による吸引方向とは逆の方向にアーマチャ２４を付勢するスプリング２６とを具備する。また、アーマチャ２４と弁部２５との一体物は、磁束により吸引されて移動することで流出路１７を開放する。なお、流出路１７の開放に伴い制御室１４から流出した燃料は、電磁アクチュエータ４内に形成される流路を通ってインジェクタ１の外部に流出し、燃料タンクに回収される。

以上の構成により、電磁アクチュエータ４においてコイル２３への通電開始によりアーマチャ２４が吸引されて流出路１７が開放されると、制御室１４の燃料圧が低下してノズルニードル８に対し軸方向に作用する合力が開弁方向に大きくなるので、ノズルニードル８が開弁方向に移動してシート部１１がシート面１０から離座し、噴孔６とノズル室９との間が開放されて燃料の噴射が開始する。

また、コイル２３への通電停止によりアーマチャ２４がスプリング２６により付勢されて流出路１７が閉鎖されると、制御室１４の燃料圧が上昇してノズルニードル８に対し軸方向に作用する合力が閉弁方向に大きくなるので、ノズルニードル８が閉弁方向に移動してシート部１１がシート面１０に着座し、噴孔６とノズル室９との間が閉鎖されて燃料の噴射が停止する。

〔実施例１の特徴〕
実施例１のインジェクタ１の特徴を、図１〜図４を用いて説明する。
まず、ノズルボディ７は、シート面１０からシート部１１が離座したときにノズル室９から燃料が流れ込むサック室２８を有する。サック室２８は、ノズル室９の先端側に設けられており、半球面状の先端側底面２９、および先端側底面２９の後端側に連続する略円筒状の側面３０により構成される袋状の空間であって、側面３０の後端がサック室２８の開口２８ａを形成している。

また、サック室２８はノズルニードル８と同軸をなし、サック室２８の空間軸は、側面３０の円筒軸に略一致し、さらにコマンドピストン１５およびノズルニードル８の軸心に略一致している。そして、全ての噴孔６がサック室２８に開口している。

また、側面３０の後端にはシート面１０がテーパ状に縮径して連続しており、サック室２８の開口２８ａは、シート部１１がシート面１０に着座することで封鎖され、シート部１１がシート面１０から離座することで開放される。そして、開口２８ａを開放することで、ノズル室９からサック室２８に燃料が流れ込むとともに噴孔６から燃料が噴射される。

また、ノズルニードル８の先端部は、先端側ほど先細となって円錐状に尖っている。
ここで、ノズルニードル８の先端部は３つの異なる円錐面３２ａ、３２ｂ、３２ｃが先端側から連なっており、円錐面３２ａ、３２ｂ、３２ｃの順に径大かつ急勾配となっている。そして、円錐面３２ａ、３２ｂの接続線、および円錐面３２ｂ、３２ｃの接続線は稜線状の円をなす。そして、円錐面３２ｂ、３２ｃの接続線がシート部１１をなす。

このため、シート部１１がシート面１０から離座すると、シート部１１とシート面１０との間に円環状の隙間が形成され、シート部１１とシート面１０との間の隙間を通過した燃料は、円錐面３２ｂ、３２ａに沿って先端側かつ内周側に向かって流れ、サック室２８に流れ込む。そして、サック室２８に流入した燃料は、円錐面３２ａの先端から剥離し、外周側に向かって旋回して渦を形成する。そして、サック室２８で形成される燃料の渦は、サック室２８の空間軸を含む平面上で流線が旋回する縦方向の渦となる。

次に、複数の噴孔６は、周方向に離間している複数の噴孔群３４をなし、全ての噴孔６は、いずれかの噴孔群３４に含まれている。
ここで、噴孔群３４とは、複数の噴孔６を近接配置することで形成されるものであり、例えば、図３に示すように６つの噴孔６が２つずつ近接配置され、２つの噴孔６からなる噴孔群３４が３つ形成されている。具体的には、６つの噴孔６ａ、６ｂ、６ｃ、６ｄ、６ｅ、６ｆの内、噴孔６ａ、６ｂ、噴孔６ｃ、６ｄ、噴孔６ｅ、６ｆが、それぞれ近接配置されて噴孔群３４Ａ、３４Ｂ、３４Ｃを形成している。

そして、噴孔群３４Ａ〜３４Ｃは、全て、以下のような構成を有する第１噴孔群である。すなわち、第１噴孔群とは、２つの噴孔６からなり、一方の噴孔６の孔軸と他方の噴孔６の孔軸とがねじれの位置の関係にあり、かつ、両方の噴孔６の孔軸がそれぞれサック室２８の空間軸とねじれの位置の関係にあり、さらに、２つの噴孔６が、図３（ｂ）に示すように、サック室２８の空間軸方向から見て、両方の噴孔６の交差点を通るサック室２８の径方向軸に対し対象な位置の関係にある噴孔群３４である。

つまり、噴孔群３４Ａにおいて、噴孔６ａの孔軸と噴孔６ｂの孔軸とがねじれの位置の関係にあり、かつ、噴孔６ａ、６ｂの孔軸がそれぞれサック室２８の空間軸とねじれの位置の関係にある。また、噴孔群３４Ｂにおいて、噴孔６ｃの孔軸と噴孔６ｄの孔軸とがねじれの位置の関係にあり、かつ、噴孔６ｃ、６ｄの孔軸がそれぞれサック室２８の空間軸とねじれの位置の関係にある。さらに、噴孔群３４Ｃにおいて、噴孔６ｅの孔軸と噴孔６６ｆの孔軸とがねじれの位置の関係にあり、かつ、噴孔６ｅ、６ｆの孔軸がそれぞれサック室２８の空間軸とねじれの位置の関係にある。

そして、噴孔６ａ〜６ｆの孔軸が全てサック室２８の空間軸とねじれの位置の関係にあることから、サック室２８で形成される縦方向の燃料の渦は偏心して噴孔６のサック室２８における開口（以下、内側開口３５と呼ぶ。）から噴孔６ａ〜６ｆ内に進入する。このため、噴孔６ａ〜６ｆに進入した燃料は、ノズルニードル８のリフト量に係わらずそれぞれの孔軸の周囲に旋回しながら外部に対する開口（以下、外側開口３６と呼ぶ。）に向かう。

また、噴孔６ａ〜６ｆでは、燃料が旋回しながら内側開口３５から外側開口３６に向かうことにより、それぞれの孔軸近傍の内周部が孔壁寄りの外周部よりも低圧になり、内周部ではキャビテーションが発生する（図４参照）。また、サック室２８でも、渦の中心近傍が渦の周辺よりも低圧になってキャビテーションが発生し（図２参照）、やがて、噴孔６ａ〜６ｆのキャビテーション領域がサック室２８のキャビテーション領域につながる。

そして、噴孔６ａ〜６ｆのキャビテーション領域がサック室２８のキャビテーション領域につながっていく間に、噴孔６ａ〜６ｆにおける燃料の液部分は、外周側に密度を増しながら集約され（図４参照）、同時に、噴孔６ａ〜６ｆの周方向（旋回方向）に加速されるとともに噴孔６ａ〜６ｆの軸方向（直進方向）に減速される。このため、噴孔６ａ〜６ｆから噴射された燃料は、孔軸に垂直な旋回方向には速度が大きく、かつ、孔軸に沿う直進方向には速度が小さくなるので、低貫徹かつ広角の噴霧を形成する。

また、噴孔群３４Ａにおいて噴孔６ａ、６ｂの孔軸が互いにねじれの位置の関係にあることから、噴孔６ａからの噴射により形成される噴霧と、噴孔６ｂからの噴射により形成される噴霧とは、噴孔６ａ、６ｂが同一の噴孔群３４Ａに含まれているにもかかわらず重なりにくくなる。このため、噴孔群３４Ａからの噴射により形成される噴霧群は、噴霧同士の重なりによる貫徹力の増大が抑制される。
同様に、噴孔群３４Ｂ、３４Ｃそれぞれからの噴射により形成される噴霧群も、噴霧同士の重なりによる貫徹力の増大が抑制される。

また、周方向に隣り合う２つの噴孔群３４に関して、一方の噴孔群３４をなす２つの噴孔６の内側開口３５と、他方の噴孔群３４をなす２つの噴孔６の内側開口３５との周方向の距離の最小値を群間距離Ｌと定義する。
また、第１噴孔群をなす２つの噴孔６の内側開口３５同士の周方向の距離の最小値を第１群内距離Ｂと定義する。

ここで、噴孔群３４Ａ〜３４Ｃは、サック室２８の空間軸（インジェクタ１の軸心）の周囲で回転対称性を有しており、１／３回転（１２０°回転）で重なる３回対称である。このため、噴孔群３４Ａ、３４Ｂ間、噴孔群３４Ｂ、３４Ｃ間、および噴孔群３４Ｃ、３４Ａ間の群間距離Ｌは全て等しく、かつ、噴孔群３４Ａ〜３４Ｃそれぞれの第１群内距離Ｂは全て等しい。
そして、群間距離Ｌは第１群内距離Ｂよりも大きい。

これにより、例えば、噴孔群３４Ａに着目すると、サック室２８において噴孔６ａの内側開口３５よりも周方向一方側、および、噴孔６ｂの内側開口３５よりも周方向他方側では、第１群内距離Ｂよりも周方向に長い範囲で他の噴孔６ｃ〜６ｆの内側開口３５が存在しない。そして、噴孔６ａの内側開口３５から、第１群内距離Ｂよりも大きい群間距離Ｌだけ周方向一方側に離れて噴孔６ｆの内側開口３５が存在する。また、噴孔６ｂの内側開口３５から、群間距離Ｌだけ周方向他方側に離れて噴孔６ｃの内側開口３５が存在する。

このため、サック室２８において、噴孔６ａの内側開口３５の周方向一方側には、内側開口３５が存在しないことにより渦がさほど乱れることなく形成される渦安定領域３８Ａが広範囲に形成され、噴孔６ｂの内側開口３５の周方向他方側にも、同様の渦安定領域３８Ｂが広範囲に形成される。

同様に、噴孔群３４Ｂに着目すると、噴孔６ｃの内側開口３５の周方向一方側には渦安定領域３８Ｂが広範囲に形成され、噴孔６ｄの内側開口３５の周方向他方側には、渦安定領域３８Ａ、３８Ｂと同様の渦安定領域３８Ｃが広範囲に形成される。さらに、噴孔群３４Ｃに着目すると、噴孔６ｅの内側開口３５の周方向一方側には渦安定領域３８Ｃが広範囲に形成され、噴孔６ｆの内側開口３５の周方向他方側には、渦安定領域３８Ａが広範囲に形成される。

この結果、噴孔６ａの内側開口３５は、渦安定領域３８Ａに周方向他方側から対向し、噴孔６ｂの内側開口３５は、渦安定領域３８Ｂに周方向一方側から対向する。また、噴孔６ｃの内側開口３５は、渦安定領域３８Ｂに周方向他方側から対向し、噴孔６ｄの内側開口３５は、渦安定領域３８Ｃに周方向一方側から対向する。さらに、噴孔６ｅの内側開口３５は、渦安定領域３８Ｃに周方向他方側から対向し、噴孔６ｆの内側開口３５は、渦安定領域３８Ａに周方向一方側から対向する。

以上により、噴孔６ａ、６ｆには、渦安定領域３８Ａの渦が安定した状態で進入しやすくなる。同様に、噴孔６ｂ、６ｃには、渦安定領域３８Ｂの渦が安定した状態で進入しやすくなり、噴孔６ｄ、６ｅには、渦安定領域３８Ｃの渦が安定した状態で進入しやすくなる（以下の説明では、渦安定領域３８Ａ〜３８Ｃを渦安定領域３８と呼ぶことがある。）。

〔実施例１の効果〕
実施例１のインジェクタ１によれば、ノズルニードル８が開弁方向に移動すると、サック室２８で縦方向に旋回する燃料の渦が形成される。また、インジェクタ１には、燃料を噴射するための３つの噴孔群３４が周方向に離間して設けられている。そして、３つの噴孔群３４は、全て、２つの噴孔６からなり、一方の噴孔６の孔軸と他方の噴孔６の孔軸とがねじれの位置の関係にあり、かつ、両方の噴孔６の孔軸がそれぞれサック室２８の空間軸とねじれの位置の関係にある第１噴孔群として設けられている。

これにより、噴孔６の孔軸がサック室２８の空間軸とねじれの位置の関係にあることから、サック室２８の渦は偏心して噴孔６に進入する。このため、噴孔６に進入した燃料は、ノズルニードル８のリフト量に係わらず孔軸の周囲に旋回しながら外側開口３６に向かう。

また、噴孔６では、燃料が旋回しながら外側開口３６に向かうことから、孔軸近傍の内周部が孔壁寄りの外周部よりも低圧になり、内周部ではキャビテーションが発生する。また、サック室２８でも、渦の中心近傍が渦の周辺よりも低圧になってキャビテーションが発生し、やがて、噴孔６のキャビテーション領域がサック室２８のキャビテーション領域につながる。

そして、噴孔６のキャビテーション領域がサック室２８のキャビテーション領域につながっていく間に、噴孔６における燃料の液部分は、外周側に密度を増しながら集約され、同時に、旋回方向に加速されるとともに直進方向に減速される。このため、噴孔６から噴射された燃料は、旋回方向には速度が大きく、かつ、直進方向には速度が小さくなるので、低貫徹かつ広角の噴霧を形成することができる。

また、それぞれの噴孔群３４を形成する２つの噴孔６は、孔軸が互いにねじれの位置の関係にあることから、これら２つの噴孔６により形成される噴霧は重なりにくくなる。このため、噴孔群３４により形成される噴霧群は、噴霧の重なりによる貫徹力の増大が抑制される。
以上により、インジェクタ１において、ノズルニードル８のリフト量に係わらず、より安定した低貫徹噴霧を実現することができる。

また、群間距離Ｌは第１群内距離Ｂよりも大きい。
これにより、サック室２８において、噴孔群３４の周方向両側には渦安定領域３８が広範囲に形成され、噴孔６の内側開口３５は渦安定領域３８に対向する。このため、噴孔６には渦が安定した状態で進入しやすくなるので、低貫徹かつ広角の噴霧を形成する効果をより顕著に得ることができる。

〔実施例２〕
実施例２のインジェクタ１によれば、図５に示すように、６つの噴孔６ｇ、６ｈ、６ｉ、６ｊ、６ｋ、６ｍを有し、噴孔６ｇ、６ｈ、噴孔６ｉ、６ｊ、および噴孔６ｋ、６ｍがそれぞれ噴孔群３４Ｄ、３４Ｅ、３４Ｆを形成している。

そして、噴孔群３４Ｄ〜３４Ｆは、全て、以下のような構成を有する第２噴孔群である。すなわち、第２噴孔群とは、２つの噴孔６からなり、２つの噴孔６の内側開口３５が互いに重なるとともに、一方の噴孔６の孔軸と他方の噴孔６の孔軸とが非平行であり、かつ、両方の噴孔６の孔軸がそれぞれサック室２８の空間軸とねじれの位置の関係にある噴孔群３４である。
なお、噴孔群３４Ｄ〜３４Ｆでは、２つの噴孔６の内側開口３５が略一致しており、一方の噴孔６の孔軸と他方の噴孔６の孔軸とが内側開口３５において交差している。

つまり、噴孔群３４Ｄにおいて、噴孔６ｇの孔軸と噴孔６ｈの孔軸とが非平行であって内側開口３５で交差しており、かつ、噴孔６ｇ、６ｈの孔軸がそれぞれサック室２８の空間軸とねじれの位置の関係にある。また、噴孔群３４Ｅにおいて、噴孔６ｉの孔軸と噴孔６ｊの孔軸とが非平行であって内側開口３５で交差しており、かつ、噴孔６ｉ、６ｊの孔軸がそれぞれサック室２８の空間軸とねじれの位置の関係にある。さらに、噴孔群３４Ｆにおいて、噴孔６ｋの孔軸と噴孔６ｍの孔軸とが非平行であって内側開口３５で交差しており、かつ、噴孔６ｋ、６ｍの孔軸がそれぞれサック室２８の空間軸とねじれの位置の関係にある。

そして、噴孔６ｇ〜６ｍの孔軸が全てサック室２８の空間軸とねじれの位置の関係にあることから、実施例１のインジェクタ１と同様に、噴孔６ｇ〜６ｍおよびサック室２８でキャビテーション領域が形成され、噴孔６ｇ〜６ｍから噴射された燃料は、低貫徹かつ広角の噴霧を形成する。

また、噴孔群３４Ｄにおいて噴孔６ｇ、６ｈの孔軸が互いに非平行であって内側開口３５で交差していることから、噴孔６ｇからの噴射により形成される噴霧と、噴孔６ｈからの噴射により形成される噴霧とは、噴孔６ｇ、６ｈが同一の噴孔群３４Ｄに含まれているにもかかわらず重なりにくくなる。

このため、噴孔群３４Ｄからの噴射により形成される噴霧群は、噴霧同士の重なりによる貫徹力の増大が抑制される。
同様に、噴孔群３４Ｅ、３４Ｆそれぞれからの噴射により形成される噴霧群も、噴霧同士の重なりによる貫徹力の増大が抑制される。
以上により、ノズルニードル８のリフト量に係わらず、より安定した低貫徹噴霧を実現することができる。

また、周方向に隣り合う２つの噴孔群３４に関して、実施例１のインジェクタ１と同様に群間距離Ｌを定義する。
また、第２噴孔群をなす２つの噴孔６の内側開口３５同士を重ね合わせた全開口の周方向の長さを第２内側開口長さＤ２と定義する。なお、噴孔群３４Ｄ〜３４Ｆでは、第２内側開口長さＤ２が内側開口３５の径に略一致している。

さらに、噴孔群３４Ｄ〜３４Ｆは、実施例１の噴孔群３４Ａ〜３４Ｃと同様に３回対称である。このため、噴孔群３４Ｄ、３４Ｅ間、噴孔群３４Ｅ、３４Ｆ間、および噴孔群３４Ｆ、３４Ｄ間の群間距離Ｌは全て等しく、かつ、噴孔群３４Ｄ〜３４Ｆそれぞれの第２内側開口長さＤ２は全て等しい。
そして、群間距離Ｌは第２内側開口長さＤ２よりも大きい。

これにより、サック室２８において、実施例１の渦安定領域３８Ａ〜３８Ｃと同様の渦安定領域３８Ｄ、３８Ｅ、３８Ｆが形成される。すなわち、噴孔群３４Ｄの内側開口３５の周方向一方側、他方側には、それぞれ渦安定領域３８Ｄ、３８Ｅが形成され、噴孔群３４Ｅの内側開口３５の周方向一方側、他方側には、それぞれ渦安定領域３８Ｅ、３８Ｆが形成され、噴孔群３４Ｆの内側開口３５の周方向一方側、他方側には、それぞれ渦安定領域３８Ｆ、３８Ｄが形成される（以下の説明では、渦安定領域３８Ｄ〜３８Ｆを渦安定領域３８と呼ぶことがある。）。

また、第２噴孔群では、同一の噴孔群３４に含まれる２つの噴孔６の内側開口３５同士が重なることから、渦安定領域３８は、第１噴孔群を有するインジェクタ１のサック室２８に形成される渦安定領域３８に比べて、より広範囲に形成される。さらに、実施例２の噴孔群３４Ｄ〜３４Ｆでは、内側開口３５同士が略一致することから、渦安定領域３８はより一層広範囲に形成される。
以上により、噴孔６ｇ〜６ｍには、渦安定領域３８の渦が安定した状態で進入しやすくなるので、低貫徹かつ広角の噴霧を形成する効果をより顕著に得ることができる。

〔実施例３〕
実施例３のインジェクタ１によれば、図６に示すように、９つの噴孔６ｎ、６ｐ、６ｑ、６ｒ、６ｓ、６ｔ、６ｕ、６ｖ、６ｗを有し、噴孔６ｎ〜６ｑ、噴孔６ｒ〜６ｔ、および噴孔６ｕ〜６ｗがそれぞれ噴孔群３４Ｇ、３４Ｈ、３４Ｉを形成している。

そして、噴孔群３４Ｇ〜３４Ｉは、全て、以下のような構成を有する第３噴孔群である。すなわち、第３噴孔群とは、内側開口３５が外側開口３６よりも大きく、内側開口３５から外側開口３６に向かって孔径がテーパ状に縮径する大噴孔、および、大噴孔の孔軸とねじれの位置関係にある孔軸を有し、大噴孔から分岐して外部に対し開口する小噴孔により形成される噴孔群３４である。なお、小噴孔は、内側開口３５を有さず、大噴孔の孔壁に開口を有する（以下、大噴孔の孔壁における小噴孔の開口を分岐口４０と呼ぶ。）

ここで、噴孔群３４Ｇは、大噴孔として噴孔６ｎを有し、小噴孔として噴孔６ｐ、６ｑを有する。また、噴孔６ｐ、６ｑは、径方向に関して略同一の部位から分岐し、噴孔６ｎの孔壁において、噴孔６ｐ、６ｑの分岐口４０は、噴孔６ｎの孔軸を軸方向および周方向に挟むように設けられている。そして、噴孔６ｐの分岐口４０は、噴孔６ｎの孔軸の軸方向先端側かつ周方向一方側に設けられ、噴孔６ｑの分岐口４０は、噴孔６ｎの孔軸の軸方向後端側かつ周方向他方側に設けられている。

また、噴孔群３４Ｈは、大噴孔として噴孔６ｒを有し、小噴孔として噴孔６ｓ、６ｔを有する。そして、噴孔６ｓ、６ｔは、それぞれ噴孔群３４Ｇにおける噴孔６ｐ、６ｑと同様の配置関係を有する。
さらに、噴孔群３４Ｉは、大噴孔として噴孔６ｕを有し、小噴孔として噴孔６ｖ、６ｗを有する。そして、噴孔６ｖ、６ｗは、それぞれ噴孔群３４Ｇにおける噴孔６ｐ、６ｑと同様の配置関係を有する。

これにより、例えば、大噴孔である噴孔６ｎでは、内側開口３５を大きくすることができるので、噴孔６ｎの孔軸がサック室２８の空間軸に交差しても、噴孔６ｎに進入する渦の大部分を偏心させることができる。このため、噴孔６ｎにおいて、外周側における燃料の液部分の集約を促進して噴孔６ｎの周方向（旋回方向）への加速を強化することができる。

さらに、小噴孔である噴孔６ｐ、６ｑを噴孔６ｎから分岐させ、かつ、噴孔６ｐ、６ｑの孔軸と噴孔６ｎの孔軸とがねじれの位置関係となるように噴孔６ｐ、６ｑを設けることで、噴孔６ｐ、６ｑには、噴孔６ｎの旋回方向へ強力に加速された燃料が分岐口４０から流入して噴孔６ｐ、６ｑそれぞれの外側開口３６に向かう。そして、噴孔６ｐ、６ｑにおいても、外周側における燃料の液部分の集約が促進されて周方向（旋回方向）への加速が強化される。

この結果、噴孔６ｎ〜６ｑおよびサック室２８ではキャビテーション領域が形成され、噴孔６ｎ〜６ｑのそれぞれから噴射された燃料は低貫徹かつ広角の噴霧を形成する。また、噴孔６ｎ〜６ｑのそれぞれにより形成される噴霧は重なりにくくなるため、噴孔群３４Ｇからの噴射により形成される噴霧群は、噴霧同士の重なりによる貫徹力の増大が抑制される。

同様に、噴孔群３４Ｈ、３４Ｉそれぞれからの噴射により形成される噴霧群も、噴霧同士の重なりによる貫徹力の増大が抑制される。
以上により、ノズルニードル８のリフト量に係わらず、より安定した低貫徹噴霧を実現することができる。

また、周方向に隣り合う２つの噴孔群３４に関して、実施例１、２のインジェクタ１と同様に群間距離Ｌを定義し、大噴孔の内側開口３５の径を第３内側開口径Ｄ３と定義する。
さらに、噴孔群３４Ｇ〜３４Ｉは、実施例１の噴孔群３４Ａ〜３４Ｃと同様に３回対称である。このため、噴孔群３４Ｇ、３４Ｈ間、噴孔群３４Ｈ、３４Ｉ間、および噴孔群３４Ｉ、３４Ｇ間の群間距離Ｌは全て等しく、かつ、噴孔群３４Ｇ〜３４Ｉそれぞれの第３内側開口径Ｄ３は全て等しい。
そして、群間距離Ｌは第３内側開口径Ｄ３よりも大きい。

これにより、サック室２８において、実施例１の渦安定領域３８Ａ〜３８Ｂと同様の渦安定領域３８Ｇ〜３８Ｉが形成される。すなわち、噴孔６ｎの内側開口３５の周方向一方側、他方側には、それぞれ渦安定領域３８Ｇ、３８Ｈが形成され、噴孔６ｒの内側開口３５の周方向一方側、他方側には、それぞれ渦安定領域３８Ｈ、３８Ｉが形成され、噴孔６ｕの内側開口３５の周方向一方側、他方側には、それぞれ渦安定領域３８Ｉ、３８Ｇが形成される（以下の説明では、渦安定領域３８Ｇ〜３８Ｉを渦安定領域３８と呼ぶことがある。）。

以上により、噴孔６ｎ、６ｒ、６ｕには、渦安定領域３８の渦が安定した状態で進入しやすくなるので、低貫徹かつ広角の噴霧を形成する効果をより顕著に得ることができる。

〔変形例〕
インジェクタ１の態様は、実施例１〜３に限定されず種々の変形例を考えることができる。
例えば、実施例１のインジェクタ１によれば、噴孔群３４は全て第１噴孔群であり、実施例２のインジェクタ１によれば、噴孔群３４は全て第２噴孔群であり、実施例３のインジェクタ１によれば、噴孔群３４は全て第３噴孔群であったが、噴孔群３４の種類を２種以上含むようにインジェクタ１を設けてもよく、第１〜第３噴孔群以外の種類の噴孔群３４を含むようにインジェクタ１を設けてもよい。

また、実施例１〜３のインジェクタ１によれば、３つの噴孔群３４が設けられていたが４つ以上の噴孔群３４を設けてもよい。また、例えば、回転対称性を有さないように噴孔群３４を配置してもよく、周方向に隣り合う噴孔群３４同士を軸方向にずらして配置してもよい。

また、実施例２のインジェクタ１によれば、噴孔群３４において２つの噴孔６の内側開口３５が略一致していたが、内側開口３５同士が部分的に重なるように２つの噴孔６を配置してもよい。また、実施例２のインジェクタ１によれば、一方の噴孔６の孔軸と他方の噴孔６の孔軸とが交差していたが、孔軸同士の配置関係がねじれの位置の関係となるように２つの噴孔６を設けてもよい。
さらに、実施例３のインジェクタ１によれば、噴孔群３４において、２つの小噴孔が大噴孔から分岐していたが、１つまたは３つ以上の小噴孔を大噴孔から分岐させてもよい。

１ インジェクタ
６ 噴孔
８ ノズルニードル（弁体）
２８ サック室
２８ａ 開口（空間開口）
２９ 先端側底面（底面）
３０ 側面
３４、３４Ａ〜３４Ｉ 噴孔群
３５ 内側開口（サック室における開口）
３６ 外側開口（外部に対する開口）
Ｌ 群間距離
Ｂ 第１群内距離（第１噴孔群をなす２つの噴孔のサック室における開口同士の周方向の距離の最小値）
Ｄ２ 第２内側開口長さ（全開口の周方向の長さ）
Ｄ３ 第３内側開口径（大噴孔の開口径）

Claims (4)

1. 燃料の噴出孔であって弁体（８）の移動により開閉される複数の噴孔（６）と、
   底面（２９）および略円筒状の側面（３０）により構成される空間であって前記複数の噴孔（６）が開口するとともに、前記底面（２９）とは軸方向の反対側に形成される空間開口（２８ａ）が前記弁体（８）により封鎖され、空間軸が前記側面（３０）の円筒軸に略一致するサック室（２８）とを備え、
   前記弁体（８）が開側に移動することで、前記空間開口（２８ａ）の側から前記底面（２９）に向かって前記サック室（２８）に燃料が流入するとともに前記複数の噴孔（６）から燃料が噴射され、
   前記複数の噴孔（６）は、前記サック室（２８）の周方向に離間している複数の噴孔群（３４、３４Ａ、３４Ｂ、３４Ｃ）をなし、
   この複数の噴孔群（３４、３４Ａ、３４Ｂ、３４Ｃ）の中には、
   ２つの噴孔（６）からなり、一方の噴孔（６）の孔軸と他方の噴孔（６）の孔軸とがねじれの位置の関係にあり、かつ、両方の噴孔（６）の孔軸がそれぞれ前記サック室（２８）の空間軸とねじれの位置の関係にあり、さらに、前記２つの噴孔（６）が前記サック室（２８）の空間軸方向から見て、両方の噴孔（６）の交差点を通る前記サック室（２８）の径方向軸に対し対象な位置の関係にある第１噴孔群が存在し、
   前記第１噴孔群をなす２つの噴孔（６）の前記サック室（２８）における開口（３５）と、他の噴孔群（３４）に含まれる噴孔（６）の前記サック室（２８）における開口（３５）との周方向の距離の最小値を群間距離（Ｌ）と定義すると、
   前記群間距離（Ｌ）は、前記第１噴孔群をなす２つの噴孔（６）の前記サック室（２８）における開口（３５）同士の周方向の距離の最小値（Ｂ）よりも大きいことを特徴とするインジェクタ（１）。
2. 燃料の噴出孔であって弁体（８）の移動により開閉される複数の噴孔（６）と、
   底面（２９）および略円筒状の側面（３０）により構成される空間であって前記複数の噴孔（６）が開口するとともに、前記底面（２９）とは軸方向の反対側に形成される空間開口（２８ａ）が前記弁体（８）により封鎖され、空間軸が前記側面（３０）の円筒軸に略一致するサック室（２８）とを備え、
   前記弁体（８）が開側に移動することで、前記空間開口（２８ａ）の側から前記底面（２９）に向かって前記サック室（２８）に燃料が流入するとともに前記複数の噴孔（６）から燃料が噴射され、
   前記複数の噴孔（６）は、前記サック室（２８）の周方向に離間している複数の噴孔群（３４、３４Ｄ、３４Ｅ、３４Ｆ）をなし、
   この複数の噴孔群（３４、３４Ｄ、３４Ｅ、３４Ｆ）の中には、
   ２つの噴孔（６）からなり、この２つの噴孔（６）の前記サック室（２８）における開口（３５）が互いに重なるとともに、一方の噴孔（６）の孔軸と他方の噴孔（６）の孔軸とが非平行であり、かつ、両方の噴孔（６）の孔軸がそれぞれ前記サック室（２８）の空間軸とねじれの位置の関係にある第２噴孔群が存在し、
   前記第２噴孔群をなす２つの噴孔（６）の前記サック室（２８）における開口（３５）同士を重ね合わせた全開口と、他の噴孔群（３４）に含まれる噴孔（６）の前記サック室（２８）における開口（３５）との周方向の距離の最小値を群間距離（Ｌ）と定義すると、
   前記群間距離（Ｌ）は、前記全開口の周方向の長さ（Ｄ２）よりも大きいことを特徴とするインジェクタ（１）。
3. 燃料の噴出孔であって弁体（８）の移動により開閉される複数の噴孔（６）と、
   底面（２９）および略円筒状の側面（３０）により構成される空間であって前記複数の噴孔（６）が開口するとともに、前記底面（２９）とは軸方向の反対側に形成される空間開口（２８ａ）が前記弁体（８）により封鎖され、空間軸が前記側面（３０）の円筒軸に略一致するサック室（２８）とを備え、
   前記弁体（８）が開側に移動することで、前記空間開口（２８ａ）の側から前記底面（２９）に向かって前記サック室（２８）に燃料が流入するとともに前記複数の噴孔（６）から燃料が噴射され、
   前記複数の噴孔（６）は、前記サック室（２８）の周方向に離間している複数の噴孔群（３４、３４Ｇ、３４Ｈ、３４Ｉ）をなし、
   この複数の噴孔群（３４、３４Ｇ、３４Ｈ、３４Ｉ）の中には、
   前記サック室（２８）における開口（３５）が外部に対する開口（３６）よりも大きく、前記サック室（２８）における開口（３５）から前記外部に対する開口（３６）に向かって孔径がテーパ状に縮径する大噴孔、
   および、前記大噴孔の孔軸とねじれの位置関係にある孔軸を有し、前記大噴孔から分岐して外部に対し開口する小噴孔により形成される第３噴孔群が存在することを特徴とするインジェクタ（１）。
4. 請求項３に記載のインジェクタ（１）において、
   前記大噴孔の前記サック室（２８）における開口（３５）と、他の噴孔群（３４）に含まれる噴孔（６）の前記サック室（２８）における開口（３５）との周方向の距離の最小値を群間距離（Ｌ）と定義すると、
   前記群間距離（Ｌ）は、前記サック室（２８）における前記大噴孔の開口径（Ｄ３）よりも大きいことを特徴とするインジェクタ（１）。

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