JP5661088B2 - 光学増幅装置 - Google Patents

光学増幅装置 Download PDF

Info

Publication number
JP5661088B2
JP5661088B2 JP2012274588A JP2012274588A JP5661088B2 JP 5661088 B2 JP5661088 B2 JP 5661088B2 JP 2012274588 A JP2012274588 A JP 2012274588A JP 2012274588 A JP2012274588 A JP 2012274588A JP 5661088 B2 JP5661088 B2 JP 5661088B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
fiber
mode
multimode
laser system
laser
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Lifetime
Application number
JP2012274588A
Other languages
English (en)
Other versions
JP2013055362A (ja
Inventor
マーチン　イー　ファーマン
イー ファーマン マーチン
ドナルド　ジェー　ハーター
ジェー ハーター ドナルド
Original Assignee
イムラ アメリカ インコーポレイテッド
イムラ アメリカ インコーポレイテッド
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=25380404&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=JP5661088(B2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by イムラ アメリカ インコーポレイテッド, イムラ アメリカ インコーポレイテッド filed Critical イムラ アメリカ インコーポレイテッド
Publication of JP2013055362A publication Critical patent/JP2013055362A/ja
Application granted granted Critical
Publication of JP5661088B2 publication Critical patent/JP5661088B2/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01S—DEVICES USING THE PROCESS OF LIGHT AMPLIFICATION BY STIMULATED EMISSION OF RADIATION [LASER] TO AMPLIFY OR GENERATE LIGHT; DEVICES USING STIMULATED EMISSION OF ELECTROMAGNETIC RADIATION IN WAVE RANGES OTHER THAN OPTICAL
    • H01S3/00—Lasers, i.e. devices using stimulated emission of electromagnetic radiation in the infrared, visible or ultraviolet wave range
    • H01S3/05—Construction or shape of optical resonators; Accommodation of active medium therein; Shape of active medium
    • H01S3/06—Construction or shape of active medium
    • H01S3/063—Waveguide lasers, i.e. whereby the dimensions of the waveguide are of the order of the light wavelength
    • H01S3/067—Fibre lasers
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02F—OPTICAL DEVICES OR ARRANGEMENTS FOR THE CONTROL OF LIGHT BY MODIFICATION OF THE OPTICAL PROPERTIES OF THE MEDIA OF THE ELEMENTS INVOLVED THEREIN; NON-LINEAR OPTICS; FREQUENCY-CHANGING OF LIGHT; OPTICAL LOGIC ELEMENTS; OPTICAL ANALOGUE/DIGITAL CONVERTERS
    • G02F1/00—Devices or arrangements for the control of the intensity, colour, phase, polarisation or direction of light arriving from an independent light source, e.g. switching, gating or modulating; Non-linear optics
    • G02F1/35—Non-linear optics
    • G02F1/37—Non-linear optics for second-harmonic generation
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01S—DEVICES USING THE PROCESS OF LIGHT AMPLIFICATION BY STIMULATED EMISSION OF RADIATION [LASER] TO AMPLIFY OR GENERATE LIGHT; DEVICES USING STIMULATED EMISSION OF ELECTROMAGNETIC RADIATION IN WAVE RANGES OTHER THAN OPTICAL
    • H01S3/00—Lasers, i.e. devices using stimulated emission of electromagnetic radiation in the infrared, visible or ultraviolet wave range
    • H01S3/05—Construction or shape of optical resonators; Accommodation of active medium therein; Shape of active medium
    • H01S3/06—Construction or shape of active medium
    • H01S3/063—Waveguide lasers, i.e. whereby the dimensions of the waveguide are of the order of the light wavelength
    • H01S3/067—Fibre lasers
    • H01S3/06708—Constructional details of the fibre, e.g. compositions, cross-section, shape or tapering
    • H01S3/06712—Polarising fibre; Polariser
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01S—DEVICES USING THE PROCESS OF LIGHT AMPLIFICATION BY STIMULATED EMISSION OF RADIATION [LASER] TO AMPLIFY OR GENERATE LIGHT; DEVICES USING STIMULATED EMISSION OF ELECTROMAGNETIC RADIATION IN WAVE RANGES OTHER THAN OPTICAL
    • H01S3/00—Lasers, i.e. devices using stimulated emission of electromagnetic radiation in the infrared, visible or ultraviolet wave range
    • H01S3/05—Construction or shape of optical resonators; Accommodation of active medium therein; Shape of active medium
    • H01S3/06—Construction or shape of active medium
    • H01S3/063—Waveguide lasers, i.e. whereby the dimensions of the waveguide are of the order of the light wavelength
    • H01S3/067—Fibre lasers
    • H01S3/06708—Constructional details of the fibre, e.g. compositions, cross-section, shape or tapering
    • H01S3/06729—Peculiar transverse fibre profile
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01S—DEVICES USING THE PROCESS OF LIGHT AMPLIFICATION BY STIMULATED EMISSION OF RADIATION [LASER] TO AMPLIFY OR GENERATE LIGHT; DEVICES USING STIMULATED EMISSION OF ELECTROMAGNETIC RADIATION IN WAVE RANGES OTHER THAN OPTICAL
    • H01S3/00—Lasers, i.e. devices using stimulated emission of electromagnetic radiation in the infrared, visible or ultraviolet wave range
    • H01S3/05—Construction or shape of optical resonators; Accommodation of active medium therein; Shape of active medium
    • H01S3/06—Construction or shape of active medium
    • H01S3/063—Waveguide lasers, i.e. whereby the dimensions of the waveguide are of the order of the light wavelength
    • H01S3/067—Fibre lasers
    • H01S3/06708—Constructional details of the fibre, e.g. compositions, cross-section, shape or tapering
    • H01S3/06745—Tapering of the fibre, core or active region
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01S—DEVICES USING THE PROCESS OF LIGHT AMPLIFICATION BY STIMULATED EMISSION OF RADIATION [LASER] TO AMPLIFY OR GENERATE LIGHT; DEVICES USING STIMULATED EMISSION OF ELECTROMAGNETIC RADIATION IN WAVE RANGES OTHER THAN OPTICAL
    • H01S3/00—Lasers, i.e. devices using stimulated emission of electromagnetic radiation in the infrared, visible or ultraviolet wave range
    • H01S3/05—Construction or shape of optical resonators; Accommodation of active medium therein; Shape of active medium
    • H01S3/06—Construction or shape of active medium
    • H01S3/063—Waveguide lasers, i.e. whereby the dimensions of the waveguide are of the order of the light wavelength
    • H01S3/067—Fibre lasers
    • H01S3/06754—Fibre amplifiers
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01S—DEVICES USING THE PROCESS OF LIGHT AMPLIFICATION BY STIMULATED EMISSION OF RADIATION [LASER] TO AMPLIFY OR GENERATE LIGHT; DEVICES USING STIMULATED EMISSION OF ELECTROMAGNETIC RADIATION IN WAVE RANGES OTHER THAN OPTICAL
    • H01S3/00—Lasers, i.e. devices using stimulated emission of electromagnetic radiation in the infrared, visible or ultraviolet wave range
    • H01S3/05—Construction or shape of optical resonators; Accommodation of active medium therein; Shape of active medium
    • H01S3/08—Construction or shape of optical resonators or components thereof
    • H01S3/08018—Mode suppression
    • H01S3/08022—Longitudinal modes
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01S—DEVICES USING THE PROCESS OF LIGHT AMPLIFICATION BY STIMULATED EMISSION OF RADIATION [LASER] TO AMPLIFY OR GENERATE LIGHT; DEVICES USING STIMULATED EMISSION OF ELECTROMAGNETIC RADIATION IN WAVE RANGES OTHER THAN OPTICAL
    • H01S3/00—Lasers, i.e. devices using stimulated emission of electromagnetic radiation in the infrared, visible or ultraviolet wave range
    • H01S3/09—Processes or apparatus for excitation, e.g. pumping
    • H01S3/091—Processes or apparatus for excitation, e.g. pumping using optical pumping
    • H01S3/094—Processes or apparatus for excitation, e.g. pumping using optical pumping by coherent light
    • H01S3/094003—Processes or apparatus for excitation, e.g. pumping using optical pumping by coherent light the pumped medium being a fibre
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01S—DEVICES USING THE PROCESS OF LIGHT AMPLIFICATION BY STIMULATED EMISSION OF RADIATION [LASER] TO AMPLIFY OR GENERATE LIGHT; DEVICES USING STIMULATED EMISSION OF ELECTROMAGNETIC RADIATION IN WAVE RANGES OTHER THAN OPTICAL
    • H01S3/00—Lasers, i.e. devices using stimulated emission of electromagnetic radiation in the infrared, visible or ultraviolet wave range
    • H01S3/23—Arrangements of two or more lasers not provided for in groups H01S3/02 - H01S3/22, e.g. tandem arrangements of separate active media
    • H01S3/2308—Amplifier arrangements, e.g. MOPA
    • H01S3/2325—Multi-pass amplifiers, e.g. regenerative amplifiers
    • H01S3/235—Regenerative amplifiers

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Lasers (AREA)
  • Optical Communication System (AREA)

Description

本発明は、単一モード増幅システムにおいてレーザー光の増幅器に多重モードファイバーを使うことに関し、レーザー増幅装置の技術分野に属する。
Ｍａｕｒｅｒ（１９７４）の米国特許第３，８０８，５４９号で述べられているように、希土類元素をドープした光ファイバーの光伝導性を利用して特徴ある簡単なレーザーを構成することができるので、希土類元素をドープした光ファイバーは、長い間、可干渉光（コヒーレント光）の光源としての利用が考えられて来た。しかし、ファイバー・レーザーに関する初期の業績は、回折限界の可干渉光を発生する手段が知られていなかったために、余り関心が持たれなかった。現在では、回折限界の光を利用することにより、レーザーの応用は数々の利益を生み出している。
Ｐｏｏｌｅらが、“Fabrication of Low-Loss Optical Fibers Containing Rare-Earth Ions”, Optics Letters, Vol.22,pp.737-738(1985)で報告しているように、希土類元素をドープしたファイバーが製造できるようになったときに、初めて希土類元素をドープした単一モード（ＳＭ；single mode）のファイバーを使った技術が世に出現した。この技術においては、光ファイバーの基本モードのみが波長終端に導かれ、これによって回折限界の出力が得られる。
ＳＭ光ファイバー増幅器を使った光ファイバー通信の要求が高まり、この分野のここ１０年以上の間の進展は、ほとんどＳＭファイバー増幅器に集中している。このようなＳＭ光ファイバー増幅器の進歩があったのは、ＳＭファイバー増幅器が最もノイズの発生が少なく、また、それがＳＭファイバー光伝導線と互換性があるという事実があるからである。ＳＭファイバー増幅器は、いずれの高次モードも含まないために形態上の分散が完全に消去されているので、光の透過バンド幅がもっとも大きい。一般に高次モードは異なった伝播常数を持っているので、一般的に形態上の分散は、多重モード（ＭＭ；multi mode）光ファイバーの透過バンド幅を限定し最も有害である。
しかし、短い光パルスを増幅する場合、ＳＭ光ファイバーを使うことは不利である。何故なら、コア面積が限定されているので、光ファイバーの飽和エネルギーが限定され、したがって得られるパルス・エネルギーも制限されるからである。レーザー増幅器の飽和エネルギーＥｓａｔは、次式で表すことができる。
Ｅｓａｔ＝ｈｖＡ／σ
ここで、ｈはプランク定数、ｖは光の振動数、σは励起放射の断面積、Ａはコアの断面積である。今日、ＳＭ光ファイバーから得られる最大パルス・エネルギーは約１６０Ｊであり（Taverner et al. in Optics Letters, Vol.22, pp.378-380 (1997)による）、これはコア直径１５μｍのＳＭエルビウム・ドープ・ファイバーで得られたもので、これは１．５５μｍにおけるＳＭ伝播と可換である最も大きなコア直径である。この結果は、ファイバーの開口数ＮＡ＝０．０７で得られたものである。さらにコア径を大きくするとファイバーのＮＡを小さくすることが必要で、この結果、不本意な感度低下を招き、曲げ損失につながる。
ＳＭ増幅器の代替として、多重モード（ＭＭ）光ファイバーによる増幅が考えられる。例えば、“Chirped-pules amplification of ultra short pules with a multimode Tm:ZBLAN fiber upconversion amplifier”, by Yang et al., Optics Letters,Vol.20, pp.1044-1046(1995)を参照されたい。しかし、一般的には、ＭＭ光ファイバーへの入射条件とＭＭファイバーにおけるモード結合が制御できないから、ＭＭ光ファイバーにおける増幅実験では、形態上の分散のために好ましくないパルスの広大が起こり、回折限界にない出力となる。
最近、Ｇｒｉｅｂｎｅｒらは、“Efficient laser operation with nearly diffraction-limited output from a diode-pumped heavily Nd-doped multimode fiber, Optics Letters, Vol.21,pp.266-268(1996) の論文で、ファイバー長さを１５ｍｍより短く保ち、光ファイバーの基本モードに対するフィードバック量を最大に選んだとき、近似的に回折が制限された出力ビームをＭＭファイバー・レーザーから得ることができると述べている。しかし、用いるＭＭファイバーには数万のモードがあるから、この手法では厳密なモード結合を達成することが一つの問題である。また、モード選択を選択するとき、ＭＭファイバーの端面とレーザー鏡との間の空隙も問題である考えられる。かくして、形態的な識別ができなくなり、その結果ビームの質が劣ることになる。
ＤｉＧｉｏｖａｎｎｉらの米国特許第５，１８７，７５９号には、ファイバーコアの中心近くの何らかの活性イオンを選択的に励起するか、閉じ込めるかすることにより、ＭＭファイバー中の増幅された自然発光（ＡＳＥ；amplified spontaneous emission）を減少させることができることが示されている。ＭＭ光ファイバーにおける低次モードの重畳は、ファイバーコアの中心近くの活性イオンに関して最も大きいので、何らかのＡＳＥはＭＭファイバーの低次モードで著しく発生する。結果として、ＡＳＥは高次モードでは発生しないから、ＡＳＥの発生量はＭＭファイバーでは大きく減少する。しかし、ＤｉＧｉｏｖａｎｎｉの記述では、ドーパントの閉じ込めはＡＳＥの減少に関してのみである。ＤｉＧｉｏｖａｎｎｉは、モード散乱が存在する場合、ドーパントの閉じ込めによりＳＭ励起下にあるＭＭファイバーの基本モードのビーム品質を高めることができることについては述べてはいない。また、ＤｉＧｉｏｖａｎｎｉのシステムでは、ドーパントの閉じ込めにより誘起される利得ガイドによって、ＭＭファイバーにおける基本モードを効果的に導くことができるということを考慮していない。これはさらにＳＭの動作のみならず、ＭＭファイバーに於いてもＡＳＥを減少させることになる。
実際、ＤｉＧｉｏｖａｎｎｉらのシステムは、回折限界にない出力ビームのＭＭ信号源と考えられるので、実用的ではない。さらにドープされたファイバーに対してはクラッドは単層と考えられる。このことは光ファイバーに高出力半導体レーザーを結合することを試みるときには不利になる。ＭＭファイバーに高出力半導体レーザーを結合するためには、先に述べたＭａｕｒｅｒの特許に示唆されているように、二重クラッド構造が有利である。
発明者らの知る限りでは、利得ガイドが光ファイバーに使われたことはない。一方、利得ガイドは従来の半導体または固体レーザーではよく知られている。例えば、Ｈａｒｔｅｒらの論文“Alexandrite-laser-pumped Cr3＋:LiSrAlF6”, Optics Letters, Vol.17,pp.1512-1514(1992)を参照されたい。事実ＳＭファイバーにおいては、導波路構造によって基本波のモードが著しく制限されるために利得ガイドは不適切である。しかしＭＭ光ファイバーにおいては、導波路構造による基本波モードの制限は緩く、利得ガイドを装着することができる。ＭＭファイバーのコアの大きさが大きくなるにつれて、ファイバー中の光の伝播は、近似的に自由空間の伝播に近づく。かくして、モード結合を十分小さくできるので、利得ガイドには著しい効果が期待される。
高いパルス・エネルギーが得られることのほかに、ＭＭ光ファイバー増幅器は、ＭＭファイバー増幅器に比してファイバー断面積が大きいので、非常に大きいピーク強度のパルスを増幅することにも使える。Ｆｅｒｍａｎｎらが、米国特許出願第０８／７８９，９９５号（１９９７年１月２８日出願）で述べているように、ドープされていないＭＭファイバーとＭＭ増幅ファイバーとは、パルスの圧縮にも使う事ができる。しかし、この仕事はスペクトルのプロファイルを奇麗にする（これはシステムの全体の効率を制限することになる）非線型スペクトル・フィルターと組み合わせて、ソリトン・ラマン圧縮器として用いることに限定されている。
Ｋａｆｋａらの米国特許第４，９１３，５２０号で明らかにされたように、ＳＭファイバーでパルスを圧縮することと比較して、ファイバーのモードの大きさが大きいため、ＭＭファイバーではより大きなパルス・エネルギーが得られる。特に２．５より大きいＶ値と、コアとクラッドと間の比較的大きい指数の回折（すなわち、Δｎ＞０．３％）とが、効果は大きい。“Generation of high-energy 10-fs pulses by a new pulse compression technique”, Conference on Laser and Electro.-Optics, CLEO 91,Paper CtuR5, Optical Society of America Technical Digest Series, ＃9, pp.189-190(1996)の論文で、Ｍ．Ｎｉｓｏｌｉらは、中空コア・ファイバーは基本波モードの大きさを大きくできるので、パルス圧縮に中空コア・ファイバーが使えると述べている。しかし、中空コア・ファイバーは本質的に透過損失があるので、気体を封入する必要があり、透過損失を最小にするには真直に保つことが必要である。このために、これらを実用に供することは難しい。
Ｇａｌｖａｎａｕｓｋａｓらの米国特許第５，４９９，１３４号で明らかにされているように、高強度パルスを得る代替法として、チャープ・ファイバー・ブラッグ格子を伴うチャープ・パルス増幅器が用いられる。この技術の限界の一つは、圧縮格子において限定されたコア面積を持つＳＭファイバーが用いられていることである。大きなパルス・エネルギーは、パルス圧縮のための、縮小されたモード結合を有するＭＭファイバーにチャープ・ファイバー・ブラッグ格子を用いることである。事実、最近、Ｓｔｒａｓｓｅｒらは、“Reflective-mode conversion with UV-induced phase gratings in two-mode fiber”, Optical Society of America Conference on Optical Fiber Communication, OFC97,pp.348-349, (1997) の論文の中で、チャープされていないファイバー・ブラッグ格子を二重モードファイバーで示している。これらの格子はモード変換器（すなわち基本モードと高次モードを結合する）として使うことが出来るようにブレーズされている。パルス圧縮器としてブラッグ格子を使うためには、反射光中の高次モードの励起を最小にする必要があり、格子はブレーズされていてはならない。
ＳＭ信号はＭＭファイバー構造に結合でき、数メートルで１００秒の伝播長さとして保存されることはよく知られている。例えば、Ｇａｍｂｌｉｎｇらの論文“Pulse dispersion for Single-Mode Operation of Multimode Cladded Optical Fibers”, Electron Lett., Vol.10, pp.148-149,(1974)と、“Mode conversion coefficient in optical fibers”, Applied Optics, Vol.14, pp.1538-1542,(1975)とを参照されたい。しかし、Ｇａｍｂｌｉｎｇらは、液体コアのファイバーにおいてのみモード結合は低水準であることを見出した。一方、ＭＭ固体コア・ファイバー中のモード結合は厳しいことが見出されており、ｍｍ台の長さのファイバーの中でのみ基本モードの伝播ができる。Ｇｒｉｅｂｎｅｒらの業績のように、Ｇａｍｂｌｉｎｇらは、１０，０００またはそれ以上のモードを維持できるＭＭ固体コア光ファイバーを使った。
関連した仕事で、Ｇｌｏｇｅは、“Optical Power Flowin Multimode Fiber”, The Bell System Technical Journal, Vol.51, pp.1767-1783,(1972)の論文で７００モードを維持できるＭＭファイバーの利用について報告している。この論文ではモード結合は十分短縮されており、長さ１０ｃｍのファイバー上のＳＭ伝播が可能である。
しかし、Ｇｌｏｇｅは長い波長（１．５５μｍ）でＭＭファイバーを動作させること、および全モード数を７００以下に縮小することにより、モード結合を縮小できることについては述べていない。また、この論文では増幅器としてＭＭファイバーを使うこと、ＭＭファイバーの非線形性を使うことについては考慮されてはいない。
発明者らは、ＳＭ信号を増幅するためにＭＭファイバーを使う先行技術（出力は主として基本モードに留まっている）については注目していない。その第一の理由は、ＭＭファイバーにおける増幅が光電話回線の領域のような長距離の信号伝播には不適合であることである。発明者らはまた、多重モードファイバーにおけるパルスの圧縮に関する先行技術（出力が基本モードに留まっている）にも関心がない。
上述の文献、特許および特許出願は、参考文献として本明細書中で参照されている。
本発明の目的は、好ましくない非線形性と利得飽和とが始まる前に、光ファイバー増幅器にエネルギーを蓄積する能力を大きくし、単一モード（ＳＭ）ファイバーで達成できるより大きいピーク強度およびパルス・エネルギーを発生させることである。
本発明の他の目的は、増幅された自然発光（ＡＳＥ）を減少させるときに、多重モード（ＭＭ）ファイバーの中で基本モードの増幅をすることである。本発明の更なる目的は、基本モードの安定性を改善するためＭＭファイバーに利得ガイドを用いることである。それに加えて、本発明の目的は、回折限界に近い出力を保持しながら、ピーク強度が大きいパルスを数ピコ秒からフェムト秒の範囲に圧縮することである。
上記の目的を達成するために、本発明では光学増幅装置に多重モード光ファイバーを用いる。本発明に従えば、ＭＭ光ファイバー、すなわち約２．５より大きいＶ値を持ったファイバーは基本モードの出力を出すことが出来る。このことにより、好ましからざる非線形性と利得飽和を修正する前に、ＳＭファイバーより大きいピーク強度とパルス・エネルギーを発生することが出来る。ファイバーの断面積を増すことは、光ファイバー増幅器におけるエネルギー蓄積能力を非常に大きくすることと等しい。本発明の増幅システムは超高速で高強度のパルスの発生源が必要な場合に役に立つものである。
本発明の一つの視点に立てば、利得媒質はＭＭファイバーの中心にあるから、基本モードが選択的に増幅され、自然発光が減少する。さらに利得を制限することにより、利得ガイドによって大きな断面積を持つファイバー中の基本モードを安定にする。本発明の一つの実施例によれば、自己位相変調と、（希土類を）ドープした、またはドープしないＭＭファイバーにおける非線形性とを利用することにより、近似的な回折制限出力を保存しつつ、大きいピーク強度のパルスを数ヘムト秒の範囲まで圧縮することが出来る。
本発明の他の実施例によれば、縮小されたモード結合を持ったＭＭ光ファイバーにチャープ・ファイバー格子を書き込むことにより、高強度光パルスの線形パルス圧縮に対する強度限界は著しく大きくなる。さらに二重クラッドＭＭファイバー増幅器を利用することにより、比較的大面積の高出力半導体レーザーでポンピングすることが可能になる。
本発明の更なる他の実施例によれば、完全なモード・フィルターを組み込むことにより、（希土類を）ドープしたＭＭ光ファイバーから得られる、回折限界に近い単一モードの中の連続波を消すことが出来る。本発明の更なる他の実施例によれば、ＭＭ光ファイバーはファイバー光再生増幅器と高出力のＱスイッチレーザーを構成することができる。さらに、ＭＭ光ファイバーを用いて、比較的弱い吸収断面積を持つドーパントを使ったクラッド−ポンプファイバー・レーザーを設計することができる。
本発明のこれらの目的および実施態様、または他の目的および実施態様は、次に詳細に示す好ましい実施例と関連する図面から明らかになるだろう。
図１図１は、本発明の実施例１としての光学増幅装置である多重モードファイバー増幅システムの模式図である。 図２は、多重モード増幅ファイバーをモード・フィルター・ファイバーに結合するときの効率を、多重モード増幅ファイバーの曲率の関数として示すグラフである。 図３は、最適のモード結合条件下で測定した多重モード増幅ファイバーから得られる増幅されたパルスの自己相関を示したグラフである。 図４は、最適条件ではないモード結合条件下で測定した多重モード増幅ファイバーから得られる増幅されたパルスの自己相関を示したグラフである。 図５図５は、本発明の実施例２としての光学増幅装置である多重モードファイバー増幅システムのブロック図である。 図６は、本発明の実施例３としての光学増幅装置である多重モードファイバー増幅システムのブロック図である。ここではパルス圧縮器が多重モードファイバーの出力端に配置されている。 図７図７は、本発明の実施例４としての光学増幅装置である多重モードファイバー増幅システムの構成を示す模式図である。 図８は、本発明の実施例５としての光学増幅装置に採用されている、ドープした多重モードファイバー・コアとドープされないファイバー・クラッドとを用いたファイバー断面の概念を示した模式図である。 図９は、本発明の実施例６としての光学増幅装置である多重モードファイバー増幅システムの構成を示す模式図である。ここでのファイバー再生増幅器は多重モードファイバー増幅器から構成されている。 図１０は、本発明の実施例７としての光学増幅装置である多重モードファイバー増幅システムの構成を示す模式図である。ここではＭＭ−Ｑスイッチ・ファイバー・レーザーが構成されている。 図１１は、本発明の実施例８としての光学増幅装置である多重モードファイバー増幅器システムの構成を示すブロック図である。ここでは多重モードファイバーの前に前置増幅器が挿入されている。 図１２は、本発明の実施例９としての光学増幅装置である多重モードファイバー増幅器システムの構成を示すブロック図である。ここでは多重モードファイバーの出力側に周波数変換器が配置されている。
本発明の光学増幅装置の実施の形態については、当業者に実施可能な理解が得られるよう、以下の実施例で明確かつ十分に説明する。
［実施例１］
図１に、本発明の実施例１としての光学増幅装置の構成を示す。図１に示される例では、エルビュウム・ファイバー発振器のようなフェムト秒単一モード（ＳＭ）ファイバー発振器１０は、エルビウム／イッテルビウム・ファイバー増幅器のような多重モード（ＭＭ）ファイバー発振器１２に結合されている。これに適合するＭＭファイバー増幅器の他の例には、Ｅｒ，Ｙｂ，Ｎｄ，Ｔｍ，ＰｒまたはＨｏイオンをドープされたものが含まれる。このシステムに利用するのに適合する発振器は、上に述べたＦｅｒｍａｎｎらの米国特許出願第０８／７８９，９９５号に記載されている。
二つのレンズを持つ望遠鏡１４（Ｌ１，Ｌ２）は、発振器１０のモードをＭＭ増幅器１２の基本モードに合わせるために使われる。更に、ポンプされたＭＭファイバー１２の出力は、レンズＬ３，Ｌ４を使って、第二のＳＭファイバー（図１におけるモード・フィルター（ＭＦ）ファイバー１６）に移される。レンズＬ３，Ｌ５およびビーム分離器１８は、以下に述べるように、ポンプ源２０から発生するポンプ光を増幅器ファイバーに結合するために使われる。
図１にしたがったシステムの配置の例では、その発振器１０は出力レベル１４ｍＷ、波長１．５６μｍ繰り返し周波数１００ＭＨｚで、３００フェムト秒の近似的にバンド幅が限定されたパルスを射出する。増幅ファイバー１２は、例えば、コア直径約２８μｍ、コアの開口数ＮＡ＝０．１９の二重クラッドＭＭエルビウム／イッテルビウム増幅器であり得る。この例での内側クラッドは直径約２２０μｍで開口数ＮＡ＝０．２４である。そのコアは内部クラッドの中心に位置する。増幅器の長さは１．１０ｍである。
ＭＭ増幅器１２における伝播モード数を増やし、テストをする目的で、７８０ｎｍと６３３ｎｍの短い波長を使った。ここで、７８０ｎｍで動作するフェムト秒レーザー光源と６３３ｎｍの連続波レーザー光源とは、ＭＭ増幅ファイバー１２にレーザー光を射出することができる。これら二つの波長でＳＭ動作を確実にするために、このＭＦファイバー１６はコア直径４μｍのファイバーで置き換えることができる。
ＭＭ増幅器におけるモードの大約の数Ｎは、次の数１に示すように、そのＶ値から計算できる。
Ｖ＝（２πａ／λ）ＮＡ， モード数Ｎ＝（１／２）Ｖ2
ここで、ａはコア直径であり、λは信号の波長である。また、１．５５μｍにおけるＶ値はＶ≒１０．８であり、かくして上の例では、モード数は約５８と計算される。典型的には、Ｖ値が２．４１を超えるとき、すなわち基本モードに付加するモードが光ファイバー中を伝播できるとき、ファイバーはＭＭであると考えられる。
Ｎモードを保証するＭＭファイバーのＮモードと等価な励起に対して、ＳＭファイバーへの最大の結合効率ηは、近似的に次の数２で与えられる。
η≒（θ0／θｍａｘ）2≒１／Ｎ
ここで、θ0≒λ／４ａは、ＭＭファイバーの基本波モードの１／２発散角（発散角の半頂角）である。一方、θｍａｘは、ＭＭファイバー出力の最も外側のモードの１／２最大発散角である。ＭＭファイバーからの出力は、線形に偏光している。このことは、ファイバーにおける最低次のモードの励起にのみ当てはまる仮定である。ＭＭファイバーをＳＭ励起し、モード結合がない場合、θｍａｘ（Ｚ）＝θ0はファイバー長さと関係がない。しかし、モード結合が存在するときにθｍａｘは増加する。その結果として、ＭＭファイバーの出力からＳＭファイバーへの結合効率ηは、η（ｚ）＝（θ0／θｍａｘ（ｚ））2と共に減少する。なお、先に述べたＧｌｏｇｅの業績では、η（ｚ）は次のように書くことができる。
η（ｚ）＝θ0 2／（４Ｄｚ＋θ0 2）
ここで、ＤはＧｌｏｇｅによって定義されたモード結合係数である。かくしてη（ｚ）を測定すれば、モード結合係数Ｄが求まる。同様にηを測定すれば、上記数２からＭＭファイバーの励起モードの近似的な数が求まる。回折限界に近い光ビームの質を特徴づけるために使われるＭ2値に対して、Ｎを関係づけることが役に立つ。すなわち、Ｎ≒√Ｍ2であることが示される。
本発明にしたがえば、ＭＭファイバー増幅器１２の出力である増幅されたビームが本質的に基本モードであるような、低レベルのモード結合が好ましい。したがって、１０以下のＭ2値が好ましく、４以下であればさらに好ましく、２以下であればもっと好ましい。更に、モード数は３〜３０００の範囲にあることが好ましく、３〜１０００の範囲にあればなお好ましい。
モード結合は、上記エルビウム／イッテルビウム・ファイバー（表１中のファイバー１）と三つの市販ＭＭファイバー（表１中のファイバー２，３，４）に対して、１．１ｍのドープされていない増幅ファイバーで測定された。これらのファイバーのファイバー・パラメーターとモード結合係数Ｄ（ｍ-1の単位）は、次の表１に示されている。表１中のファイバー１，３，４は、ＭＣＶＤ法で作られたものである。一方、表１中のファイバー２は、ロッド・イン・チューブ法で作られたものである。
Figure 0005661088
逆に、結合係数からＭ2値の予測値を計算できる。例えば、計算されたＭ2値は、１ｍのＭＭファイバー１２を伝播した後の値を示す。ファイバー１に対して、計算値と分離して測定されたＭ2値はよく一致した。基本モードのＬＰ01と次の高次モードのＬＰ11との間のビート長さＬbは、表１に示してある。ビート長さＬbは、伝播方向に沿って二つのモードについて２πの差分位相シフトが重畳する長さと定義される。固定した波長に対し、一定の散乱パワースペクトラムを仮定すれば、ＤはＬb 4に比例することを示すことができる。例えば、Ｄ．Ｍａｒｃｕｓｅ，“The Theory of Dielectric Optical Waveguides”, p.238, Academic Press (1974), Ｇｌｏｇｅを参照されたい。ビート長さが長ければ、密接したモードの位相は一致し、より大きいパワーが長さの関数として付随する。Ｇｌｏｇｅによって明らかにされたように、モード結合は隣接したモード間で最も大きいと期待できるので、モード結合を避けるためにできるだけ短いＬＰ01／ＬＰ11ビート長さを使うことが好ましい。
一般的に、高レベルのモード結合は、大きな散乱損失を持つファイバーから得られると期待される。このことから、小さい散乱損失を持つファイバー中の長い波長においては、モード結合係数は小さいことが予測される。表１から解るように、ファイバー１の波長が大きくなると、モード結合は著しく減少する。モード結合の受容できるレベルは、ファイバー１においては、７９０ｎｍ程度に短い波長で達成される。光ファイバーのモード数はａ／λにのみに依存するので、５６μｍほどの大きさのコア直径を持ったファイバーと同様なファイバーによって、１ｍ長さにおけるモード結合を実現できる。より長い波長における散乱を減少させるために、より長い波長ではより大きなコア直径がよい。例えば、Ｔａｖｅｒｎｅｒらによれば、コア直径６０μｍのＭＭファイバーはＳＭ増幅器よりも１６倍にパルスピーク強度を増幅することができる。表１から解るように、また次に説明することにより、モード結合の許容できるレベルは特別に設計された５０μｍのコア直径を持つファイバーで得られる。
さらに、勾配指数（グレーデッド・インデックス）ＭＭファイバー中の伝播定数はよく似ており、モード結合への感度が著しく増加するので、モード結合を最小にするためには、段階指数（ステップ・インデックス）ＭＭファイバーの方が勾配指数を持つＭＭファイバーより実用的である。モード結合を最小にするためには、ファイバー・モード間の伝播定数の差を最大にすることが好ましい。
上記表１中のファイバー２は、ロッド・イン・チューブ法で製作されたものであって、本質的に散乱損失が大きく、ＭＣＶＤ成長法による上記表１中のファイバー１，３，４に比べて、より大きなモード結合係数を持っている。また、ファイバー２で測定されたモード結合係数は、ＧａｍｂｌｉｎｇらやＧｒｉｅｂｎｅｒらによって得られた結果と同じである。彼らはロッド・イン・チューブ法で作られた段階指数をもつ固体コアファイバーを用いている。その結果、直接成長技術、例えばＭＣＶＤ、ＯＶＤ、ＰＣＶＤまたはＶＡＤなどのファイバー製作技術によるＭＭファイバーを用いた場合は、モード結合の縮小が期待できる。
上記表１に示すように、１．５５μｍにおいてファイバー４で得られたモード結合係数は、ファイバー３のそれの１／１１である。この差は、ファイバー３の外径が１２５μｍであるのに対し、ファイバー４の外径が２５０μｍであることで説明がつく。表１で明らかなように、一般に厚いファイバーは硬く、モード結合を誘発する曲りや微少曲りに対して強い。
発明者が行った実験では、最も小さいモード結合係数は縦方向に延ばされた光ファイバーによって得られる。例えば、ファイバー２，３のモード散乱係数は、ファイバーを引っ張り真直に保持して測定された。短い長さのファイバーに張力を加えることは、もっとも良い質のモードを得るのに利用できる。モード結合は、再び図１に示すように、増幅ファイバー（ファイバー１）がポンプされるような配置で測定した。増幅器は９８０ｎｍの波長で、ブロード・ストライプの半導体レーザー（活性領域：１×５００μｍ）から出射する３Ｗ以上の信号に対して反対方向にポンプされた。ここでは、ＭＭ増幅ファイバーの内部コアへのパワー結合を最大にするために脱磁をした。見かけのフィードバックを除くために、増幅器を約８°傾けて固定した。１．５５μｍで、１００ｍＷ以上の信号出力を増幅システムから取り出した。
ＭＦファイバー１６に対するＭＭ増幅ファイバー１２の結合効率を、ＭＭ増幅ファイバー１２の曲率の関数として図２に示す。真直なＭＭ増幅ファイバーと１０ｃｍの曲率を持ったＭＭ増幅ファイバーについては、ＭＦファイバー１６に対しての結合効率は９４％以上であるという結果が得られた。そしてモード結合は、ＭＭ増幅ファイバー１２ではほぼ完全に消失し、ＳＭはＳＭファイバー中の数ｍを伝播することができることを示した。５ｃｍの曲率でもモード結合は認められず、この場合でもＭＭ増幅ファイバー１２からＭＦファイバー１６への結合効率は約９０％である。
測定されたＭＭファイバー１２からＳＭファイバーへの結合効率は、ポンプされない場合とポンプされた場合とではほぼ同じであるので、このような特殊な増幅ファイバーでは利得ガイドは比較的弱いことが明らかである。このような観測結果は単純な計算機モデルによっても得られた（以下を参照）。しかし、ＭＭ増幅ファイバー・コアの中心にドーパントが局在していると、基本モードが著しく増幅される。高次モードへ散乱するいずれの光も利得が低下し、基本モードと高次モードとの強度的重畳を縮小するために、より高次のモードにおける散乱光のレベルを低くすれば、基本モードの利得は飽和しない。かくして、上記の実験例では、モード散乱係数は非常に小さかったので利得ガイドによる効果は、簡単には観測されなかった。一般に、本発明によるＭＭ増幅システムでは、利得ガイドが一つの役割を果たす。さらに、上記の計算機モデルでよれば、コア直径の大きいＭＭファイバーには基本モードの利得ガイドが存在し、そして、あるいは、コアとクラッド間の屈折率の違いが縮小することが予測される。
モード直径が増加すると、信号が小さい、すなわち利得飽和がないという条件で、ＳＭの大きさは利得プロファイルで決定できる。このことはモードの大きさが長さに依存することを意味する。小信号下で、モードは利得ガイドによって限定される。利得が飽和すると、ＭＭファイバーのコアによって限定され、利得ガイドはより関係なくなり、モードの大きさを大きく出来る。ファイバーの長さに沿って先細になった（テーパーした）コアを用いることにより、長さに依存したモードの大きさが実現できる。このことは、例えばファイバーの長さ方向に沿ってファイバーの外径を先細りにすることにより実現できる。
利得ガイドが存在すると、ＭＭファイバーは本質的にＳＭになり、増幅された自発光（ＡＳＥ）は減少する。利得ガイドが存在すると、ＡＳＥはＭＭファイバーのすべての可能なモードよりも、むしろ基本モードに誘導され、ＭＭファイバーの雑音の性質が改善される。同様に、実験例では、ドーパントを制限すると、ファイバーにおいて増幅された自発光（ＡＳＥ）レベルは著しく減少することが観測された。このことはＭＭファイバー１２からＭＦファイバー１６へのＡＳＥの結合効率を測定することにより証明できた。１ｍＷのＡＳＥの強度レベルに対して、結合効率は１５％と高い測定値が得られた。上記数２と比較すると、ＡＳＥは主として１３次数低いモードで発生する（このうち半分は分極が減少したためと考えられる）。すなわち、ＡＳＥは、増幅ファイバーの全モード体積の約２０％で起きる。ＡＳＥが大きく減少することが観測され、これによって増幅器における雑音レベルが下がり、またＡＳＥのレベルを低くすることにより、増幅器を飽和するのに要求される信号強度も減少する。発振増幅器の信号パルス源から最も大きいエネルギーを引き出すためには、一般的に、増幅器は飽和状態で動作するのが良い。
小さな機械的揺動をファイバーに加えても、１．５５μｍと７８０ｎｍにおけるＭＭファイバー１２からＭＦファイバー１６に対する結合効率は変わらないことが解った。実際の光学システムにおいて、加えられた機械的揺動は５ｃｍの曲率により加えられる揺動に比べて小さいものである。このことは、このようなファイバーにおいて、モード伝播パターンの長時間安定性が実現できることを示している。
ＭＭファイバー１２では、１０ｃｍ程度の小さい曲率半径に対しても分極が保存されている。高度な分極を保持するために、このようなファイバーには楕円ファイバー・コアあるいは熱応力が利用される。最適のモード結合と最適条件から外れたモード結合とで、それぞれ測定されたＭＭ増幅ファイバー１２（曲率半径１０ｃｍ）からの増幅されたパルスの自己相関を、それぞれ図３および図４に示す。最適条件から外れたモード結合での自己相関には、種々の伝播定数をもつ高次モードの励起のため、いくつかのピークが現れる。しかし、最適モード結合の条件下では、いずれの二次ピークも１％以下に抑えられている。このことは、ＭＭファイバーからの出るパルスは高品質であることを示している。
一般的に、ＭＭファイバーの出力端で測定されたパルスのスペクトラムは自己相関よりも極端に結合条件に依存する。この理由はスペクトル測定が基本モードと高次モードとの間の位相に敏感であることにある。すなわち、ＭＭファイバーの出力に１％の高次モードのエネルギーを含むとスペクトラム形状は１０％揺動する。
［実施例２］
本発明の実施例２としての光学増幅装置は、図５のブロック図に示すように、多重モード増幅システムである。このシステムには、回折限界に近い入力ビーム、モード変換器５０およびＭＭファイバー増幅器５２が含まれている。回折限界に近いビームは任意のレーザー・システムから得る事が出来る。これはファイバー・レーザーである必要はない。回折限界に近いビームは、連続波またはパルス状輻射を含むことが出来る。モード変換器５０は、ＭＭ増幅器５２のモードを整合することが出来る任意の光学的イメージングシステムから成っている。例えば、レンズ・システムを用いることも出来るだろう。
逆に、先細りファイバーの先端の出力に置けるモードがＭＭ増幅ファイバー５２のモードと一致するような先細りファイバーの切片を利用することも出来る。この場合、非常に小型にするために、モード変換器は直接ＭＭファイバー５２に接続する事が出来る。ＭＭファイバーに対するポンピング配列は、信号方向または側面ポンピングと逆方向または同方向にすることができる。同様にポンプ光のＮＡは、最小のＡＳＥに縮小できる。この場合、ポンプ光が直接ファイバー・コアに導かれるよう、単層クラッド・ファイバーを使うとさらに有利である。一般的に、ＭＭファイバーには、単一、二重、多重のクラッドが採用されている。
同方向ポンピングの場合、ポンプ光と信号光とは、二色性のビーム分離器（図示せず）に入射する。結合光学系は、ポンプ・ビームと信号ビームとの結合を同時に最適にするために最適化される。ＭＭファイバー５２を通った信号の単一と二重の光路には便益性がある。二重光路の場合、ファラデー回転鏡によりシステムの分極移動を除く事が出来る。勿論、二重光路構成では増幅器を最初に通ったあと、出力が回折限界に近いことを確実にするため、信号と高次モードとの結合を避けねばならない。
随時、線形または非線形の光学素子をシステムの出力端に使う事が出来る。このようなシステムは、従来のレーザー・システムと接続して使われるいずれの応用例とも互換性がある。非線形を応用する多くの場合、十分の動作をさせるためには大きなピーク・パルスの出力が必要である。このことは、クラッドされたポンプＳＭファイバー増幅器で実現する事は難しい。なぜなら、通常このようなシステムでは、１／１０ｍオーダーのファイバーが使われているからである。標準的なＳＭ光増幅器においても、１ｋＷ／（増幅器の長さ）以上のピーク強度は希にしか実現されない。逆に、約１５ｋＷのピーク強度が、非線形効果がない状態で、１．５ｍ長さの二重クラッドＥｒ／Ｙｂファイバー（上記表１のファイバー１）で得られる。すなわち、２０ｋＷ／（増幅器長さ）以上のピーク強度を実現できる。
本発明に従えば、ＭＭ増幅器を利用することは、大きなコア直径を利用できるということのために便利である。すなわち、ＭＭ増幅器を利用することにより、（クラッディング）／（ドープ・コア直径）の比を小さく出来る。そしてこのことにより増幅器の長さと非線形性とを最小にすることができる。しかしこのことはＡＳＥノイズを更に発生させることになる。
［実施例３］
本発明の実施例３としての光学増幅装置は、図６のブロック図に示すように、多重モードファイバー増幅システムである。実施例３のシステムおいては、増幅器の出力パルスを圧縮するため拡張されたスペクトルが得られるように、高出力光パルスをドープされない（あるいは増幅する）ＭＭファイバー中を伝播（または増幅）させることが出来る。非線形パルス圧縮を応用するため、正の（ソリトンを保持しない）あるいは負の（ソリトンを保持する）分散が利用される。かなりの量の自己位相変調を得るため、多重モードファイバー６０における強度レベルは上げられる。光ファイバーにおける分散と自己位相変調が、光パルスのスペクトラムを広げ、パルス圧縮をするために用いられる。
ＭＭファイバー６０がソリトンを保持するとき、高次のソリトンを圧縮することは、ＭＭファイバー６０から、直接、短いパルスを得るために使われる。一般に正の分散の場合（ソリトンを保持しない）、スペクトル的に広がった光パルスを圧縮するために、付加的な線形あるいは非線形な圧縮されたパルス成分を使わなければならない。この場合、従来の線形パルス圧縮器６２（プリズム、格子、グリスムあるいはＳＭチャープ・ファイバー・ブラッグ格子のような）は、光学増幅装置の出力端で使われる。チャープし周期的な極性を持った二重結晶が、圧縮され周波数が二倍になったパルスを得るために使われる。同様にチャープ・ファイバー格子は、このような構造が線形パルス圧縮器６２に適用されたとき、その非線形性を縮小するために、縮小されたモード結合をもつＭＭ光ファイバー６０に書き込まれる。反射の高次モードの励起を除くためには、ブラッグ格子はブレーズされていてはならない。
［実施例４］
図７は、本発明の実施例４としての光学増幅装置の構成を模式的に示したものである。図７に示すように、モード・フィルター７０は、システム（光学増幅装置）の回折限界の出力を確実にするために、空洞鏡Ｍ１，Ｍ２の一つの前に挿入されている。モード・フィルター７０は、適切にモード整合された光学系とつながった標準的なＳＭファイバーから成っている。替わりに、先細りファイバーをモード整合のために（上記の検討のように）使う事が出来る。最適のモード整合のために、レーザーの効率は全てのＳＭレーザーと略同程度である。しかし、ＭＭ増幅器７６を使えば設計の余裕度が増す。異なったコア・クラッディング比を持った二重クラッドのエルビウム／イッテルビウム・ファイバーを、何処にでも適当に利用する事が出来る。
［実施例５］
本発明の実施例５としての光学増幅装置では、図８に示すように、ＭＭファイバーを使うことにより、小さい吸収断面積の二重クラッド・ファイバーを設計する事が出来る。例えば、二重クラッドＥｒドープ増幅ファイバーはＭＭファイバーから構成することが出来る。ＳＭファイバーを遮光している間に、大面積のダイオード・レーザーからのポンプ光を吸収するためには、大きなクラッディング／コア比を用いなければならないので、典型的なＥｒドープ二重クラッド・ファイバーは、比較的効果が薄い。通常、このような設計では、クラッディングの直径がΦｃｌ＝１００μｍ、コアの直径がΦｃｏ＝１０μｍになる。この構造での有効な吸収量は単一モードＥｒドープ・ファイバーの吸収量の１００分の１（＝Φｃｌ／Φｃｏ）2である。しかし、ＭＭＥｒドープ・ファイバーを装備する事により、コアの大きさを著しく大きくでき、クラッディング／コアの比は小さくなり、増幅器長さもより短くなる。このことは高出力レーザーを設計するには非常に有益である。
勿論、高出力Ｅｒ二重クラッドレーザーを設計するために、クラッディングの直径を１００μｍより大きくすることができる。ドープされたＭＭファイバー・コアとドープされないファイバー・クラッディングとを用いたファイバー断面の概念図は、図８に示す通りである。図８に示すように、ドーパント・プロファイルにより明らかなように、活性ドーパントは断面に閉じ込められている。これは屈折率プロファイルにより定義されるように、ファイバー・コアより本質的に小さい。勿論、このようなレーザー・システムにおいて、ドーパントの局在は増幅器長を長くするので、ドーパントの局在はあまりない方が有益である。
［実施例６］
本発明の実施例６としての光学増幅装置では、図９に示すように、ファイバー再生増幅器はＭＭファイバー増幅器９０から構成されている。再生増幅器は、ＭＭファイバー増幅器からｍＪのエネルギーを得るのに利用できる。ＭＭファイバー増幅器の限られた利得のために、ｍＪのエネルギーを引き出すには増幅器を通る幾つかの経路が必要である。このことは再生増幅器を使うことにより容易になる。図９に示すように、高速な光学スイッチ（ＯＳ）９２は再生増幅器の入力パルス、出力パルスの切り替えに使われる。モード・フィルター９４は、ファイバー・モードを“清浄”にするために、増幅過程に抱合させる事が出来る。モード・フィルター９４は再生増幅器におけるいずれの非線形性も最小にするための空間フィルターから構成できる。
種パルスは、要求される繰り返し率を持った光学スイッチ９２によって動作する発振器９６から選択できる。ファラデー回転子９８および偏向ビーム分別器９９は、システムからの増幅されたパルス出力と種パルスとを結合するために用いられる。増幅器の連続波かパルス状のポンピングかが利用できる。
［実施例７］
本発明の実施例７としての光学増幅装置では、図１０に示すように、ＭＭ−Ｑスイッチのあるファイバー・レーザー源が構成されている。ＭＭファイバーを有する事により大きな断面積が可能になるので、単一モードファイバーに比較してエネルギー蓄積量が増加する。この結果、高強度のＱスイッチされたパルスを直接このようなシステムから発生させる事が出来る。通常、これらのパルスの持続時間はナノ秒範囲にある。図１０に示すように、最適なモードの質を保証するためにモード・フィルター１００を用いる事が出来る。光学スイッチ１０２は、出力の結合のために用いられ、これはまた、二つの鏡Ｍ１，Ｍ２とＭＭファイバー１０４とによって限定される空洞の損失（Ｑ）を変調するためにも役に立つ。半透過鏡Ｍ２は出力を引き出す事にも使うことが出来る。
［実施例８］
本発明の実施例８としての光学増幅装置では、図１１に示すように、ＭＭ増幅ファイバー１１２を十分に飽和させ、ＭＭ増幅ファイバー１１２におけるＡＳＥのレベルを減少させるために、ＭＭ増幅ファイバー１１２の前方に前置増幅器１１０が組み込まれている。前置増幅器は、ＳＭともＭＭともすることができ、ＡＳＥの成長を最小にするためには、前置増幅ファイバー１１０のコア直径を最終のＭＭ増幅ファイバー・コアの直径より小さく選ぶことが有用である。一つのアイソレータ（図示せず）をレーザー源と前置増幅器との間に挿入することができ、ＡＳＥを更に減少させるために、他のアイソレーターを前置増幅器１１０と最終のＭＭ増幅ファイバー１１２の間に挿入することができる。同様にＡＳＥを減少させるため、狭いバンドの光フィルター（図示せず）をシステムの任意のところに挿入することができる。また、ＡＳＥの総量を減少させるために、光学スイッチ（図示せず）をレーザー源と前置増幅器１１０および最終増幅器１１２の間に用いることができる。
一つ以上の前置増幅器をこのシステムに使うことができる。ここでは、システムで発生するＡＳＥの総量を最小にするために、アイソレーターと光フィルターと光学スイッチを使うことができる。さらに、前置増幅器と最終ＭＭ増幅器とにおける非線形過程をパルス圧縮のために使うことができる。
［実施例９］
本発明の実施例９としての光学増幅装置では、図１２に示すように、増幅された出力ビームの周波数を変換するために、ＭＭ増幅ファイバー１２２の下流に周波数変換器１２０が置かれている。周波数変換器としては、出力ビームの周波数を２倍にする周期的なあるいは非周期的な極性を持つＬｉＮｂＯ3結晶のような非線形結晶を使うことができる。
［付記］
以上、幾つかの実施例を図示しこれについて説明をしたが、当業者によれば、本発明の思想および視点を離れずにこれらの技術の修正や変形が可能であることが認識できる。そして、本明細書の冒頭にある請求範囲によって発明を定義することにしたい。
１０：単一モード（ＳＭ）ファイバー発振器
１２：多重モード（ＭＭ）ファイバー発振器、ＭＭ増幅ファイバー
１４：望遠鏡（テレスコープ）
１６：モード・フィルター（ＭＦ）ファイバー
１８：ビーム分離器（ビーム・スプリッター）
２０：ポンプ源
５０：モード変換器 ５２：ＭＭファイバー増幅器
６０：多重モードファイバー ６２：線形パルス圧縮機
７０：モード・フィルター ７６：ＭＭ増幅器
９０：ＭＭファイバー増幅器 ９２：光学スイッチ（ＯＳ）
９４：モード・フィルター ９４：空間フィルター
９６：発振器 ９８：ファラデー回転子
９９：偏光ビームスプリッター
１００：モード・フィルター １０２：光学スイッチ
１０４：ＭＭファイバー
１１０：前置増幅器、前置増幅ファイバー １１２：ＭＭ増幅ファイバー
１２０：周波数変換器 １２２：ＭＭ増幅ファイバー
Ｌ１〜Ｌ５：レンズ Ｍ１，Ｍ２：空洞鏡（キャビティー・ミラー）
Ｍ１：二色鏡（ダイクロイックミラー） Ｍ２：半透過鏡

Claims (17)

  1. レーザシステムであって、
    第１端部を有する所定長のドープされた多重モード・ファイバーと、
    前記ドープされた多重モード・ファイバーをポンプするポンプ源と、
    第２端部を有する所定長の単一モード・ファイバーと、
    前記多重モード・ファイバーと前記単一モード・ファイバーとを含むレーザ・キャビティを生成するように配置された反射器とを備え、
    前記ドープされた多重モード・ファイバーはクラッディング・ポンプされるとともに、多重クラッド構造を有し、
    前記ドープされた多重モード・ファイバーは前記単一モード・ファイバーよりも大きなコアを有し、前記単一モード・ファイバーの単一モードが前記多重モード・ファイバーの基本モード・ファイバーの基本モードに整合され、前記単一モード・ファイバーはモードフィルタとして作用し、前記レーザシステムの出力信号が本質的に回折限界であるように、前記単一モード・ファイバーの前記第２端部は前記多重モード・ファイバーの前記第１端部に対して配置され、
    前記単一モード・ファイバーの前記単一モードと前記多重モード・ファイバーの前記基本モードとの整合がモード整合要素によって行われるレーザシステム。
  2. 請求項１記載のレーザシステムにおいて、前記ドープされた多重モード・ファイバーの前記多重クラッド構造は二重クラッドを含むレーザシステム。
  3. 請求項１または２のいずれか１項に記載のレーザシステムにおいて、前記モード整合要素はレンズシステムであるレーザシステム。
  4. 請求項１または２のいずれか１項に記載のレーザシステムにおいて、前記モード整合要素はテーパ状のファイバーであるレーザシステム。
  5. 請求項１−４のいずれか１項に記載のレーザシステムにおいて、前記多重モード・ファイバーは折り曲げられているレーザシステム。
  6. 請求項１−５のいずれか１項に記載のレーザシステムにおいて、前記レーザ・キャビティ内に配置された光スイッチをさらに備え、前記光スイッチは前記レーザ・キャビティのＱスイッチを可能にするレーザシステム。
  7. 請求項６に記載のレーザシステムにおいて、前記光スイッチはさらにレーザ光の出力の結合を用いているレーザシステム。
  8. 請求項１−７のいずれか１項に記載のレーザシステムにおいて、前記多重モード・ファイバーは１５μｍより大きな直径のコアを有するレーザシステム。
  9. 請求項１−８のいずれか１項に記載のレーザシステムにおいて、前記多重モード・ファイバーはコア端を備え、前記多重モード・ファイバーの利得媒体は前記多重モード・ファイバーのコア内の中心部に集中しているレーザシステム。
  10. 請求項１−９のいずれか１項に記載のレーザシステムにおいて、前記多重モード・ファイバーは偏光保存性を有するレーザシステム。
  11. 請求項５に記載のレーザシステムにおいて、折り曲げられた前記多重モード・ファイバーの折り曲げ半径は５ｃｍ−５０ｃｍであるレーザシステム。
  12. ファイバー・レーザシステムであって、
    本質的に回折限界に近い出力信号を生成する請求項１−１１のいずれか１項に記載のレーザシステムと、
    前記レーザシステムの下流に配置されるとともに、前記レーザシステムからの前記回折限界に近い出力信号を受ける多重モード・ファイバー増幅器であって、前記多重モード・ファイバー増幅器は前記多重モード・ファイバー増幅器の出力が前記多重モード・ファイバー増幅器の本質的に基本モードである多重モード・ファイバー増幅器とを備えるファイバー・レーザシステム。
  13. ファイバー・レーザであって、
    第１端部を有する所定長の曲がり多重モード光ファイバであって、利得媒体を備えるとともに、１５μｍよりも大きな直径のコアを有する曲がり多重モード光ファイバ、及び
    第２端部を有する単一モード光ファイバを備え、前記第２端部は、前記単一モード光ファイバの単一モードが前記多重モード光ファイバの基本モードに整合されるように前記多重モード光ファイバの前記第１端部に配置され、前記単一モード・ファイバはモードフィルタとして構成され、前記レーザの出力信号が回折限界光である、ファイバー・レーザ。
  14. クラッディングでポンピングされるファイバー・レーザであって、
    空洞軸に沿って光エネルギーをくり返し往復させている空洞、
    多重モードコアとクラッドを有し、利得媒体となるようにドープされ、該空洞軸に沿って配置され、１５μｍよりも大きな直径のコアを有する所定長の曲がり多重モード光ファイバ、
    該多重モード光ファイバに結合され該利得媒体を励起するポンプであって、ポンプ光が前記多重モード光ファイバのクラッディングに結合されて前記媒体を励起する、ポンプ、及び
    該多重モード光ファイバにより増幅された光を該多重モード光ファイバの基本モードに実質上制限している該空洞軸上に配置されたモード・フィルタからなり、前記多重モード光ファイバ及びモード・フィルタは、前記光ガイドの出力が前記多重モード光ファイバの基本モードに整合されるように構成され、前記レーザの出力信号が回折限界光である、レーザ。
  15. 請求項１−８、１０−１１のいずれか１項に記載のレーザシステムにおいて、前記多重モード・ファイバーのコアの全体の大きさよりも実質的に小さな断面領域に、ドーパントが閉じ込められているレーザシステム。
  16. 請求項１３に記載のファイバー・レーザにおいて、前記多重モード・ファイバーのコアの断面の全体の大きさよりも実質的に小さな断面領域に、ドーパントが閉じ込められているファイバー・レーザ。
  17. 請求項１４に記載のクラッディングでポンピングされるファイバー・レーザにおいて、前記多重モード・ファイバーのコアの断面の全体の大きさよりも実質的に小さな断面領域に、ドーパントが閉じ込められているファイバー・レーザ。
JP2012274588A 1997-06-25 2012-12-17 光学増幅装置 Expired - Lifetime JP5661088B2 (ja)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US08/882349 1997-06-25
US08/882,349 US5818630A (en) 1997-06-25 1997-06-25 Single-mode amplifiers and compressors based on multi-mode fibers

Related Parent Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2007146684A Division JP2007221173A (ja) 1997-06-25 2007-06-01 光学増幅装置

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2013055362A JP2013055362A (ja) 2013-03-21
JP5661088B2 true JP5661088B2 (ja) 2015-01-28

Family

ID=25380404

Family Applications (4)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP17575598A Expired - Lifetime JP3990034B2 (ja) 1997-06-25 1998-06-23 光学増幅装置
JP2007146684A Pending JP2007221173A (ja) 1997-06-25 2007-06-01 光学増幅装置
JP2010280728A Pending JP2011055016A (ja) 1997-06-25 2010-12-16 光学増幅装置
JP2012274588A Expired - Lifetime JP5661088B2 (ja) 1997-06-25 2012-12-17 光学増幅装置

Family Applications Before (3)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP17575598A Expired - Lifetime JP3990034B2 (ja) 1997-06-25 1998-06-23 光学増幅装置
JP2007146684A Pending JP2007221173A (ja) 1997-06-25 2007-06-01 光学増幅装置
JP2010280728A Pending JP2011055016A (ja) 1997-06-25 2010-12-16 光学増幅装置

Country Status (3)

Country Link
US (1) US5818630A (ja)
JP (4) JP3990034B2 (ja)
DE (3) DE19861484B4 (ja)

Families Citing this family (210)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5946428A (en) * 1996-07-09 1999-08-31 Corning Incorporated Fiber optic system with simultaneous switching and raman
EP2648039A3 (en) * 1997-03-21 2014-07-09 Imra America, Inc. High energy optical fiber amplifier for picosecond-nanosecond pulses for advanced material processing applications
US20040036957A1 (en) * 1997-03-21 2004-02-26 Imra America, Inc. Microchip-Yb fiber hybrid optical amplifier for micro-machining and marking
US7656578B2 (en) 1997-03-21 2010-02-02 Imra America, Inc. Microchip-Yb fiber hybrid optical amplifier for micro-machining and marking
US7576909B2 (en) * 1998-07-16 2009-08-18 Imra America, Inc. Multimode amplifier for amplifying single mode light
US20020137890A1 (en) * 1997-03-31 2002-09-26 Genentech, Inc. Secreted and transmembrane polypeptides and nucleic acids encoding the same
US5818630A (en) * 1997-06-25 1998-10-06 Imra America, Inc. Single-mode amplifiers and compressors based on multi-mode fibers
US6477301B1 (en) 1997-06-26 2002-11-05 Scientific-Atlanta, Inc. Micro-optic coupler incorporating a tapered fiber
US6091743A (en) * 1998-02-20 2000-07-18 Afc Technologies Inc. Bandwidth broadened and power enhanced low coherence fiberoptic light source
US6252892B1 (en) * 1998-09-08 2001-06-26 Imra America, Inc. Resonant fabry-perot semiconductor saturable absorbers and two photon absorption power limiters
US6487232B1 (en) * 1998-11-24 2002-11-26 Agilent Technologies, Inc. System and method for suppressing multimoding behavior of lasers
US6275512B1 (en) * 1998-11-25 2001-08-14 Imra America, Inc. Mode-locked multimode fiber laser pulse source
US6751388B2 (en) * 1999-01-13 2004-06-15 The Board Of Trustees Of The Leland Stanford Junior University Fiber lasers having a complex-valued Vc-parameter for gain-guiding
AU4640100A (en) * 1999-03-08 2000-09-28 Optigain, Inc. Side-pumped fiber laser
WO2000060668A1 (de) * 1999-04-07 2000-10-12 Siemens Solar Gmbh Vorrichtung und verfahren zum abtragen von dünnen schichten auf einem trägermaterial
US6327403B1 (en) 1999-06-10 2001-12-04 Lasercomm Inc. Reducing mode interference in transmission of LP02 Mode in optical fibers
US6434311B1 (en) 1999-06-10 2002-08-13 Lasercomm Inc. Reducing mode interference in transmission of a high order mode in optical fibers
CA2326980A1 (en) * 1999-12-02 2001-06-02 Jds Uniphase Inc. Low cost amplifier using bulk optics
DE19964083C2 (de) * 1999-12-27 2002-02-07 Forschungsverbund Berlin Ev Laserverstärkersystem mit zeitproportionaler Frequenzmodulation
US6281471B1 (en) 1999-12-28 2001-08-28 Gsi Lumonics, Inc. Energy-efficient, laser-based method and system for processing target material
US20040134894A1 (en) * 1999-12-28 2004-07-15 Bo Gu Laser-based system for memory link processing with picosecond lasers
US7838794B2 (en) 1999-12-28 2010-11-23 Gsi Group Corporation Laser-based method and system for removing one or more target link structures
US7723642B2 (en) 1999-12-28 2010-05-25 Gsi Group Corporation Laser-based system for memory link processing with picosecond lasers
US7671295B2 (en) 2000-01-10 2010-03-02 Electro Scientific Industries, Inc. Processing a memory link with a set of at least two laser pulses
US6496301B1 (en) * 2000-03-10 2002-12-17 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy Helical fiber amplifier
US7190705B2 (en) 2000-05-23 2007-03-13 Imra America. Inc. Pulsed laser sources
US7088756B2 (en) * 2003-07-25 2006-08-08 Imra America, Inc. Polarization maintaining dispersion controlled fiber laser source of ultrashort pulses
US6885683B1 (en) * 2000-05-23 2005-04-26 Imra America, Inc. Modular, high energy, widely-tunable ultrafast fiber source
EP1287591A1 (de) * 2000-06-07 2003-03-05 CARL ZEISS JENA GmbH Laser mit einer lichtleitfaser
US6614815B1 (en) * 2000-06-29 2003-09-02 Lightwave Electronics Blue laser based on interactions in fiber
FR2811485B1 (fr) * 2000-07-07 2002-10-11 Thomson Csf Laser a fibre de puissance a conversion de mode
US6532244B1 (en) * 2000-07-13 2003-03-11 Lumenis Inc. Method and apparatus for providing a uniform beam from a laser-light-source
AUPR196400A0 (en) * 2000-12-07 2001-01-04 Defence Science And Technology Organisation Rare-earth-doped waveguide
US6954575B2 (en) * 2001-03-16 2005-10-11 Imra America, Inc. Single-polarization high power fiber lasers and amplifiers
US6639177B2 (en) 2001-03-29 2003-10-28 Gsi Lumonics Corporation Method and system for processing one or more microstructures of a multi-material device
US7518787B2 (en) * 2006-06-14 2009-04-14 Cymer, Inc. Drive laser for EUV light source
JP4947853B2 (ja) * 2001-06-25 2012-06-06 三菱電線工業株式会社 希土類元素ドープファイバ
US6738396B2 (en) 2001-07-24 2004-05-18 Gsi Lumonics Ltd. Laser based material processing methods and scalable architecture for material processing
US6785304B2 (en) 2001-07-24 2004-08-31 Gsi Lumonics, Inc. Waveguide device with mode control and pump light confinement and method of using same
US7065121B2 (en) * 2001-07-24 2006-06-20 Gsi Group Ltd. Waveguide architecture, waveguide devices for laser processing and beam control, and laser processing applications
FR2827969B1 (fr) * 2001-07-26 2003-12-19 Get Enst Bretagne Dispositif optique comprenant des fibres a expansion de mode pour la realisation d'au moins une fonction optique, et systeme optique correspondant
US6904198B2 (en) * 2002-01-22 2005-06-07 Douglas Raymond Dykaar Device for coupling light into the fiber
WO2003067723A1 (fr) * 2002-02-06 2003-08-14 Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha Fibre optique multimode, amplificateur laser a fibre, et oscillateur laser a fibre
GB2395353B (en) * 2002-02-18 2004-10-13 Univ Southampton Pulsed light sources
US6750421B2 (en) * 2002-02-19 2004-06-15 Gsi Lumonics Ltd. Method and system for laser welding
US6995900B2 (en) * 2003-01-21 2006-02-07 Jds Uniphase Corporation Method of making a short-pass fiber with controlled cut-off wavelength
US6970631B2 (en) * 2002-06-05 2005-11-29 Lightwave Electronics Suppression of cladding mode loss in fiber amplifiers with distributed suppression of amplified spontaneous emission (ASE)
US6909538B2 (en) * 2002-03-08 2005-06-21 Lightwave Electronics Fiber amplifiers with depressed cladding and their uses in Er-doped fiber amplifiers for the S-band
US7116887B2 (en) * 2002-03-19 2006-10-03 Nufern Optical fiber
US20060114949A1 (en) * 2002-04-22 2006-06-01 Ungar Jeffrey E Ultra-compact, low cost high powered laser system
US6904219B1 (en) 2002-07-26 2005-06-07 Boston Laser, Inc. Ultra high-power continuous wave planar waveguide amplifiers and lasers
WO2004066457A1 (en) * 2003-01-24 2004-08-05 Trumpf, Inc. Side-pumped fiber laser
JP4714136B2 (ja) * 2003-01-24 2011-06-29 トルンプフ インコーポレイテッド ファイバレーザ
US7224518B2 (en) * 2003-02-25 2007-05-29 Toptica Photonics Ag Fiber-optic amplification of light pulses
ATE375023T1 (de) * 2003-04-29 2007-10-15 Spi Lasers Uk Ltd Laservorrichtung zur materialbearbeitung
US7330301B2 (en) * 2003-05-14 2008-02-12 Imra America, Inc. Inexpensive variable rep-rate source for high-energy, ultrafast lasers
US7361171B2 (en) 2003-05-20 2008-04-22 Raydiance, Inc. Man-portable optical ablation system
US7095772B1 (en) 2003-05-22 2006-08-22 Research Foundation Of The University Of Central Florida, Inc. Extreme chirped/stretched pulsed amplification and laser
US7414780B2 (en) * 2003-06-30 2008-08-19 Imra America, Inc. All-fiber chirped pulse amplification systems
US7257302B2 (en) 2003-06-03 2007-08-14 Imra America, Inc. In-line, high energy fiber chirped pulse amplification system
DE10326516B3 (de) * 2003-06-10 2005-02-03 Institut für Physikalische Hochtechnologie e.V. Fasergitter-Sensorsystem
US7113327B2 (en) * 2003-06-27 2006-09-26 Imra America, Inc. High power fiber chirped pulse amplification system utilizing telecom-type components
US20050024716A1 (en) * 2003-07-15 2005-02-03 Johan Nilsson Optical device with immediate gain for brightness enhancement of optical pulses
US8173929B1 (en) 2003-08-11 2012-05-08 Raydiance, Inc. Methods and systems for trimming circuits
US7367969B2 (en) 2003-08-11 2008-05-06 Raydiance, Inc. Ablative material removal with a preset removal rate or volume or depth
US7115514B2 (en) 2003-10-02 2006-10-03 Raydiance, Inc. Semiconductor manufacturing using optical ablation
US9022037B2 (en) 2003-08-11 2015-05-05 Raydiance, Inc. Laser ablation method and apparatus having a feedback loop and control unit
US8921733B2 (en) 2003-08-11 2014-12-30 Raydiance, Inc. Methods and systems for trimming circuits
US7143769B2 (en) 2003-08-11 2006-12-05 Richard Stoltz Controlling pulse energy of an optical amplifier by controlling pump diode current
US7436583B2 (en) * 2003-09-05 2008-10-14 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Optical amplification fiber, optical amplifier module, optical communication system and optical amplifying method
US7280730B2 (en) * 2004-01-16 2007-10-09 Imra America, Inc. Large core holey fibers
US7724422B2 (en) * 2004-01-30 2010-05-25 Nufern Method and apparatus for providing light having a selected polarization with an optical fiber
EP1733460A4 (en) 2004-01-30 2009-04-15 Nufern METHOD AND APPARATUS FOR OBTAINING LIGHT HAVING POLARIZATION SELECTED WITH OPTICAL FIBER
US7413847B2 (en) 2004-02-09 2008-08-19 Raydiance, Inc. Semiconductor-type processing for solid-state lasers
JP2005241731A (ja) * 2004-02-24 2005-09-08 Aisin Seiki Co Ltd 高パワー短光パルス発生装置
US7382238B2 (en) * 2004-03-01 2008-06-03 Sensys Networks, Inc. Method and apparatus for operating and using wireless vehicular sensor node reporting vehicular sensor data and/or ambient conditions
US8040929B2 (en) * 2004-03-25 2011-10-18 Imra America, Inc. Optical parametric amplification, optical parametric generation, and optical pumping in optical fibers systems
US7486705B2 (en) 2004-03-31 2009-02-03 Imra America, Inc. Femtosecond laser processing system with process parameters, controls and feedback
US7711013B2 (en) * 2004-03-31 2010-05-04 Imra America, Inc. Modular fiber-based chirped pulse amplification system
US7804864B2 (en) 2004-03-31 2010-09-28 Imra America, Inc. High power short pulse fiber laser
US6970632B2 (en) * 2004-05-03 2005-11-29 Corning Incorporated Solid type single polarization fiber and apparatus
DE102004027625A1 (de) * 2004-06-05 2006-01-05 Trumpf Laser Gmbh + Co. Kg Hochleistungs-Faserlaserverstärker und -Faserlaseroszillator
US7120174B2 (en) * 2004-06-14 2006-10-10 Jds Uniphase Corporation Pulsed laser apparatus and method
US20060000814A1 (en) 2004-06-30 2006-01-05 Bo Gu Laser-based method and system for processing targeted surface material and article produced thereby
US7580431B2 (en) * 2004-08-23 2009-08-25 Northrop Grumman Corporation Method and apparatus for high power amplification in multimode fibers
WO2006034490A2 (en) * 2004-09-23 2006-03-30 Seminex Corporation High-power infrared semiconductor diode light emitting device
US7508853B2 (en) 2004-12-07 2009-03-24 Imra, America, Inc. Yb: and Nd: mode-locked oscillators and fiber systems incorporated in solid-state short pulse laser systems
US7349452B2 (en) 2004-12-13 2008-03-25 Raydiance, Inc. Bragg fibers in systems for the generation of high peak power light
DK1846784T3 (en) 2004-12-30 2016-10-03 Imra America Inc Fiber with photonic band gap
DE112005003885B3 (de) 2005-01-13 2022-03-17 Imra America, Inc. Löchrige Fasern mit großem Kern, Faserverstärker oder Faserlaser
US7412135B2 (en) * 2005-01-21 2008-08-12 Nufern Fiber optic coupler, optical fiber useful with the coupler and/or a pump light source, and methods of coupling light
US7199924B1 (en) 2005-01-26 2007-04-03 Aculight Corporation Apparatus and method for spectral-beam combining of high-power fiber lasers
US7233442B1 (en) * 2005-01-26 2007-06-19 Aculight Corporation Method and apparatus for spectral-beam combining of high-power fiber lasers
FI120471B (fi) * 2005-02-23 2009-10-30 Liekki Oy Optisen kuidun käsittelymenetelmä
FI125571B (en) * 2005-02-23 2015-11-30 Liekki Oy A bundle of optical fibers and a process for making it
US7787729B2 (en) * 2005-05-20 2010-08-31 Imra America, Inc. Single mode propagation in fibers and rods with large leakage channels
US8135050B1 (en) 2005-07-19 2012-03-13 Raydiance, Inc. Automated polarization correction
US7391561B2 (en) * 2005-07-29 2008-06-24 Aculight Corporation Fiber- or rod-based optical source featuring a large-core, rare-earth-doped photonic-crystal device for generation of high-power pulsed radiation and method
US7430352B2 (en) 2005-07-29 2008-09-30 Aculight Corporation Multi-segment photonic-crystal-rod waveguides for amplification of high-power pulsed optical radiation and associated method
US7224516B2 (en) * 2005-08-02 2007-05-29 Itt Manufacturing Enterprises, Inc. Multimode fiber optic amplifier and method of amplifying optical signals
US7245419B2 (en) 2005-09-22 2007-07-17 Raydiance, Inc. Wavelength-stabilized pump diodes for pumping gain media in an ultrashort pulsed laser system
GB0520853D0 (en) * 2005-10-14 2005-11-23 Gsi Lumonics Ltd Optical fibre laser
US7400807B2 (en) * 2005-11-03 2008-07-15 Aculight Corporation Apparatus and method for a waveguide with an index profile manifesting a central dip for better energy extraction
US7308171B2 (en) 2005-11-16 2007-12-11 Raydiance, Inc. Method and apparatus for optical isolation in high power fiber-optic systems
US7436866B2 (en) 2005-11-30 2008-10-14 Raydiance, Inc. Combination optical isolator and pulse compressor
US7570856B1 (en) 2005-12-07 2009-08-04 Lockheed Martin Corporation Apparatus and method for an erbium-doped fiber for high peak-power applications
JP4913396B2 (ja) * 2005-12-09 2012-04-11 古河電気工業株式会社 極短パルス光源
US8232687B2 (en) 2006-04-26 2012-07-31 Raydiance, Inc. Intelligent laser interlock system
US8189971B1 (en) 2006-01-23 2012-05-29 Raydiance, Inc. Dispersion compensation in a chirped pulse amplification system
US9130344B2 (en) 2006-01-23 2015-09-08 Raydiance, Inc. Automated laser tuning
US7444049B1 (en) 2006-01-23 2008-10-28 Raydiance, Inc. Pulse stretcher and compressor including a multi-pass Bragg grating
US7559706B2 (en) * 2006-02-22 2009-07-14 Liekki Oy Light amplifying fiber arrangement
US7537395B2 (en) * 2006-03-03 2009-05-26 Lockheed Martin Corporation Diode-laser-pump module with integrated signal ports for pumping amplifying fibers and method
US20070215575A1 (en) * 2006-03-15 2007-09-20 Bo Gu Method and system for high-speed, precise, laser-based modification of one or more electrical elements
US7724423B2 (en) * 2006-03-16 2010-05-25 Alcatel-Lucent Usa Inc. Optical fiber laser having improved efficiency
US7822347B1 (en) 2006-03-28 2010-10-26 Raydiance, Inc. Active tuning of temporal dispersion in an ultrashort pulse laser system
JP5467864B2 (ja) 2006-05-11 2014-04-09 エスピーアイ レーザーズ ユーケー リミテッド 光放射を提供する装置
US7768700B1 (en) 2006-11-30 2010-08-03 Lockheed Martin Corporation Method and apparatus for optical gain fiber having segments of differing core sizes
FR2903817B1 (fr) * 2006-07-13 2010-06-25 Femlight Dispositif laser a fibre optique de puissance
US7257293B1 (en) 2006-07-14 2007-08-14 Furukawa Electric North America, Inc. Fiber structure with improved bend resistance
US7245423B1 (en) * 2006-07-24 2007-07-17 Itt Manufacturing Enterprises, Inc. Reducing noise in a fiber amplifier using a cleaning optical signal
US7450813B2 (en) 2006-09-20 2008-11-11 Imra America, Inc. Rare earth doped and large effective area optical fibers for fiber lasers and amplifiers
WO2008091898A1 (en) * 2007-01-23 2008-07-31 Imra America, Inc. Ultrashort laser micro-texture printing
US7916386B2 (en) * 2007-01-26 2011-03-29 Ofs Fitel, Llc High power optical apparatus employing large-mode-area, multimode, gain-producing optical fibers
US8154793B2 (en) * 2007-05-25 2012-04-10 Cornell University Nonlinear chirped pulse fiber amplifier with pulse compression
US8179594B1 (en) 2007-06-29 2012-05-15 Lockheed Martin Corporation Method and apparatus for spectral-beam combining of fanned-in laser beams with chromatic-dispersion compensation using a plurality of diffractive gratings
EP2179480B1 (en) * 2007-07-16 2015-01-21 Coractive High-Tech Inc. Light emitting devices with phosphosilicate glass
US7876495B1 (en) 2007-07-31 2011-01-25 Lockheed Martin Corporation Apparatus and method for compensating for and using mode-profile distortions caused by bending optical fibers
US7924500B1 (en) 2007-07-21 2011-04-12 Lockheed Martin Corporation Micro-structured fiber profiles for mitigation of bend-loss and/or mode distortion in LMA fiber amplifiers, including dual-core embodiments
US8027557B2 (en) 2007-09-24 2011-09-27 Nufern Optical fiber laser, and components for an optical fiber laser, having reduced susceptibility to catastrophic failure under high power operation
US8970947B2 (en) * 2007-09-26 2015-03-03 Imra America, Inc. Auto-cladded multi-core optical fibers
WO2009042347A1 (en) 2007-09-26 2009-04-02 Imra America, Inc. Glass large-core optical fibers
US7903326B2 (en) 2007-11-30 2011-03-08 Radiance, Inc. Static phase mask for high-order spectral phase control in a hybrid chirped pulse amplifier system
CN105583526B (zh) 2008-03-21 2018-08-17 Imra美国公司 基于激光的材料加工方法和系统
US8023538B2 (en) * 2008-03-27 2011-09-20 Imra America, Inc. Ultra-high power parametric amplifier system at high repetition rates
US8213077B2 (en) * 2008-04-22 2012-07-03 Imra America, Inc. Multi-clad optical fibers
EP2191770B1 (en) * 2008-05-02 2016-04-13 Olympus Corporation Optical inspection device, electromagnetic wave detection method, electromagnetic wave detection device, organism observation method, microscope, endoscope, and optical tomographic image generation device
DE102008029776B4 (de) * 2008-06-25 2010-07-08 Eads Deutschland Gmbh Faserlaseranordnung
US9063289B1 (en) 2008-06-30 2015-06-23 Nlight Photonics Corporation Multimode fiber combiners
US8125704B2 (en) 2008-08-18 2012-02-28 Raydiance, Inc. Systems and methods for controlling a pulsed laser by combining laser signals
US8711471B2 (en) * 2008-08-21 2014-04-29 Nlight Photonics Corporation High power fiber amplifier with stable output
US8873134B2 (en) 2008-08-21 2014-10-28 Nlight Photonics Corporation Hybrid laser amplifier system including active taper
US9158070B2 (en) 2008-08-21 2015-10-13 Nlight Photonics Corporation Active tapers with reduced nonlinearity
US9285541B2 (en) 2008-08-21 2016-03-15 Nlight Photonics Corporation UV-green converting fiber laser using active tapers
JP5487213B2 (ja) 2008-12-04 2014-05-07 イムラ アメリカ インコーポレイテッド ファイバレーザ及び増幅器に用いる高度に希土類ドープされた光ファイバ
US8526110B1 (en) 2009-02-17 2013-09-03 Lockheed Martin Corporation Spectral-beam combining for high-power fiber-ring-laser systems
JP5530153B2 (ja) * 2009-03-04 2014-06-25 オリンパス株式会社 走査型光検出装置
DE102009060711A1 (de) 2009-03-13 2010-10-07 Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. Einzelmodenpropagation in mikrostrukturierten Fasern
US8218928B2 (en) * 2009-04-23 2012-07-10 Ofs Fitel, Llc Spatial filtering of higher order modes in multimode fibers
US9494738B1 (en) 2009-05-28 2016-11-15 Nlight, Inc. Single mode fiber combiners
US8488234B2 (en) * 2009-08-24 2013-07-16 Kongsberg Seatex As Adiabatic bend transitions for multimode fibers
US8081667B2 (en) * 2009-09-14 2011-12-20 Gapontsev Valentin P Single-mode high power multimode fiber laser system
US8068705B2 (en) * 2009-09-14 2011-11-29 Gapontsev Valentin P Single-mode high-power fiber laser system
US8441718B2 (en) 2009-11-23 2013-05-14 Lockheed Martin Corporation Spectrally beam combined laser system and method at eye-safer wavelengths
US8503840B2 (en) 2010-08-23 2013-08-06 Lockheed Martin Corporation Optical-fiber array method and apparatus
US8498044B2 (en) 2009-12-22 2013-07-30 Fujikura Ltd. Amplification optical fiber, and optical fiber amplifier and resonator using the same
EP2567272A2 (en) * 2010-01-27 2013-03-13 University Of Central Florida Research Foundation, Inc. Optical transmission using few-mode fibers
US8540173B2 (en) * 2010-02-10 2013-09-24 Imra America, Inc. Production of fine particles of functional ceramic by using pulsed laser
US8858676B2 (en) * 2010-02-10 2014-10-14 Imra America, Inc. Nanoparticle production in liquid with multiple-pulse ultrafast laser ablation
US20110192450A1 (en) * 2010-02-10 2011-08-11 Bing Liu Method for producing nanoparticle solutions based on pulsed laser ablation for fabrication of thin film solar cells
JP5693705B2 (ja) 2010-03-30 2015-04-01 イムラ アメリカ インコーポレイテッド レーザベースの材料加工装置及び方法
DE112011101288T5 (de) 2010-04-12 2013-02-07 Lockheed Martin Corporation Strahldiagnostik- und Rückkopplungssystem sowie Verfahren für spektralstrahlkombinierteLaser
KR20140018183A (ko) 2010-09-16 2014-02-12 레이디안스, 아이엔씨. 적층 재료의 레이저 기반 처리
US8554037B2 (en) 2010-09-30 2013-10-08 Raydiance, Inc. Hybrid waveguide device in powerful laser systems
JP4667535B1 (ja) 2010-11-02 2011-04-13 株式会社フジクラ 増幅用光ファイバ、及び、それを用いた光ファイバ増幅器及び共振器
EP2643719A2 (de) 2010-11-23 2013-10-02 Fraunhofer Gesellschaft zur Förderung der angewandten Wissenschaft E.V. Strukturierte doppelmantelfaser
JP2014507682A (ja) 2011-01-27 2014-03-27 イムラ アメリカ インコーポレイテッド 高ピーク出力光パルスのファイバ伝達のための方法およびシステム
US8787410B2 (en) 2011-02-14 2014-07-22 Imra America, Inc. Compact, coherent, high brightness light sources for the mid and far IR
FR2971639B1 (fr) * 2011-02-15 2014-04-04 Ixfiber Laser a fibre optique de forte puissance
JP2012204372A (ja) * 2011-03-23 2012-10-22 Olympus Corp 短パルス光源およびレーザ走査顕微鏡システム
KR101698143B1 (ko) * 2011-05-03 2017-02-01 아이피지 포토닉스 코포레이션 2㎛ 범위 내에서 동작하는 파장용 고출력 단일모드 광섬유 레이저 시스템
US8693834B2 (en) * 2011-08-15 2014-04-08 Corning Incorporated Few mode optical fibers for mode division multiplexing
EP2756342B1 (en) 2011-09-14 2016-11-30 IMRA America, Inc. Controllable multi-wavelength fiber laser source
EP2592704B1 (de) 2011-11-08 2017-06-14 Lisa Laser Products Ohg Fuhrberg & Teichmann Laservorrichtung mit einem optisch aktiven Material aufweisenden Multimode-Lichtleiter
DE102012106063A1 (de) * 2012-07-06 2014-05-08 Lisa Laser Products Ohg Fuhrberg & Teichmann Resonatorlose Laservorrichtung mit einem optisch aktives Material aufweisenden Multimode-Lichtleiter
DE102011055130A1 (de) * 2011-11-08 2013-05-08 Lisa Laser Products Ohg Fuhrberg & Teichmann Laservorrichtung mit einem optisch aktives Material aufweisenden Multimode-Lichtleiter
US9071033B2 (en) 2012-05-08 2015-06-30 Fianium Ltd. Lasers and amplifiers having tapered elements
US9484706B1 (en) 2012-06-12 2016-11-01 Nlight, Inc. Tapered core fiber manufacturing methods
US8837038B2 (en) * 2012-09-13 2014-09-16 Polaronyx, Inc. Fiber geometrical management for TEM00 mode pulse energy scaling of fiber lasers and amplifiers
JP5694266B2 (ja) 2012-10-02 2015-04-01 株式会社フジクラ 光ファイバ及びそれを用いたファイバレーザ装置
JP5771586B2 (ja) 2012-10-16 2015-09-02 株式会社フジクラ 光ファイバ及びそれを用いたファイバレーザ装置
WO2014105757A1 (en) 2012-12-31 2014-07-03 Nlight Photonics Corporation All fiber low dynamic pointing high power lma fiber amplifier
WO2014105756A1 (en) 2012-12-31 2014-07-03 Nlight Photonics Corporation Spatially stable high brightness fiber
KR102302409B1 (ko) * 2013-03-06 2021-09-15 아이피지 포토닉스 코포레이션 불균일하게 구성된 광섬유간 로드 다중모드 증폭기를 가진 초고출력 단일모드 광섬유 레이저 시스템
FR3016742B1 (fr) * 2014-01-23 2016-02-05 Univ Nice Uns Dispositif d'amplification optique multimode
US9366872B2 (en) 2014-02-18 2016-06-14 Lockheed Martin Corporation Apparatus and method for fiber-laser output-beam shaping for spectral beam combination
FI2916400T3 (fi) 2014-03-03 2023-09-14 V Gen Ltd Hybridi-isolaattori ja aaltomuodon ekspanderi kuitulaservahvistimia varten
US10069271B2 (en) 2014-06-02 2018-09-04 Nlight, Inc. Scalable high power fiber laser
US10310201B2 (en) 2014-08-01 2019-06-04 Nlight, Inc. Back-reflection protection and monitoring in fiber and fiber-delivered lasers
US9837783B2 (en) 2015-01-26 2017-12-05 Nlight, Inc. High-power, single-mode fiber sources
JP6452242B2 (ja) * 2015-03-09 2019-01-16 Kddi株式会社 光伝送システム、光増幅器及びその励起光制御方法
US10050404B2 (en) 2015-03-26 2018-08-14 Nlight, Inc. Fiber source with cascaded gain stages and/or multimode delivery fiber with low splice loss
US10520671B2 (en) 2015-07-08 2019-12-31 Nlight, Inc. Fiber with depressed central index for increased beam parameter product
CN108369315B (zh) 2015-09-24 2020-08-04 恩耐公司 用于控制光束参数积的装置和方法
JP6785858B2 (ja) 2015-11-23 2020-11-18 エヌライト，インコーポレーテッド レーザ加工のための微細スケールでの時間的制御
US11179807B2 (en) 2015-11-23 2021-11-23 Nlight, Inc. Fine-scale temporal control for laser material processing
DE102016105568A1 (de) 2016-03-24 2017-09-28 Trumpf Laser Gmbh Ultrakurzpuls-Faservorverstärkersystem für Großkernfasern
JP6261057B1 (ja) 2016-09-07 2018-01-17 大学共同利用機関法人自然科学研究機構 選択増幅装置
US10673198B2 (en) 2016-09-29 2020-06-02 Nlight, Inc. Fiber-coupled laser with time varying beam characteristics
US10730785B2 (en) 2016-09-29 2020-08-04 Nlight, Inc. Optical fiber bending mechanisms
US10732439B2 (en) 2016-09-29 2020-08-04 Nlight, Inc. Fiber-coupled device for varying beam characteristics
WO2018063452A1 (en) 2016-09-29 2018-04-05 Nlight, Inc. Adjustable beam characteristics
US10673197B2 (en) 2016-09-29 2020-06-02 Nlight, Inc. Fiber-based optical modulator
US10673199B2 (en) 2016-09-29 2020-06-02 Nlight, Inc. Fiber-based saturable absorber
KR102472018B1 (ko) * 2017-05-15 2022-11-28 아이피지 포토닉스 코포레이션 고전력 클래딩 펌핑되는 단일 모드 섬유 라만 레이저
JP2019049658A (ja) * 2017-09-11 2019-03-28 小池　康博 光ファイバケーブル
WO2020203900A1 (ja) * 2019-03-29 2020-10-08 株式会社フジクラ 活性元素添加光ファイバ、共振器、及び、ファイバレーザ装置
JP7136534B2 (ja) * 2019-05-07 2022-09-13 株式会社豊田中央研究所 光ファイバレーザ装置
KR102047123B1 (ko) * 2019-05-20 2019-11-20 한국해양과학기술원 시간 영역에서의 계층 식별 방법
US20230261429A1 (en) * 2020-06-09 2023-08-17 Institut National De La Recherche Scientifique Ultrafast laser sources and method

Family Cites Families (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
BE763697A (nl) * 1971-03-03 1971-08-02 Picanol Nv Aandrijfinrichting voor weefgetouwen.
US3808549A (en) * 1972-03-30 1974-04-30 Corning Glass Works Optical waveguide light source
JPS6165208A (ja) * 1984-09-07 1986-04-03 Fujitsu Ltd テ−パ状の光フアイバを有する発光装置
JPS6334521A (ja) * 1986-07-30 1988-02-15 Nec Corp 光伝送路
US4913520A (en) * 1988-10-25 1990-04-03 Spectra Physics Optical fiber for pulse compression
EP0478548B1 (en) * 1989-02-01 1998-03-18 The Board Of Trustees Of The Leland Stanford Junior University Method of controlling regions of ferroelectric polarization domains in solid state bodies
IT1237980B (it) * 1990-02-12 1993-06-19 Pirelli Cavi Spa Amplificatore ottico a fibra attiva monomodale incurvata
JP2979329B2 (ja) * 1990-02-15 1999-11-15 信越化学工業株式会社 光増幅用ファイバ
US5058976A (en) * 1990-08-03 1991-10-22 At&T Bell Laboratories System comprising Er-doped optical fiber
US5074633A (en) * 1990-08-03 1991-12-24 At&T Bell Laboratories Optical communication system comprising a fiber amplifier
US5121460A (en) * 1991-01-31 1992-06-09 The Charles Stark Draper Lab., Inc. High-power mode-selective optical fiber laser
US5187759A (en) * 1991-11-07 1993-02-16 At&T Bell Laboratories High gain multi-mode optical amplifier
US5208699A (en) * 1991-12-20 1993-05-04 Hughes Aircraft Company Compensated, SBS-free optical beam amplification and delivery apparatus and method
GB9217705D0 (en) * 1992-08-20 1992-09-30 Ici Plc Data-recordal using laser beams
US5349602A (en) * 1993-03-15 1994-09-20 Sdl, Inc. Broad-area MOPA device with leaky waveguide beam expander
JPH06283798A (ja) * 1993-03-30 1994-10-07 Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> ファイバレーザ及び光ファイバ増幅器
JPH07142798A (ja) * 1993-11-17 1995-06-02 Fujitsu Ltd 光ファイバ増幅器
US5422897A (en) * 1994-01-28 1995-06-06 British Telecommunications Public Limited Company Two-stage mono-mode optical fibre laser
JP3331726B2 (ja) * 1994-02-16 2002-10-07 住友電気工業株式会社 光ファイバレ−ザ装置
JPH07253559A (ja) * 1994-03-16 1995-10-03 Fujitsu Ltd 双方向光通信装置
US5488506A (en) * 1994-06-09 1996-01-30 Ceramoptec Industries, Inc. Enhanced power fiber laser with controllable output beam
JPH0818137A (ja) * 1994-06-27 1996-01-19 Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> 高出力光増幅器
US5418880A (en) * 1994-07-29 1995-05-23 Polaroid Corporation High-power optical fiber amplifier or laser device
US5499134A (en) * 1994-08-24 1996-03-12 Imra America Optical pulse amplification using chirped Bragg gratings
US5513196A (en) * 1995-02-14 1996-04-30 Deacon Research Optical source with mode reshaping
GB2329361A (en) * 1995-02-22 1999-03-24 Pirelli Cavi E Sistemi Spa Etching optical fibres
US5627848A (en) * 1995-09-05 1997-05-06 Imra America, Inc. Apparatus for producing femtosecond and picosecond pulses from modelocked fiber lasers cladding pumped with broad area diode laser arrays
US5818630A (en) * 1997-06-25 1998-10-06 Imra America, Inc. Single-mode amplifiers and compressors based on multi-mode fibers

Also Published As

Publication number Publication date
JP3990034B2 (ja) 2007-10-10
JP2011055016A (ja) 2011-03-17
DE19861429B4 (de) 2010-06-10
JP2007221173A (ja) 2007-08-30
JPH1174593A (ja) 1999-03-16
DE19828154B4 (de) 2013-05-08
US5818630A (en) 1998-10-06
DE19828154A1 (de) 1999-01-07
DE19861484B4 (de) 2015-02-12
DE19828154C5 (de) 2017-08-10
JP2013055362A (ja) 2013-03-21

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5661088B2 (ja) 光学増幅装置
US9595802B2 (en) Multi-mode fiber amplifier
US8228597B2 (en) All-fiber chirped pulse amplification systems
US6014249A (en) Apparatus and method for the generation of high-power femtosecond pulses from a fiber amplifier
US5323404A (en) Optical fiber laser or amplifier including high reflectivity gratings
US20100034221A1 (en) Narrow linewidth injection seeded Q-Switched fiber ring laser based on a low-SBS fiber
CN107045248B (zh) 一种非线性光纤放大宽带四波混频产生装置
JP2009506560A (ja) ファイバレーザ
Qi et al. Recent research progress of nonlinear multimode interference mode-locking technology based on multimode fibers
Wang et al. Harmonic dissipative soliton resonance in an Yb doped fiber laser with 110 W all fiber polarization-maintaining amplifier
Tang et al. Dual-wavelength harmonic mode-locked dissipative soliton resonance of Yb fiber laser
Aleshkina et al. High-peak-power femtosecond pulse generation by nonlinear compression in a Yb-doped hybrid fiber
EP4089859A1 (en) Intrinsically polarized high energy mode-locked laser oscillator operating at two-micrometer wavelength
US10985519B2 (en) Active LMA optical fiber and laser system using the same
Ma Nonlinear effects-based 1.7 μm fiber lasers: A review and prospect
Kashiwagi et al. Over 10-W linearly-polarized single cavity fibre laser at 1180 nm wavelength with slope efficiency of 56% using Yb-doped polarization-maintaining solid photonic bandgap fibre
Roy et al. All-fiber, high power, rugged ultrashort-pulse laser source at 1550 nm
JPH06216439A (ja) 光増幅器
Ji et al. Pulsed cladding-pumped large mode area fiber Raman amplifier
Codemard et al. Power and energy-scaling of cladding-pumped Raman fibre lasers sources
Liégeois et al. Pulsed 1.55 μm all-fiber laser combining high energy, ultranarrow linewidth and optimal spatial beam quality

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20121217

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20130130

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20131218

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20131219

A601 Written request for extension of time

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601

Effective date: 20140319

A602 Written permission of extension of time

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A602

Effective date: 20140325

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20140619

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20141104

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20141202

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 5661088

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

EXPY Cancellation because of completion of term