JP5603113B2 - 自動車燃料用インタンクチューブおよびその製法 - Google Patents
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Description
(X)試験液〔Fuel C:メタノール=85:15(容量基準)〕中に80℃で168時間浸漬したインタンクチューブ内に、加圧媒体としてシリコンオイルを充填し、インタンクチューブの両端を試験用パイプで塞ぎ、昇圧速度1.0MPa/minで、室温にて耐圧試験を行い、インタンクチューブが破裂するか、もしくは試験用パイプが抜けた時の圧力(破壊圧力)が2.8MPa以上である。
上記脂肪族ポリアミド樹脂としては、例えば、ポリアミド6(PA6)、ポリアミド11(PA11)、ポリアミド12(PA12)、ポリアミド66(PA66)、ポリアミド99(PA99)、ポリアミド610(PA610)、ポリアミド612(PA612)、ポリアミド912(PA912)、ポリアミド1010(PA1010)、ポリアミド6とポリアミド12との共重合体(PA6/12)、ポリアミド6とポリアミド66との共重合体(PA6/66)等があげられる。これらは単独でもしくは二種以上併せて用いられる。これらのなかでも、耐圧性能と柔軟性の点から、PA6、PA11、PA610、PA1010、PA6/12が好ましい。
上記電子線照射の線量は、50〜300kGyの範囲が好ましく、特に好ましくは100〜250kGyの範囲である。すなわち、電子線照射の線量が小さすぎると、架橋効果が小さく、逆に大きすぎると、インタンクチューブが劣化する傾向がみられるからである。
上記熱処理の温度条件は、上記脂肪族ポリアミド樹脂のガラス転移温度(Tg)以上、融点未満の温度で行う必要がある。脂肪族ポリアミド樹脂の種類により融点が異なるが、具体的には、120℃以上、220℃未満の範囲が好ましく、より好ましくは120〜180℃の範囲、最も好ましくは150〜160℃の範囲である。すなわち、上記脂肪族ポリアミド樹脂の融点以上の温度で熱処理すると、脂肪族ポリアミド樹脂の結晶部の架橋が増加し、結晶化度が落ちて、結晶部の架橋が元の構造に戻らないため、耐圧性能が低下するからである。
試験液〔Fuel C:メタノール=85:15(容量基準)〕中に80℃で168時間浸漬したインタンクチューブ内に、加圧媒体としてシリコンオイルを充填し、インタンクチューブの両端を試験用パイプで塞ぎ、昇圧速度1.0MPa/minで、室温(23℃)にて耐圧試験を行い、インタンクチューブが破裂するか、もしくは試験用パイプが抜けた時の圧力(破壊圧力)が2.8MPa以上であり、好ましくは3.0MPa以上、特に好ましくは3.2MPa以上である。すなわち、上記圧力(破壊圧力)が小さすぎると、インタンクチューブがコネクタから抜ける等の問題が生じるからである。
ポリアミド11(PA11)(アルケマ社製、リルサンBESN BK P20TL、曲げ弾性率:480MPa)
ポリアミド1010(PA1010)(デュポン社製、ザイテルRSCL1000 BK385、曲げ弾性率:1700MPa)
ポリアミド610(PA610)(デュポン社製、ザイテルRSLC3090 NC010、曲げ弾性率:2000MPa)
ポリアミド6/12共重合体(PA6/12)(宇部興産社製、UBEナイロン7034U、曲げ弾性率:1700MPa)
ポリアミド6(PA6)(宇部興産社製、UBEナイロン1030B、曲げ弾性率:2500MPa)
ポリアミド11(PA11)(アルケマ社製、リルサンBESN BK P20TL)を押し出し成形し(内径:6mm、外径:8mm)、さらに、バキュームフォーミングコルゲータ(コルマ社製、モデル120HS)によって、蛇腹構造(蛇腹構造部:150mm、谷部外径/山部外径=7mm/10mm、ピッチ長さ:3mm)を形成した(両端ストレート部:10mm、両端ストレート部の内径:6mm、外径:8mm)。つぎに、これに電子線を照射(線量250kGy)し、切断機で所定の長さにカットした(長さ180mm)。つぎに、カットしたチューブを熱処理炉〔エスペック社製、PV(H)−212〕に入れ、熱処理(150℃×30分)行い、インタンクチューブ(上記内径、外径を備えている)を作製した。
脂肪族ポリアミド樹脂の種類、電子線照射および熱処理の条件等を、下記の表1および表2に示すように変更する以外は、実施例1に準じて、インタンクチューブを作製した。
〈初期 室温(23℃)〉
インタンクチューブ内に、加圧媒体としてシリコンオイルを充填し、インタンクチューブの両端を試験用パイプで塞ぎ、昇圧速度1.0MPa/minで、室温(23℃)にて耐圧試験を行い、インタンクチューブが破裂するか、もしくは試験用パイプが抜けた時の圧力(破壊圧力)を測定した。評価は、圧力(破壊圧力)が3.7MPa以上のものを○、3.7MPa未満のものを×とした。
インタンクチューブを、試験液〔Fuel C:メタノール=85:15(容量基準)〕中に80℃で168時間浸漬した後、取り出し、インタンクチューブ内に、加圧媒体としてシリコンオイルを充填し、インタンクチューブの両端を試験用パイプで塞ぎ、昇圧速度1.0MPa/minで、室温(23℃)にて耐圧試験を行い、インタンクチューブが破裂するか、もしくは試験用パイプが抜けた時の圧力(破壊圧力)を測定した。評価は、圧力(破壊圧力)が2.8MPa以上のものを○、2.8MPa未満のものを×とした。
各インタンクチューブを約1mm角に裁断し、10gになるよう秤量した。これを水槽温度80℃にて、メタノールで18時間ソックスレイ抽出した。抽出液を30倍量の冷水に滴下し、冷蔵庫にて8時間静置して、白濁を沈殿させた。沈殿物を吸引濾過で分離し、100℃×24時間、真空乾燥した後、重量を測定した。評価は、抽出量が0.9%以下のものを○、0.9%を超えるものを×とした。
2 燃料タンク
3 燃料
4 フィルター
5 燃料ポンプ
6 ジェットポンプ
7 ハウジング
8 バネ
Claims (6)
- 燃料タンク内に配設され、燃料タンクの変位および燃料ポンプの振動を吸収する構成を備えた単層構造の自動車燃料用インタンクチューブであって、上記自動車燃料用インタンクチューブが、脂肪族ポリアミド樹脂を主成分とする樹脂材料からなるとともに、電子線照射および上記脂肪族ポリアミド樹脂のガラス転移温度(Tg)以上、融点未満の温度で熱処理された単層構造に形成され、かつ、下記の耐圧特性(X)を備えることを特徴とする自動車燃料用インタンクチューブ。
(X)試験液〔Fuel C:メタノール=85:15(容量基準)〕中に80℃で168時間浸漬したインタンクチューブ内に、加圧媒体としてシリコンオイルを充填し、インタンクチューブの両端を試験用パイプで塞ぎ、昇圧速度1.0MPa/minで、室温にて耐圧試験を行い、インタンクチューブが破裂するか、もしくは試験用パイプが抜けた時の圧力(破壊圧力)が2.8MPa以上である。 - 自動車燃料用インタンクチューブが、蛇腹構造の単層構造体である請求項1記載の自動車燃料用インタンクチューブ。
- 上記脂肪族ポリアミド樹脂が、ポリアミド6、ポリアミド6/12共重合体、ポリアミド11、ポリアミド610およびポリアミド1010からなる群から選ばれた少なくとも一つである請求項1または2記載の自動車燃料用インタンクチューブ。
- 燃料タンク内に配設され、燃料タンクの変位および燃料ポンプの振動を吸収する構成を備えた単層構造の自動車燃料用インタンクチューブの製法であって、脂肪族ポリアミド樹脂を主成分とする樹脂材料をチューブ形状に押し出す工程と、チューブを電子線照射する工程と、電子線照射されたチューブに対して,上記脂肪族ポリアミド樹脂のガラス転移温度(Tg)以上、融点未満の温度で熱処理する工程とを備えることを特徴とする自動車燃料用インタンクチューブの製法。
- 自動車燃料用インタンクチューブが、蛇腹構造の単層構造体である請求項4記載の自動車燃料用インタンクチューブの製法。
- 上記電子線照射工程における、電子線照射の線量が、50〜300kGyの範囲である請求項4または5記載の自動車燃料用インタンクチューブの製法。
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