JP5574684B2 - 気相中でイソシアナートを製造する方法 - Google Patents
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a)この本質的に回転対称な反応空間の軸に沿った反応混合物の、前記アミン基のイソシアナート基への転化率が4〜80%である反応空間の区間内の断面平均流速が、8m/s以下、好ましくは0.5〜8m/s、極めて特に1〜6.5m/sであり、かつ
b)この本質的に回転対称な反応空間の軸に沿った反応混合物の、前記アミン基のイソシアナート基への転化率が4〜80%である反応空間の区間内の断面平均流速が、この区間の最初の断面平均流速を常に下回る。
a)この本質的に回転対称な反応空間の軸に沿った反応混合物の、前記アミン基のイソシアナート基への転化率が4〜90%、特に好ましくは4〜99%、極めて特に好ましくは4〜99.5%である反応空間の区間内の断面平均流速が、8m/s以下、好ましくは0.5〜8m/s、極めて特に好ましくは1〜6.5m/sであり、かつ
b)この本質的に回転対称な反応空間の軸に沿った反応混合物の、前記アミン基のイソシアナート基への転化率が4〜90%、特に好ましくは4〜99%、極めて特に好ましくは4〜99.5%である反応空間の区間内の断面平均流速が、この区間の最初の断面平均流速を常に下回る。
2,4−トルイレンジアミン(TDAと略す) 2500kg/hを、蒸発させ、かつ気体状で410℃の温度で円筒形の管形反応器(直径380mm)に、前記反応器軸上に配置されたノズル(直径70mm)を介して供給した。同時に、それに並行して、気体状ホスゲン8097kg/hを390℃に加熱し、かつ1つのノズル以外の空いている環状空間から同様に、前記管形反応器に供給した。前記流れを、前記管形反応器中で、1400mbar absの操作圧力で混合し、その際に同時に前記アミン基のイソシアナート基への反応が開始する。前記ノズルマウスの下流630mmで、12%の前記アミン基のイソシアナート基への転化率が達成されており、断面平均流速は、そこで、反応化学量論及び反応発熱の結果として、体積膨張に基づいて有意に上昇し始めた。前記断面平均流速が、12%の前記アミン基のイソシアナート基への転化率から、すなわちノズルマウスから630mm長さの後に、630mmの長さでの12%の前記アミン基のイソシアナート基への転化率でよりも常に高い(そこで9.9m/s)。16.3m/sの最終値が反応器出口で達成された。2,4−トルイレンジアミン及びその副産物と前記ホスゲンとの反応が大体において完全に終了するまでに、>99.5%の2,4−トルイレンジイソシアナート収率で、19.9mのノズルマウスからの最小反応空間長が必要であった。
2,4−トルイレンジアミン(TDAと略す) 2500kg/hを、蒸発させ、かつ気体状で410℃の温度で円筒形の管形反応器(直径600mm)に、前記反応器軸上に配置されたノズル(直径110mm)を介して供給した。同時に、それに並行して、気体状ホスゲン8097kg/hを390℃に加熱し、かつ1つのノズル以外の空いている環状空間から同様に、前記管形反応器に供給した。前記流れを、前記管形反応器中で、1400mbar absの操作圧力で混合した。その際に同時に前記アミン基のイソシアナート基への反応が開始した。前記ノズルマウスの下流350mmで、4%の前記アミン基のイソシアナート基への転化率が達成されており、断面平均流速は、そこで、反応化学量論及び反応発熱の結果として、体積膨張に基づいて有意に上昇し始めた。管形反応器の長さに対する断面平均流速の経過は図1に示されている。前記断面平均流速が、4%の前記アミン基のイソシアナート基への転化率から、すなわちノズルマウスから350mm長さの後に、350mmの長さでの4%の前記アミン基のイソシアナート基への転化率でよりも常に高いことが示された。2,4−トルイレンジアミン及びその副産物と前記ホスゲンとの反応が大体において完全に終了するまでに、>99.5%の2,4−トルイレンジイソシアナート収率で、8mのノズルマウスからの最小反応空間長が必要である。
2,4−トルイレンジアミン(TDAと略す) 2500kg/hを、蒸発させ、かつ気体状で410℃の温度で円筒−円錐形の管形反応器に、前記反応器軸上に配置されたノズル(直径110mm)を介して供給した。同時に、それに並行して、気体状ホスゲン8097kg/hを390℃に加熱し、かつ1つのノズル以外の空いている環状空間から同様に、前記管形反応器に供給した。前記反応器は、出発物質フィードの領域内で、600mmの直径を有していた。この直径は、前記ノズルマウスの下流350mmの軸の位置まで維持され、その後、円錐形の拡大(拡大半値角、すなわち反応器壁と反応器軸との角度、3.5°)を有する区間が続いた。前記流れを、前記管形反応器中で、1400mbar absの操作圧力で混合した。その際に同時に前記アミン基のイソシアナート基への反応が開始した。前記ノズルマウスの下流350mmで、4%の前記アミン基のイソシアナート基への転化率が達成されていた。ガス体積流速は、化学量論及び反応エンタルピーに基づいて有意に上昇し始めるが、しかし断面平均流速は、流れ断面積がより大きくなるために、下流に位置されていない位置では、挙げた4%の前記アミン基のイソシアナート基への転化率の場所で、すなわち350mmの管形反応器の長さでの最初の断面積平均速度を上回る。管形反応器の長さに対する断面平均流速の経過は図1に示されている。前記断面平均流速が、4%の前記アミン基のイソシアナート基への転化率から、すなわちノズルマウスから350mm長さの後に、4%の前記アミン基のイソシアナート基への転化率で、すなわち350mmの長さでよりも常に低いことが一目瞭然に示されている。2,4−トルイレンジアミン及びその副産物と前記ホスゲンとの反応が大体において完全に終了するまでに、>99.5%の2,4−トルイレンジイソシアナート収率で、4.2mのみのノズルマウスからの最小反応空間長が必要であった。
Claims (8)
- a)少なくとも1つの芳香族第一級アミンをホスゲンと前記気相中で前記アミンの沸騰温度を上回る温度で組み合わせて、反応混合物を形成させ、
b)前記反応混合物を、反応混合物の流れの方向に本質的に回転対称である反応空間を有する反応器中で反応させることによって、
芳香族イソシアナートを製造する方法において、
(i)この本質的に回転対称な反応空間の軸に沿った反応混合物の、前記アミン中のアミン基のイソシアナート基への転化率が4〜80%である反応空間の区間内の前記反応器の平均断面流速は、8m/s以下であり、かつ
(ii)この本質的に回転対称な反応空間の軸に沿った反応混合物の、前記アミン基のイソシアナート基への転化率が4〜80%である反応空間の区間内の断面平均流速が、この区間の最初の断面平均流速を常に下回り、かつ前記アミン基のイソシアナート基への転化率が4〜80%である反応空間の区間内の反応空間が、前記反応空間の拡張された貫流断面積を有する
ことを特徴とする、芳香族イソシアナートを製造する方法。 - 前記アミン基のイソシアナート基への転化率が4〜80%である区間内の反応空間が、前記反応空間の貫流断面積の少なくとも1つの円錐形の拡大を有し、かつ円錐形の拡大が、≦6°の拡大半値角を有する、請求項1記載の方法。
- 前記アミン基のイソシアナート基への転化率が4〜80%である反応空間の区間の後に、前記反応器が、一定の及び/又は拡張される貫流断面積を有する本質的に回転対称な反応空間を有する、請求項1記載の方法。
- 前記混合及び前記反応を、等温的に又は少なくとも部分的に断熱的に実施する、請求項1記載の方法。
- 本質的に回転対称な反応空間が、少なくとも1つの液体が前記反応の停止のために注入される少なくとも1つの帯域を有する、請求項1記載の方法。
- 前記ホスゲン及び前記アミンを、前記反応空間に気体の形でジェットミキサーを用いて供給する、請求項1記載の方法。
- 前記アミンを含有する流れが、前記反応空間へ、前記ホスゲンを含有する流れよりも高い平均流速で入る、請求項6記載の方法。
- 前記アミンが2,4−トルイレンジアミン、2,6−トルイレンジアミン又はそれらの混合物である、請求項1記載の方法。
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