JP5521052B2 - 伸線加工性に優れた伸線用線材、超高強度鋼線及びその製造方法 - Google Patents
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Description
Cは、鋼素材の強度を確保するために鋼材に添加される必須元素である。上記Cの含量が0.8重量%未満では、パーライト組織内のセメンタイト分率が相対的に少ないため、鋼材に求められる最小強度が確保できない。しかし、Cの含量が1.0重量%を超えると、鉛パテンティングの際、線材内部に初析セメンタイトが生成され、線材の伸線加工性を著しく低下させることがある。従って、上記Cの含量は0.8〜1.0重量%に限定することが好ましい。
Mnは、鋼材内に存在すると、鋼材の焼入れ性を向上させて鋼材の強度を確保するのに有利な元素である。上記Mnの含量が0.3重量%未満では、鋼材に求められる十分な強度及び焼入れ性を得ることが困難で、Mnの含量が0.7重量%を超えると、オーステナイトからパーライトへの変態が著しく遅延され、変態完了前に鋼材が水冷されるようになり、マルテンサイトが望まないで生成されるという問題点がある。従って、上記Mnの含量は0.3〜0.7重量%に限定することが好ましい。
Crは、固溶強化、セメンタイト安定化及び耐酸化性に効果的で、パーライトラメラ間隔を微細化するのにも有用な元素である。上記Crの含量が0.2重量%未満では、パーライトのラメラ間隔を微細化する効果が不十分であり、セメンタイトの安定化効果が期待できない。しかし、上記Crの含量が0.6重量%を超えると、TTT曲線(時間−温度変態曲線)上のノーズ温度を上げて、パーライト内のセメンタイトの形状を不均質にするため、微細、かつ均質なパーライトを得ることが困難となる。従って、上記Crの含量は0.2〜0.6重量%に限定することが好ましい。
上記Oの含量は0.0015重量%以下に限定する。0.0015重量%を超えると、酸化物系非金属介在物が粗大に形成され、鋼材の伸線加工性が低下するという問題点がある。
Pは、鋼材の製造時に不可避に鋼材に含まれる元素である。結晶粒界に偏析して鋼材の靭性を低下させるため、できる限り低く制御することが好ましい。理論上ではPの含量を0%に制限することが有利であるが、製造工程上、必然的に添加される。そのため、Pの含量の上限を管理することが重要である。本発明では、上記Pの含量の上限を0.02重量%に限定することが好ましい。
Sは、鋼材の製造時に不可避に鋼材に含まれる元素である。Sは、低沸点元素で粒界に偏析して鋼材の靭性を低下させる。Sは、硫化物を形成させて鋼材の伸線加工性に悪影響を与え得る。そのため、その含量を最大限低く制御することが好ましい。理論上ではSの含量を0%に制限することが有利であるが、製造工程上、必然的に添加される。そのため、Sの含量の上限を管理することが重要である。本発明では、上記Sの含量の上限を0.02重量%に限定することが好ましい。
本発明では、鉛パテンティングの前に2段階の熱処理段階が行われる。まず、線材を1100〜1200℃まで加熱(オーステナイト化)してこの温度で保持する第1熱処理段階を行うことが好ましい。このとき、保持時間は、5分以上であることが好ましい。線材のオーステナイト化温度を上げて、この温度で線材を5分以上保持させることで、旧オーステナイト粒子の平均粒度を100μm以上に粗大化することができる。但し、工程上の設備機能及び経済的な条件を考慮して、上記オーステナイト化温度は1200℃に制限されてよく、保持時間の上限も適切に制限されてよい。また、温度及び時間の範囲に応じて上記旧オーステナイト粒度の上限も限定されてよい。
第1及び第2熱処理段階が施された線材を鉛パテンティングする。このとき、上記鉛パテンティング段階での温度範囲は540〜640℃であることが好ましく、580〜600℃であることがさらに好ましい。上記温度範囲で線材を恒温変態させると、微細パーライト組織が得られる。上記パーライトのラメラ間隔は100nm未満であり、ラメラ間隔の偏差は50nm以下に制御することができる。
上記鉛パテンティングした線材を伸線する。上記伸線段階は、パス当たりの減面率30%以下及び総減面率85%以上で行われることが好ましい。また、伸線量の限界を十分に確保するため、鋼線と同一線径の素材を利用して多様な減面率を適用し、多様な線径の鋼線を製造することができる。伸線加工歪み(ε)は1.0〜3.0%であることが好ましい。
下記表1に示した成分系(P、S及びO省略)を有するインゴットでビレットを鋳造して板圧延した。その後、この板を13Φmmの直径を有する線材に切削した。発明例1及び発明例2は、線材を1100℃に加熱して10分間保持し、1000℃まで空冷した後、590℃で、5分間、鉛パテンティングした。比較例1は、線材を1000℃に加熱して10分間保持し、590℃で、5分間、鉛パテンティングした。上記線材の引張強度を測定して下記表2に示す。上記線材が7.44Φmm(減面率:67.2%)、5.95Φmm(減面率:79.1%)、5.32Φmm(減面率:83.3%)、4.92Φmm(減面率:85.7%)、4.40Φmm(減面率:88.5%)、3.96Φmm(減面率:90.7%)の直径を有するように伸線した後、それぞれの引張強度及びねじり回数(破断形態)を測定して、下記表2に示す。なお、発明例1及び比較例1のラメラ間隔を測定し、その間隔のサイズを比較することができるグラフを図1に示す。
Claims (10)
- 重量%で、C:0.8〜1.0%、Mn:0.3〜0.7%、Cr:0.2〜0.6%、残部Fe及びその他不可避な不純物を含む線材であって、
前記線材は、粒度が100μm以上の旧オーステナイトより形成された微細パーライトを含む、伸線加工性に優れた伸線用線材。 - 前記パーライト組織のラメラ間隔は100nm以下であり、前記ラメラ間隔の偏差は50nm以下である、請求項1に記載の伸線加工性に優れた伸線用線材。
- 請求項1または2に記載の伸線用線材をパス当たりの減面率30%以下及び総減面率85%以上に伸線して製造した、超高強度鋼線。
- 前記鋼線は、引張強度が2000MPa以上である、請求項3に記載の超高強度鋼線。
- 前記鋼線は、ねじり破断時の破断形態が長方形破断形態であり、ねじり回数が20回/100D(D:鋼線径)以上である、請求項3または4に記載の超高強度鋼線。
- 重量%で、C:0.8〜1.0%、Mn:0.3〜0.7%、Cr:0.2〜0.6%、残部Fe及びその他不可避な不純物を含む線材を加熱して1100〜1200℃で保持する第1熱処理段階と、
前記加熱された線材を900〜1000℃で保持する第2熱処理段階と、
前記第2熱処理段階の線材を540〜640℃で鉛パテンティングする段階と、
前記鉛パテンティングした線材を伸線する段階と、を含む、超高強度鋼線の製造方法。 - 前記第1熱処理段階は、5分以上保持される、請求項6に記載の超高強度鋼線の製造方法。
- 前記線材は、前記第1熱処理段階により100μm以上の粒度を有する旧オーステナイトを含む、請求項6または7に記載の超高強度鋼線の製造方法。
- 前記伸線段階は、パス当たりの減面率30%以下及び総減面率85%以上で行われる、請求項6から8のいずれか1項に記載の超高強度鋼線の製造方法。
- 前記伸線段階は、伸線加工歪み(ε)が1.0〜3.0%で行われる、請求項6から9のいずれか1項に記載の超高強度鋼線の製造方法。
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