JP5455264B2 - トイレットペーパー製品 - Google Patents
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Description
本発明は、トイレットペーパー製品に関する。
ロール状やシート状のトイレットペーパー製品は、トイレットペーパーの原紙を１枚又は２枚以上に重ねたトイレットペーパーウェブを適宜所定の大きさに切断して製造されている。
トイレットペーパー製品（ウェブ）においては、水分の吸収能力を確保するため、バルク（比容積）が高いことが品質面で重要な要素である。さらに、強度、柔らかさ（しなやかさと滑らかさとボリューム感の総合官能）も重要である。
トイレットペーパー製品（ウェブ）においては、水分の吸収能力を確保するため、バルク（比容積）が高いことが品質面で重要な要素である。さらに、強度、柔らかさ（しなやかさと滑らかさとボリューム感の総合官能）も重要である。
高バルクで柔らかなトイレットペーパーを得る方法として、抄紙工程で抄紙原料にデボンダー又は嵩高剤と呼ばれる薬剤を添加して化学的処理し、パルプ繊維の繊維間結合を抑えてウェブの繊維層に緩みを与える方法が知られている（特許文献１）。
又、高バルクなトイレットペーパーを得るための機械的処理として、抄紙工程の脱水乾燥工程において、湿紙をプレス脱水せずに通風乾燥する方法ＴＡＤ（through air drying；通風乾燥）方式（特許文献２）や、湿紙形成から乾燥工程の間において湿紙ウェブに凹凸処理を行う方法がある。
さらに、抄造後のウェブにエンボスなどにより機械的に凹凸処理を行う方法がある。さらに、これら方法を組み合わせる場合もある。
しかしながら、上記した化学的処理法の場合、薬剤コストが高いと共に、パルプの繊維間結合が低下するためにウェブ強度が低下する問題がある。さらに、上記薬剤処理による紙力低下を、原料の配合や叩解条件の変更、及び一時性湿潤紙力剤の添加で補うと共に、叩解による紙厚低下を高クレープ率の加工によって補う技術（特許文献３）が開示されているが、上記薬剤の使用や叩解によって、吸水速度が低下する問題がある。又、上記したＴＡＤ方式の場合、乾燥エネルギーのコストが膨大になる。さらに、抄紙後に凹凸処理する方法では、繊維間の結合や紙層構造が破壊されてウェブ強度が低下したり、ウェブの見かけ嵩は高くなるがウェブ自体の紙層嵩（キャリパー）を高くする（ふんわり感をだす）ことが難しいという問題がある。
又、高バルクなトイレットペーパーを得るための機械的処理として、抄紙工程の脱水乾燥工程において、湿紙をプレス脱水せずに通風乾燥する方法ＴＡＤ（through air drying；通風乾燥）方式（特許文献２）や、湿紙形成から乾燥工程の間において湿紙ウェブに凹凸処理を行う方法がある。
さらに、抄造後のウェブにエンボスなどにより機械的に凹凸処理を行う方法がある。さらに、これら方法を組み合わせる場合もある。
しかしながら、上記した化学的処理法の場合、薬剤コストが高いと共に、パルプの繊維間結合が低下するためにウェブ強度が低下する問題がある。さらに、上記薬剤処理による紙力低下を、原料の配合や叩解条件の変更、及び一時性湿潤紙力剤の添加で補うと共に、叩解による紙厚低下を高クレープ率の加工によって補う技術（特許文献３）が開示されているが、上記薬剤の使用や叩解によって、吸水速度が低下する問題がある。又、上記したＴＡＤ方式の場合、乾燥エネルギーのコストが膨大になる。さらに、抄紙後に凹凸処理する方法では、繊維間の結合や紙層構造が破壊されてウェブ強度が低下したり、ウェブの見かけ嵩は高くなるがウェブ自体の紙層嵩（キャリパー）を高くする（ふんわり感をだす）ことが難しいという問題がある。
一方、従来のトイレットペーパーの抄造においては、湿紙ウェブを、フェルトを介して１又は２つのロールプレスニップでヤンキードライヤーに押し付けて脱水し、さらにヤンキードライヤー（シリンダー）に貼り付けて乾燥し、次いでヤンキードライヤーからウェブを剥がす際にクレープ付け（しわ付け）を行っている。又、プレスパートにおいて、ダブルフェルトマシンのようにウェットパートのトップとボトムロールでプレスして脱水し、その後ロールプレスニップでヤンキードライヤーに押し付けることもある。
しかしながら、このヤンキードライヤーにおしつけることによって、ウェブが相対的に低バルクになるという問題がある。そして、上記した嵩高剤をパルプ原料に添加してクレープ付けによるバルク低下を抑制しようとしても、せいぜい３〜５％程度の嵩高効果しか得られず、一方で強度が著しく低下する。
又、上記したＴＡＤ方式は、ヤンキードライヤーで最終的に仕上げの乾燥及びクレープ付けを行う前にバキュームにより脱水し、通風ドライヤーで予備乾燥する技術であり、ロールプレスニップによる脱水工程が無いためにバルクロスが無く、高バルクなウェブが得られる。ところが、ＴＡＤ方式はプレスニップ脱水相当の水分を通風熱で除去するため、従来のロールプレスニップ方式に比べて約２倍の乾燥エネルギーが必要になるとされている。
しかしながら、このヤンキードライヤーにおしつけることによって、ウェブが相対的に低バルクになるという問題がある。そして、上記した嵩高剤をパルプ原料に添加してクレープ付けによるバルク低下を抑制しようとしても、せいぜい３〜５％程度の嵩高効果しか得られず、一方で強度が著しく低下する。
又、上記したＴＡＤ方式は、ヤンキードライヤーで最終的に仕上げの乾燥及びクレープ付けを行う前にバキュームにより脱水し、通風ドライヤーで予備乾燥する技術であり、ロールプレスニップによる脱水工程が無いためにバルクロスが無く、高バルクなウェブが得られる。ところが、ＴＡＤ方式はプレスニップ脱水相当の水分を通風熱で除去するため、従来のロールプレスニップ方式に比べて約２倍の乾燥エネルギーが必要になるとされている。
そこで、ＴＡＤ方式を用いずに、湿紙工程で高バルクな処理を行う方法として、シュープレス方式と呼ばれる広いプレスニップにより、加圧脱水を調整する方法も提案されている（特許文献４）。シュープレス方式は、従来のロールプレスニップ方式に比べて、より高いバルク及び柔らかさを得ることができるが、ＴＡＤ方式ほど高いバルクは得られない。
さらに、これらの諸問題を解決する方法として、ファブリックプレス方式と呼ばれる抄紙機械が開発されている（特許文献５）。ファブリックプレス方式は、従来のプレス技術を踏襲するが、脱水と同時に凹凸付けベルト又はファブリックによりウェブに凹凸付けを行うものである。この脱水及び凹凸付けは、湿紙ウェブがフェルトから凹凸付けベルトに送られる間に、１又は２つ以上のプレスニップで行なわれ、次いでウェブがヤンキードライヤーに運ばれて乾燥される。
ファブリックプレス方式によれば、従来のロールプレスニップ方式と乾燥エネルギーが同等でありつつ、ＴＡＤ方式に匹敵する高いバルクが得られる。
さらに、これらの諸問題を解決する方法として、ファブリックプレス方式と呼ばれる抄紙機械が開発されている（特許文献５）。ファブリックプレス方式は、従来のプレス技術を踏襲するが、脱水と同時に凹凸付けベルト又はファブリックによりウェブに凹凸付けを行うものである。この脱水及び凹凸付けは、湿紙ウェブがフェルトから凹凸付けベルトに送られる間に、１又は２つ以上のプレスニップで行なわれ、次いでウェブがヤンキードライヤーに運ばれて乾燥される。
ファブリックプレス方式によれば、従来のロールプレスニップ方式と乾燥エネルギーが同等でありつつ、ＴＡＤ方式に匹敵する高いバルクが得られる。
なお、ファブリックプレス方式によるウェブの構造は、織物ではないが、織物に似た３次元パターンを形成する。これは、ウェブの凹凸付けが以下のように行われるためと考えられる。つまり、プレス処理の間、繊維性の網状組織が凹凸付けベルトの３次元の模様（パターン）を詰めるように満たすが、そのとき、凹凸付け層の三次元の模様が湿った繊維性のウェブに付与される。湿った繊維性のウェブは互いに相対的に可動であり、そのため、プレスフェルトが弾性的に圧縮する作用により、それらのウェブは互いに新しい位置及び方向を取る。プレスフェルトは、湿った繊維性のウェブを凹凸付けベルトの３次元の模様に押し付け、それによって、同じ坪量でバルク及び柔らかさを増し、かつ、改良された構造になる。
そして、ウェブのバルクは、プレスニップで脱水する間、ベルトの組織中のキャビティ（空洞）で、繊維性の網状構造（ネットワーク）を受けることで、圧縮されずに維持される。
そして、ウェブのバルクは、プレスニップで脱水する間、ベルトの組織中のキャビティ（空洞）で、繊維性の網状構造（ネットワーク）を受けることで、圧縮されずに維持される。
しかしながら、上記特許文献５記載の技術を用いても、トイレットペーパーウェブ、及びトイレットペーパー製品の強度、バルク（比容積）、柔らかさのすべてを満たすには十分とはいえなかった。
従って本発明は、強度、バルク（比容積）、柔らかさの３つを満たしたトイレットペーパー製品の提供を目的とする。
従って本発明は、強度、バルク（比容積）、柔らかさの３つを満たしたトイレットペーパー製品の提供を目的とする。
上記課題を解決するため、本発明のトイレットペーパー製品は、シートを１枚又は２枚重ねしてなり、１枚の前記シートの坪量が１０〜４０ｇ／ｍ２、比容積が９．８〜２５ｃｍ３／ｇであるトイレットペーパー製品であって、トップ面（湿紙とワイヤーが接触する面）の経糸及び緯糸の目数がそれぞれ20〜70本/2.54cm、該経糸及び緯糸の線径が0.21〜0.70mmの経糸及び緯糸を編み込んだ網目状のワイヤからなる凹凸付けファブリックにより抄紙され、カレンダー加工前のウェブ厚みｔ ０ を２００〜４００μｍ／枚として、該カレンダー加工が施されてなり、該トイレットペーパー製品の、ＪＩＳ Ｐ８１１３に基づく乾燥時の縦方向の引張強さＤＭＤＴと、乾燥時の横方向の引張強さＤＣＤＴの積の平方根である（ＤＭＤＴ×ＤＣＤＴ）1/2（ＧＭＴ：Geometric Tensile Strength）が１．４７〜３．９２Ｎ／２５ｍｍである。
抄紙及び乾燥後のウェブ厚みに対し、２０〜８０％のギャップを有する一対のロールにて前記カレンダー加工を施してなることが好ましい。
ティシューソフトネス測定装置ＴＳＡにより、試料台に設置した前記トイレットペーパー製品のサンプルに対し、ブレード付きロータを100mNの押し込み圧力として上から押し込んだ後に回転数2.0(/sec)で回転させ、前記試料台の振動を振動センサで測定したとき、ＴＳＡ上のソフトウェアにて自動的に取得した、低周波数側からの最初のスペクトルの極大ピークの強度（ＴＳ７５０）が５〜２３ｄＢＶ２ｒｍｓであり、６５００Ｈｚを含むスペクトルの極大ピークの強度（ＴＳ７）が１０〜２０ｄＢＶ２ｒｍｓであることが好ましい。
ティシューソフトネス測定装置ＴＳＡにより、試料台に設置した前記トイレットペーパー製品のサンプルに対し、ブレード付きロータを100mNの押し込み圧力として上から押し込んだ後に回転数2.0(/sec)で回転させ、前記試料台の振動を振動センサで測定したとき、ＴＳＡ上のソフトウェアにて自動的に取得した、低周波数側からの最初のスペクトルの極大ピークの強度（ＴＳ７５０）が５〜２３ｄＢＶ２ｒｍｓであり、６５００Ｈｚを含むスペクトルの極大ピークの強度（ＴＳ７）が１０〜２０ｄＢＶ２ｒｍｓであることが好ましい。
この発明によれば、強度、バルク（比容積）、柔らかさが共に向上したトイレットペーパー製品が得られる。
以下に本発明の実施形態について説明する。
本発明の実施形態に係るトイレットペーパー製品は、シート（ウェブ）を１枚又は２枚重ねしてなり、１枚のシートの坪量が１０〜４０ｇ／ｍ２、比容積が９．８〜２５ｃｍ３／ｇであり、かつＪＩＳ Ｐ８１１３に基づく乾燥時の縦方向の引張強さＤＭＤＴ（Dry Machine Direction Tensile strength）乾燥時の横方向の引張強さＤＣＤＴ（Dry Cross Direction Tensile strength）の積の平方根である（ＤＭＤＴ×ＤＣＤＴ）1/2（ＧＭＴ：Geometric Tensile Strength）が１．４７〜３．９２Ｎ／２５ｍｍである。トイレットペーパー製品の、ＪＩＳ Ｐ４５０１法によるほぐれ易さが１００秒未満であると好ましい。
なお、トイレットペーパーウェブ、及びその製品の抄紙の流れ方向を「縦方向」とし、流れ方向に直角な方向を「横方向」とする。
本発明の実施形態に係るトイレットペーパー製品は、シート（ウェブ）を１枚又は２枚重ねしてなり、１枚のシートの坪量が１０〜４０ｇ／ｍ２、比容積が９．８〜２５ｃｍ３／ｇであり、かつＪＩＳ Ｐ８１１３に基づく乾燥時の縦方向の引張強さＤＭＤＴ（Dry Machine Direction Tensile strength）乾燥時の横方向の引張強さＤＣＤＴ（Dry Cross Direction Tensile strength）の積の平方根である（ＤＭＤＴ×ＤＣＤＴ）1/2（ＧＭＴ：Geometric Tensile Strength）が１．４７〜３．９２Ｎ／２５ｍｍである。トイレットペーパー製品の、ＪＩＳ Ｐ４５０１法によるほぐれ易さが１００秒未満であると好ましい。
なお、トイレットペーパーウェブ、及びその製品の抄紙の流れ方向を「縦方向」とし、流れ方向に直角な方向を「横方向」とする。
トイレットペーパー製品の１枚のシートの坪量が１０ｇ／ｍ２であると強度が低下し、４０ｇ／ｍ２を超えると柔らかさに劣る。上記坪量は、好ましくは１０〜３０ｇ／ｍ２、より好ましくは１０〜２５ｇ／ｍ２、更に好ましくは１０〜２０ｇ／ｍ２である。
又、トイレットペーパー製品のＧＭＴが上記値未満であると、やぶれ易くて実用に適さない。ＧＭＴが高いと硬くなり、柔らかさが損なわれる。上記ＧＭＴは好ましくは１．９６〜３．４３Ｎ／２５ｍｍ、より好ましくは２．４５〜３．４３Ｎ／２５ｍｍである。
さらに、トイレットペーパー製品の１枚当たりの比容積が、９．８〜２５ｃｍ３／ｇである。この比容積が９．８ｃｍ３／ｇ未満であると、ふんわり感が乏しく、バルク（嵩高さ）が低下して水分の吸収能力に劣る。一方、比容積が２５ｃｍ３／ｇを超えると、バルク（嵩高さ）は高くなるが、平滑性が劣り、触感が悪くなる。上記比容積は、好ましくは９．８〜２０ｃｍ３／ｇ、より好ましくは９．８〜１８ｃｍ３／ｇ、更に好ましくは９．８〜１５ｃｍ３／ｇである。
本発明の実施形態に係るトイレットペーパー製品は、坪量、ＧＭＴ、並びに比容積を上記範囲に規定することにより、高強度、嵩高さ、良好な触感を共に満たすことができる。
又、トイレットペーパー製品のＧＭＴが上記値未満であると、やぶれ易くて実用に適さない。ＧＭＴが高いと硬くなり、柔らかさが損なわれる。上記ＧＭＴは好ましくは１．９６〜３．４３Ｎ／２５ｍｍ、より好ましくは２．４５〜３．４３Ｎ／２５ｍｍである。
さらに、トイレットペーパー製品の１枚当たりの比容積が、９．８〜２５ｃｍ３／ｇである。この比容積が９．８ｃｍ３／ｇ未満であると、ふんわり感が乏しく、バルク（嵩高さ）が低下して水分の吸収能力に劣る。一方、比容積が２５ｃｍ３／ｇを超えると、バルク（嵩高さ）は高くなるが、平滑性が劣り、触感が悪くなる。上記比容積は、好ましくは９．８〜２０ｃｍ３／ｇ、より好ましくは９．８〜１８ｃｍ３／ｇ、更に好ましくは９．８〜１５ｃｍ３／ｇである。
本発明の実施形態に係るトイレットペーパー製品は、坪量、ＧＭＴ、並びに比容積を上記範囲に規定することにより、高強度、嵩高さ、良好な触感を共に満たすことができる。
トイレットペーパー製品は木材パルプ１００％から成っていてもよく、古紙パルプ、非木材パルプを含んでも良い。目標とする品質を得るためには、ＮＢＫＰ：ＬＢＫＰ＝１０：９０〜７０：３０（質量比）の木材パルプを原料とすることが好ましく、より好ましい範囲はＮＢＫＰ：ＬＢＫＰ＝２０：８０〜７０：３０、更に好ましい範囲はＮＢＫＰ：ＬＢＫＰ＝２０：８０〜４０：６０である。上記ＬＢＫＰの材種としてユーカリ属グランディス、及びユーカリグロビュラスに代表される、フトモモ科ユーカリ属から製造されるパルプが好ましい。又は、このパルプ比率の木材パルプに対し、古紙パルプを５０質量％程度まで含むことができる。古紙パルプは品質的バラツキが大きく、配合割合が増えると製品の品質、特に柔らかさに大きく影響するので、木材パルプに対して２０質量％以下配合するのが望ましい。
なお、トイレットペーパーに適正な強度を確保するために、通常の手段で原料配合し、パルプ繊維の叩解処理にて強度調整を行うことができる。目標の品質を得るための叩解としては、市販のバージンパルプに対して、ＪＩＳ Ｐ８１２１で測定されるカナダ標準ろ水度で０〜１００ｍｌ、より好ましくは０〜５０ｍｌ、更に好ましくは１０〜４０ｍｌ濾水度を低減させる。又、湿潤紙力増強剤は使用しないことが好ましい。
又、トイレットペーパーウェブの製造方法の詳細については後述する。
なお、トイレットペーパーに適正な強度を確保するために、通常の手段で原料配合し、パルプ繊維の叩解処理にて強度調整を行うことができる。目標の品質を得るための叩解としては、市販のバージンパルプに対して、ＪＩＳ Ｐ８１２１で測定されるカナダ標準ろ水度で０〜１００ｍｌ、より好ましくは０〜５０ｍｌ、更に好ましくは１０〜４０ｍｌ濾水度を低減させる。又、湿潤紙力増強剤は使用しないことが好ましい。
又、トイレットペーパーウェブの製造方法の詳細については後述する。
本発明の実施形態に係るトイレットペーパー製品をティシューソフトネス測定装置ＴＳＡ（Tissue Softness Analyzer）により測定したとき、ＴＳＡ上のソフトウェアにて自動的に取得した、低周波数側からの最初のスペクトルの極大ピークの強度（ＴＳ７５０）が５〜２３ｄＢＶ２ｒｍｓであることが好ましく、より好ましくは５〜２０ｄＢＶ２ｒｍｓ、更に好ましくは５〜１８ｄＢＶ２ｒｍｓ、最も好ましくは５〜１６ｄＢＶ２ｒｍｓである。ＴＳ７５０が２３ｄＢＶ２ｒｍｓより高いと平滑性に劣り、５ｄＢＶ２ｒｍｓより低いと平滑性のみが際立ち、良好な触感が得られない場合がある。
又、ＴＳＡ上のソフトウェアにて自動的に取得した、６５００Ｈｚを含むスペクトルの極大ピークの強度（ＴＳ７）が１０〜２０ｄＢＶ２ｒｍｓであることが好ましく、より好ましくは１０〜１８ｄＢＶ２ｒｍｓ、更に好ましくは１０〜１６ｄＢＶ２ｒｍｓ、最も好ましくは１０〜１４ｄＢＶ２ｒｍｓである。数値が前記範囲より高いと、十分なやわらかさが得られず、前記範囲より低いと、柔らかさだけが際立ち、良好な触感を得ることができない場合がある。
又、ＴＳＡによる、剛性（Ｄ）測定値が２．５〜４．５ｍｍ／Ｎであることが好ましく、より好ましくは２．８〜４．５ｍｍ／Ｎ、更に好ましくは３．０〜４．５ｍｍ／Ｎである。数値が上記範囲の下限値より低いと、トイレットペーパー全体のしなやかさに劣り、上記範囲の上限値より高いとしなやかさが際立ちすぎ、全体のバランスに欠く場合がある。
又、ＴＳＡ上のソフトウェアにて自動的に取得した、６５００Ｈｚを含むスペクトルの極大ピークの強度（ＴＳ７）が１０〜２０ｄＢＶ２ｒｍｓであることが好ましく、より好ましくは１０〜１８ｄＢＶ２ｒｍｓ、更に好ましくは１０〜１６ｄＢＶ２ｒｍｓ、最も好ましくは１０〜１４ｄＢＶ２ｒｍｓである。数値が前記範囲より高いと、十分なやわらかさが得られず、前記範囲より低いと、柔らかさだけが際立ち、良好な触感を得ることができない場合がある。
又、ＴＳＡによる、剛性（Ｄ）測定値が２．５〜４．５ｍｍ／Ｎであることが好ましく、より好ましくは２．８〜４．５ｍｍ／Ｎ、更に好ましくは３．０〜４．５ｍｍ／Ｎである。数値が上記範囲の下限値より低いと、トイレットペーパー全体のしなやかさに劣り、上記範囲の上限値より高いとしなやかさが際立ちすぎ、全体のバランスに欠く場合がある。
ここで、図３に示すように、ティシューソフトネス測定装置ＴＳＡ２１０は、紙試料（サンプル）２０６の上から、回転したブレード付きロータ２０４を押付けたときの各種センサで検知した振動データを、振動解析してパラメータ化（ＴＳ値）することにより、紙のソフトネス（手触り感）を定量評価するものであり、ドイツのエムテック（Emtec Electronic GmbH、日本代理店は日本ルフト株式会社）社製の商品名である。
ＴＳＡを用いた具体的な測定は、(i)円形の試料台２０５を外側から覆うようサンプル２０６（emtec社のサンプルパンチを使用して直径が約112.8mmの円形に加工したサンプル）を設置し、サンプル２０６の外周をサンプル固定リング２０８で保持し、(ii)ブレード付きロータ２０４を100mNの押し込み圧力でサンプル２０６の上から押し込んだ後、ロータ２０４を回転数2.0(/sec)で回転させ、(iii) 試料台２０５の振動を、試料台２０５内部に設置した振動センサ２０３で測定し、振動周波数を解析する。(iv)次に、押し込み圧力100mNと600mNで、ロータ２０４を回転させずにそれぞれサンプル２０６を変形させたときの上下方向の変形変位量（ｍｍ/Ｎ、剛性Ｄ）を計測する。 (i)〜(iv)の手順により、トイレットペーパー製品の総合的なハンドフィール値の要素（滑らかさ、しなやかさ、ボリューム感）が各々数値化できる。測定は１サンプルについて、トイレットロールの表面（つまり、トイレットロール製品の外側の面）を５回行い、平均化する。
なお、試料台２０５はベースプレート２０１上に設置され、試料台２０５とベースプレート２０１の間には、力センサ２０２が配置されている。そして、力センサ２０２の検出値により、ブレード付きロータ２０４の押し込み圧力を制御する。又、ブレード付きロータ２０４はモータ２０９によって回転する。
又、振動解析してパラメータ化（ＴＳ値）するソフトウェアは、emtec measurement systemを用いる。本ソフトウェアには、各種アルゴリズム（例えば、Base Tissue、Facial、TP等）が備えられ、ＴＳ７、ＴＳ７５０、Ｄをソフトウェア上で自動的に取得し、これらＴＳ７、ＴＳ７５０、Ｄおよび、坪量、厚さ、Ｐｌｙ数等から各種アルゴリズムの種類によって、ＨＦ（ハンドフィール）値が計算される。本発明では、ＨＦ値ではなく、ＴＳ７、ＴＳ７５０、Ｄのみを規定しており、上記測定条件を満たせば、アルゴリズムは何を使用しても良く、ＴＳ７、ＴＳ７５０、Ｄの値はアルゴリズムの種類によって変わることはない。
ＴＳＡを用いた具体的な測定は、(i)円形の試料台２０５を外側から覆うようサンプル２０６（emtec社のサンプルパンチを使用して直径が約112.8mmの円形に加工したサンプル）を設置し、サンプル２０６の外周をサンプル固定リング２０８で保持し、(ii)ブレード付きロータ２０４を100mNの押し込み圧力でサンプル２０６の上から押し込んだ後、ロータ２０４を回転数2.0(/sec)で回転させ、(iii) 試料台２０５の振動を、試料台２０５内部に設置した振動センサ２０３で測定し、振動周波数を解析する。(iv)次に、押し込み圧力100mNと600mNで、ロータ２０４を回転させずにそれぞれサンプル２０６を変形させたときの上下方向の変形変位量（ｍｍ/Ｎ、剛性Ｄ）を計測する。 (i)〜(iv)の手順により、トイレットペーパー製品の総合的なハンドフィール値の要素（滑らかさ、しなやかさ、ボリューム感）が各々数値化できる。測定は１サンプルについて、トイレットロールの表面（つまり、トイレットロール製品の外側の面）を５回行い、平均化する。
なお、試料台２０５はベースプレート２０１上に設置され、試料台２０５とベースプレート２０１の間には、力センサ２０２が配置されている。そして、力センサ２０２の検出値により、ブレード付きロータ２０４の押し込み圧力を制御する。又、ブレード付きロータ２０４はモータ２０９によって回転する。
又、振動解析してパラメータ化（ＴＳ値）するソフトウェアは、emtec measurement systemを用いる。本ソフトウェアには、各種アルゴリズム（例えば、Base Tissue、Facial、TP等）が備えられ、ＴＳ７、ＴＳ７５０、Ｄをソフトウェア上で自動的に取得し、これらＴＳ７、ＴＳ７５０、Ｄおよび、坪量、厚さ、Ｐｌｙ数等から各種アルゴリズムの種類によって、ＨＦ（ハンドフィール）値が計算される。本発明では、ＨＦ値ではなく、ＴＳ７、ＴＳ７５０、Ｄのみを規定しており、上記測定条件を満たせば、アルゴリズムは何を使用しても良く、ＴＳ７、ＴＳ７５０、Ｄの値はアルゴリズムの種類によって変わることはない。
図４は、ＴＳＡによる紙試料サンプルの振動周波数の解析結果の一例を示す。低周波数側からの最初のスペクトルの極大ピークＡの強度をＴＳ７５０とし、６５００Ｈｚを含む（６５００Ｈｚの前後の）スペクトルの極大ピークＢの強度をＴＳ７とする。極大ピークＢは、通常、約６５００Ｈｚに位置する。
図５は、ＴＳＡによる紙試料サンプルの剛性Ｄの測定方法を示す。
図５は、ＴＳＡによる紙試料サンプルの剛性Ｄの測定方法を示す。
紙試料サンプルの振動周波数は、紙の構造及びロータ４の回転数に依存し、振幅（スペクトルの強度）は、クレープの高さ等の紙の構造の高さに依存する。そして、スペクトルの最初のピーク（図４のＡ）であるＴＳ７５０は滑らかさ、粗さを表す。一方、ＴＳ７が現れる周波数（５０００〜８０００Ｈｚの範囲、通常は６５００Ｈｚ近傍）は、ロータ４の共振周波数であり、水平振動となって紙表面を進むときに紙繊維による瞬間的な遮断とロータ４の振動に起因する。剛性Ｄは、紙の剛性（引張強度）に相関する。
ＴＳ７の値が低いほど、ふんわり感（表面ソフトネスおよびバルクソフトネス）に優れ、ＴＳ７５０の値が低いほど、滑らかさに優れる。又、Ｄの値が大きいほど、しなやかさに優れる。
さらに、ＴＳ７、ＴＳ７５０、及びＤの関数に基づき、総合的なハンドフィール値（ＨＦ値）を算出することができる。
例えば、（ＨＦ値）＝Ａ×（ＴＳ７）＋Ｂ×（ＴＳ７５０）＋Ｃ×（Ｄ）＋αという関数を設定することで、総合的なハンドフィール値を客観的（定量的）に数値化できる。ここで、Ａ，Ｂ，Ｃ及びαは係数であり、これら係数を適宜設定することで、ハンドフィール値を構成するファクター（つまり、ＴＳ７、ＴＳ７５０、及びＤにそれぞれ対応する、柔らかさ、滑らかさ、剛性）の重み付けを調整し、実際のやわらかさの官能評価に合致させることができる。
なお、Ａ及びＢを負の値とし、Ｃを正の値とした場合、ハンドフィール値の値が大きくなるほど、総合的なやわらかさに優れることを意味する。
ＴＳ７の値が低いほど、ふんわり感（表面ソフトネスおよびバルクソフトネス）に優れ、ＴＳ７５０の値が低いほど、滑らかさに優れる。又、Ｄの値が大きいほど、しなやかさに優れる。
さらに、ＴＳ７、ＴＳ７５０、及びＤの関数に基づき、総合的なハンドフィール値（ＨＦ値）を算出することができる。
例えば、（ＨＦ値）＝Ａ×（ＴＳ７）＋Ｂ×（ＴＳ７５０）＋Ｃ×（Ｄ）＋αという関数を設定することで、総合的なハンドフィール値を客観的（定量的）に数値化できる。ここで、Ａ，Ｂ，Ｃ及びαは係数であり、これら係数を適宜設定することで、ハンドフィール値を構成するファクター（つまり、ＴＳ７、ＴＳ７５０、及びＤにそれぞれ対応する、柔らかさ、滑らかさ、剛性）の重み付けを調整し、実際のやわらかさの官能評価に合致させることができる。
なお、Ａ及びＢを負の値とし、Ｃを正の値とした場合、ハンドフィール値の値が大きくなるほど、総合的なやわらかさに優れることを意味する。
本発明のトイレットペーパー製品は、上記したトイレットペーパーウェブを１枚重ね、又は２枚重ねにして切断してなる。このトイレットペーパー製品は、例えば製品幅にスリットされたロール状、又はそれぞれ製品幅及び長さに切断され、Ｃ折りして互いに積層されたシート状とすることができる。
次に、図１、図２を用いて、本発明の実施形態に係るトイレットペーパー製品のウェブの製造方法について説明する。図１はトイレットペーパーウェブの製造装置５０の一例を示し、図２はカレンダーパートの構成を示す。
図１の装置５０は、ファブリックプレス方式の製紙機であり、予備的に脱水するための通風乾燥（ＴＡＤ）設備を用いず、プレス手段のみで凹凸付けしたウェブ１０３を製造することができる。装置５０は、連続するウェブを形成するウェット部２、ウェブを脱水して模様付け又は凹凸付けするプレス部３、及びウェブを最終乾燥する乾燥部４を備えている。
図１の装置５０は、ファブリックプレス方式の製紙機であり、予備的に脱水するための通風乾燥（ＴＡＤ）設備を用いず、プレス手段のみで凹凸付けしたウェブ１０３を製造することができる。装置５０は、連続するウェブを形成するウェット部２、ウェブを脱水して模様付け又は凹凸付けするプレス部３、及びウェブを最終乾燥する乾燥部４を備えている。
ウェット部２は、クレセントフォーマー形式で湿紙を形成するものであり、繊維及び水からなる紙料をフォーミング領域に供給するヘッドボックス６、ウェブの水の一部を脱水するフォーミングフェルト８及びフォーミングワイヤー９、複数のガイドロール１０、並びにフォーミングロール７を有する。
ヘッドボックス６は、フォーミングワイヤー９とフォーミングフェルト８との間の成型部５にて紙料ジェットを吐出する。フォーミングワイヤー９はエンドレスのループ形態であり、複数のガイドロール１０及びフォーミングロール７の周りを走行し、フォーミングロール７にてフォーミングフェルト８に接触する。従って、位置５に吐出された紙料はフォーミングワイヤー９によって脱水されて繊維性ウェブ１０１を形成し、この繊維性ウェブ１０１がフォーミングフェルト８にてプレス部３に搬送される。フォーミングフェルト８も複数のガイドロール１８の周りを走行するエンドレスのループ形態となっている。
なお、成型部５をサクションブレストロールフォーマーとすることもできる。
ヘッドボックス６は、フォーミングワイヤー９とフォーミングフェルト８との間の成型部５にて紙料ジェットを吐出する。フォーミングワイヤー９はエンドレスのループ形態であり、複数のガイドロール１０及びフォーミングロール７の周りを走行し、フォーミングロール７にてフォーミングフェルト８に接触する。従って、位置５に吐出された紙料はフォーミングワイヤー９によって脱水されて繊維性ウェブ１０１を形成し、この繊維性ウェブ１０１がフォーミングフェルト８にてプレス部３に搬送される。フォーミングフェルト８も複数のガイドロール１８の周りを走行するエンドレスのループ形態となっている。
なお、成型部５をサクションブレストロールフォーマーとすることもできる。
プレス部３はメインプレス１１及び凹凸付けファブリック１４を備え、メインプレス１１は第１のプレス要素１２と第２のプレス要素１３とからなる。第１及び第２のプレス要素１２，１３は、互いに圧着してそれらの間にプレスニップＮ１を形成する。図１の例では、メインプレス１１はロールプレスであり、第１及び第２のプレス要素１２，１３が対向する双ロールをなす。そして、第１のプレス要素（ロール）１２が凹凸付けファブリック１４のループ内に位置し、第２のプレス要素（ロール）１３がフォーミングフェルト８ループ内に位置し、プレスニップＮ１にてフォーミングフェルト８と凹凸付けファブリック１４が接触する。メインプレス１１は、長いニッププレス又はシュープレス（図示しない）でも良い。
凹凸付けファブリック１４は、エンドレスのループ形態をなし、複数のガイドロール１５、及び乾燥部４に対向するスムーズな転送ロール１６の周りを走行する。凹凸付けファブリック１４は、第１のプレス要素（ロール）１２の周りを走行したときにメインプレス１１のプレスニップＮ１を通り、フォーミングフェルト８で搬送された繊維性ウェブ１０１と接触する。そして、プレスニップＮ１にて、凹凸付けファブリック１４が繊維性ウェブ１０１の脱水及び凹凸付けを行って、凹凸付け繊維性ウェブ１０２を形成する。凹凸付け繊維性ウェブ１０２は、凹凸付けファブリック１４によって転送ロール１６まで搬送される。
転送ロール１６は、後述する乾燥部４の乾燥シリンダー１９と対向し、両者の間に転送ニップＮ２を形成する。そして、転送ニップＮ２に搬送された凹凸付け繊維性ウェブ１０２は、プレス及び脱水を施されずに乾燥にのみ供される。
凹凸付けファブリック１４は、エンドレスのループ形態をなし、複数のガイドロール１５、及び乾燥部４に対向するスムーズな転送ロール１６の周りを走行する。凹凸付けファブリック１４は、第１のプレス要素（ロール）１２の周りを走行したときにメインプレス１１のプレスニップＮ１を通り、フォーミングフェルト８で搬送された繊維性ウェブ１０１と接触する。そして、プレスニップＮ１にて、凹凸付けファブリック１４が繊維性ウェブ１０１の脱水及び凹凸付けを行って、凹凸付け繊維性ウェブ１０２を形成する。凹凸付け繊維性ウェブ１０２は、凹凸付けファブリック１４によって転送ロール１６まで搬送される。
転送ロール１６は、後述する乾燥部４の乾燥シリンダー１９と対向し、両者の間に転送ニップＮ２を形成する。そして、転送ニップＮ２に搬送された凹凸付け繊維性ウェブ１０２は、プレス及び脱水を施されずに乾燥にのみ供される。
なお、プレス部３（プレスニップＮ１）において、フォーミングフェルト８はｚ−方向(厚み方向)に弾性変形可能で圧縮可能な受水プレスフェルト１７として働く。受水プレスフェルト１７は、プレスニップＮ１を通過した凹凸付け繊維性ウェブ１０２をすぐに離し、ウェブ１０２を再び湿らさないようにする。
プレス部３を通る間、各ウェブ１０１、１０２の乾燥度は、繊維濃度１５〜３０％の範囲から４２〜５２％の範囲とすることができる。
プレス部３を通る間、各ウェブ１０１、１０２の乾燥度は、繊維濃度１５〜３０％の範囲から４２〜５２％の範囲とすることができる。
乾燥部４は、乾燥シリンダー１９、クレープ付けドクター２１、及び乾燥シリンダー１９を覆うフード２２を備えている。なお、図１の例では、乾燥シリンダー１９はヤンキードライヤーであるが、他のタイプの乾燥部（たとえばエアースルードライヤー、金属製の乾燥ベルト）を適用することができる。又、乾燥部は、単一の乾燥部（例えば、図１のように１つのシリンダー）であってもよく、複数の乾燥部で構成することもできる。
乾燥シリンダー１９の表面は、転送ニップＮ２近傍にて、凹凸付け繊維性ウェブ１０２を乾燥する乾燥表面２０を形成する。又、クレープ付けドクター２１は乾燥表面２０の下流に配置され、乾燥表面２０によって乾燥した凹凸付け繊維性ウェブ１０２にクレープ付けを行い、それによって、凹凸付け及びクレープ付けの両方を施された最終ウェブ１０３が得られる。クレープ付は、紙を縦方向（マシン走行方向）に機械的に圧縮し、クレープと称される波状の皺を形成する公知の方法であり、紙に嵩（バルク感）、柔らかさ、吸水性、表面の滑らかさ、美観（クレープの形状）などを付与する。
そして、転送ニップＮ２にて、凹凸付け繊維性ウェブ１０２が凹凸付けファブリック１４から離れて乾燥シリンダー１９の乾燥表面２０に転送される。転送ニップＮ２の圧力は１ＭＰａ以下であり、この圧力ではウェブ１０２の脱水は生じない。
なお、凹凸付けファブリック１４から乾燥表面２０側にウェブ１０２を確実に転送させるため、スプレー装置２３によって乾燥表面２０に接着剤を塗布するようにすると良い。スプレー装置２３は、クレープ付けドクター２１と転送ニップＮ２との間であって、乾燥表面２０が開放された位置に配置することができる。
乾燥シリンダー１９の表面は、転送ニップＮ２近傍にて、凹凸付け繊維性ウェブ１０２を乾燥する乾燥表面２０を形成する。又、クレープ付けドクター２１は乾燥表面２０の下流に配置され、乾燥表面２０によって乾燥した凹凸付け繊維性ウェブ１０２にクレープ付けを行い、それによって、凹凸付け及びクレープ付けの両方を施された最終ウェブ１０３が得られる。クレープ付は、紙を縦方向（マシン走行方向）に機械的に圧縮し、クレープと称される波状の皺を形成する公知の方法であり、紙に嵩（バルク感）、柔らかさ、吸水性、表面の滑らかさ、美観（クレープの形状）などを付与する。
そして、転送ニップＮ２にて、凹凸付け繊維性ウェブ１０２が凹凸付けファブリック１４から離れて乾燥シリンダー１９の乾燥表面２０に転送される。転送ニップＮ２の圧力は１ＭＰａ以下であり、この圧力ではウェブ１０２の脱水は生じない。
なお、凹凸付けファブリック１４から乾燥表面２０側にウェブ１０２を確実に転送させるため、スプレー装置２３によって乾燥表面２０に接着剤を塗布するようにすると良い。スプレー装置２３は、クレープ付けドクター２１と転送ニップＮ２との間であって、乾燥表面２０が開放された位置に配置することができる。
凹凸付けファブリック１４としては、金属又は合成樹脂（プラスチック）の線を経糸及び緯糸として縦横に編み込んだ網目状のワイヤが挙げられる。このワイヤの目数としては、経糸及び緯糸の目数がそれぞれ20〜70本/2.54cm、好ましくは20〜65本/2.54cm、より好ましくは25〜60本/2.54cmとすることができる。又、このワイヤの線径としては、経糸及び緯糸の線径が0.21〜0.70mm、好ましくは0.21〜0.55mm、より好ましくは0.21〜0.45mmとすることができる。
経糸及び緯糸の目数が上記範囲未満である場合、又は経糸及び緯糸の線径が上記範囲を超える場合、凹凸付けファブリック１４の表面の凹凸が強過ぎ、得られたウェブの表面の凹凸も強くなり過ぎ、触感（優れた柔らかさ）が劣る。
経糸及び緯糸の目数が上記範囲を超える場合、又は経糸及び緯糸の線径が上記範囲未満である場合、凹凸付けファブリック１４の表面の凹凸が低く過ぎ、得られたウェブの表面の凹凸も低くなって、強度を確保しつつ嵩高（高比容積）を得ることが難しい。
なお、凹凸付けファブリックでない一般的なファブリックは、経糸及び緯糸の目数がそれぞれ、70〜200本/2.54cm程度である。また、経糸及び緯糸の線径はそれぞれ、0.08〜0.20mm程度である。
上記で示したワイヤの目数や線径は、ワイヤのトップ面（湿紙とワイヤーが接触する面）の値である。
経糸及び緯糸の目数が上記範囲未満である場合、又は経糸及び緯糸の線径が上記範囲を超える場合、凹凸付けファブリック１４の表面の凹凸が強過ぎ、得られたウェブの表面の凹凸も強くなり過ぎ、触感（優れた柔らかさ）が劣る。
経糸及び緯糸の目数が上記範囲を超える場合、又は経糸及び緯糸の線径が上記範囲未満である場合、凹凸付けファブリック１４の表面の凹凸が低く過ぎ、得られたウェブの表面の凹凸も低くなって、強度を確保しつつ嵩高（高比容積）を得ることが難しい。
なお、凹凸付けファブリックでない一般的なファブリックは、経糸及び緯糸の目数がそれぞれ、70〜200本/2.54cm程度である。また、経糸及び緯糸の線径はそれぞれ、0.08〜0.20mm程度である。
上記で示したワイヤの目数や線径は、ワイヤのトップ面（湿紙とワイヤーが接触する面）の値である。
次に、図２を参照し、本発明の実施形態に係るトイレットペーパーウェブの製造方法の、特徴部分であるカレンダー加工について説明する。
カレンダーパート６０は、対向する一対のロール６１、６２から構成され、ロール６１、６２間のギャップに、抄紙及び乾燥後の凹凸付けしたウェブ１０３が装入されてカレンダー加工される。
ここで、ウェブ１０３の厚みｔ０に対し、ロール６１、６２間のギャップの距離ｔ１を２０〜８０％に設定すること、及び、カレンダーのトップロールとボトムロールで±５％以内の回転スピード差を付与することで、より滑らかで、柔軟性に富んだ嵩高なウェブが得られる。
距離ｔ１が厚みｔ０の２０％未満であると、ウェブは平滑になるが、バルクロスが生じ、比容積が９．８〜２５ｃｍ３／ｇの嵩高でふんわりしたウェブが得られないことがある。距離ｔ１が厚みｔ０の８０％を超えると、ウェブを滑らかにすることが困難になることがある。
なお、距離ｔ１が厚みｔ０の２０〜８０％であれば、ロール６１、６２を通過したウェブのキャリパー（厚み）がある程度自然に復元し、キャリパーの減少を最小限に抑え、柔軟性、厚さの低減を最小限に抑えつつ、表面性の向上をはかることができる。
ロール６１、６２としては、鋼鉄ロール、チルドロール、表面硬質メッキ仕上げロール等の金属性ロール、又は弾性材料でコーティングされたシリンダーを用いることができる。ウェブをより滑らかにできる点では、金属ロールが好ましい。
カレンダー加工前のウェブ厚みｔ０は、２００〜４００μｍ／枚、好ましくは２００〜３５０μｍ／枚、より好ましくは２００〜３００μｍ／枚である。またカレンダー加工後のウェブ厚みは、１００〜３５０μｍ／枚、好ましくは１５０〜３００μｍ／枚、より好ましくは１５０〜２５０μｍ／枚である。
さらに、トイレットペーパー製品加工後の厚みは、８０〜２００μｍ／枚、好ましくは８０〜１８０μｍ／枚、さらに好ましくは１００〜１８０μｍ／枚である。
トイレットペーパー製品加工後のＪＩＳ Ｐ４５０１法によるほぐれ易さは１００秒未満であることが好ましい。なお、トイレットペーパー製品加工において、エンボス加工の有無、印刷の実施有無は、適宜選択できる。
カレンダーパート６０は、対向する一対のロール６１、６２から構成され、ロール６１、６２間のギャップに、抄紙及び乾燥後の凹凸付けしたウェブ１０３が装入されてカレンダー加工される。
ここで、ウェブ１０３の厚みｔ０に対し、ロール６１、６２間のギャップの距離ｔ１を２０〜８０％に設定すること、及び、カレンダーのトップロールとボトムロールで±５％以内の回転スピード差を付与することで、より滑らかで、柔軟性に富んだ嵩高なウェブが得られる。
距離ｔ１が厚みｔ０の２０％未満であると、ウェブは平滑になるが、バルクロスが生じ、比容積が９．８〜２５ｃｍ３／ｇの嵩高でふんわりしたウェブが得られないことがある。距離ｔ１が厚みｔ０の８０％を超えると、ウェブを滑らかにすることが困難になることがある。
なお、距離ｔ１が厚みｔ０の２０〜８０％であれば、ロール６１、６２を通過したウェブのキャリパー（厚み）がある程度自然に復元し、キャリパーの減少を最小限に抑え、柔軟性、厚さの低減を最小限に抑えつつ、表面性の向上をはかることができる。
ロール６１、６２としては、鋼鉄ロール、チルドロール、表面硬質メッキ仕上げロール等の金属性ロール、又は弾性材料でコーティングされたシリンダーを用いることができる。ウェブをより滑らかにできる点では、金属ロールが好ましい。
カレンダー加工前のウェブ厚みｔ０は、２００〜４００μｍ／枚、好ましくは２００〜３５０μｍ／枚、より好ましくは２００〜３００μｍ／枚である。またカレンダー加工後のウェブ厚みは、１００〜３５０μｍ／枚、好ましくは１５０〜３００μｍ／枚、より好ましくは１５０〜２５０μｍ／枚である。
さらに、トイレットペーパー製品加工後の厚みは、８０〜２００μｍ／枚、好ましくは８０〜１８０μｍ／枚、さらに好ましくは１００〜１８０μｍ／枚である。
トイレットペーパー製品加工後のＪＩＳ Ｐ４５０１法によるほぐれ易さは１００秒未満であることが好ましい。なお、トイレットペーパー製品加工において、エンボス加工の有無、印刷の実施有無は、適宜選択できる。
本発明は上記した実施形態に限定されず、本発明の思想と範囲に含まれる様々な変形及び均等物に及ぶことはいうまでもない。
パルプ組成（質量％）をＮＢＫＰ３０％、ＬＢＫＰ７０％とし、表１、表２に示す特性を有するシートの１枚重ね及び２枚重ねのトイレットペーパーのウェブとして、図１に示すファブリックプレス方式の製紙機５０を用い、凹凸付けしたウェブ１０３を製造した。次に、図２に示すプルユニットカレンダーパート６０を用い、抄紙及び乾燥後のウェブ１０３をカレンダー加工した。カレンダー加工の条件を表１に示す。
凹凸付けファブリック１４としては、経糸及び緯糸として縦横に編み込んだ網目状のプラスチック製ワイヤを用い、ワイヤの経糸及び緯糸の目数及び線径を、経糸の目数：53本/2.54cm、緯糸の目数：34本/2.54cm、経糸の線径：0.30mm、緯糸の線径：0.35mmに規定した。
凹凸付けファブリック１４としては、経糸及び緯糸として縦横に編み込んだ網目状のプラスチック製ワイヤを用い、ワイヤの経糸及び緯糸の目数及び線径を、経糸の目数：53本/2.54cm、緯糸の目数：34本/2.54cm、経糸の線径：0.30mm、緯糸の線径：0.35mmに規定した。
さらに、カレンダー加工後の最終ウェブを、１枚重ね及び２枚重ねのトイレットペーパーに加工し、以下の評価を行った。
ＧＭＴ（Geometric Tensile Strength）：ＪＩＳ Ｐ８１１３に基づいて測定した乾燥時の縦方向引張り強さＤＭＤＴと乾燥時の横方向引張り強さＤＣＤＴの積の平方根を算出した。
坪量：ＪＩＳ Ｐ８１２４に基づいて測定し、シート１枚当たりに換算した。
厚さ：シックネスゲージ（尾崎製作所製のダイヤルシックネスゲージ「ＰＥＡＣＯＣＫ」）を用いて測定した。測定条件は、測定荷重２５０ｇｆ、測定子直径３０ｍｍで、測定子と測定台の間に試料を置き、測定子をゆっくりと下ろしたときのゲージを読み取った。このとき、測定子をのせるだけとした。なお、１回の測定は試料を１０枚重ねて行い、測定を１０回繰り返して測定結果を平均した。そして、得られた１回当りの平均値を枚数で割って１枚当りの紙厚とした。
比容積：シート１枚当たりの厚さをシート１枚当たりの坪量で割り、単位ｇあたりの容積ｃｍ3で表した。
吸水度：旧ＪＩＳ−Ｓ３１０４法に従い、温度23±１℃、湿度50±2％の状態で、０．１ｍｌ精製水を滴下し、水滴がトイレットペーパー製品に吸収される時間（秒）を測定した。
ＧＭＴ（Geometric Tensile Strength）：ＪＩＳ Ｐ８１１３に基づいて測定した乾燥時の縦方向引張り強さＤＭＤＴと乾燥時の横方向引張り強さＤＣＤＴの積の平方根を算出した。
坪量：ＪＩＳ Ｐ８１２４に基づいて測定し、シート１枚当たりに換算した。
厚さ：シックネスゲージ（尾崎製作所製のダイヤルシックネスゲージ「ＰＥＡＣＯＣＫ」）を用いて測定した。測定条件は、測定荷重２５０ｇｆ、測定子直径３０ｍｍで、測定子と測定台の間に試料を置き、測定子をゆっくりと下ろしたときのゲージを読み取った。このとき、測定子をのせるだけとした。なお、１回の測定は試料を１０枚重ねて行い、測定を１０回繰り返して測定結果を平均した。そして、得られた１回当りの平均値を枚数で割って１枚当りの紙厚とした。
比容積：シート１枚当たりの厚さをシート１枚当たりの坪量で割り、単位ｇあたりの容積ｃｍ3で表した。
吸水度：旧ＪＩＳ−Ｓ３１０４法に従い、温度23±１℃、湿度50±2％の状態で、０．１ｍｌ精製水を滴下し、水滴がトイレットペーパー製品に吸収される時間（秒）を測定した。
ＴＳ７、ＴＳ７５０、Ｄの測定は、上記ティシューソフトネス測定装置ＴＳＡを用いて行った。測定条件も上記のとおりである。
やわらかさの評価は、モニター２０人による官能評価によって行った。評価基準は１０点満点でテスト1のブランク1を５点として相対評価を行った。
なお、坪量、引張強さ（ＧＭＴ）、厚さ、比容積、及びティシューソフトネス測定装置ＴＳＡによる測定は、JIS-P8111に規定する温湿度条件下(２３±１℃、５０±２％ＲＨ)で平衡状態に保持後に行った。
やわらかさの評価は、モニター２０人による官能評価によって行った。評価基準は１０点満点でテスト1のブランク1を５点として相対評価を行った。
なお、坪量、引張強さ（ＧＭＴ）、厚さ、比容積、及びティシューソフトネス測定装置ＴＳＡによる測定は、JIS-P8111に規定する温湿度条件下(２３±１℃、５０±２％ＲＨ)で平衡状態に保持後に行った。
得られた結果を１枚重ねのトイレットペーパーについては表１に示し、２枚重ねのトイレットペーパーについては表２に示す。
表１から明らかなように、シート１枚当たりの比容積が９．８〜２５ｃｍ３／ｇであって、トイレットペーパー製品のＧＭＴが１．４７〜３．９２Ｎ／２５ｍｍの各実施例の場合、強度、バルク（比容積）、柔らかさを共に向上させることができた。
一方、シート１枚当たりの比容積が９．８ｃｍ３／ｇ未満である比較例１、５の場合、ＧＭＴが１．４７Ｎ／２５ｍｍ未満となり強度が低下したと共に、ブランク１（カレンダー加工なし）に比べてハンドフィールの向上は見られなかった。なお、比較例１、５のカレンダー加工前のウェブ厚みは２００μｍ未満であった。
なお、ウェブ厚みに対し、８０％を超えるギャップを有する一対のロールにてカレンダー加工した実施例２、８の場合、坪量を同一とし、ウェブ厚みに対し２０〜８０％のギャップを有する一対のロールにてカレンダー加工した実施例１，７に比べ、柔らかさの官能値がわずかに低くなったが、実用上問題はない。
市販品である比較例３、４、７、８の場合、比容積が９．８ｃｍ３／ｇ未満となり、ハンドフィールの向上が見られなかった。これは、比較例３、４、７、８の場合、上記した凹凸付けファブリック１４を用いずに抄紙したためである。なお、ＧＭＴ（強度）は、例えばパルプの原料及びその配合量、叩解度、紙力剤の添加の有無、抄紙条件等によって適宜調整することができる。
なお、ウェブ厚みに対し、８０％を超えるギャップを有する一対のロールにてカレンダー加工した実施例２、８の場合、坪量を同一とし、ウェブ厚みに対し２０〜８０％のギャップを有する一対のロールにてカレンダー加工した実施例１，７に比べ、柔らかさの官能値がわずかに低くなったが、実用上問題はない。
市販品である比較例３、４、７、８の場合、比容積が９．８ｃｍ３／ｇ未満となり、ハンドフィールの向上が見られなかった。これは、比較例３、４、７、８の場合、上記した凹凸付けファブリック１４を用いずに抄紙したためである。なお、ＧＭＴ（強度）は、例えばパルプの原料及びその配合量、叩解度、紙力剤の添加の有無、抄紙条件等によって適宜調整することができる。
６０ カレンダーパート
６１、６２ カレンダーパートの一対のロール
６１ トップカレンダーロール
６２ ボトムカレンダーロール
１０３ 抄紙及び乾燥後のウェッブ（凹凸付けしたウェッブ）
ｔ０ 抄紙及び乾燥後のウェブ厚み
ｔ１ 一対のロールのギャップの距離
６１、６２ カレンダーパートの一対のロール
６１ トップカレンダーロール
６２ ボトムカレンダーロール
１０３ 抄紙及び乾燥後のウェッブ（凹凸付けしたウェッブ）
ｔ０ 抄紙及び乾燥後のウェブ厚み
ｔ１ 一対のロールのギャップの距離
Claims (3)
- シートを１枚又は２枚重ねしてなり、１枚の前記シートの坪量が１０〜４０ｇ／ｍ２、比容積が９．８〜２５ｃｍ３／ｇであるトイレットペーパー製品であって、
トップ面（湿紙とワイヤーが接触する面）の経糸及び緯糸の目数がそれぞれ20〜70本/2.54cm、該経糸及び緯糸の線径が0.21〜0.70mmの経糸及び緯糸を編み込んだ網目状のワイヤからなる凹凸付けファブリックにより抄紙され、
カレンダー加工前のウェブ厚みｔ０を２００〜４００μｍ／枚として、該カレンダー加工が施されてなり、
該トイレットペーパー製品の、ＪＩＳ Ｐ８１１３に基づく乾燥時の縦方向の引張強さＤＭＤＴと、乾燥時の横方向の引張強さＤＣＤＴの積の平方根である（ＤＭＤＴ×ＤＣＤＴ）1/2（ＧＭＴ）が１．４７〜３．９２Ｎ／２５ｍｍであるトイレットペーパー製品。 - 抄紙及び乾燥後のウェブ厚みに対し、２０〜８０％のギャップを有する一対のロールにて前記カレンダー加工を施してなる請求項１に記載のトイレットペーパー製品。
- ティシューソフトネス測定装置ＴＳＡにより、試料台に設置した前記トイレットペーパー製品のサンプルに対し、ブレード付きロータを100mNの押し込み圧力として上から押し込んだ後に回転数2.0(/sec)で回転させ、前記試料台の振動を振動センサで測定したとき、
ＴＳＡ上のソフトウェアにて自動的に取得した、低周波数側からの最初のスペクトルの極大ピークの強度（ＴＳ７５０）が５〜２３ｄＢＶ２ｒｍｓであり、６５００Ｈｚを含むスペクトルの極大ピークの強度（ＴＳ７）が１０〜２０ｄＢＶ２ｒｍｓである請求項１又は２に記載のトイレットペーパー製品。
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