JP5425384B2 - 窒素同位体濃縮方法 - Google Patents
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Description
大気中の窒素(窒素分子N2)には14N2、14N15Nおよび15N2の3種類の同位体分子が存在し、その存在率は以下の通りである。
14N2:99.635atom%×99.635atom%=99.271mol%
14N15N:99.635atom%×0.365atom%×2=0.727mol%
15N2:0.365atom%×0.365atom%=0.001mol%
15Nは、天然存在比が極めて小さいため、効率的に高濃度まで濃縮する方法が求められている。
15Nの濃縮方法には、化合物によって同位体の平衡分配濃度が異なる現象を利用する化学交換法、アンモニアのゼオライトへの吸着挙動の同位体効果による違いを利用する気相吸着法、および一酸化窒素(NO)を低温蒸留し、15N18Oを濃縮して15Nと18Oを得る方法などがある。
化学交換法や気相吸着法は、工業規模の大量生産には向いていない。また、窒素化合物を介して同位体分離を行うため、最終的に、N2以外の不純物を含まない高純度のN2を得ることは容易ではない。
大量生産には、低温蒸留法による濃縮が有望だが、15Nを製品同位体濃縮度50atom%以上に濃縮する場合、以下に示すような問題がある。
この場合、多くの14N15Nを廃棄するので、15Nの収率は0.368%となるから、同位体分離プロセスとしても非効率である。
15N2の収率を100%とする仮定は非現実的であり、実際には、その10倍以上の原料が必要となると考えられる。したがって、15Nの収率は、さらに十分の一以下になる。
このような問題を解決する手段として、本出願人は、先に窒素蒸留と同位体スクランブリングとを組み合わせた方法を出願している(特願2006−80345、PCT/JP2007/054765)。
この発明によれば、最終蒸留塔の下方付近から、15N濃縮度50atom%以上の窒素(N2)を得ることができる効果が得られるものである。
このような不都合を回避するため、窒素の安定同位体(15N)が高濃度に濃縮した窒素(N2)を、最終塔の中間部から抜き出すとともに、アルゴンおよび酸素の混合物を最終塔の塔底から排出する必要がある。
前述のように、原料窒素中(feed)に僅かに含まれるアルゴンおよび酸素は、蒸留装置の最終塔塔底に高濃度で濃縮される。
この方法においては、最終塔塔底から抜き出すアルゴンおよび酸素の混合物(waste2)の流量(以下、最終塔塔底パージ流量またはパージ流量と言うことがある)は適切な量でなければならない。
なぜならば、最終塔塔底パージ流量が大きすぎると窒素が同伴されて目的成分である15N2も一緒に排出されてしまい、逆に最終塔塔底パージ流量が小さすぎると最終塔下方中間部から抜き出す製品窒素中(product(15N2))にアルゴンおよび/または酸素が混入してしまうからである。
このため、高濃度の15N2を得るためには、窒素をほとんど含まないアルゴンおよび酸素の混合物(waste2)を最終塔塔底からガスまたは液の状態で排出しながら、窒素(product)を最終塔下方中間部から得る必要がある。
例えば、図2に示すように、product中のアルゴンおよび酸素濃度を検出する濃度計1およびwaste2中の窒素濃度を計測する濃度計2を設け、これらが検出されないように制御装置3によって、最終塔塔底パージ流量制御弁4を調節する方法が考えられる。
しかし、実際に原料窒素中の微量のアルゴンおよび酸素の含有量を正確に測定し、それを最終塔塔底パージ流量とする運転方法は難しい。また、このような制御ができたとして、システムが複雑になることが懸念される。
また、請求項2に係る発明は、前記第1の設定値が、運転圧力における窒素の飽和温度+8Kよりも小さく、前記第2の設定値が、運転圧力における窒素の飽和温度+0.5Kよりも大きいことを特徴とする請求項1記載の窒素同位体濃縮方法である。
最終塔の塔底部のアルゴン・酸素混合物に含まれる窒素が1mol%以下にすることができ、前記製品15N濃縮窒素に含まれるアルゴンおよび/または酸素を合計100ppm以下にできる。
よって、従来よりも効率的に15N濃縮窒素を生産することができる。
図4および図5から分かるように、最終塔塔底からパージするアルゴン・酸素混合物には窒素はほとんど含まれていない。塔底から塔頂に向かって、窒素の組成は急激に増加し、それとともに(沸点の違いにより)蒸留塔の温度は急激に低下する。
さらに、窒素の組成が概ね70%以上の範囲では温度変化が少なく、窒素が90%以上になると温度はその圧力における窒素の沸点に近い値となる。図3および図4の例では、運転圧力が170kPa(abs)であるため、塔の温度はその圧力における窒素の沸点である約82Kとなっている。図6は窒素の蒸気圧を温度に対して示したものである。
最終塔塔底部と製品15N濃縮窒素採取部との中間部、図3〜5の例でたとえば398.6m(最終塔塔底から1.4m上部)における蒸留塔の温度を連続的に測定する。装置起動後は最終塔塔底にアルゴン・酸素混合物は濃縮していないため、温度測定値は運転圧力における飽和温度Ts=約82Kとなる。この間、最終塔塔底パージは、停止する。
装置の運転を継続すると、原料窒素中にわずかに含まれていた高沸点成分であるアルゴン・酸素がいずれ濃縮しはじめ、これにつれて温度測定値が上昇する(図3中の細線で示す)。
装置の運転圧力の変動による温度変動を考慮して、T2はTsよりも0.5K以上大きく設定するのがよい。T1はT2よりも大きくなければならないが、T1とT2との値が近いとアルゴン・酸素混合物のパージ流量を頻繁に変更することになるので、T1はT2よりも1K以上大きく設定するとよい。
前述では、温度が設定値T2以下の時はパージを停止するとしたが、アルゴンおよび酸素がいずれ濃縮してくるような少ない流量であれば必ずしも停止する必要はない。
図1に示す総充填高さ400m、運転圧力170kPa(abs)の15N同位体分離装置(コンデンサやリボイラなどは図示略)を用い、アルゴン50ppm、酸素0.1ppmを含む原料窒素から、製品15N濃縮窒素を得るプロセスにおいて、製品および最終塔塔底パージ流量制御を図7に示す構成とした。図7において、符号5は前述の温度計を示し、蒸留塔の温度を測定するものである。符号6は制御装置で、温度計5からの信号に基づいてパージ流量を調節する信号を流量調整弁7に送り、パージ流量を調整することができるように構成されている。
温度測定位置と塔底との距離HBは、運転圧力170kPa(abs)におけるN2−Ar系の比揮発度αが概ね2.6程度であること、使用した充填物のHETPを0.2[m/段]であることおよび温度測定位置における窒素濃度が最大約70mol%(T2=82.5Kに相当)になることから、以下のFenskeの式により、1.4mとした。
HB=nB×HETP ・・・(2)
HETP[m/段]:充填物の理論段相当高さ
nB[段]:区間Bに最低限必要な理論段数
YNmid[−]:温度測定部における窒素のモル分率。
YNbot[−]:塔底部における窒素のモル分率。
α[−]:運転圧力における塔底パージガスの主成分(アルゴンまたは酸素)に対する窒素の比揮発度。N2−Ar系の比揮発度(N2−O2系より小さい)とすれば安全側に設計できる。
HB=7.1×0.2=1.4m ・・・(2)
HA=nA×HETP ・・・(4)
HETP[m/段]:充填物の理論段相当高さ
nA[段]:区間Bに最低限必要な理論段数
YNp[−]:製品15N濃縮窒素(product)採取位置における窒素のモル分率。
YNmid[−]:温度測定部における窒素のモル分率。
α[−]:運転圧力における塔底パージガスの主成分(アルゴンまたは酸素)に対する窒素の比揮発度。N2−Ar系の比揮発度(N2−O2系より小さい)とすれば安全側に設計できる。
HA=11.5×0.2=2.3m ・・・(4)
Claims (4)
- 酸素およびアルゴンが微量含まれた窒素を原料とし、カスケードに構成された複数の充填塔で低温蒸留し、窒素の安定同位体15Nが濃縮された製品窒素を得る窒素同位体濃縮方法において、
最終塔の下方中間部から15N濃縮窒素流体を採取し、
製品15N濃縮窒素採取位置から下方の位置の温度測定値が、第1の設定値以上になったら、前記最終塔の塔底からアルゴン・酸素混合物を排出し、
前記温度測定値が、第2の設定値以下になったら、前記最終塔の塔底からのアルゴン・酸素混合物の排出を停止し、
前記第1の設定値が前記第2の設定値よりも大きいことを特徴とする窒素同位体濃縮方法。 - 前記第1の設定値が、運転圧力における窒素の飽和温度+8Kよりも小さく、
前記第2の設定値が、運転圧力における窒素の飽和温度+0.5Kよりも大きいことを特徴とする請求項1記載の窒素同位体濃縮方法。 - 前記最終塔の塔底部のアルゴン・酸素混合物に含まれる窒素が1mol%以下である請求項1または請求項2記載の窒素同位体濃縮方法。
- 前記製品15N濃縮窒素に含まれるアルゴンおよび/または酸素が、合計100ppm以下である請求項1ないし請求項3のいずれか1項に記載の窒素同位体濃縮方法。
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