JP5386706B2

JP5386706B2 - 固相接合性に優れる高純度鉄合金の接合体

Info

Publication number: JP5386706B2
Application number: JP2008272990A
Authority: JP
Inventors: 兼次安彦
Original assignee: スーパーピュアメタル合同会社
Priority date: 2008-10-23
Filing date: 2008-10-23
Publication date: 2014-01-15
Anticipated expiration: 2028-10-23
Also published as: JP2010100892A

Description

本発明は、固相拡散接合性や摩擦接合性等の固相接合性に優れるフェライト系の高純度鉄合金と同種金属または異種金属とを固相接合した接合体に関するものである。ここで、本発明の上記高純度鉄合金には、極微量のＣ，Ｎ，ＳおよびＯを含有する高純度鉄（純Ｆｅ）も含むものとする。

金属材料の接合方法は、機械的締結や塑性変形を利用する機械的接合、溶接接合および接着接合に大別されている。このうち、溶接接合は、被接合材同士を溶融して接合する溶融接合（融接）、被溶接材料は固体のままで、金属原子を拡散させて接合する固相接合、および被溶接材料は固体のままで、ろう材等の第３の結合助材を介して接合する液相・固相接合に分けられる。

さらに、上記固相接合は、拡散接合（固相拡散接合）、摩擦接合、熱間圧接、冷間圧接（常温圧接）、爆発圧接、超音波接合およびガス圧接等に分類される。上記拡散接合は、接合する材料同士を密着させ、真空や不活性ガス中などの制御された雰囲気中で、母材の融点以下の温度条件で加熱・加圧することによって、接合面間に生じる原子の拡散を利用して接合する方法である。また、上記摩擦接合は、接合しようとする材料同士を接触させ、一定の加圧と回転との機械的エネルギーによって摩擦熱を発生させ、両材料が適当な軟化状態になったところで回転運動を急停止し、さらに大きな加圧力を加えることによって接合する方法であり、摩擦圧接、摩擦溶接とも呼ばれている。

上記固相接合は、低温度・低変形で接合する技術であるため、材料的に溶融溶接が極めて困難な材料や溶かすとうまく接合できない材料の接合に適している。また、異種金属との接合が比較的容易で、さらに、拡散接合の場合、面接合ができることから内部に空間を有する中空部品の製造にも適用できるという特徴がある。

上記拡散接合を利用した技術として、ジェット機や発電プラント等に用いられるタービンブレードの製造方法がある。この製造方法は、１枚のブレード本体を複数の分割片として構成し、予め分割片の接合面に冷媒通路用の溝を形成しておき、これらを相互に接合することにより、各分割片の接合面間に冷媒通路を形成する方法であり、精密鋳造などによってブレード本体内部に冷媒通路を一体成形する方法に比べて簡便で、また、任意の形状の冷媒通路を形成しやすいという利点がある。

しかし、ブレード部品を、例えば、厚み方向で２分割して製造し、冷却通路に相当する部分に溝を掘り、組み立てて拡散接合する方法は、大面積での接合が必要であり、接合面の一部では十分な接合が得られないことがある。そこで、分割片同士の間に、この鋳造材より硬度が低くほぼ同様の高温強度を有するインサート材を介して拡散接合する方法（例えば、特許文献１参照）や、分割ブレード片を相互に重ね合わせ、この状態でそれらの接合面に所定の圧力を加えながら直流電流および／またはパルス電流を流して仮接合し、しかる後に所定の雰囲気温度で熱処理を施して分割ブレード片を強固に接合する方法（例えば、特許文献２参照）が提案されている。

また、摩擦接合の適用例としては、エンジンバルブやアクセルシャフト等の自動車部品のほか、自転車のハブ、ローラーや配管等の各種機械部品、ボックスレンチやラチェットレンチ、ドリル・リーマ等の工具類など、広い分野で用いられている。しかし、この方法は、異種金属の接合等の場合には、接合条件を厳密に管理する必要があり、適用範囲が限られていた。また、実用上、重要である鉄合金とＡｌ合金とを摩擦接合することは、従来技術では困難であった。
特開平１１−１１４６６２号公報特開２００３−１６６４０４号公報

さらに、特許文献１や特許文献２の技術はいずれも、従来の拡散接合技術が抱える問題点を、接合条件を適正化するという観点から改善しようとするものに過ぎず、接合素材自体の拡散接合性を改善するという観点からの検討は一切なされていない。この点は、摩擦接合の場合もまったく同様である。

そこで、本発明の目的は、同種金属同士だけでなく異種金属材料との固相接合性にも優れた高純度鉄合金（高純度鉄を含む）と同種金属または異種金属とを固相接合した接合体を提供することにある。

発明者らは、かねてから、純鉄やＣｒ−Ｆｅ系合金を高純度化することによる材料特性の変化に着目し、研究を重ねてきた。その結果、純鉄やＣｒ−Ｆｅ系合金を、従来の不純物混入レベルを超えてさらに低減し、Ｃ，Ｎ，ＳおよびＯの合計を１００ｍａｓｓｐｐｍ以下に高純度化することにより、同種金属同士のみならず異種金属材料との固相接合性にも優れる金属材料を得ることができることを知見し、本発明を完成させた。

すなわち、本発明は、Ｃ：１０ｍａｓｓｐｐｍ以下、Ｓ：１０ｍａｓｓｐｐｍ以下、Ｃ，Ｎ，ＳおよびＯの合計量が１００ｍａｓｓｐｐｍ以下、Ｃｒ：３０〜７０ｍａｓｓ％で、さらに、Ｍｏ：１０ｍａｓｓ％以下およびＷ：１〜６ｍａｓｓ％のうちから選ばれる１種または２種を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物の成分組成からなる高純度鉄合金と同種金属または異種金属とを固相接合した接合体であって、固相接合部の引張強さが母材の９０％以上である固相接合性に優れる高純度鉄合金の接合体である。

本発明によれば、固相拡散接合性や摩擦接合性に優れる固相接合性に優れる高純度鉄および高純度鉄合金を得ることができる。また、本発明の高純度鉄および高純度鉄合金は、固相接合性に優れるだけでなく、加工性や溶接性、耐食性、耐酸化性、高温強度特性にも優れるので、高温腐食雰囲気下で使用される強度部材の素材としても好適に用いることができる。

本発明に係る高純度鉄および高純度鉄合金の成分組成について説明する。
（Ｃ＋Ｎ＋Ｓ＋Ｏ）：１００ｍａｓｓｐｐｍ以下
Ｃ，Ｎ，ＳおよびＯは、鋼中に不可避的に混入してくる不純物元素である。これらの元素は、他の元素と炭窒化物や硫化物、酸化物等を形成し、粒界や粒内に析出して、加工性や耐食性、溶接性の低下を引き起こす。特に、これらの元素の合計量が１００ｍａｓｓｐｐｍを超えると、固相接合した接合界面に厚く不均一な界面層が形成されるため、接合強度の低下が顕著となる。よって、本発明では、Ｃ，Ｎ，ＳおよびＯは、合計で１００ｍａｓｓｐｐｍ以下に制限する必要がある。好ましくは、５０ｍａｓｓｐｐｍ以下、より好ましくは、３０ｍａｓｓｐｐｍ以下である。

なお、Ｃ，Ｎ，ＳおよびＯは、合計で１００ｍａｓｓｐｐｍ以下であることが必須であるが、個々の成分については、Ｃ：２０ｍａｓｓｐｐｍ以下、Ｎ：２０ｍａｓｓｐｐｍ以下、Ｓ：１０ｍａｓｓｐｐｍ以下およびＯ：５０ｍａｓｓｐｐｍ以下であることが好ましく、Ｃ：１０ｍａｓｓｐｐｍ以下、Ｎ：１０ｍａｓｓｐｐｍ以下、Ｓ：５ｍａｓｓｐｐｍ以下およびＯ：３０ｍａｓｓｐｐｍ以下であることがより好ましい。

本発明の高純度鉄合金は、上記Ｃ，Ｎ，ＳおよびＯ以外の成分として、Ｃｒ，ＷおよびＭｏのうちから選ばれる１種または２種以上を下記範囲で含有することができる。
Ｃｒ：１５〜７０ｍａｓｓ％
Ｃｒは、本発明の高純度鉄合金においては、強度と耐食性を確保するために添加する。斯かる効果を発現させるためには、Ｃｒを１５ｍａｓｓ％以上添加することが好ましい。Ｃｒが１５ｍａｓｓ％未満では、強度や耐食性の向上効果が十分に得られない。一方、Ｃｒの含有量が７０ｍａｓｓ％を超えると、上記効果が飽和すると共に、靭性も低下するようになる。より好ましいＣｒの範囲は、３０〜６５ｍａｓｓ％である。

Ｗ：１０ｍａｓｓ％以下
Ｗは、強度を高めるのに有効な元素であり、必要に応じて添加することができる。しかし、１０ｍａｓｓ％を超えて添加した場合には、靭性の低下を招く。よって、Ｗは、１０ｍａｓｓ％以下添加するのが好ましい。より好ましくは１〜６ｍａｓｓ％の範囲である。

Ｍｏ：１０ｍａｓｓ％以下
Ｍｏは、強度を高めるのに有効な元素であり、必要に応じて添加することができる。しかし、１０ｍａｓｓ％を超えて添加した場合には、靭性の低下を招く。よって、Ｍｏは、１０ｍａｓｓ％以下添加するのが好ましい。より好ましくは２〜６ｍａｓｓ％の範囲である。

本発明の高純度鉄合金は、上記成分以外の残部は、Ｆｅおよび不可避的不純物である。しかし、上記以外の成分は、本発明の作用効果を害さない範囲であれば含有することができ、例えば、Ｓｉ：０．０１５ｍａｓｓ％以下、Ｍｎ：０．０１ｍａｓｓ％以下、Ｐ：０．０１ｍａｓｓ％以下、Ａｌ：０．０５ｍａｓｓ％以下、Ｎｉ：０．６０ｍａｓｓ％以下の範囲で含有してもよい。
また、ＮｂおよびＴｉは、Ｃ，Ｎと炭窒化物を形成したり、Ｓと硫化物等を形成したりして析出し、高温強度を高める元素であり、Ｎｂ：１ｍａｓｓ％以下、Ｔｉ：１ｍａｓｓ％以下の範囲で必要に応じて添加することができる。なお、これらの元素を同時添加する場合には、合計で１．５ｍａｓｓ％以下に制限するのが好ましい。
また、Ｂは、粒界の強度を高める元素であり、必要に応じて０．００５０ｍａｓｓ％以下の範囲で含有することができる。
その他の不可避的不純物としては、Ｃｕ，Ｐｂ，Ａｓ，Ｓｎ，Ｚｎ，Ｚｒ等があるが、これらの元素は合計で０．０１ｍａｓｓ％以下に制限することが好ましい。

上記成分組成を有する本発明の高純度鉄合金は、固相接合時において表面に生成している酸化皮膜等の厚さが極めて薄いことに起因して、優れた固相接合性を有する。その結果、従来接合が困難であったＡｌ合金のような異種金属との固相接合や、タービンブレードのような大面積の接合を伴う固相接合でも、確実に接合することが可能となる。

そのため、本発明の高純度鉄合金同士あるいは本発明の高純度鉄合金と他の金属とを固相接合したときの接合界面強度は、母材強度の９０％以上である。ここで、母材強度の９０％以上とは、例えば、本発明の高純度金属同士を固相接合した場合には、その接合界面を含む試験片を引張試験したときの引張強さが母材（高純度鉄合金）の引張強さの９０％以上であることを意味する。また、例えば、本発明の高純度鉄合金と、それより強度の低いＡｌ合金とを接合した場合には、その接合界面を含む試験片を引張試験したときの引張強が母材（Ａｌ合金）の引張強さの９０％以上であることを意味する。また、上記強度は、引張強さだけでなく、曲げ強度においても同様である。

さらに、本発明の高純度鉄合金は、固相接合性に優れるだけでなく、加工性や溶接性、耐食性、耐酸化性、高温強度特性にも優れるので、高温腐食環境下で使用される高強度部材、例えば、ガスタービンやジェット機などのタービンブレードや、自動車部品の素材としても好適に用いることができる。

Ｃ：１０ｍａｓｓｐｐｍ、Ｎ：２７ｍａｓｓｐｐｍ、Ｓ：７ｍａｓｓｐｐｍ、Ｏ：４０ｍａｓｓｐｐｍ（Ｃ＋Ｎ＋Ｓ＋Ｏ：８４ｍａｓｓｐｐｍ）、Ｃｒ：５０ｍａｓｓ％、Ｗ：３ｍａｓｓ％、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる高純度５０Ｃｒ−Ｗ−Ｆｅ合金から、幅８０ｍｍ×長さ１２０ｍｍ×厚さ５０ｍｍのブロック材を２枚採取し、図１に示したように、それぞれのブロック材の片表面に２ｍｍφの半円状の溝を井桁状に形成したのち、両ブロックを重ね合わせて、真空雰囲気中で５ＭＰａの圧力を付加しながら、１２００℃×２時間のホットプレスを行い、拡散接合させた。その後、その接合材を切削加工し、内部に２ｍｍφの冷媒用通路を有する、図２に示した形状を有するタービンブレードを作製した。図３は、上記タービンブレードの接合部のミクロ組織写真を示したものである。接合部の界面には欠陥部分は認められず、また、接合部の結晶粒は母材の結晶粒とほとんど差がなく、しかも、一部の結晶粒では接合面を挟んで粒が連続している箇所も認められ、固相接合性に優れていることがわかる。

上記実施例１と同じ素材を同じ条件で拡散接合した接合材から、長さ方向両端部（上端部、下端部）および中央部から、接合面を平行部の中央に有する試験片を採取して引張試験を行い、引張強さおよび破断箇所を調べた。その結果を表１に、また、破断後の試験片の外観写真を図４に示した。

上記結果から、本発明の高純度材同士を接合した場合には、破断は、いずれも固相接合部ではなく、母材で起こっていることから、接合部の引張強度は、母材と同等以上であることがわかる。因みに、本発明の上記高純度材の引張強さは４５５ＭＰａである。
また、上端部、中央部および下端部のすべての箇所で、母材で破断していることから、大面積の固相接合でも均一な接合が得られることがわかる。

Ｃ：１０ｍａｓｓｐｐｍ、Ｎ：８ｍａｓｓｐｐｍ、Ｓ：６ｍａｓｓｐｐｍ、Ｏ：２４ｍａｓｓｐｐｍ、Ｃ＋Ｎ＋Ｓ＋Ｏ：４８ｍａｓｓｐｐｍ、Ｃｒ：１９．８３ｍａｓｓ％、Ｍｏ：２．９４ｍａｓｓ％、Ｗ：１．９ｍａｓｓ％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる成分組成を有する高純度２０Ｃｒ−３Ｍｏ−２Ｗ−Ｆｅ合金、市販のＳＵＳ４３０および市販のＡｌ−０．８％Ｍｇ合金（規格：５００５）から１５ｍｍφの平行部を有する丸棒を採取し、高純度２０Ｃｒ−３Ｍｏ−２Ｗ−Ｆｅ合金と市販のＡｌ合金、および、市販のＳＵＳ４３０と市販のＡｌ合金の組み合わせで、丸棒の端面を突き合わせ、下記の条件で摩擦接合し、接合体を得た。なお、丸棒の接合面の表面仕上げは三角記号▽▽▽とした。
＜摩擦接合条件＞
・試験方式：ブレーキ方式
・回転数：１８００ｒｐｍ
・回転時間：０．４ｓｅｃ
・回転圧力：１２０ＭＰａ
・アプセット圧力：１８０ＭＰａ
・アップセット時間：６ｓｅｃ

上記接合体について、外周のばりを除去した後、室温で曲げ試験に供した。
図５は、曲げ試験後の試験片外観を示したものである。市販のＳＵＳ４３０とＡｌ合金との接合材では、強度の低いＡｌ合金の変形が起こる前に接合部が剥離しているのに対し、高純度２０Ｃｒ−３Ｍｏ−２Ｗ−Ｆｅ合金と市販のＡｌ合金との接合材では、強度の低いＡｌ合金側で変形が起こり、しかも、接合部での剥離は起こっていない。これから、高純度合金は、異種金属との固相接合性にも優れていることがわかる。

また、図６には、上記高純度２０Ｃｒ−３Ｍｏ−２Ｗ−Ｆｅ合金と市販のＡｌ合金との接合界面のミクロ組織写真とＥＰＭＡ分析の結果を示したものである。この結果から、高純度鉄合金の接合性が優れる原因は、接合界面が、非常に薄くかつ均一な界面層で形成されていることによるものであることがわかる。

本発明の高純度鉄合金は、固相接合性だけでなく、溶融接合性にも優れ、しかも加工性や耐食性、耐酸化性、高温強度特性にも優れているため、高温腐食雰囲気下で使用される、例えば、ガスタービンやジェット機のタービンブレードのような複雑形状部材の素材として好適に用いることができる。
また、本発明の技術は、上記成分系以外の合金においても同様の作用効果を発現するので、本発明に係る鉄合金以外にも適用することができる。

タービンブレードの作製方法を説明する図である。冷媒通路を有するタービンブレードの外観写真である。拡散接合界面のミクロ組織写真である。拡散接合試験片の引張試験後の外観写真である。摩擦接合材を曲げ試験した結果を示す外観写真である。摩擦接合界面のミクロ写真とＥＰＭＡ分析結果を示した図である。

Claims

Ｃ：１０ｍａｓｓｐｐｍ以下、Ｓ：１０ｍａｓｓｐｐｍ以下、Ｃ，Ｎ，ＳおよびＯの合計量が１００ｍａｓｓｐｐｍ以下、Ｃｒ：３０〜７０ｍａｓｓ％で、さらに、Ｍｏ：１０ｍａｓｓ％以下およびＷ：１〜６ｍａｓｓ％のうちから選ばれる１種または２種を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物の成分組成からなる高純度鉄合金と同種金属または異種金属とを固相接合した接合体であって、固相接合部の引張強さが母材の９０％以上である固相接合性に優れる高純度鉄合金の接合体。