JP5310289B2

JP5310289B2 - 空気調和装置

Info

Publication number: JP5310289B2
Application number: JP2009144109A
Authority: JP
Inventors: 慎弥松原; 仁典安永
Original assignee: Aisin Seiki Co Ltd; Aisin Corp
Current assignee: Aisin Corp
Priority date: 2009-06-17
Filing date: 2009-06-17
Publication date: 2013-10-09
Anticipated expiration: 2029-06-17
Also published as: JP2011002130A; US9091471B2; US20100319375A1

Description

本発明は、エンジン駆動式の空気調和装置に関するものである。

従来、空気調和装置としては、例えば特許文献１に記載されたものが知られている。この空気調和装置では、冷房運転時、冷媒を圧縮する圧縮機の回転速度を駆動するための駆動源の回転速度（モータ回転速度）を上限回転速度により制限することで、制御回路等の異常過熱や圧縮機の過負荷運転などの防止が図られている。この場合、制御回路等の異常過熱や圧縮機の過負荷運転などが生じるときのモータ回転速度は外気温度に応じて異なることから、冷房運転時における外気温度を検出する外気温度検出手段を設けてその検出結果に基づき前記した上限回転速度を変更・設定することも併せて提案されている。これにより、制御回路等の異常過熱や圧縮機の過負荷運転を防止しつつ、できるだけ圧縮機の回転速度（モータ回転速度）の不要な制限を阻止して冷房性能の低下を防止している。

特開２００８−２０２９０５号公報

ところで、特許文献１の空気調和装置では、外気温度検出手段としての外気温度センサにより検出される外気温度は、その設置位置に応じて種々の熱の影響を受けることになり、正確な外気温度の検出をできない場合がある。具体的には、外気温度センサの設置される室外機が空冷式の熱交換器（例えばラジエータなど）を備える場合、熱交換後の温度上昇した空気の影響を受けて、実際の外気温度よりも高い外気温度を検出することがある。あるいは、日射の影響により外気温度センサ又はその周辺部品が加熱されて、実際の外気温度よりも高い外気温度を検出することがある。

しかしながら、特許文献１の空気調和装置では、こうした熱の影響を受けて検出された外気温度に基づいて、圧縮機の回転速度（モータ回転速度）を制限する上限回転速度が決定されてしまうため、圧縮機の回転速度が過剰に制限されて、冷房性能の低下が生じることがある。

本発明の目的は、圧縮機の回転速度の過剰な制限による冷房性能の低下を抑制することができる空気調和装置を提供することにある。

上記問題点を解決するために、請求項１に記載の発明は、エンジン、該エンジンにより駆動されて冷媒を吸入するとともに該吸入した冷媒を圧縮して吐出する圧縮機及び冷房運転時は冷媒の凝縮器として機能する室外機熱交換器を有する室外機と、冷房運転時は冷媒の蒸発器として機能する室内機熱交換器を有する室内機と、前記圧縮機から吐出された冷媒が該圧縮機に吸入されるまでの流路を形成して前記室外機熱交換器及び前記室内機熱交換器に冷媒を循環させる冷媒回路とを備え、前記圧縮機の回転速度を予め設定されている上限回転速度を下回るように制御する空気調和装置において、外気温度を検出する外気温度検出手段と、冷房運転時において、前記検出された外気温度が所定外気温度を超えるとき、前記上限回転速度が所定の上限回転速度よりが小さくなるように該上限回転速度を補正する補正手段と、前記エンジン及び前記圧縮機が収容される機械室内のルーム温度を検出するルーム温度検出手段と、前記検出されたルーム温度が所定ルーム温度を下回るとき、前記補正手段による前記上限回転速度の補正を取り消す取消手段とを備えたことを要旨とする。

前記外気温度検出手段により検出された外気温度が相対的に高くても、前記ルーム温度検出手段により検出されたルーム温度が所定ルーム温度を下回る場合、前記外気温度が種々の熱の影響を受けて本来の外気温度よりも高く検出されている可能性がある。同構成によれば、前記ルーム温度検出手段により検出されたルーム温度が所定ルーム温度を下回る場合、前記補正手段による前記上限回転速度の補正が、前記取消手段により取り消される。従って、前記外気温度検出手段により検出された外気温度が本来の外気温度よりも高く検出されている場合であっても、前記圧縮機の回転速度の過剰な制限による冷房性能の低下を抑制することができる。

請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の空気調和装置において、前記ルーム温度検出手段は、前記圧縮機よりも前記エンジンに近い位置に配置されていることを要旨とする。

同構成によれば、前記ルーム温度検出手段は、前記圧縮機よりも前記エンジンに近い位置に配置されていることで、該エンジンの発熱による前記ルーム温度の上昇をより正確に検出することができる。

請求項３に記載の発明は、請求項１又は２に記載の空気調和装置において、前記ルーム温度検出手段は、前記機械室及び該機械室の上部に設けられた熱交換室間を連通する換気口の配置に合わせて設けられていることを要旨とする。

同構成によれば、前記ルーム温度検出手段は、前記換気口の配置に合わせて設けられていることで、前記機械室内の空気の対流を利用して前記ルーム温度をより正確に検出することができる。

本発明では、圧縮機の回転速度の過剰な制限による冷房性能の低下を抑制することができる空気調和装置を提供することができる。

本発明の一実施形態の冷媒系統を示す回路図。同実施形態の冷却液の系統を示す回路図。（ａ）（ｂ）は、室外機の内部構造を示す正面図及び側面図。外気温度と上限回転速度との関係を示すマップ。同実施形態の上限回転速度の設定態様を示すフローチャート。同実施形態のエンジン回転速度の制御態様を示すフローチャート。

以下、本発明を具体化した一実施形態を図面に従って説明する。
図１は、本実施形態に係るエンジン駆動式の空気調和装置を示す回路図である。同図に示されるように、この空気調和装置は、室外機１０と、室内機３０とを備えて構成されている。

室外機１０に設置され、ガスエンジン１１（図２参照）により駆動される圧縮機１２は、冷媒を吸入するとともに該吸入した冷媒を圧縮して、冷媒配管１３ａを介して接続された四方弁１４に冷媒を送り出す。なお、冷媒配管１３ａには、オイルセパレータ２６が設けられている。

四方弁１４は、冷媒配管１３ｂを介して室外機熱交換器１５に接続されるとともに、冷媒配管１３ｃを介してサブ熱交換器１６に接続され、更に冷媒配管１３ｄを介して開閉弁１７に接続されている。また、四方弁１４は、冷媒配管１３ｅを介してアキュームレータ１８に接続されるとともに、該アキュームレータ１８は、冷媒配管１３ｆを介して前記圧縮機１２に接続されている。

なお、前記室外機熱交換器１５は、冷房運転時は冷媒の凝縮器として機能し暖房運転時は冷媒の蒸発器として機能するもので、冷媒配管１３ｇを介して過冷却熱交換器１９に接続されている。また、冷媒配管１３ｇには、過冷却熱交換器１９側への冷媒の流れを許容する逆止弁２１が配置されるとともに、該逆止弁２１と並列で流量調整弁２２ａが配置されている。さらに、前記サブ熱交換器１６は、暖房運転時は冷媒の蒸発器として機能するもので、冷媒配管１３ｈを介して過冷却熱交換器１９に接続されている。そして、冷媒配管１３ｈには、流量調整弁２２ｂが配置されている。また、過冷却熱交換器１９は、冷媒配管１３ｉを介して開閉弁２０に接続されている。

室内機３０に設置された室内機熱交換器３１は、冷媒配管３２ａを介して前記開閉弁１７に接続されるとともに、冷媒配管３２ｂを介して前記開閉弁２０に接続されている。そして、冷媒配管３２ｂには、電子膨張弁３３が配置されている。なお、前記室内機熱交換器３１は、冷房運転時は冷媒の蒸発器として機能し暖房運転時は冷媒の凝縮器として機能する。

冷媒配管１３ａ〜１３ｉ，３２ａ，３２ｂは、圧縮機１２から吐出された冷媒が該圧縮機１２に吸入されるまでの流路を形成して、室外機熱交換器１５及び室内機熱交換器３１に冷媒を循環させる冷媒回路Ｌを構成する。特に、室外機１０側の冷媒循環に係る圧縮機１２を除いた略全体の構成を総称して冷媒ユニットＲＵ（図３参照）という。

ここで、冷媒の流れについて説明する。なお、図１では、冷房運転時及び暖房運転時の冷媒の流れを実線矢印及び破線矢印で表している。
冷房運転時、圧縮機１２を出た冷媒は、オイルセパレータ２６及び四方弁１４を通過した後、室外機熱交換器１５に導かれる。ここで、冷媒は、外気により熱を奪われて凝縮・液化し、更に過冷却熱交換器１９により過冷却状態となる。その後、冷媒配管３２ｂを通り室内機３０の電子膨張弁３３で減圧された冷媒は、室内機熱交換器３１で室内の熱を奪い気化する。その後、冷媒は、冷媒配管３２ａを通り四方弁１４及びアキュームレータ１８を経て圧縮機１２に戻る。以上の過程を経ることで、室内が冷房される。

一方、暖房運転時、圧縮機１２を出た冷媒は、オイルセパレータ２６及び四方弁１４を通過した後、室内機熱交換器３１（室内機３０）に導かれる。ここで、冷媒は、室内へ熱を放出し、凝縮・液化する。その後、室内機３０の電子膨張弁３３で減圧された冷媒は、冷媒配管３２ｂを通り、室外機１０の流量調整弁２２ａ，２２ｂでそれぞれ減圧され、該流量調整弁２２ａを通過した冷媒は室外機熱交換器１５に、流量調整弁２２ｂを通過した冷媒はサブ熱交換器１６にそれぞれ導かれる。冷媒は、室外機熱交換器１５では外気から熱を吸収、気化し、サブ熱交換器１６ではエンジン排熱から熱を吸収、気化する。その後、室外機熱交換器１５を通過し四方弁１４を経た冷媒と、サブ熱交換器１６を通過した冷媒とが合流し、アキュームレータ１８を経て圧縮機１２に戻る。以上の過程を経ることで、室内が暖房される。

次に、前記室外機１０のガスエンジン１１及びその冷却液系統について図２に基づき概略的に説明する。同図に示されるように、冷却液は、室外機１０に設置されたウォータポンプ５１によってその流れが作られており、液配管５２ａを介してガスエンジン１１に送り出される。冷却液は、ガスエンジン１１内部の流路（図示略）において該ガスエンジン１１により加熱され、液配管５２ｂを介してサーモスタット弁５３に送り出される。

サーモスタット弁５３は、バイパス液配管５２ｃを介してウォータポンプ５１に接続されるとともに、液配管５２ｄを介して前記サブ熱交換器１６に接続され、更に液配管５２ｅを介してラジエータ５４に接続されている。このラジエータ５４は、前記ガスエンジン１１により加熱された冷却液を、室外の空気との間の熱交換により放熱する。なお、前記サブ熱交換器１６は、液配管５２ｆを介して前記ウォータポンプ５１に接続されるとともに、前記ラジエータ５４は、液配管５２ｇを介して該ウォータポンプ５１に接続されている。そして、前記サーモスタット弁５３は、冷却液の温度に応じてバイパス液配管５２ｃ、サブ熱交換器１６及びラジエータ５４をそれぞれ流れる冷却液の流量を調節する。

具体的には、ガスエンジン１１で加熱された冷却液は、運転開始時等で温度が低いときは、サーモスタット弁５３を介してウォータポンプ５１に戻り、再びガスエンジン１１で加熱される。また、ガスエンジン１１で加熱された冷却液は、温度が上昇してくると、サーモスタット弁５３を介してサブ熱交換器１６に流れる。さらに、ガスエンジン１１で加熱された冷却液は、温度が更に上昇してくると、サーモスタット弁５３を介してラジエータ５４に流れる。

なお、サーモスタット弁５３によりバイパス液配管５２ｃに導かれた冷却液は、ガスエンジン１１との間で熱交換を繰り返すことで円滑に加熱される。また、サーモスタット弁５３によりサブ熱交換器１６に導かれた冷却液は、該サブ熱交換器１６を流れる冷媒との熱交換に供せられて該冷媒を加熱する。これにより、暖房時は冷媒を温めて暖房能力を向上させる。さらに、サーモスタット弁５３によりラジエータ５４に導かれた冷却液は、室外の空気との間で熱交換することで放熱される。液配管５２ａ〜５２ｇは、ウォータポンプ５１により送り出された冷却液が該ウォータポンプ５１に戻るまでの流路を形成して、ガスエンジン１１等に冷却液を循環させる冷却液回路Ｌ１を構成する。特に、ガスエンジン１１及びその冷却液循環等に係る略全体の構成を総称してエンジンユニットＥＵ（図３参照）という。

次に、前記室外機１０の内部構造について説明する。図３（ａ）（ｂ）は、室外機１０の内部構造を示す正面図及び側面図である。同図に示されるように、室外機１０は、その筐体をなす箱形のケース４０を備える。このケース４０内は、高さ方向中間部に配置される仕切板４１によって上下に二分されており、該仕切板４１の下側及び上側に機械室（エンジンルーム）４０ａ及び熱交換室（熱交換器ルーム）４０ｂをそれぞれ形成する。

機械室４０ａには、圧縮機１２、冷媒ユニットＲＵ及びエンジンユニットＥＵが収容・設置されている。一方、熱交換室４０ｂには、冷却フィンを有する前記室外機熱交換器１５がその前面及び後面に沿って広がるように設置されるとともに、前側の室外機熱交換器１５に隣接して冷却フィンを有する前記ラジエータ５４がその前面に沿って広がるように設置されている。そして、機械室４０ａ及び熱交換室４０ｂは、エンジンユニットＥＵの上方で前記仕切板４１に設けられた換気口４２によって連通されている。

また、熱交換室４０ｂ内は、高さ方向中間部に配置されるサポート柱４３によって上下に更に二分されている。そして、サポート柱４３上には、ファンモータ４４が設置されるとともに、該ファンモータ４４によって回転駆動されるファン４５が設置されている。ラジエータ５４に送り出された冷却液は、ファン４５による送風によって空冷される。

ここで、熱交換室４０ｂ内のサポート柱４３には、ケース４０に形成された通気孔４６（図３（ａ）参照）に対向して、外気温度検出手段としての外気温度センサ６１が設けられている。この外気温度センサ６１は、室外機１０の設置環境下における外気温度Ｔｏを検出する。また、仕切板４１の機械室４０ａに臨む下面には、前記換気口４２に隣接してルーム温度検出手段としてのルーム温度センサ６２が設けられている。このルーム温度センサ６２は、機械室４０ａ内のルーム温度（エンジンルーム温度）Ｔｅを検出する。

なお、既述のように、換気口４２は、エンジンユニットＥＵの上方に設けられており、ルーム温度センサ６２は、エンジンユニットＥＵ付近（圧縮機１２等よりもエンジンユニットＥＵに近い位置）に配置されている。これにより、ガスエンジン１１の発熱によるルーム温度の上昇がより正確に検出される。また、ルーム温度センサ６２は、換気口４２の配置に合わせてその付近に設けられていることで、機械室４０ａ内の空気の対流を利用してルーム温度がより正確に検出される。

図２に併せ示したように、室外機１０には、例えばマイコンを主体に構成された制御ユニット６０が搭載されている。この制御ユニット６０は、前記外気温度センサ６１及び前記ルーム温度センサ６２とそれぞれ電気的に接続されている。また、制御ユニット６０は、クランク角センサ６３と電気的に接続されている。なお、制御ユニット６０は、クランク角センサ６３の出力読み値からガスエンジン１１の現在の回転速度（ｙ（ｓ））を計算する。制御ユニット６０は、外気温度センサ６１に検出された外気温度Ｔｏ及びルーム温度センサ６２に検出されたルーム温度Ｔｅに基づいて、ガスエンジン１１（圧縮機１２）の回転速度を制御する。

すなわち、冷房運転時、制御ユニット６０は、ガスエンジン１１や圧縮機１２が過負荷運転とならないよう、ガスエンジン１１（圧縮機１２）の実際の回転速度（ｙ（ｓ））が上限回転速度Ｒｍａｘを下回るように該回転速度を制御する。

通常、制御ユニット６０は、上限回転速度Ｒｍａｘを予め定められた所定の上限回転速度ＲＭ（例えば１９５０［ｒｐｍ］）に維持する。この上限回転速度ＲＭは、冷房運転時、例えば制御ユニット６０等の異常過熱や圧縮機１２の過負荷運転を防止し得る規格上（システム）の上限回転速度である。また、外気温度Ｔｏが所定外気温度Ｔｔｈ１（例えば４７°Ｃ）を超えるとき、制御ユニット６０は、前記上限回転速度Ｒｍａｘが所定の上限回転速度ＲＭより小さくなるようにこれを補正する（補正手段）。具体的には、制御ユニット６０は、その内蔵するメモリに予め記憶された下式（１）に従って上限回転速度Ｒｍａｘを補正する。

Ｒｍａｘ＝−６００／５×（Ｔｏ−５２）＋１３５０ …（１）
図４は、このときの外気温度Ｔｏに応じた上限回転速度Ｒｍａｘの推移を示すグラフである。

さらに、冷房運転時、ルーム温度Ｔｅが所定ルーム温度Ｔｔｈ２（例えば６７°Ｃ）を下回るとき、制御ユニット６０は、式（１）による上限回転速度Ｒｍａｘの補正を取り消す（取消手段）。つまり、外気温度Ｔｏが所定外気温度Ｔｔｈ１を超えていても、ルーム温度Ｔｅが所定ルーム温度Ｔｔｈ２（例えば６７°Ｃ）を下回るときには、制御ユニット６０は、前記所定の上限回転速度ＲＭを維持する。このように、上限回転速度Ｒｍａｘの補正の判断基準に、システムの負荷から決まるルーム温度Ｔｅが利用されることで、外気温度Ｔｏと実際の外気温度とに差異があるとき、システムの最大負荷に対してガスエンジン１１（圧縮機１２）に不要な回転速度制限がなされることを防止できる。なお、所定ルーム温度Ｔｔｈ２は、機械室４０ａ内の各部品の耐熱性（性能維持）等から決定された温度であって、冷房運転時、設置位置に応じた熱の影響を受けていないときの外気温度Ｔｏが所定外気温度Ｔｔｈ１にあるときのルーム温度Ｔｅに相当する。

そして、制御ユニット６０は、ガスエンジン１１の回転速度（ｙ（ｓ））が上述の態様で設定等された上限回転速度Ｒｍａｘを下回るように該回転速度を制御する。具体的には、制御ユニット６０は、目標値としての上限回転速度Ｒｍａｘであるエンジン回転速度目標値ｒ（ｓ）及び実際の回転速度ｙ（ｓ）をその内蔵するメモリから読み込んでこれらの偏差ｅ（ｓ）（＝ｒ（ｓ）−ｙ（ｓ））を計算するとともに、該偏差ｅ（ｓ）に基づくＰＩＤ制御の計算方法で、スロットルバルブの開度制御量ｕ（ｓ）を算出する。スロットルバルブは、その開度の調整によりガスエンジン１１のシリンダ（燃焼室）に導入される混合気の流量を調整するものである。この開度制御量ｕ（ｓ）がガスエンジン１１に適応されることで、ガスエンジン１１の回転速度ｙ（ｓ）がエンジン回転速度目標値ｒ（ｓ）に応じて制御される。

次に、本実施形態の動作について図５及び図６のフローチャートに基づき総括して説明する。
図５は、制御ユニット６０による上限回転速度Ｒｍａｘの設定態様を示すフローチャートである。この処理は、例えば定時割り込みにより繰り返し実行される。同図に示すように、処理がこのルーチンに移行すると、現在の外気温度Ｔｏ、ルーム温度Ｔｅが検出される（Ｓ１）。そして、検出された外気温度Ｔｏに基づき、式（１）に従って上限回転速度Ｒｍａｘが計算される（Ｓ２）。

続いて、ルーム温度Ｔｅが所定ルーム温度Ｔｔｈ２以上か否かが判断される（Ｓ３）。そして、ルーム温度Ｔｅが所定ルーム温度Ｔｔｈ２以上のときには、外気温度Ｔｏが実際に高いと推定されることから、Ｓ２で算出した上限回転速度Ｒｍａｘが適応・メモリに記憶され（Ｓ４）、ルーム温度Ｔｅが所定ルーム温度Ｔｔｈ２未満のときには、外気温度Ｔｏが高いのは設置位置に応じた熱の影響を受けていると推定されることから、冷房運転時のシステムの最大回転速度即ち前記上限回転速度ＲＭが上限回転速度Ｒｍａｘとして適応・メモリに記憶される（Ｓ５）。Ｓ４又はＳ５で上限回転速度Ｒｍａｘが設定等されると、その後の処理が一旦終了される。

図６は、上限回転速度Ｒｍａｘに基づく制御ユニット６０によるガスエンジン１１の回転制御態様を示すフローチャートである。同図に示すように、処理がこのルーチンに移行すると、エンジン回転速度目標値ｒ（ｓ）として、現在の上限回転速度Ｒｍａｘ（Ｓ４又はＳ５で設定等された上限回転速度Ｒｍａｘ）が読み込まれる（Ｓ１１）。続いて、ガスエンジン１１の現在の回転速度ｙ（ｓ）が読み込まれる（Ｓ１２）。そして、エンジン回転速度目標値ｒ（ｓ）と実際の回転速度ｙ（ｓ）との偏差ｅ（ｓ）（＝ｒ（ｓ）−ｙ（ｓ））が計算され（Ｓ１３）、該偏差ｅ（ｓ）に基づきＰＩＤ制御の計算方法でスロットルバルブの開度制御量ｕ（ｓ）が算出される（Ｓ１４）。

さらに、外乱ｄ（ｓ）が考慮され（Ｓ１５）、開度制御量ｕ（ｓ）及び外乱ｄ（ｓ）の合計値（＝ｕ（ｓ）＋ｄ（ｓ））がガスエンジン１１に適応される（Ｓ１６）。ガスエンジン１１は、外乱ｄ（ｓ）を考慮した開度制御量ｕ（ｓ）が適応されて、その回転速度ｙ（ｓ）がエンジン回転速度目標値ｒ（ｓ）を下回るように駆動制御される。続いて、クランク角センサ６３の出力読み値からガスエンジン１１の現在の回転速度ｙ（ｓ）が改めて計算され（Ｓ１７）、メモリに記憶されてその後の処理が一旦終了される。ここで計算等された回転速度ｙ（ｓ）がＳ１２で読み込まれて、次回のルーチンにおけるガスエンジン１１の駆動制御に供されることはいうまでもない。

以上詳述したように、本実施形態によれば、以下に示す効果が得られるようになる。
（１）本実施形態では、ルーム温度センサ６２により検出されたルーム温度Ｔｅが所定ルーム温度Ｔｔｈ２を下回る場合、制御ユニット６０により上限回転速度Ｒｍａｘの補正が取り消される。従って、外気温度センサ６１により検出された外気温度Ｔｏが本来の外気温度よりも高く検出されている場合であっても、ガスエンジン１１の回転速度即ち圧縮機１２の回転速度の過剰な制限による冷房性能の低下を抑制することができる。

（２）本実施形態では、ルーム温度センサ６２は、圧縮機１２よりもガスエンジン１１（エンジンユニットＥＵ）に近い位置に配置されていることで、該ガスエンジン１１の発熱によるルーム温度Ｔｅの上昇をより正確に検出することができる。

（３）本実施形態では、ルーム温度センサ６２は、換気口４２の配置に合わせて設けられていることで、機械室４０ａ内の空気の対流を利用してルーム温度Ｔｅをより正確に検出することができる。

（４）本実施形態では、ルーム温度センサ６２により検出されたルーム温度Ｔｅが所定ルーム温度Ｔｔｈ２を超える場合、制御ユニット６０により上限回転速度Ｒｍａｘが小さくなるように補正されて負荷が低減される。これにより、ルーム温度（Ｔｅ）の過上昇を抑えて、各種部品の熱負荷増大による劣化を防止することができる。

なお、上記実施形態は以下のように変更してもよい。
・前記実施形態において、外気温度センサ６１は、室外機熱交換器１５の近傍に配置してもよい。

・前記実施形態においては、ガスエンジン１１の回転速度を介して間接的に圧縮機１２の回転速度を制御したが、圧縮機１２の回転速度を直に制御してもよい。
・前記実施形態において、上限回転速度Ｒｍａｘの計算式（１）は一例である。

・本発明は、灯油エンジンにより圧縮機１２が回転駆動される灯油ヒートポンプ（ＫＨＰ）式の空気調和装置に適用してもよい。

Ｌ…冷媒回路、１０…室外機、１１…ガスエンジン（エンジン）、１２…圧縮機、１５…室外機熱交換器、３０…室内機、３１…室内機熱交換器、４０ａ…機械室、４０ｂ…熱交換室、４２…換気口、６０…制御ユニット（補正手段、取消手段）、６１…外気温度センサ（外気温度検出手段）、６２…ルーム温度センサ（ルーム温度検出手段）。

Claims

エンジン、該エンジンにより駆動されて冷媒を吸入するとともに該吸入した冷媒を圧縮して吐出する圧縮機及び冷房運転時は冷媒の凝縮器として機能する室外機熱交換器を有する室外機と、冷房運転時は冷媒の蒸発器として機能する室内機熱交換器を有する室内機と、前記圧縮機から吐出された冷媒が該圧縮機に吸入されるまでの流路を形成して前記室外機熱交換器及び前記室内機熱交換器に冷媒を循環させる冷媒回路とを備え、前記圧縮機の回転速度を予め設定されている上限回転速度を下回るように制御する空気調和装置において、
外気温度を検出する外気温度検出手段と、
冷房運転時において、前記検出された外気温度が所定外気温度を超えるとき、前記検出された外気温度が低いときよりも高いときの方が、前記上限回転速度が所定の上限回転速度より小さくなるように該上限回転速度を補正する補正手段と、
前記エンジン及び前記圧縮機が収容される機械室内のルーム温度を検出するルーム温度検出手段と、
前記検出されたルーム温度が所定ルーム温度を下回るとき、前記補正手段による前記上限回転速度の補正を取り消す取消手段とを備えたことを特徴とする空気調和装置。
請求項１に記載の空気調和装置において、
前記ルーム温度検出手段は、前記圧縮機よりも前記エンジンに近い位置に配置されていることを特徴とする空気調和装置。
請求項１又は２に記載の空気調和装置において、
前記ルーム温度検出手段は、前記機械室及び該機械室の上部に設けられた熱交換室間を連通する換気口の配置に合わせて設けられていることを特徴とする空気調和装置。